消能防冲计算

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水闸的消能防冲

值。(一般为0.5～1.0 m)
u排水孔布置：★ 孔径5～25cm，间距1.5～3.0 m，呈梅花形布
置；底部设置反滤层。
消能防冲设施
（二）海漫
紧接消力池，进一步消除余能，调整流速分布使其达到河道天然流速分布状态。
u要求：抗冲、表面粗糙、透水、有一定柔性； u材料：浆砌石、干砌石； u厚度： u长度：按南科院经验公式计算。
u
l
为水跃长度，规范中推荐采用欧勒佛托斯基公
n
式计算：
l n=6.9(hc² -hc)
3.辅助消能工
作用：加大水流阻力；加强水流紊动和撞击；稳定水跃；利于扩散水流。
类型：消力墩、消力齿、散流墩等。
消能防冲设施
消能防冲设施
4.护坦构造（消力池底板）
u材料：混凝土、钢筋混凝土 u厚度：根据抗冲和抗浮要求分别计算，取其最大
不同类型的水闸，其泄流特点各不相同，因此消能设计的控制性水力条件也不尽相同，并不一定是Qmax的情况。应选取可能的q、△H的不利组合。
消能防冲设施
四、闸门的运用管理
n 各闸门同步均匀提升，而且必须等下游水位升高后再逐步开启。严禁单独完全开启一孔或少数几孔。
n 如受具体条件限制而不能同步开启时，则应分段开启，每次开启0.5～1.0 m，依此对称而间隔地增加每个闸门的开启度。
底流消能主要结构是消力池，在池中利用水跃进
行消能。消力池后紧接海漫，在海漫上继续消除水流剩余动能，使水流扩散并调整流速分布，以减小底部流速，从而保护河床免受冲刷。
消能防冲设施
消力池
海漫
消能防冲设施
（一）消力池
1.消力池的设置条件
u 当 hs¢ £hc¢¢ 时，产生远趋式水跃或临界水跃，

水利消能防冲自动计算表(ELCEL)

二：输入数据：注：水位（深）以m计，流量m3/s，单宽m2/s计
池前宽度 3
下游水位 0.93 闸底高程 -0.87 扩散角 12
下游河宽 25.00 海漫末端宽 25 水闸流量 33.41 下游水深 2.10
三：数值计算：注：需假定有消力池深度d，总长L,及比较下游水深hs。
（一） ⑴
消力池计算：假定消力池深d为： 1.20 有已知：池末宽度 8.37 故总势能T0=H0+d＝ 4.916
14～13 12～11
10～9
8～7
式中： ks海漫长度计算系数
9
q2为池末端单宽流量 4.80
ΔH泄水时上下游水位差： 1.23
注：ks可查上表
经计算得Lp为：
20.76
（三）
河床冲刷深度计算：
⑴ 冲坑深度计算:
dm 1.1
qm
hm
v0
式中： qm海漫末端单宽流量 1.34 [Vo]河床土质允许不冲流速
13.0 计算池两端加宽各为0.5m，0.8m d为池深，坡度1：4
求出池差ΔZ：
z q22 q22 2g 2hs2 2ghc2
式中： ① ② ③
q2为池末单宽流根据已知量提：供水深按出池口为临界水深由下游水为面线推三者比求较：后确定
为：
经计算得ΔZ为： 0.55
3.99 hs下游水深可参考情况有下列几种：
内河消能防冲设计（内0.63外2.63对应流量）
一：适用范二围：：输入数据：
已知下游水深注：水位（深）以m计，流量m3/s，单宽m2/s计
池前宽度 3
下游水位 0.93 闸底高程 -0.87
扩散角 12
下游河宽 25.00

消能防冲计算

3.99 2.10 1.19 1.86 1.19
hs下游水深Байду номын сангаас参考情况有下列几种：
（此时下游河宽同出池口河宽且海漫较短）
此时根据下游出口河宽相应临界水深为
0.57
即为下游水深hs 0.75
此时σˊ[hs/(hc″-d)]=
σ=
d + hs′ + ∆z hc′′
hs下游水深为： 1.19 跃后水深hc＂为： 2.78
①根据抗冲要求：
t = k1 q2
式中： k1池底板计算系数
H′
0.2 q2为池末端单宽流量 4.80 1.23 注k1为（0.15～0.20）
ΔH泄水时上下游水位差：经计算得t为： 0.46 ②根据抗浮要求：
t =
式中：
k2⋅h r1 − 1
1.2 r1为消力池容重： 0.60 2.50 t/m3 注k2为（1.1～1.3）
式中：
b1池前宽度为：
经试算得hc＂为： 2.68 反求池长为：L=4*d＋0.75*6.9*(hc＂-hc）+1＝计算采用的池长值：式中： в校正系数取0.75，求出池差ΔZ： 10.0
计算池两端加宽各为0.5m，0.8m
2 2 2
9.33 接近假定
d为池深，坡度1：4
αq αq 2 z= − 2 gϕ 2 hs′ 2 2 gh
总长度L为12.63 下游水深 2.20 池前单宽 11.14
2
计行进流速堰上水头H0
3.716
池末单宽单宽流量 3.99 假定hc为 1.4409
α q2 h c − T 0 hc + =0 2 gϕ 2
1.03 1.44
式中： а水流动能校正系数经试算得hc为：求跃后水深hc＂：

水闸消能计算(闸后消力池计算、海漫、防冲槽)

也适用于堰后消能
m/s 0m 440m 462m 24m3/s 1981.65m3/s 1981.650
调试
m 9m3/sm 82.569m m 24m
2411~1.050.80.7~0.81.05 1.05~1.10.950.95~1
m 4.720m
14.970
需要修建消力池m 26.7820.000m 4.122m 16.426m 3.4650.000m 4.782m 4.782m 84.897m
67.918
由最大流量确定
消能计算参考规范：SL265-2001水闸设计规范
闸后消力池计算
行进流速v 过闸单宽流量总势能T 下游河床高程泄洪流量Q
出池河床水深h's 上游闸前水位闸宽B
最大流量Q 总势能T 收缩水深h 跃后水深h 动能校正系数水跃长度校正系数β水跃淹没系数流速系数φ
收缩水深h 跃后水深h 消力池计算长度Lk
池首端宽度b 池末端宽度b 水跃长度L 出池落差△Z 池计算深度设计深度d 32220/2c c h T h q g αϕ-+
也适用于堰后消能
底宽b m 1.500
比降i-0.010
边坡系数m-0.000
规范P72糙率n-0.017
掺气修正系数ζ- 1.200
泄洪流量Q m3/s1981.650或输入h~Q关系式
水面宽B m 1.500
过水断面A m2408.850
湿周χm546.633
水力半径R m0.748
谢才系数C-56.044
计算流量Q'm3/s1981.650
平均流速V m/s 4.847
δ(0.000)
正常水深h0m272.567由最大流量确定。

消能防冲设计

4 消能防冲设计通过溢流坝顶下泄得水流,具有很大得能量，必须采取有效地消能措施，保护下游河床免受冲刷。

消能设计得原则就是:消能效果好，结构可靠,防止空蚀与磨损,以保证坝体与有关建筑物得安全。

设计时应根据坝址地形,地质条件,枢纽布置,坝高,下泄流量等综合考虑。

挑流消能适用于坚硬岩石上得高、中坝,低坝需经论证才能选用。

当坝基有延伸至下游得缓倾角软弱结构面,可能被冲坑切断而形成临空面，危及坝基稳定,或岸坡可能被冲塌时,不宜采用挑流消能，或须做专门得防护措施底流消能适用于中、低坝或基岩较软弱得河道;高坝采用底流消能需经论证，但不宜用于排漂与排冰。

面流消能适用于水头较小得中、低坝,河道顺直,水位稳定,尾水较深，河床与两岸在一定范围内有较高抗冲能力,可排漂与排冰。

消力戽消能适用于尾水较深且下游河床与两岸有一定抗冲能力得河道。

联合消能适用于高、中坝,泄洪量大，河床相对狭窄,下游地质条件较差或单一消能型式经济合理性差得情况。

联合消能应经水工模型试验验证。

根据本工程地质条件，选取挑流消能。

图４－1 冲坑厚度图示4、1 洪水标准与相关参数得选定本次设计得重力坝就是3级水工建筑物,根据地形地质条件,选用了挑流消能。

根据已建工程经验,取挑射=２5°。

4、２水舌抛距计算根据SL319-2０0５《溢洪道设计规范》,计算水舌抛距与最大冲坑水垫厚度。

计算公式:水舌抛距计算公式：L ：水舌抛距 :差）为水库水位至坎顶的落Ho （ 21.11.1 顶水面流速，01gH v v ϕ==坎:鼻坎得挑角::坎顶至河床面得高差， m:堰面流量系数，取0、95;ﻩＶ1= 41、２６８２m/s将这些数据代入水舌抛距得公式得：21[41.2682sin 25cos 2541.2682cos 259.81171.6549L m ︒︒=⨯⨯⨯+⨯︒=4、3 最大冲坑水垫厚度及最大冲坑厚度最大冲坑水垫厚度公式：:水垫厚度,自水面算至坑底。

水闸的消能防冲设计

，进一步保护水闸闸室的安全。
消力池的结构形式
（1）挖深式，如图(a)；（2）消力坎式，如图(b)；（3）综合式，如图(c)。
（二）消力池池身池长的确定
消力池的结构型式和尺寸（长、深）应充分满足底流水跃消能的要求（产生一定淹没的水跃）。
1．水跃共轭条件
（1）跃后共轭水深h”与跃前收缩断面水深hc之间的关系
Z

q 2 2g 2t 2

q 2 2gh
（5-16）
►4．消力池的长度
消力池总长度包括斜坡段和护坦水平段。
Lsj=Ls+Lj
式中 Ls—斜坡段水平投影长度； Lj——自由水跃长度，Lj =6.9(h-h)；
—水跃长度校正系数，=0.7～0.8。
（三）构造要求
1．护坦的作用护坦位于消力池底部，是消力池的底
在闸室下游一定长度的河岸边坡要进行保护。
护坡形式有：浆砌石、干砌石、混凝土板。
护坡坡脚与海漫、防冲槽的连接处要有可靠连接，如设置防淘墙等。
水闸上游的水流流速往往较大，也应该进行护底和护坡。
作业
P248 思考题第8题
（六）波状水跃、折冲水流的防止措施
在消力池中，可以加设辅助消能工，其作用是促成水跃，提高消能效果，减小消力池的长度和深度，降低尾坎高度。
最用的辅助消能工有：尾坎、趾墩、消力墩、消力梁等。
1—趾墩 2—消力墩 3—尾坎
下游翼墙的作用是保护闸下两岸不受冲刷，并帮助水流均匀扩散。
翼墙的长度一般不小于海漫的长度。在消力池范围内，翼墙（或导墙）最好做成铅直的，在池后缓流区再用扭曲面或其他方式与下游坡连接。
（二）设计条件
上游：最高水位下游：相应最低水位

消能防冲计算

为堰流还是非孔流？故取淹没系数σ =
堰流 1.00
b0 4 b0 z 1 0.1711 b0 dz b0 dz
b0 b0 4 b 1 0.1711 b0 dz / 2 bb b0 dz / 2 bb
而b0为闸孔净宽故：进而： 2 ε z＝ ε b＝ ε ＝ 3.00 dz为中墩宽度 0.80 6.5
bb为边闸墩顺水流向边缘线至上游河道水边线距离 0.9661 0.9116 0.912
流量Q：公式为：
Q m (n b0) 2 gH 01.5
(nb0）为闸孔净宽
3
其中：故流量Q为
3.00
m流量系数
0.385
33.41 m /s 经计算行进流速为 0.56 与假定基本一致。
内河消能防冲设堰流）
一：适用范围：水闸为多孔闸堰流，且hs/H0<0.72,(σ =1) 二：输入数据：注：水位（深）以m计，流量m3/s计上游水位 2.83 闸门孔数 1 上游河宽 16.00 下游水位 0.93 单孔净宽 3.00 闸室总宽 3 闸底高程中墩宽闸孔净宽红色数字为已知值，需输入。 -0.87 孔顶标高 2.23 0.80 3.00 边墩宽 hs/H0 0.95 0.49
（须反推流速水头）故流速水头为
上游河道断面面积＝ 59.2 0.016 0.0160 假定为 0.02 3.7
故计算的流量Q为：
计行进流速堰上水头H0
33.41 流速水头h 3.716 闸前水深
三：数值计算：注：需假定有：堰上流速水头， 1 公式为：

z N 1 b
N
闸室净宽下游水深 0.65 0.72 > < 3.00 1.80 孔口高度he 3.1

消能防冲计算

底流式消能防冲
一、水流衔接判
远离水
断：
跃： hc``＞ht
临界水
一）、收缩水深计算：
跃： hc``=ht
淹没水
1.一般泻洪情况：
跃： hc``＜ht
1）.收缩水深hc：
流速系数
E0=
15 q=
hc=E0-q2/（2gψ
6.74 ψ (通过试算确定hc）
2）.流速系数ψ：
（1）低堰情况： ψ1
ψ2
（2）高堰情况： ψ=（1-0.1*E0.5/q1/3）0.5 0.88783 E
3
条件：hs /H10＞坎。）
2.淹没出流：
0.45
σs=
坎高c=σhc``+Q2/（2gb2（σhc``）2）-H10
H10=(Q/(σsmb(2g)0.5))2/3
三、海
漫：
Lp=
四、综合式消力池计算：
（具体见《水力计算手册》P216）
1.确定坎
高：
hc1=ht（（1+8Frt2）0.5-1）
hc``=hc（（1+Frc2）0.5-1）/2
3.池长
L：
（同前计
L=
算）
五、辅助消能工：
1.趾墩：
（具体见《水力计算手册》P218）
生临界或稍有淹没的水跃
下游水深
ht=
H10=(Q/(mbm(2=g)0.5))2/
3
0.42
σsmb(2g)0.5))2/3
（1+Frc2）0.5-1）/2
0.95 Q=
σ=
1.05
△z=Q2*（1/（ψ`ht）2-1/（σhc``）2
S=σhc``-ht-△z

水闸消能防冲计算

水闸消能防冲计算
水闸消能防冲计算的目的是保护水闸下游河床免受冲刷，其计算内容主要包括过闸流量、水跃高度等。

以下是一个简单的计算流程：
- 计算过闸流量Q：根据宽顶堰的自由出流公式进行计算。

假设e=0.95，m=0.385，H0≈H=2.4m，b=8m。

计算可得Q=48.18m³/s。

- 计算hc和hc’’：假设消力池的池深为 1.2m，池底高程为-0.2m，则E0=3.40+0.2=3.60m。

位于出口位置处的B=24+1=9m，由此可计算出单宽流量q=48.18/9=5.535m²/s。

然后将=0.95，g=9.81带入公式E0=hc+q²/2g$\varph$²hc²，求出hc=0.754m，再将该数值代入到求hc’’的公式中，求出hc’’=2.432m。

在进行水闸消能防冲计算时，需要考虑多种因素，并根据实际情况选择合适的计算方法和参数。

如果你需要进行更精确的计算，建议咨询专业的水利工程师或参考相关的设计规范。

论水闸的消能防冲与防护

论水闸的消能防冲与防护天津市北大港水库管理处赵桂廷孟祥辉由于土质河床抗冲能力很低，而水闸放水时又具有较大的能量，因而闸下冲刷是一种不可避免的普遍现象，有的冲刷并不危害建筑物安全，一般是允许的，但对于有害冲刷，则必须采取措施，加强防止。

闸下冲刷原因是多方面的，根据设计及施工实践，绝大部分由设计不当造成，一部分是由后期运行管理不善造成的，为防止河床有害冲刷，保证水闸安全使用，首先要选用好适宜的单宽流量；其次是合理的平面布置，以利于水流扩散，避免或减轻回流的影响；第三是清除水流的多余能量和采用相应的防冲措施。

一、闸下泄流时的特点只有认识了闸下水流运动的规律，从具体情况出发，才能经济合理的解决闸下消能防冲问题。

闸下出流流态比较复杂，开始放水时，闸下水深较浅，随着闸门开度增大逐渐加深，在这个过程中，闸下泄流由孔流到堰流，由自由射流到淹没射流都会发生。

因此，必须采用适当的衔接方式。

1、闸下易发生波状水跃。

由于水闸上下游水位差较小，相应福氏数小（为第一共轭水深，处的断面平均流速）特别是平底板的情况下，更易发生波状水跃。

当下游河床与底板齐平时，在共轭水深比即～时会出现波状水跃，此时无强烈的水跃旋滚，处于急流状态，不易向两侧扩散，致使两侧产生回流，缩小了河槽的有效宽度，局部单宽流量增大，造成严重的冲刷河床及河岸。

2、闸下容易出现折冲水流。

一般水闸的宽度比原河道窄，水流过闸先收缩，出闸后再扩散，水流集中，左冲右撞，造成折冲水流，淘刷河床及岸坡，影响水闸正常运行。

二、闸下水流的衔接及消能1、闸下水流衔接消能方式：平原地区的水闸由于水头低，下游水深变化大，无法采用挑流消能，一般多采用底流式水跃消能。

虽然底流消能效果因水头差过小不很理想，但这种消能衔接方式适应于变动的过闸流量和下游水位，同时在平面上也容易扩散，所以底流消能在平原水闸中应用最广。

2、消力池的布置：促使闸下产生底流式水跃，主要是靠消力池。

对土基上的水闸，若下游水深不足，可将护坦高程降低形成消力池。

浅谈水闸工程中的消能防冲计算

第5期（总第265期）相0，|_祈5杉洪2021 年 5 月 U R B A N R O A D S BRIDGES &FL O O D C O N T R O LDOI:10.16799/ki.csdqyfh.2021.05.047浅谈水闸工程中的消能防冲计算防洪排水陈杰(上海嘉定水务工程设计有限公司，上海市201800)摘要：消能防冲计算是水闸工程设计中的重要环节，消力池、海漫段、防冲槽等消能防冲设施的结构尺寸都需要通过计算确定。

水闸设计规范给出了相应的消能防冲计算公式。

结合工程实例，从计算水位组合的选取、河道不冲流速及允许流量的计算、闸门开度及过闸流量的确定、消能防冲计算过程、消能防冲设施布置等几个方面对水闸工程中的消能防冲计算及消能防冲设施设计进行了简要介绍。

关键词：水位组合；不冲流速；过闸流量；消能防冲计算中图分类号：TV66 文献标志码：B文章编号：1009-7716(2021 )05-0160-030引言水闸是一种调节水位、控制流量，既挡水又泄水的低水头水工建筑物。

水闸主要依靠闸门控制水流，具有挡水和泄（引）水的双重功能，在防洪、治涝、灌慨、供水、航运、发电等方面有着广泛的应用。

为保护水闸下游河床免受冲刷，需采取必要的消能防冲措施。

水闸的消能方式，一般采用底流式水跃消能。

其主要消能结构为消力池，在池中利用水跃消能。

海漫段紧接在消力池之后，继续消除水流余能，使水流扩散并调整流速分布，减少底部流速，保护下游河床免受冲刷。

防冲槽设置在海漫段末端，主要作用是保护海漫段的安全。

消力池、海漫段、防冲槽等消能防冲设施的设计离不开消能防冲计算。

现以“嘉定蕰藻浜以南地区近期引水调度工程”中的盐铁塘泵闸为例，对水闸消能防冲计算的内容作简要介绍。

1项目概况上海嘉定蕰藻浜以南地区，位于嘉定区的最南端，西北以蕰藻浜为界，南依苏州河，东临中槎浦和新槎浦，区域总面积约]00.36 k m2。

消能防冲计算

此时根据下游出口河宽相应临界水深为
0.57
即为下游水深hs 0.68
此时σ ˊ[hs/(hc″-d)]=

d hs z hc
0.700 0.58 hs下游水深为：跃后水深hc＂为： 1.34 2.68
式中：
d为消力池池深：出池差Δ Z值为：
经计算得σ o为：
0.98
当σ o为（1.05～1.10）
此时反求池深
0.70
第 1 页
该水位组合计算结果见下表：工况 1 1 选定
⑵
池深d 0.70 1.20
收缩深hc
跃后深hc＂淹没度σ 2.68 2.78 0.98 1.06
选定池长L
下游水深hs
出池口σ ˊ
1.60 1.44
10.00 13.00
1.34 1.19
0.68 0.75
反求池深 0.70 1.20
（一）
消力池计算：假定消力池深d为： 0.70 有已知：池末宽度 6.96 故总势能T0=H0+d＝求收缩水深hc： 4.416
3
⑴
总长度L为 9.33 下游水深 2.10 池前单宽 11.14
2
计行进流速堰上水头H0
3.716 4.80
池末单宽单宽流量假定hc为 1.6009
q2 hc T 0 h c 0 2 g 2
（三）河床冲刷深度计算： ⑴
q2为池末端单宽流量 4.80 注：ks可查上表
Δ H泄水时上下游水位差： 20.76
冲坑深度计算:
dm 1.1
qm hm v0
1.34 hm海漫河床水深 0.95 1.34
3
式中： qm海漫末端单宽流量经计算得dm为： ⑵ 抛石断面计算: 经计算得ω 为： 0.21

成子河分洪闸水利枢纽工程消能防冲计算

17.50 11.30 0.80 124.61 0.72 10.50 0.52 0.95 9.95 0.50 24.14 2.76
1 10 年一遇排涝 17.50 14.02 120
Hale Waihona Puke 备注2 20 年一遇行洪 19.00 15.04 194
3 超标准工况 19.50 15.10 240 容许最大泄量
4 闸孔计算 17.50 14.02 120
5 闸身稳定计算 17.50 11.30
/
下游水位为洪泽湖死水位
6 闸身稳定校核 19.00 12.00 /
（上水m游位）（下水m游位）（闸开m门度）（过m流3/量s）第（池一m深）级
（池m长）消（厚力m度）池
第二级池深（m）
第二级池长（m）
消（厚力m度）池（海长m漫度）（冲深m床度）备注
0.20 33.45 0.59 6.35 0.29 0.29 5.12 0.24 13.59 0.08
0.50 80.71 0.70 9.07 0.43 0.83 8.10 8.10 20.17 1.47
根据中长期预报技术精度要求，下一步需要引入由中国气象局国家气候中心气候监测室提供的大气环流指数、海温等数据，优化筛选预报因子，进一步完善各中长期预报模型，提高模型预报精度与可靠性■
18
ZHIHUAI 2019.12
科技论坛
表 1 成子河分洪闸设计参数表
序号
设计工况
（闸水m上位）（闸水m下位）（m流3量/s）
1 概述成子河分洪闸为黄河故道利用成子河航道向洪泽湖分
洪的控制性建筑物，位于宿迁市泗阳县境内桩号 K87+100 处，根据黄河干河治理工程初步设计成果可知：成子河分洪闸闸址处的黄河底高程为 14.00m，但下游已建成的成子河航道底高程为 8.30m，高差达 5.70m。 2 设计参数

溢流坝计算(稳定消能防冲计算)

正常蓄水位时的稳定计算荷载自重水平水压力泥沙压力扬压力合计总计 W1 PH1 PH2 ps1 ps2 U1 U2 157.25 107.3 602.17 264.55 向下 337.62 258 55.91 向右 202.084 55.99 19.78 垂直力(t) 向下 602.17 向上水平力(t) 向ห้องสมุดไป่ตู้ 202.01 36.13 向左力矩(t-m) 对基础中心的力臂(m) (逆时针)+ 1.7 6.7 2.83 4.77 2.83 0 3.08 1181.92 ∑M 55.98 102.25 1023.69
设计水位情况下的稳定计算荷载自重水平水压力垂直水压力动水压力泥沙压力扬压力合计总计 W1 PH1 PH2 PV1 Pv2 Px Py ps1 ps2 U1 U2 316.81 89.68 726.67 406.49 393.07 203.98 向下 320.18 向右 189.14 校核水位情况下的稳定计算荷载自重水平水压力垂直水压力 W1 PH1 PH2 PV1 21.39 垂直力(t) → ↑ 602.17 水平力(t) → ← 384.92 187.79 力矩(t-m) 对基础中心的力臂(m) (逆时针)+ 1.7 1023.69 8.29 6.46 8.08 1213.12 172.83 37.51 55.99 19.78 15.79 71.2 37.57 垂直力(t) → ↑ 602.17 水平力(t) → ← 337.08 146.63 力矩(t-m) 对基础中心的力臂(m) (逆时针)+ 1.7 1023.69 8.04 5.71 8.075 4.5 16.07 0.73 4.77 2.83 0 3.08 2675.63 ∑M 56.05 603.75 27.38 837.26 127.50

消能防冲设计.微课.

都江堰水闸
瀑布沟水电站溢洪道
（二）消能设计计算
动画
谢谢各位！
主持单位:
黄河水利职业技术学院福建水利电力职业技术学院湖南水利水电职业技术学院
参建单位:
杨凌职业技术学院
四川水利职业技术学院山西水利职业技术学院
长江工程职业技术学院
重庆水利电力职业技术学院
水工建筑物·微课
消能防冲设计
主讲人陈诚专业带头人副教授监理工程师造价工程师
2014.09
复新河节制闸
姜唐潮闸
引滦入津进水闸
消能防冲设计（一）闸下水流的消能方式底流消能平原地区水闸采用多挑流消能山区水闸采用多，水头大，岩硬面流消能下游水深且变化小，河床抗冲

增城市白苏塘水陂过流能力计算及消能防冲验算

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２３８・
工程科技
增城市白苏塘水陂过流能力计算及消能防冲验算
马金龙（黑龙江省龙头桥水库管理处，黑龙江宝清１５５６００）
摘要：白苏塘水陂是增城市镇北涌上的一座取水枢纽工程，本文对白苏塘水陂过流能力进行了计算，对结构消能防冲进行了验算复核。关键词：增城市；白苏塘水陂；过流计算；消能验算
１４１
流量０
（ｍ３／Ｓ）
８８３
备注
设有沉降缝，缝墩厚１．０ｍ，中墩及边墩厚均为０．７ｍ，墩顶高程１６７Ｏ６０９Ｏ３８５０９２３３１６１１０７８６９０５４１０３８５０９２３３１８ｌｌ２８４１８．６０ｍ。两中孔水闸上部设有启闭室，为轻型混凝土框架结构。闸室ｌ１７ＯＯ５１３０３８５０９２３１ｇｌ１３９２下游侧考虑交通要求，设有交通桥，桥面净宽４．０ｍ。１７２０４ＣＡＯ３８５０９２３３２Ｕ１６１７宽顶堰１７４０４２４０３８５００２３３２３１１８５２ ③ 出口段由消力池和海漫段组成，总长４８．５７ｍ。１７６Ｏ３ ∞ ０３８５０９２３３２５１２Ｏ０７消力池为下挖底流式消能工，长１６．４４ｍ，宽１５．０ｍ，其中陡坡段１７８Ｏ３６２０３８５０９２３３２７ｌ２３５３１８００３３７０３８５０９２３３２ｇ１２６１８长５．９４ｍ，消力池长１０．５０ｍ，陡坡段坡比１：３．０，池深０．５ｍ。消力池为ｌ８２０３１５０３８５０９２３３３ｌ１２８９３钢筋混凝土结构，底板厚０．５ｍ；岸墙采用钢筋混凝土悬臂式挡土墙，墙高４．８１ｍ。表３水陂整体泄流能力成果表海漫段长１６．０ｍ，断面型式为梯形结构，底宽１５．０ｍ，两侧边坡水位流量Ｑ各注水位流量０备注（ｍ）（帕／ｓ）Ｌ（皿）３／ｓ）坡比１：１．５，渠底、渠坡均采用干砌石护砌。１６．５００００１７．Ｏ０３１．０３１６７００．７６０３１２过流能力计算８ｍ３／ｓ不开闸，溢１７．２０３７７５１６．９０２．１８流堰世流１７．３２４２．８９２．１水陂的运用调度方式１７．Ｏ０３．１８１７．４０４５．２１来量大于３１．０３￣／ｓ水陂共分４孑Ｌ，由２孔溢流堰和２孔开敞式泄洪闸组成。运用３．１３１． ∞ ／ｓ控制闸１７．６０５３．２５开闸自由泄流。孔开度泄流，溢流堰同１７８５６１．０１调度方式为： ① 当上游来水量在０－３．１８ｍ３／ｓ（为河涌的多年平均来水１７．Ｏ０３．１８￣３１．０３时泄流，使闸前水位不于１６．５０ｍ，不高于１８．００７０．２８量）时，泄洪闸关闭，由两侧溢流堰泄流；② 当上游来水量在１７ｌ８．２０７９．４３３．１８－３１．０３ｍ３／ｓ时，泄洪闸开启，控制闸孔开度泄流，溢流堰同时泄３．２计算公式流，使闸上水位不低于１６．５０ｍ，不高于１７．０ｍ； ③ 当上游来水量大于根据水陂的总体布置及周边地形条件，水陂拟采用底流消能的３Ｉ．０３ｍ３／ｓ时，泄洪闸全部开启，自由泄流，溢流堰同时泄流。方式进行消能，消力池深度、长度、底板厚度、海漫长度、河床冲刷深２．２水陂过流能力验算度计算采用《水闸设计规范》附录Ｂ推荐的相关公式，计算公式如溢流堰和泄洪闸均为堰流，堰流泄流能力计算公式如下：

浅谈水闸消能防冲设计

浅谈水闸消能防冲设计一、前言水闸是一种既能挡水，又能泄水的水工建筑物，它依靠可以升降的闸门来控制水位，调节流量，在防洪、灌溉、排水、航运、发电等水利工程中得到十分广泛的应用。

在平原区软基上建的水闸消能防冲设施根据过闸流量、工程地质条件、消能防冲要求等条件，一般主要布置形式包括水闸闸室下游的护坦（又称消力池），海漫及海漫末端的防冲墙、护坦（又称消力池）的主要功能是消除过闸水流的能量，防止冲刷下游河床！海漫的主要功能是使流出消力池水流回复正常状态，最大程度减少紊流，减小底部流速，使水流平稳扩散，调整流速分布，继续消除水流的剩余动能，流出护坦的水流与下游河道平顺衔接！海漫末端防冲墙的主要功能是防止海漫末端被水流冲刷淘空。

二、水闸消能防冲设施破坏机理（1）设计方面首先地质勘探工作不足，对闸基础、河床土质物理力学性指标了解不全，设计中未能发现存在的地质问题，因而出现基础不均匀沉陷而引起消力池倾斜、倒塌等破坏现象；其次枢纽布置不合理，产生偏向水流或回流，或者由于上游河床淤积，人为缩窄，整治段偏短等原因，引起过闸单宽流量不合理，致使消能防冲设施遭受冲刷破坏；再次设计的消能防冲设施不满足消能防冲要求，影响出闸水流的水流边界条件及流态，使消能防冲设施产生气蚀、磨损及基础淘刷等现象，或者水闸防渗排水设计不合理，使地基发生渗透变形，引起流土破坏，使消力池底板沉陷、开裂、导致下游消能防冲设施的破坏。

（2）施工方面工程施工质量存在缺陷，没有严格按照设计要求施工；施工控制不严，消能防冲设施的结构尺寸不符合设计要求，混凝土浇筑质量差、达不到设计强度，过水部分粗糙、没有进行修整及清理等原因，在运行时容易造成消能防冲设施的破坏。

（3）管理运用方面运行管理措施不到位，制度不健全，维修养护不及时，小缺陷得不到及时处理逐步演变成重大破坏。

运行中没有按闸门操作规程进行操作，闸门开启顺序及开度不合理，造成局部单宽流量和流速过大，使消力池内形成不良流态，引起磨损及淘刷等破坏现象。