起重机金属结构受力计算实例
汽车吊受力计算范文
汽车吊受力计算范文汽车吊是用于吊装汽车或其他货物的设备，承受着吊装物体的重量和施加在吊装链条上的拉力。
在进行汽车吊受力计算时，需要考虑吊装物体的重力、摩擦力、加速度等因素，并根据实际情况选择合适的安全系数。
首先，我们来计算吊装物体的重力对吊装链条的拉力产生的影响。
假设吊装物体的重量为W，重力加速度为g，那么吊装链条的拉力F可以通过以下公式计算：F=W+Ff其中W是吊装物体的重量，Ff是由于摩擦力引起的链条和物体间的附加拉力。
摩擦力是通过吊装链条与物体接触面之间的摩擦产生的，通常情况下可以忽略不计。
但是如果链条与物体之间存在滑动的情况，摩擦力就不可忽略了。
当链条与物体之间存在滑动时，摩擦力Ff可以通过以下公式计算：Ff=μN其中μ是摩擦系数，N是吊装物体的重力对吊钩产生的垂直力。
垂直力N可以通过以下公式计算：N=W-T其中T是吊钩和吊装链条上任意连接点之间的摩擦力。
当吊钩和吊装链条之间存在摩擦时，摩擦力会受到吊钩和吊装链条所受力的影响。
可以根据实际情况估算T的大小。
除了重力和摩擦力，汽车吊还需要考虑加速度对吊装链条的影响。
当物体处于加速状态时，吊装链条上会产生额外的拉力。
根据牛顿第二定律，额外的拉力可以通过以下公式计算：Fa=m*a其中m是吊装物体的质量，a是物体的加速度。
Fa为吊装链条在加速状态下所承受的额外拉力。
最后，在进行受力计算时还要考虑安全系数。
安全系数是指实际所需的最小工作载荷与计算得到的吊装链条的极限工作载荷之间的比值。
通常情况下，安全系数的取值范围为4到5，但是在一些特殊应用场景中，安全系数的值可能需要进一步增加。
综上所述，汽车吊的受力计算主要包括重力、摩擦力、加速度的计算，并根据实际情况选择合适的安全系数。
在实际应用中，为了确保吊装链条的安全性，建议在计算得到的拉力基础上增加一定的裕量。
另外，还需要定期对吊装链条进行检查和维护，确保其正常工作和使用寿命。
第三章--起重运输机金属结构设计计算基础解析
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PH 不能超过主动车轮与轨道之间的粘着力,即
PH uPz
（3-30）
式中 u ──车轮与轨道间的滑动摩擦系数,u =1/7;
PZ──起重机主动车轮静轮压之和（N）。
PH 的作用方向
起重小车运行制动时引起的水平惯性载荷PHx， 沿小车轨道方向，作用于轨顶。
起重机大车起、制动时引起的水平惯性载荷PH ，
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三、突然卸载冲击系数 3
当起升质量部分或全部突然卸载时,将对结构产
生动态减载作用。考虑这种工况时，通常将起升载荷
乘以突然卸载冲击系数 3 ， 3 按下式计算:
3 1mm(13)
(3-17)
式中 m ──起升质量中突然卸去的那部分质量(kg);
m──起升质量(kg);
3 ──系数。对抓斗起重机，3 0.5; 对电磁起重机，3 1.0 。
PH 1.5ma
式中 a——所计算结构质量中心的加速度。
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四、起重机偏斜运行时的水平侧向力PS
PS可按下式近似计算:
PS
2
P
λ──侧向力系数, 与起重机跨度L 和大车有效轴 距B0之比有关， 见图。
图 侧向力系数
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P ──起重机产生侧向力一侧与有效轴距B0有关的相应车
考虑动力载荷的作用,计算轮压为：
Pj iPXCiPQG (3-26) (用于强度和稳定性计算)
式中 PXC──小车自重引起的轮压(自重未知时,查表3-4);
PQG ──吊重Q 和吊具G0 的重量引起的轮压； i、i ──动力系数。
小车变幅式塔式起重机的起升载荷亦为移动集中载荷
常用起重受力计算
第一章起重工具选择计算第一节吊鼻选择计算在施工中现场常用的吊鼻,一般有两种.一种是钢筋焊制吊鼻,另一种是钢板焊制吊鼻.钢筋焊制吊鼻,设置简单,常用于较轻吊件上.钢板焊制吊鼻,设置较复杂,常用于较重吊件上,现分述于后.一.钢筋吊鼻选择计算：如图4-1图4-1起吊10T重件，D10用钢筋做吊鼻，钢筋与重件焊接断面为D10，长度为100mm，选择钢筋直径.先选择Ф20钢筋做吊鼻.Ф20钢筋的断面积F=3.14cm²(查表得).按拉力计算，吊鼻拉应力：Ó=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm²按剪力计算吊鼻的剪应力:τ=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm²从以上计算看,钢筋吊鼻的剪应力过高,必须选择较粗的钢筋.如选用Ф30钢筋做吊鼻,则Ф30钢筋的断面积F=7.07cm²则剪应力:τ=W/2F=10000/2×7.07=707kg/cm²剪应力已低于800kg/cm²,说明使用普通3号钢Ф30做吊鼻是安全的.采用钢筋吊鼻,在重件起立过程中,钢筋会拉弯,但由于吊鼻是一次性使用,起立时拉弯,立直时又拉直,对一般3号钢来说是承受得了这一次变形的,所以不会出事故,但钢筋焊缝必须足够,要做焊缝应力计算,其剪应力也不得超过许用应力值,一般焊缝要超过计算长度多一些好.二.钢板吊鼻选择计算 如图4-2所示：采用Ó=12mm 钢板做吊鼻.吊鼻开Ф50孔,焊100mm 固定钢板，板宽120mm,则应力计算如下：τ=W/2F=10000/(2×4×1.2)=1041kg/cm ²>800kg/cm ² 拉孔板两侧拉应力为：Ó=W/F=10000/（12-5）×1.2=1190kg/cm ² 拉板焊缝剪应力为：τ=W/F=10000/(10×0.8×2)=625kg/cm ²从以上核算看，主要是孔上方高度不够，造成孔上方剪应力过高，如将孔上方高度从40mm 扩大到60mm ，则其剪应力为： τ=W/2F=10000/2×6×1.2=694kg/cm ²图4-2图4-3这样改动后，吊鼻拉板就安全了，但平放钢板吊鼻的端部焊缝在起立过程中仍用可能被拉开，要注意察看。
简单吊梁受力计算(beam calculation)
最大弯矩：Mmax=1034.77 KN.m，位置：X=4.596m;
该处应力：σ=M/W=1034.77 KN.m/15262.57cm3=67.80MPa
安全系数：n1=σb/σ= 216 MPa /67.80 MPa = 3.19
吊耳剪切应力：τ=RB/A=1041.6KN / 0.023 m2= 45.29MPa
附图一
附图二
3.结论
根据上述两种装载方式的计算结果可知：
吊架的结构强度在两种装载方式下均满足要求。
四、安全措施及建议
1.第一种装载方式的安全系数明显比第二种高，建议采取第一种装载方式。
2.吊架的上盖板与纵、横向梁的焊接仅为间断焊，须用碱性焊条补成双面连续焊。
3.由于试验载荷的增加，本吊架配备的钢丝绳、卸扣也需加大，其安全系数应不低于2.0。（破断力不低于1042KN，每个吊耳至少配双根钢丝绳，这样每根钢丝绳破断力不低于721KN。）
安全系数：n2=τb/τ=151.2 MPa /45.29 MPa = 3.34
2.第二种装载方式：(详见附图二)
1)所有载荷均布于4只吊耳之间。
由附图二可知：
载荷1：Q1=352.1875 KN/m X 5.76mX 9.8 tf /KN =207tf;
位于吊耳处的拉力（支座反力）：RA=RB=1014.30KN;
2)1000X1500X425钢锭20块分2~3层叠加均布于4只吊耳之间。
由附图一可知：
载荷1：Q1=116.51KN/m X 9.0m X 9.8 tf /KN=107 tf,
载荷1：Q2=170.14 KN/m X 5.76m X 9.8 tf /KN =100tf;
常用起重受力计算
常用起重受力计算起重受力计算是指计算起重机在吊运作业过程中各个部件的受力情况，以确保起重机的安全运行。
常用的起重受力计算包括吊钩受力计算、重物受力计算、起重机结构受力计算等。
下面将介绍这几个常用的起重受力计算方法。
一、吊钩受力计算吊钩是起重机的主要工作部件，吊钩受力计算是起重机受力计算的重要一环。
吊钩的受力包括拉力（载荷）和剪力两个方向。
1.吊钩拉力计算吊钩的拉力主要是由起重物的重力引起的。
吊钩受力计算时，需要考虑起重物的重量、附加重量以及起重机自重对吊钩的影响。
拉力计算公式为：F=G+U+W其中，F为吊钩受力（单位为N），G为起重物重力（单位为N），U为附加重力（单位为N），W为起重机自重对吊钩的影响（单位为N）。
2.吊钩剪力计算吊钩的剪力主要是由起重物的悬挂引起的。
剪力计算公式为：T=M/h其中，T为吊钩受力（单位为N），M为起重物的弯矩（单位为Nm），h为吊钩高度（单位为m）。
二、重物受力计算重物受力计算是指起重物在吊运过程中的受力情况。
常见的重物受力计算包括吊点拉力计算和吊点剪力计算。
1.吊点拉力计算吊点拉力计算是指计算起重物在吊点处受到的拉力。
需要考虑起重物的重量和附加重量以及起重机自重对吊点的影响。
拉力计算公式为：F=G+U+W其中，F为吊点受力（单位为N），G为起重物重力（单位为N），U为附加重力（单位为N），W为起重机自重对吊点的影响（单位为N）。
2.吊点剪力计算吊点剪力是指起重物在吊点处受到的剪力。
剪力计算公式为：T=M/h其中，T为吊点受力（单位为N），M为起重物的弯矩（单位为Nm），h为吊点高度（单位为m）。
三、起重机结构受力计算起重机结构受力计算是指计算起重机其他部件的受力情况。
常见的起重机结构受力计算包括杆件受力计算和支撑结构受力计算。
1.杆件受力计算起重机杆件受力计算主要是计算杆件上的各个节点的受力情况。
受力计算时需要考虑杆件的重力、支撑作用力以及外力对杆件的作用。
杆件受力计算通常采用静力学原理，根据平衡条件和受力分析进行计算。
钢结构计算
10T电动葫芦椼架式龙门起重机的钢结构设计计算起重机设计、计算应严格执行“起重机设计规范”等有关的技术法规。
同时起重机钢结构设计中经常要使用“钢结构设计规范”GBJ17-89。
在使用中应注意：1、许用应力按“起重机设计规范”选取。
“起重机设计规范”的制定是按半概率分析，许用应力法而来的。
“钢结构设计规范”的制定是按全概率分析。
极限状态设计法，分项系数表达式而来的。
两者是不同的。
如：起重机2类载荷（最大使用载荷）的许用应力：180Mpa。
“钢结构设计规范”强度设计值（第一组）：215Mpa。
2、杆件的计算方法可用“钢结构设计规范”。
因按全概率分析导出的公式，则结果与实际接近。
3、起重机钢结构计算中按不同的起重机工作制度，按不同的载荷组合，按不同的静载分析外力，按动载的实际发生，查表确定动载系数。
然后计算杆件的内力。
而建筑钢结构则不同：应用分项系数表达式进行分析，如：静载乘以分项系数。
恒载：1.2；动载：1.4来进行计算。
两者的计算方法是不同的。
4、梁结构应选用椼架式。
其内部的各杆全部是二力杆。
受力明确。
上下弦杆按弯矩图规律分配。
腹杆按剪力图规律分配。
计算方法：节点法和截面法。
第一部分、本起重机金属结构的设计一、结构形式1本车采用倒三角结构，三角形尖向下。
由三片椼架组成。
其中两片为主椼架，另一片为水平椼架。
椼架的上弦主椼架为两片，单角钢为一组，总数2根，选用∠90X90X10规格的角钢。
电动葫芦行走用轨道为椼架的下弦，选用28号工字钢（上贴两个14号槽钢进行加固）；椼架的内斜腹杆，单角钢为一组，总数17根，选用∠90X90X10规格的角钢。
本车支腿主肢由两根Ø110钢管和副肢一根∠90X90X10规格的角钢组成，支腿行架的内斜腹杆和水平腹杆采用Ø65钢管。
台车梁由2根30号槽钢焊接形成。
图1 主要尺寸的确定二、主要尺寸的确定（见图1）三、起重机的自重起重机总质量：10610KG（1）主梁：3340KG ①上弦杆460KG②下弦杆1382KG ③节点板881KG④连接板407KG⑤吊梁300⑵支腿：1200KG ⑶下横梁1800KG⑷平台栏杆120KG⑸大车传动装置2300KG⑹电动葫芦1050KG⑺操纵室450KG⑻电气均布质量50KG⑼电气集中质量50KG⑽小车供电电缆50KG⑾操纵室梯子安装：200KG第二部分、桁架式三角形断面主梁的作用载荷及其计算组合一、主桁架的作用载荷及其计算组合(一)固定载荷是指主桁架自重，水平桁架重量和平台板重量，司机室及其它构件重量等。
简单吊梁受力计算(beam calculation)
本吊架用于180t克令吊载荷试验，吊架自重+载荷共207t，吊耳4只，12X600/12X850/12X600纵向工字组合梁2根、横向梁3根（详见附图三）。为保证安全，现按实际测量情况建立力学模型，针对其结构强度进行校核。由于吊架纵向跨距大于横向跨距，故本计算书仅需校核纵向梁的结构强度及吊耳的剪切强度即可。
2)1000X1500X425钢锭20块分2~3层叠加均布于4只吊耳之间。
由附图一可知：
载荷1：Q1=116.51KN/m X 9.0m X 9.8 tf /KN=107 tf,
载荷1：Q2=170.14 KN/m X 5.76m X 9.8 tf /KN =100tf;
位于A处吊耳的拉力（支座反力）：RA=989.99KN;
安全系数：n2=τb/τ=151.2 MPa /45.29 MPa = 3.34
2.第二种装载方式：(详见附图二)
1)所有载荷均布于4只吊耳之间。
由附图二可知：
载荷1：Q1=352.1875 KN/m X 5.76mX 9.8 tf /KN =207tf;
位于吊耳处的拉力（支座反力）：RA=RB=1014.30KN;
二、主要参数
钢材屈服强度：取σb= 216MPa；
钢材剪切强度：取τb=0.模数之和：W=15262.57cm3；
2个同一端吊耳的剪切面积之和：A =0.023m2;
三、计算并校核
1.第一种装载方式：(详见附图一)
1)吊架自重+80X9000X1900钢板10块叠加均布于整个纵向梁；
最大弯矩：Mmax=1460.59 KN.m ,位置：X=4.63m;
该处应力：σ=M/W=1460.59 KN.m/15262.57cm3=95.70MPa
250吨桥面吊机设计及计算
1 引 言随着桥梁设计理论研究发展和计算机辅助手段的使用以及大型施工设备的研制，大跨径桥梁建造逐步增多，跨江桥、跨海桥、跨谷桥和跨线桥一般都是大跨径桥梁，其施工基本都会用到桥面吊机。
随着“一带一路”建设成为国家战略，国内基建产业必然要“走出去”，所以桥面吊机需求前景广阔。
本研究项目依托襄阳环线提速改造工程跨襄北编组站大桥的主跨施工工程。
本桥为双索斜拉桥，桥梁主体为钢混梁，桥面宽，钢梁节段自重大，桥下为既有铁路线和不可拆除建筑，桥两侧也有一些建筑设施，施工环境异常复杂，施工中安全防护要求非常高。
考虑施工中存在的难点和施工设备需具有的功能及工效，研究出有别于传统型式的桥面吊，解决钢梁节段运输、喂送和架设的难题，确保桥梁施工中质量、进度和安全不受复杂的边界条件影响，同时开发扩展桥面吊机的安全监控系统，提高其安全防护功能。
由于本次研发的桥面吊机采用钢结构散件尾部喂送，分步安装的施工方法，单次施工载荷较小，有效降低桥面吊机的起重能力，从而降低桥面吊自重和设备对桥梁主体的施工荷载；采用安装平台施工的方式，安全防护高，可降低施工风险，提高经济性，具有很好的推广意义。
2 250t 桥面吊机组成及关键技术2.1 250t 桥面吊机组成250t 桥面吊机主要是由主结构、80t 起重天车、前支点总成、后支点总成、后锚点总成、纵移装置、吊梁、施工平台、100t 运梁车、液压系统和电气系统等组成。
其中桥面吊主机实现尾部喂梁、起重安装和整机过跨等功能的设备；施工平台主要是用来精确对位拼装钢边梁的设备，同时也是其他钢构件和桥面预制板吊装施工的安装防护平台，由桥面吊主机辅助实现过跨的功能；100t 运梁车采用机械桥式的整体平板车结构，主要功能为运输和喂送钢梁节段和桥面板。
外形如图所示：桥面吊结构图如图1，主要技术参数表见表1。
250吨桥面吊机设计及计算Design and Finite Element Calculation of 250t Deck Craner郝永刚（中铁十一局集团汉江重工有限公司，湖北 襄阳 441006）摘要：随着大跨径桥梁建造的发展趋势，大吨位桥面吊机的应用日益广泛。
300t×116m大型造船门式起重机金属结构的设计
３００ｔ×１１６ｍ大型造船门式起重机金属结构的设计中国船舶工业第九设计研究院（上海２０００６３）朱云龙１概述目前，国内造船愈来愈趋向于太分段建造方式．目的是鳍短船台（坞）的使用周期，提高船台（坞）的利用率，即分段在船体车间顶制，通过平移设备（如平板车等）将预制分段穆至分段堆场，然后利用起重设备吊运至船台（坞），进行船体拼装焊接。
能胜任吊运工作的起重设备一般是门座起重机或大型造船门式起重机。
与门座起重机相比较，大型造船门式起重机对于大型分蜃的安装和运输具有明显的优点，它横跨船台（坞），并为大型分段的装配现场服务。
此类起重机不仅具有升降、吊运功能，而且可以实现船体分段的空中翻身作业，把分段谓节到所需的最佳焊接位置。
大型造船门式起重机是通过具有两套起升机构的上小车和一套起升机构的下小车来实现分段的矗身作业的。
首先通过吊钩的升降诃整，使整个分段都由上小车来承受（见图ｌａ）｝卸了载的下小车从上小车下穿过，吊钩则重新系在分段的另一翻（见图ｌｂ）｝这时上小车放下吊钩，同时上、下小车继续相背而驶，从而实现分段翻身（见图ｌｅ）。
痧钟ｂ）曲图１起重机分嚣翻身作业示意圈１９９６年至１９９７年，我院为南通中远船务工程有限公司三期工程筹建处设计了３００ｔＸｌｌ６ｍ大型造船式起重机，主要为２０万吨造船坞服务，已于１９９８年９月投人生产。
２主要钢结构的材料选用和结构型武３００ｔＸ１１６ｍ大型门式起重机金属结构主要由主粱、刚性腿、桑性奠等组成，结构总重约为１６００ｔ。
本机载重量大、跨度大，为了减小结构自重，提高钢结构的承载能力．主结构选用高强度结构钢。
一般常用的高强度结构钢为１６Ｍｎ，由于１６Ｍｎ中厚度板常存在夹渣、夹层等缺陷，本机特选用高强度船用钢板ＤＨ３２（ＧＢＴｌ２—８８）Ｑ）此材料的屈服强度不小于３１５收蔫日期ｒ２０００—０３一ｚ５ＭＰａ，抗拉强度４４０～５９０ＭＰａ，伸长率２２％。
该种材料所对应使用的焊条牌号为：①手工焊Ｅ５０１５；②埋弧自动焊Ｈ１０Ｍｎ２９（焊丝）＋ＨＴ３３１（焊剂）。
起重运输机金属结构设计计算详解
图 1-10
电葫芦桥式起重机桁构梁
图 1-11 平面桁架结构
图 1-12
空间刚架结构
8
图 1-13
轮式起重机车架
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第三节 起重运输机金属结构的计算简图
对起重运输机金属结构进行强度、刚度和稳定分析时，我们常用一理想的力 学 模 型来 代替实 际 的结构物。 这 种力 学模 型称为起重运输机金属结构的 计算简 图。对结构物进行简化时，应使计算简图尽可能接近实际情况，而注意使计算工 作尽量简单。 将实际的金属结构简化成计算简图，包括结构本身的简化、支座的简化和作 用载荷的简化。 结构本身简化时， 构件用其轴线来代替， 变截面构件近似地视为等截面构件， 杆件之间的节点，根据金属结构的类型，简化为铰接点或刚接点。 支座是结构的支承。它是金属结构与基础相连接或接触的部分。结构所承受 的外加载荷都是通过支座传给基础或其它结构的。因此，支座是金属结构很重要 的传力部件。起重运输机金属结构中，经常遇到的支座有活动铰支座、固定铰支 座和固定支座三种。 活动铰支座的特点是在支承部位有一个铰接结构，它可使支承的上部结构绕 铰点自由转动，而包括支承在内的整个结构又可在一个方向内自由移动。有轨运 行式起重机的大车走行轮沿轨道方向可简化成活动铰支座。图 1-14a 是活动铰支 座的结构形式，图 1-14b 是活动铰支座的简图。活动铰支座只能承受垂直方向的 支反力。 固定铰支座和活动铰支座的不同点，是包括支座在内的整个结构不能沿一个 方向移动，但仍可绕铰点自由转动。固定铰支座既可承受垂直支反力，又可承受 水平支反力。图 1-15a 中的 A 支座是固定铰支座的典型结构，图 1-15b 是它的计 算简图。如果将整个台车作为该支座的组成部分，对这样的支承结构也可以简化 为活动铰支座。 固定支座和活动铰支座、固定铰支座相反，它既不能转动，又不能沿一个方 向移动。这种支座不仅能承受垂直支反力和水平支反力，而且还能承受弯矩。固 定支座可以用焊接连接，亦可用螺栓连接。
第八章龙门起重机金属结构的设计计算
第八章龙门起重机金属结构的设计计算龙门起重机是一种用于起重和搬运重物的机械设备，它具有起重高度大、使用范围广、起重能力强等优点，因此在工业生产中得到了广泛的应用。
龙门起重机的金属结构设计计算是确保其安全可靠运行的重要环节。
本文将从材料选取、结构设计计算等方面介绍龙门起重机金属结构的设计计算。
在龙门起重机金属结构的设计中，材料的选取是至关重要的。
一般来说，常用的材料包括低合金钢和碳素钢等。
低合金钢具有较高的强度和韧性，适用于承受较大载荷的主要构件，如大梁和吊杆等。
碳素钢具有较高的硬度和耐磨性，适用于一些易磨损的部件，如滑轮和传动齿轮等。
在选择材料时，还需要考虑成本和可加工性等因素，确保设计的金属结构既具备足够的强度和刚性，又能够满足预算和生产要求。
在进行金属结构设计计算时，需要考虑起重机运行时的载荷和力的作用，通常包括自重、起重物的重量、惯性力和风荷载等。
其中，自重是指起重机自身构件的重量，在计算时需要考虑到各个构件的质量和大小等因素。
起重物的重量则是指所要搬运的物体的重量，通常根据实际需求进行估算。
惯性力是指运行过程中构件由于加速度而产生的惯性力，需要根据运动方程进行计算。
风荷载是指风对起重机金属结构所产生的压力，通常根据当地的风速和气象条件进行估算。
在进行金属结构设计计算时，需要确保起重机的金属结构具有足够的强度和稳定性。
强度是指材料承受外部力作用时不发生破坏的能力，通常通过计算构件的截面尺寸和应力来验证。
稳定性是指金属结构在受到外部力作用时不发生失稳的能力，通常通过计算构件的抗弯和抗扭刚度来验证。
在计算过程中，可以采用有限元分析等工程力学方法，通过数值模拟来分析金属结构的受力和变形情况，从而得到结构的设计参数和优化方案。
此外，在进行金属结构的设计计算时，还需要考虑到起重机的使用寿命和安全保护等问题。
使用寿命是指起重机金属结构在使用过程中所能够承受的循环次数和年限，需要根据实际情况进行评估和验证。
起重运输机金属结构基本构件的设计计算
第一节 轴向受力构件在起重运输机 金属结构中的应用
轴向受力构件示例
单根型钢作为轴向受力构件
组合截面作为轴向受力构件
按截面形式，轴向受力构件分为：
实腹式：构件具有整体连通的截面形式。 缀板式 缀条式 构件截面有两个或多个分肢， 各肢之间用缀板或缀条联系。
取
2
12
1 ，
2 2 2 Al1 l1 l1 2 2 1 2 I1 I1 r1 A 1
两肢缀板柱的当量长细比为
dy
2 y
2 1
λ1—— 一个分肢对自身轴的长细比：
l1 1 r1
三、分肢稳定性
分肢长细比λ1
l1 1 [1 ] 40 r1
2．缀条式格构构件的当量长细比λ
d
两端简支缀条式格构柱单位剪切角计算简图
斜缀条总内力： 斜缀条长： d
a sin
N1
Q 1 cos cos
斜缀条的伸长量： d
N1d a EA EA cos sin 1 1
单位剪切角： tg
d
1 cos a EA cos2 sin 1
轴心压杆整体稳定的概念
轴心受压构件整体稳定性条件：
N II max II max [ ]II A
式中 φ──轴心压杆稳定系数，根据λ 查3-26、3-27。
四、轴心受压构件的局部稳定性
实腹式轴心压杆局部稳定的概念
板(腹板或翼缘板)的稳定性称为局部稳定性。
防止板局部失稳的条件
板 ( x )cr cr 构件 cr
龙门吊受力计算
龙门吊受力计算
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉）M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）
M CD＝669.53KN.m（上侧受拉）M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）
M DB＝669.53KN.m（右侧受拉）M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）
M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距L
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3、
(见图)。
钢轨。
常用起重受力计算
第一章起重工具选择计算第一节吊鼻选择计算在施工中现场常用的吊鼻,一般有两种.一种是钢筋焊制吊鼻,另一种是钢板焊制吊鼻.钢筋焊制吊鼻,设置简单,常用于较轻吊件上.钢板焊制吊鼻,设置较复杂,常用于较重吊件上,现分述于后.一 .钢筋吊鼻选择计算：如图4-1图4-1起吊10T重件，D10用钢筋做吊鼻，钢筋与重件焊接断面为D10，长度为100mm，选择钢筋直径.先选择Ф20钢筋做吊鼻.Ф20钢筋的断面积F=3.14cm²(查表得).按拉力计算，吊鼻拉应力：Ó=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm²按剪力计算吊鼻的剪应力:τ=W/2F=10000/2×3.14=1592kg/cm²从以上计算看,钢筋吊鼻的剪应力过高,必须选择较粗的钢筋.如选用Ф30钢筋做吊鼻,则Ф30钢筋的断面积F=7.07cm²则剪应力:τ=W/2F=10000/2×7.07=707kg/cm²剪应力已低于800kg/cm²,说明使用普通3号钢Ф30做吊鼻是安全的.采用钢筋吊鼻,在重件起立过程中,钢筋会拉弯,但由于吊鼻是一次性使用,起立时拉弯,立直时又拉直,对一般3号钢来说是承受得了这一次变形的,所以不会出事故,但钢筋焊缝必须足够,要做焊缝应力计算,其剪应力也不得超过许用应力值,一般焊缝要超过计算长度多一些好.二.钢板吊鼻选择计算 如图4-2所示：采用Ó=12mm 钢板做吊鼻.吊鼻开Ф50孔,焊100mm 固定钢板，板宽120mm,则应力计算如下：τ=W/2F=10000/(2×4×1.2)=1041kg/cm ²>800kg/cm ² 拉孔板两侧拉应力为：Ó=W/F=10000/（12-5）×1.2=1190kg/cm ² 拉板焊缝剪应力为：τ=W/F=10000/(10×0.8×2)=625kg/cm ²从以上核算看，主要是孔上方高度不够，造成孔上方剪应力过高，如将孔上方高度从40mm 扩大到60mm ，则其剪应力为： τ=W/2F=10000/2×6×1.2=694kg/cm ²图4-2图4-3这样改动后，吊鼻拉板就安全了，但平放钢板吊鼻的端部焊缝在起立过程中仍用可能被拉开，要注意察看。
金字架计算书
3、螺栓的受剪刀计算：
Nbv=2×3.14×102×310÷4=48.67KN>NAC=28KN
符合安全要பைடு நூலகம்。
NAB=0.898 NACNAC=28KN(压力)
其它杆件受力均小于NAB求NAC
4.则以AB和AC杆作为计算标准：
δ＝N/An≥f其f＝215N/ mm2
AN＝28×103÷215＝130.23mm2选用2条50×6角铁
截面面积为A＝2×568＝1136mm减除螺栓孔
净面积为A净＝1132－10×6×2＝1016mm
拆建梁金字吊梁金字吊梁拆建梁拆建梁金字架平面布置图金字吊梁2受力结构计算
金字架计算书
1、计算简图：
2、受力结构计算：
图1：受力结构图
如图1，荷载计算：
1、砼梁：9×0.3×0.6×2.5T=4.05T=4050kg
2、钢槽:1.8×8×8.045kg/m=115.848kg
3、平台及模板:9×1.3×11×0.08×0.8T/m3+[5×9+(9×0.6)×2]×1.1×0.8×0.02=1640kg
合计:58058.85kg分成两品金字架承担3000kg/个
P=3000÷6=500kg具体如图2:
图2:各支杆分别受力
1.由上图可知CB、BD、FG杆为零杆，受力为零；
2.计算A点各杆件受力：
支座15KN15KN
NACA
A NABNAB
NAC2.5KN
2.5N
3.以受力平衡条件可列公式：
15=2.5+0.447 NACNAB=25KN(拉力)