连杆机构设计word版

第2章连杆组的设计

2.1连杆的工作情况、设计要求和材料选用

1、工作情况

连杆小头与活塞销相连接，与活塞一起做往复运动，连杆大头与曲柄销相连和曲轴一起做旋转运动。因此，连杆体除有上下运动外，还左右摆动，做复杂的平面运动。

2、设计要求

（1）结构简单，尺寸紧凑，可靠耐用。

（2）在保证具有足够强度和刚度的前提下，尽可能减轻重量，以降低惯性力。（3）尽量缩短长度，以降低发动机的总体尺寸和总重量。

（4）大小头轴承工作可靠，耐磨性好。

（5）连杆螺栓疲劳强度高，连接可靠。

（6）易于制造，成本低。

连杆主要承受气体压力和往复惯性力所产生的交变载荷，因此，在设计时应首先保证连杆具有在足够的疲劳强度和结构钢度。如果强度不足，就会发生连杆螺栓、大头盖或杆身的断裂，造成严重事故，同样，如果连杆组刚度不足，也会对曲柄连杆机构的工作带来不好的影响。

所以设计连杆的一个主要要求是在尽可能轻巧的结构下保证足够的刚度和强度。为此，必须选用高强度的材料；合理的结构形状和尺寸。

3、材料的选择

为了保证连杆在结构轻巧的条件下有足够的刚度和强度，采用精选含碳量的优质中碳结构钢45模锻，表面喷丸强化处理，提高强度。

2.2连杆长度的确定

近代中小型告诉柴油机，为使发动机结构紧凑，最适合的连杆长度应该是，在保证连杆及相关机件在运动不与其他机件相碰的情况下，选取最小的连杆长度。

连杆长度l 与结构参数l

R =λ（R 为曲柄半径）有关，此次设计选取286.0=λ。 mm S R l 210286

.021202=⨯===λλ

2.3连杆小头的设计

小头主要尺寸为连杆衬套内径d 和小头宽度1b 。

1.连杆衬套内径d

mm D d 3810536.036.0=⨯==

2.衬套厚度δ

mm d 5.238066.0066.0=⨯==δ

3.小头内径1d

mm d d 435.223821=⨯+=+=δ

4.小头宽度1b

mm d b 403805.105.11=⨯==

5.小头外径2d

mm d d 524321.121.112=⨯==

2.4连杆杆身的设计

连杆杆身从弯曲刚度和锻造工艺性考虑，采用工字形截面。

1.杆身截面高度H

mm D H 3410532.032.0=⨯==

2.杆身截面宽度B

mm H B 223465.065.0=⨯==

3.杆身截面中间宽度t

mm

H t 53415.015.0=⨯==

为使连杆从小头到大头传力比较均匀，在杆身到小头和大头的过渡处用足够大的圆角半径。

2.5连杆大头的设计

本次大头采用斜切口大头的结构形式，切口角︒=45ψ

1.大头孔直径1D

mm D D 7610572.072.01=⨯==

2.大头宽度2b

mm D b 457659.059.012=⨯==

3.连杆轴瓦厚度'δ

mm 3'=δ

4.连杆螺栓直径M d

mm D d M 1410513.013.0=⨯==

5.连杆螺栓孔中心距1l

mm D l 927621.121.11=⨯==

螺栓孔外侧壁厚不小于2毫米，取3毫米，螺栓头支承面到杆身或大头盖的过渡采用尽可能大的圆角。

6.大头高度21,H H

11)24.0~19.0(D H = 取0.21 mm D H 1621.011==

12)58.0~41.0(D H = 取0.50 mm D H 385.012==

7.定位方式

定位方式采用锯齿定位，齿形角为︒60，齿距为mm 4

2.6连杆强度计算

1.连杆小头计算

（1）由衬套过盈配合和受热膨胀产生的应力

衬套最大装配过盈量

mm 0304.0381084=⨯⨯=∆-

衬套温度过盈量

mm td t 041.04312010)0.18.1()(51'=⨯⨯⨯-=∆-=∆-αα

式中α为连杆材料线膨胀系数，对于钢C ︒⨯=-1100.15α

'α为衬套材料线膨胀系数，对于青铜C ︒⨯=-1108.15'α 由总过盈量产生的径向均布压力

2

6222

262222'

2

212

21212221221/2.179]10

15.13.08.33.48.33.4102.23.03.42.53.42.5[3.40041.0003.0][cm kgf E d d d d E d d d d d p t

=⨯--++⨯+-+⨯+=--+++-+∆+∆=μμ 式中E 为连杆材料的弹性模量，对于钢26/102.2cm kgf E ⨯= 'E 为衬套材料的弹性模量，对于青铜26'/1015.1cm kgf E ⨯= μ为泊桑比，3.0=μ

小头外表面由p 引起的应力

2222

212221'

/07.7752.1793.42.53.422cm kgf p d d d a

=⨯-⨯=-=σ （2）由惯性力拉伸引起的小头应力

活塞组的最大惯性力

kgf R g G P j 494)286.01(06.015781

.955.2)1(22''

max =+⨯⨯⨯=+=λω 式中'G 为活塞组重量

ω为角速度

︒︒︒=+++=+++=11850

2650234arccos 902arccos 902ρρϕr H c 小头平均半径

cm d d r 375.24

4.32.5412=+=+= 小头中心截面（︒=0ϕ）上的弯矩

cm kgf r P M c j ⋅=-⨯⨯⨯=-=84.10)

0297.011800033.0(375.2494)

0297.000033.0('max 0ϕ

小头中心截面（︒=0ϕ）上的法向力

kgf P N c j 93.235)1180008.0572.0(494)0008.0572.0('max 0=⨯-⨯=-=ϕ 小头固定截面（c ϕϕ=）上的弯矩

cm

kgf r P r N M M c c j c ⋅=⨯⨯⨯--⨯⨯+=---+=︒12.41352.1375.24945.0)118cos 1(375.293.23584.10)

cos (sin 5.0)cos 1('max 002ϕϕϕ 查表可知352.1118cos 118sin =-︒︒

小头固定截面（c ϕϕ=）上的法向力

kgf

P N N c c j c 18.223352.14945.0118cos 93.235)

cos (sin 5.0cos 'max 02=⨯⨯+⨯=-+=︒ϕϕϕ

小头壁厚

cm d d h 45.02

3.42.5212-=-=

小头截面积 21126.30.4)3.42.5()(cm b d d F =⨯-=⨯-=

衬套截面积

2

1'20.4)8.33.4()(cm b d d F =⨯-=⨯-=