箱梁模板施工计算_pdf

箱梁横梁计算方法研究

（上接第１７页）０
５结语
本文采用混合有限元方法，较为精确地得到了九堡大桥主桥钢与混凝土组合梁板件的应力，分析了混凝土板件的应力分布。通过理论分析，得到以下结论：１九堡大桥主桥钢与混凝土组合梁（）截面正应力分布复杂，近拱脚截面的混凝土桥面板应力分布不均匀现象显著，近跨中截面混凝土桥面板的应力分布相对较为均匀，混凝土桥面板最大应力不均匀系数随着荷载水平的增大而减小；２由于钢横梁对混凝土桥面板的支承作用，（）
２２２方法二：板剪力法．。腹
该方法需先在腹板下设置支座，无支座位置加虚拟支座，求出所有车道荷载作用下每个支座
２１年７０２月第７期
城市道桥与防洪
桥梁结构
１５１
的最大支反力Ｆ，以该反力Ｆ做为腹板的均布荷载进行加载，载模型见图３所示。加
ｅｅｔｖｗｉｔｃｔｒａｏｃｍｐｓｔｂｄｅｉｄｒ．Ｊｕａｏｆｃｉｅｄｈｒｅｆｒｏｏｉｉｉｅｒｇｇｒｅｓｏｒｌｆｉｎ
ｂｄｅｅｇｅｒｇ２０，２３：２－３．ｉｒｇｎｎｅｎ０７１（）５３８ｉｉ３

(参考资料)32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。

•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。

1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。

3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。

2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1）抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。

箱梁横隔梁计算方法研究

140
中外公路
第 30 卷第 4 期 2 0 1 0 年 8 月
文章编号 :1671 - 2579 (2010) 04 - 0140 - 05
箱梁横隔梁计算方ห้องสมุดไป่ตู้研究
宫亚峰 , 毕海鹏 , 李祥辉
( 吉林大学交通学院 , 吉林长春 130022)
摘要 : 以 6 跨预应力混凝土连续箱梁桥为工程背景 ,利用有限元程序建立了该桥梁的实体模型 ,获得空间分析的横隔梁的应力状态。在实桥修建过程中将振弦式应变计埋入横隔梁中 ,获得桥梁结构的实际内力分布特点 ,并与有限元计算结果进行对比分析。提出一种实用的利用两次杆系有限元计算分析横隔梁内力的简化方法 ,为预应力混凝土箱形梁桥横隔梁的设计与计算提供借鉴。关键词 : 箱梁 ; 横隔梁 ; 简化计算方法 ; 有限元 ; 振弦式应变计
kN 824 837 849
kN 989 1 004 1 019
(kN ・ m - 1) 147 149 151
c = 6 hf c = 5 hf c = 4 hf
表3 两次杆系有限元试算与实测数据对比 ( c = 6 hf ) 横隔梁截面位置
1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面 1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面 1 - 1 截面 2 - 2 截面 3 - 3 截面
掌握。 1. 1 计算模式首先建立全桥纵向的杆系有限元模型 , 计算横隔梁处的内力。根据计算结果反算横隔梁荷载。然后取横隔梁为隔离体 ,单独建立横隔梁的杆系有限元模型 , 计算在简化荷载作用下横隔梁的内部应力。 1. 2 受力分析预应力连续箱梁主要通过箱梁腹板及顶、底板在纵向上把恒载传递到横隔梁处 , 再由横隔梁传递至支座及墩柱结构。从连续箱梁桥纵向上看 , 由于腹板刚度最大 ,预应力钢束布置多 ,腹板将作为纵向传力的主要构件将大部分荷载传递至横隔梁上 ; 同时箱梁的顶、底板在整个箱宽上也能够传递适当比例的纵向荷载。假定将腹板传递的荷载以集中荷载的形式作用在横梁相应位置 , 顶、底板传递荷载则以均布荷载的形式作用在横梁全长上 , 两者各占适当比例 , 并假定中腹板集中力 F1 为边腹板集中力 F2 的 1 . 2 倍 , 如图 1 所示。

箱梁计算书

桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。

普通钢筋混凝土箱梁计算书

A 匝道桥第一联计算书1 普通钢筋混凝土箱梁纵向验算 1.1 荷载组合短期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合长期效应组合：永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合标准组合：作用取标准值，汽车荷载考虑冲击系数基本组合：永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合偶然组合：永久作用标准值效应与可变作用某种代表值效应、一种偶然作用标准值效应相组合1.2 验算规则1.2.1 裂缝宽度验算新《公桥规》第6.4条规范以及《城市桥梁设计规范》 A.0.3 3) 条规范： 1.2.1.1 钢筋混凝土构件，在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算。

1.2.1.2 钢筋混凝土构件其计算的最大裂缝宽度不应超过下列规范的限值：1）Ⅰ类和Ⅱ类环境 0.25mm 2）Ⅲ类和Ⅳ类环境 0.15mm1.2.1.3 矩形、T 行和I 形截面钢筋混凝土构件，其最大裂缝宽度W fk 可按下列公式计算：12330()0.2810SSfk SSdW C C C E σρ+=+ （mm ）0()S Pf fA A bh b b h ρ+=+−1.2.2 正截面抗弯承载力验算新《公桥规》第5.2.2条规范：矩形截面或翼缘位于受拉边的T 形截面受弯构件，其正截面抗弯承载力计算应符合以下规定：()()()'''''''000002d cd sd s s pd p p p x M f bx h f A h a f A h a γσ⎛⎞≤−+−+−−⎜⎟⎝⎠混凝土受压区高度x 应按下式计算：()'''''sd s pd p cd sd s pd po p f A f A f bx f A f A σ+=++−1.2.3 斜截面抗剪承载力验算新《公桥规》第5.2.7条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，当配置箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪承载力计算应符合下列规定：0d cs sb pb V V V V γ≤++31230.4510cs V bh ααα−=×30.7510sin sb sd sb s V f A θ−=×∑ 30.7510sin pb pd pb p V f A θ−=×∑新《公桥规》第5.2.9条规范：矩形、T 形和I 形截面的受弯构件，其抗剪截面应符合下列要求：000.5110d V γ−≤× ()kN1.3 计算模型4x20m （8.0m 宽）箱梁纵向计算模型1.4 正常使用极限状态裂缝验算短期效应组合弯矩图（kN*m ）短期效应组合裂缝图（kN*m ）经计算，最大负弯矩处裂缝宽度为0.12mm ，最大正弯矩处裂缝宽度为0.16mm ，均符合规范要求。

30+40+30 现浇箱梁计算书

杭(州)长(兴)高速公路北延（泗安至浙苏界）工程施工图阶段上部构造（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m）设计计算书铁道第三勘察设计院集团有限公司2013年10月目录1、桥梁概况 (2)2、技术标准及规范 (2)3、主要材料 (2)4、温度模式 (3)5、施工步骤简述 (3)6、结构离散 (3)7、受力阶段计算要素（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m）主要计算结果 (4)1. 桥梁概况本桥共一联：(30+40+30)m预应力混凝土连续箱梁；下部结构：桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用钻孔桩基础。

本桥平面位于直线上。

2. 技术标准及规范（一）技术标准1、荷载标准：采用公路-Ⅱ级2、安全等级：一级3、地震烈度：Ⅵ度4、预应力控制要求：按全预应力构件设计（二）技术规范(1)《城市道路设计规范》CJJ37-90；(2)《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011；(3)《公路工程技术标准》JTG B01-2003；(4)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；(5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTGD62-2004；(6)《公路圬工桥涵设计规范》 JTG D61-2005；(7)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；(8)《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008；(9)《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/TB07-1-2006；(10)《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476-2008；(11)《公路交通安全设施设计细则》JTG/T D81-2006；(12)《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-2008；(13)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；(14)《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011；3. 主要材料1）混凝土：C50混凝土，重力密度γ=26.0 kN/m3，弹性模量为Ec=3.45×104MPa；2）预应力钢绞线：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，公称直径15.2mm，公称面积139mm2，抗拉标准强度为1860Mpa，松驰系数＝0.3；3）钢束张拉控制应力：详见各联钢束构造图；4）锚具：设计参照OVM型锚具，锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）；5）波纹管：圆形塑料波纹管；6）管道摩擦系数：ｕ＝0.17；7）管道偏差系数：κ＝0.0015；8）不均匀沉降：Δ＝5mm；9）年平均相对湿度：80％。

20M简支箱梁计算（详细）

- 0 -《20M 简支箱梁计算》（JTGD62－2004）一、计算参数1、使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、环境条件：Ⅱ类3、主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式（4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1）预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。

现浇箱梁支架方案计算

现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。

2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。

5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。

6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。

⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。

由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。

主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。

主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。

主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。

箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。

主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。

为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。

结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。

箱梁计算

二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载横杆步距（m）立杆荷载（kN）0.6401.2301.8252.4202、横杆设计荷载横杆（m）跨中集中荷载（kN）均布总荷载（kN）0.9 6.7714.811.2 5.0811.111.5 4.068.891.8 3.397.403、方木、模板设计参数[σw] = 13MPa[ τ] = 1.9 MPaE = 1.0×104 MPa10×10cm方木截面抵抗矩：A=bh=100*100=10000mm2I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3S m=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。

1、箱梁砼容重按25kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。

2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板截面S=0.5*1.7=0.85m2，每延米砼恒载P1=0.85×25=21.25kN/m。

3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向的横截面计算)箱梁截面S=16.75×1.7=28.475m2每延米砼恒载P2=28.475×25=711.875kN/m，中横梁宽为2m，端梁宽1.2m。

四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=3.5kN/m22、混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算，P＝1.2恒载+1.4活载五、支撑体系验算（1）箱梁普通截面段1、模板验算（1）底板模板验算：模板每延米荷载计算：q＝1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.5=1.2*21.25+1.4(3.5+2)*0.5=29.35KN/m腹板宽度为500mm，板宽按0.5m计算。

1. 计算简图箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

连续箱梁移动模架现浇施工方案

30m连续箱梁现浇移动模架施工方案攀枝花公路桥梁工程总公司铜汤高速公路十八合同段项目部30m连续箱梁现浇移动模架施工技术方案1、概述1.1、方案选定。

本标段11座大桥、特大桥。

其中有6座桥梁为30m 连续箱梁，总孔跨数为110跨。

根据本公司现有设备和现场实际情况——地形和资金等条件以及施工经验，公司派员组织项目部技术人员讨论研究选定，对毛塔2号、苏坑1号两座30m连续箱梁桥(总孔跨数为50跨)，制定移动模架现浇施工方案。

其余30m连续箱梁桥采用搭设满堂脚手架的方法施工(施工方案本文未及)。

1.2、桥型。

下部为圆断面双柱和独柱式墩两种形式，双柱式墩直径1.6m，独柱墩直径2m，双柱式墩墩中心横向距离3.8m。

桥台为重力式桥台。

下部构造基础分别为扩大基础和桩基础两种形式。

上部为30m连续箱梁，毛塔2号桥靠两岸为7跨一联，其余为6跨一联，苏坑1号桥为6跨一联。

梁高1.75m，顶宽12.2m，底宽5.4m，为单箱双室断面。

顶底板厚一般为0.2m，肋墙厚0.45m。

1.3、线型。

毛塔2号桥及苏坑1号桥皆处于缓和曲线中，超高不断变化，最大横坡-6%，对支架顶面和底板横向调坡，增加了复杂性。

1.4、地形。

桥梁沿山区麻川河河谷上行，多次跨越麻川河。

大桥纵向和横向均为起伏不平的地貌。

标段施工组织设计已作上报，本方案仅为技术性方案，对于施工机构、人员安排、工期计划、质保安全体系等方面，本方案未及。

2、支架墩、桁梁方案布置2.1、总体构思。

紧贴墩柱前后立框架支墩，跨中增设一框架支墩，支墩柱纵向位置对应桁梁节点，按两跨半长度设置一个周期的六组框架支墩。

配合长度为1跨半的桁梁移动，桁梁移动到位后，后部立柱拆移至下一施工孔跨。

支架上组拼杆件桁梁，在下一跨墩帽处设倒拐滑车，由牵引索纵向移动桁梁。

逐 “1孔+邻孔6m”为一施工段安模现浇，逐段拆移支架和牵引桁梁，至全桥完成，桁梁、支架全部拆除。

2.2、方案验算。

按施工静、动荷载，布设在上述桁梁上，对支架强度、稳定、地基沉降和桁梁的强度、挠度等进行必要的验算，以决定设备、材料的规格和结构布置尺寸，确保可靠的安全度。

现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书_pdf

筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。

梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。

ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。

支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。

ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６　Ｍｐａ，强度符合。

ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ　δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　３．２．３　１５×１５ｃｍ纵向方木计算　Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４　Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ　强度符合　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ　δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　刚度符合　ｄ、４０ｂ工字钢门架　ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３（建材实用手册查）　Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６　ｋｎ／ｍ２　Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ　σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ　筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过　δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ　＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ　δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］　钢度符合　３．３碗扣支架３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力　Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］　符合要求对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则　Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４　　＝π（４．８４－４．１５４）／６４　　＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式　［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ　［Ｐｃｒ］＞Ｇ　满足强度要求　为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。

箱梁横梁计算[资料]

请问大家：1）桥博计算连续梁的横隔梁时建模仅取横隔梁的宽度还是取横隔梁的两侧渐变段的截面作为模型计算截面？2）对于箱梁的恒载如何处理，是作为均布荷载加载在桥面板上，还是作为集中力加载在腹板上？3）对于顶板带横向预应力的桥梁，计算出来的结果是不是不考虑翼板根部的拉应力？4）对于多室截面恒载如何分担？希望大家发表自己的看法，如果有相关的算例最好上传学习一下!向别的老工程师请教后他给我这样的解释：不知道大家有什么见解1、横梁截面宽度取(b+2bh+12h'f)，b为横梁厚度，bh为承托长度，h'f为板厚。

2、箱梁恒载主要都由腹板传递，取集中力加在腹板上。

3、个人认为应当考虑，施加横向预应力主要就是解决挑臂根部和腹板间桥面板下缘的拉应力，横向应力对横向钢束位置的调整非常敏感。

4、多室截面恒载可按腹板数量均分。

其实横向构件的计算分实体横梁和箱梁框架，以上的1、2、4点均用于实体横梁计算，第3点用于桥面板计算。

不知道大家有什么见解？关于横梁计算，由于在立交和高架设计时经常碰到，我谈一点个人看法，如果没有张拉横梁预应力，各个腹板的受力极不均匀，位移大的腹板，弯距比较小，承受的力也比较小，但是张拉横向预应力以后，各个腹板受力就比较均匀了，一般边腹板的力与中腹板的力之比在1.0～1.2之间。

对于多箱室的，恒载应该考虑两种情况更安全，一个是各个腹板均分恒载，另一个是边腹板是中腹板的1.2倍，另外一个就是桥面上的活载，大家是按照横梁上均布还是，腹板均分？我一般是底板范围均分和腹板均分考虑，毕竟活载比重比较小，计算差别不是很大！我的观点是：1、活载应根据车辆荷载进行横向加载，考虑最不利组合。

2、计算宽度取实体厚度。

楼上的宽度的取法从理论上讲是正确的。

但是保守的取法可以留一定的安全储备。

请各位指正。

这种横梁在城市桥梁和互通立交中用的比较多,我接触过很多向,看了以上几位的留言,也谈一下我自己的看法:举个简单的例子:三跨连续梁的中间横梁,计算的第一步是先进行纵向计算,得出横梁处的活载反力和恒载反力,然后才能进行横梁计算.1、对恒载处理的方式有两种:一是把恒载均布加到横梁上箱梁腹板宽度范围内;另外一种就是认为腹板传力,把恒载加到腹板位置集中力加载;这两种方式我都计算过,第二种方式对设计来讲偏于保守,我实际计算时采取折中的办法,把恒载打0.9折.试想一下横梁两边箱梁防撞墙的重量不可能全部传到横梁上吧!2、对活载的处理方式：根据纵向计算得出的活载反力，算出每个车辆荷载的的轴重，然后自定义车辆荷载，根据实际的横向车辆布置进行活载加载。

高箱梁模板支架设计及施工技术

Ｃｉａｈｎ）
［ｙｗｏｄ］ｂｉｇｎｉｅｒｇａｔｎｓｕｈｇｏｉｅ；ｒｃｅｄｓｎＫｅｒｓｒｅｅｇｅｉ；ｃｓｉ— ｔｉｂｘｇｄｒｂａｋｔｅｉｄｎｎ — ｉｈｒｇ
ｌ／（．Ｏ０６×０６）＝１８６１Ｎｍ．６。／＝
Ｎ＝（８×５９．３＋７×２８．２）×
［稿日期］２１— ２２收０１０ — ０
计算支架采用极性荷载法，算模板和方木采计
用容许应力法，架与墩柱相连，以抵抗风载。另支用
［者简介］罗端高（９０，，南衡阳人，士，程师，要从事公路工程管理方面的研究。作１８一）男湖博工主
② 荷载计算。
荷载ｑ＝［（．５．）＋（．２］× ．０５＋７５２５＋）０６＝
３５ｋ７．Ｎ／ｍ。
③ 强度验算。
按３跨连续梁计算，载ｇ＝７５ｋ／跨度ｚ荷３．Ｎｍ，
＝
０６ｍ，方木最大弯矩：．则
① 截面力学性能单根钢管。
＝
④ 刚度验算。
挠度ｆ＝０７ｌ／００７ｒ满足要．２ｍｎ＜Ｌ４０＝．５ｒｌｌｍ，
求。
５．７８ × １ｍｍ：００
，＝１２１ × １ｍｉ．５０ｌｌ
② 荷载计算。
ｇ．：Ｉ４×（２９＋）× ．３．２ｋ／４．２０６＝７７Ｎｍ。

32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。

•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。

1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。

3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。

2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1）抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。

谈箱梁模板的设计

１．２钢模板强度计算、刚度验算
钢模板的选材一般面板为４ｍｍ～６ｍｍ厚的冷轧钢板，面板
之后的加强横、竖肋用不等边角钢或槽钢。１）设计荷载。料等临时荷载ｑ。
１）振捣混凝土对模板的最大侧压力，ｋＰａ；２）新浇混凝土对侧模的最大侧压力为：
Ｐ＝０．２２ｙｔ０ｋ１ｋ２ “ 或Ｐ＝ｙｈ。
其中，Ｐ为新浇混凝土对侧模板的最大侧压力，ｋＰａ；ｈ为有
土的容重，ｋＮ／ｍ；￡。为新浇混凝土的初凝时问，可按实测确定；ｋ为外加剂影响修正系数，不掺外加剂时，取１．０；掺缓凝作用的外
ｒ＝Ｍ／Ｗｏｒ］时，符合要求。否则重新排矩或在胶合板下放组合钢模板或４ｃｍ厚木板重
新计算。
２侧模设计
侧模板的构成材料一般为木模贴胶合板和钢模板，对木模来
讲周转次数少，较适用于一次投入或周转２次以内的施工；对于
谈箱梁模板的设计
高海荣
（山西路桥第－－ＳＥ程有限公司，山西临汾０４１０００）
摘
要：结合多年来箱梁施工的经验，从底模设计、侧模设计、内侧模强度及刚度计算等方面介绍了箱梁底模及侧模的设计计算
提出在模板设计中，由于工地现状及材料不同，可能使设计的框架形式不同，但计算模式相同。关键词：箱梁，模板，设计
连接认为是刚性连接（螺栓较多），这样箱梁的底模可近似的作为３０ｍｍ时，取Ｏ．８５；当坍落度为５０ｍｍ一９０ｌＴｌｍ时，取１．０；当坍落连续梁（ｎ＞３），见图１。加劲肋最大弯矩：

现浇箱梁模架体系施工应用

现浇箱梁模架体系施工应用发布时间：2021-09-26T03:42:16.098Z 来源：《建筑实践》2021年5月（上）第13期作者：高鑫志[导读] 桥梁现浇梁体模架方案属于桥梁上部结构施工的范畴。

高鑫志北京城建道桥建设集团有限公司北京北京市 100000摘要：桥梁现浇梁体模架方案属于桥梁上部结构施工的范畴。

桥梁上部结构施工方法，随着预应力混凝土的广泛应用，已经得到迅速的发展。

在钢筋混凝土桥梁时代，可以说主要是梁的浇注施工方法。

由于桥梁类型的增加与跨径的增大，构件生产的预制化，结构设计方法的进步、机械设备的发展，由此而引起施工方法的进步和发展，形成了多种多样的施工方法。

但除了一些特殊施工方法外，大致可分为预制安装法和现浇筑两大类。

就地浇筑法是在桥位处搭设支架，在支架上浇筑梁体混凝土，达到强度后拆除模板、支架。

南河路潮河大桥上部结构为现浇变截面连续箱梁，墩梁固结，中跨最大跨度达到52m，属大体积混凝土结构，因此箱梁的施工是本桥梁最为重要和关键的部位，该部位结构施工的模板体系方案，对保证该桥梁整体质量至关重要。

而且本身大跨度现浇变截面连续箱梁模架体系的施工，也是本工程的重难点。

本文通过选用胶合板为面板的模板体系，详细阐述了现浇筑法保证支架、模板的稳定性技术措施，以及在施工过程中每个的控制环节，为以后类似工程提供了经验。

关键词：现浇变截面箱梁、模架体系、稳定性、技术措施引言：桥梁现浇梁体模架方案属于桥梁上部结构施工的范畴。

桥梁上部结构施工方法，随着预应力混凝土的广泛应用，已经得到迅速的发展。

在钢筋混凝土桥梁时代，可以说主要是梁的浇注施工方法。

由于桥梁类型的增加与跨径的增大，构件生产的预制化，结构设计方法的进步、机械设备的发展，由此而引起施工方法的进步和发展，形成了多种多样的施工方法。

但除了一些特殊施工方法外，大致可分为预制安装法和现浇筑两大类。

一、工程概况南河路跨潮河桥属于北京市密云县南河路（水源路-宁蔡路）道路工程一部分，位于直线段上。

钢-砼组合箱梁施工技术_pdf

钢-砼组合箱梁施工技术xx路跨线桥位于柳泉路北首，跨越济青高速公路，连接淄博高新技术产业开发区南北两个区域。

该桥中线与济青高速公路中线交角为70º01´02´´，道路最大纵坡3.47%，全桥为一副桥，车道为双向八车道，宽度为30 m，两侧各设计3.9 m宽人行道，全宽38.74 m 。

桥梁全长为408 m，其中南北引桥长均为138 m（现浇三跨预应力砼连续箱梁，跨径3×46m），主桥长为132 m，中线跨径为（40+52+40）m，中跨52 m为斜桥，桥墩布置与济青高速路平行，在边跨做成正桥。

主桥除中跨段32 m为钢—砼组合箱梁结构，外边跨及中跨两边段10 m均为预应力砼箱梁结构。

钢-砼组合箱梁段共5个钢箱，钢箱间设横梁连接。

钢箱两端与砼箱梁之间通过预应力筋纵向组合。

每个钢箱宽为3.5m，三片腹板，钢箱高1.78m，与0.22m砼桥面板组合高度为2.0m，箱体内设纵横向加劲肋，每2.5m设横隔板一道。

所有钢材采用Q345D（16Mn）,其力学性能满足GB/1591-94的要求。

桥面板采用40号补偿收缩砼，并加入聚丙烯纤维网。

1、钢-砼组合箱梁施工根据施工需要，每个钢箱分三段（10m+12m+10m）工厂制作，现场拼装，通过高强螺栓连接。

1.1钢箱梁制作钢箱梁制作选择有施工资质的桥梁厂制造。

由我单位提供钢箱梁全部设计详图及设计说明，材料明细表，螺栓、剪力钉位置详图。

另外结合施工现场情况，提供必要的施工安装说明等。

制作过程中，会同监理单位依据《公路桥涵施工技术规范》及行业《质量检验评定标准》进行质量检验验收。

并要求桥梁厂提供各种材质试验、焊接试验及钢结构探伤试验报告；提供构件编号及工地预拼图。

焊缝要求：尽量减少焊接变形，所有构件的纵、横向对接焊缝均不得小于母材强度，均采用自动埋弧焊，达到Ⅰ级焊缝标准。

钢板均采用喷砂法除锈，除锈等级sa2.5，底层防腐涂料用VC1-396，钢板外露面喷面漆。

现浇箱梁支架及模板施工安全计算

０２＝．１Ｋｍ．５５７３Ｎ／
０２＝２．５＋．） × ．５（２７２０１
中横梁厚１０ｍ、梁宽４ｃ￣５ｍ、体采用Ｃ０砼，８ｃ腹５ｍ７ｃ梁５
内布设纵向预应力。二、支架受力计算１立杆承重计算．
１６．８５２＝１６５Ｎ３．Ｋ
横梁弯拉应力：ｏ＝／＝．６ × １。１Ｘ１。ＸＭｗ０００／０
１。０６ａ［】＝４５ａ０＝．ＭＰ＜０１．ＭＰ
横梁弯拉应力满足要求。
（）横梁施加在每根立杆重量：Ｎ＝ ×０９ｘ００２２４．．６×
跨中最大弯矩：ｑ。８６８Ｍ＝Ｌ／＝．７×０９／＝．９ＫＮ・．８０６６ｍ中５ ×３０弯拉应力［］＝０ＭＰｌ．０２５ａ弹性模量Ｅ２０Ｘ１ａ＝．６０ＭＰ
立杆承重满足要求。
２支架稳定性验算
摘
要：文中介绍了现浇箱梁支架和模板的施工工艺，阐明了支架和箱梁模板的检算内容。
文献标识码：Ａ
文章编号：１０ — ９３（０１６０３ — ２０６７７２１）０ — ２１０
关键词：现浇；支架；模板；安全计算
× ７．５× ４＝０．０５４ＫＮ
× ｌｌ．ｘｏ０＝ＫＯ１２．４６Ｎ每根立杆总承重：
Ｎ＝ｌＮ２Ｎ＋＋Ｎ３＋Ｎ４Ｎ＝１３．＋６５＋０．１６２＋０．２３＋０．１５＋０．６＋６＝２０．７９２ＫＮ＜３０ＫＮ

现浇箱梁横梁计算分析研究

左右１。
（）３由于篇幅及时间限制，文只对２个支座本
的情况进行了计算分析（对于３个及以上支座的分析核心思路和分析方法基本相同１。当前提条件为２个支座的情况下，比较Ａ、ｃ、Ｅ五个子区域Ｂ、Ｄ、时，相对支撑位置更近一些的区域其剪力值更大。
收稿日期：０１ｌ — ８２１－１２
剪力传递大小产生影响１。本文就此影响用墩反力来衡量其宏观差异，表１见。１１２主梁向横梁传递剪力分布规律分析．．本文通过ＡＳＳ限元软件用ｓｉ５体ＮＹ有ｏｄ实ｌ４单元对图１图２所示的箱梁进行了恒载计算。之、后对中横梁边缘截面ＡＡ见图３的剪力分布进行 —（）了分析处理。主要思路是将ＡＡ截面所有节点（ — 见图４的重力加速度方向力Ｖ剪力）照区域进行）Ｙ（按了积分求和，之后将各子区域的剪力与全截面剪力进行了百分比比较ｆ见表２图５。、１由于使用了ｓｌ４体单元，因此内部节点ｏｄ５实ｉ
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箱梁外模计算书

箱梁模板计算书京沪高速铁路32米箱梁模板采用钢板面和钢框架结构设计，桥模板按《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的要求进行设计与计算。

1. 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 r c=26KN/ m3，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度T=200C。

依据混凝土有效压头计算公式：v/T≤0.035时，h=0.22+24.9 v/Tv/T≥0.035时，h=1.53+3.8 v/T现v/T=1.5/20=0.075，则有效压头h=1.815m考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值F1=1.2*26*1.815=56.63KN/ m2=56.63*10-3N/mm2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。

所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=56.63+8.4=65.03 KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。

模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F3值。

2．侧模计算：（1）设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。

其中面板为8mm厚钢板；模板下角竖肋为间距300mm的10㎜筋板；模板其他部分为单向板，横肋间距300mm的工10#；背楞[18#双槽钢；对拉杆水平间距最大2000mm；（2）板面、与板面直接焊接的横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的横肋是板面的支承边；背楞作为横肋的支座；对拉栓及销轴作为背楞的支座。

2．1钢面板、横肋、背楞和桁架计算 2．1．1 钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。