非线性粘滞性阻尼器结构运动方程解法
粘滞阻尼器减震结构的非线性动力分析
其中 [ M] 为减震结构的楼层质量矩阵 [ C] 为主体 结构的阻尼矩阵 可采用 Rayleigh 阻尼 [ K] 为主
万方数据
粘滞阻尼器减震结构的非线性动力分析
69
体结构的楼层刚度矩阵 由杆系刚度矩阵经静力凝 聚而成 {d} 为减震结构所有动力自由度的位移向 量 −{Fg } 为地震作用力向量 为了对减震结构进行非线性时程分析 需要将 式(8)写成增量形式如下 &&} + [C ]{∆d &} + [ K ]{∆d} = −{∆F } + {∆F } (9) [ M ]{∆d g DP 其中 [ C] [ K] 均随结构弹塑性状态的改变而改变 在式(8) (9)中 附加阻尼力被视为作用于主体 结构上的外荷载之一 因为附加阻尼力是结构运动 速度的非线性函数 所以在动力分析中一般需要迭 代求解 2.3 粘滞阻尼器减震结构的附加阻尼矩阵 粘滞阻尼器减震结构在本质上是通过安装阻 尼器来增大结构阻尼 提高其耗散地震输入能量的 能力 因此 可以将粘滞阻尼器对结构的作用通过 附加阻尼矩阵反映出来 将阻尼器的单元阻尼力向 量对单元动力自由度位移向量求导 由式(7)可得 T D({FDP } e ) e & e m−1 cm [ B ] {d } [ B] e [ B] e (10) = − e & D({d} )
l x x 为 x 轴对 x 轴的方向余弦 y iC ) + l xy ( x1 l xy − x iC ) & = [l u 1 xx &i Ω 1 ][u &i v
层模型中粘滞阻尼器的单元阻尼力向量 减震结构一般由主体结构和附加消能结构组 成 在粘滞阻尼器减震结构中 阻尼器通常被安装 在主体结构楼层间的两端铰接斜撑上 如图 1 所示
速度相关型非线性粘滞消能器施工工法(2)
速度相关型非线性粘滞消能器施工工法一、前言速度相关型非线性粘滞消能器是一种广泛应用于工程结构抗震减震装置的一种新型材料,具有良好的抗震能力和减震性能。
本文将介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例,以便读者全面了解该工法的相关内容。
二、工法特点速度相关型非线性粘滞消能器是一种非常有效的抗震装置,其特点如下:1. 高度可调性:根据工程需要,可以调整材料的粘滞阻尼系数,以满足不同的动力特性要求。
2. 非线性粘滞特性:材料的粘滞阻尼随速度的变化而变化,能够更好地适应实际地震作用的变化。
3. 耐久性好:材料具有较好的耐久性和长寿命,能够在长期使用中保持稳定的性能。
4. 施工简便:相对于传统的抗震设备,其施工过程相对简单,不需要大型机械设备。
三、适应范围速度相关型非线性粘滞消能器广泛适用于各种工程结构的抗震减震设计,特别适用于高层建筑、桥梁、地铁、工业厂房等需要抗震设防的建筑物。
四、工艺原理速度相关型非线性粘滞消能器的工艺原理是基于材料的非线性粘滞性能。
当地震发生时,建筑受到地震作用,速度相关粘滞装置能够通过产生阻尼力来减少结构的振动能量,达到抗震减震的效果。
其采取的技术措施包括选择适当的材料,粘滞阻尼系数的调节和合理的布置方式等。
五、施工工艺速度相关型非线性粘滞消能器的施工工艺包括以下几个阶段:1. 设计阶段:根据工程需求,确定合适的材料和粘滞阻尼系数,并进行结构计算和设计。
2. 材料准备:根据设计要求,准备合适的速度相关型非线性粘滞消能器材料。
3. 安装准备:对施工场地进行准备工作,包括基础处理、导轨安装、固定装置准备等。
4. 安装工程:根据设计要求,安装速度相关型非线性粘滞消能器,并进行调试和固定。
5. 施工验收:对施工工程进行验收,确保施工质量符合设计要求。
六、劳动组织速度相关型非线性粘滞消能器的施工需要合理组织的劳动力,包括工程师、技术人员和施工人员等。
非线性液流阻尼器行为分析
6
液流阻尼器行為 (V)
FT = FD + FE
= Csgn(V)|V | + f(u)
n
7
液流阻尼器行為 (VI): 試驗結果觀察
相同幾何尺寸的阻尼器: 測試頻率越高非線性及勁度效應越大 填充之矽液越濃稠非線性及勁度效應越大 相同內徑的阻尼器: 液流間隙越小非線性及勁度效應越大
8
流體力學基礎 (I)
0
-300 -600 0 300 600 -600 -300 Operation Velocity ,V (m m /sec)
22
液阻器在考慮剪切稀化後的理論行為(III)
n 非定值:低速時剪切稀化較不嚴重,矽油接近 牛頓流體, FD - V接近線性關係。高速時剪切稀 化嚴重,矽油是非牛頓流體, FD – V偏離線性 關係。速度越高偏離越嚴重。
結構防振液流阻尼器之研發製造及應用研討會(95.2.11)
非線性液流阻尼器行為分析
侯建元
致遠管理學院營建管理學系
1
液流阻尼器構造
pist on rod
pist on head
pist on rod
silicone oil annular orifice
2
液流阻尼器行為(I)
2 1 0 -1 -2 FT FD u FE
= 24000 sec -1
.
10 1
10 2
10 3
Shear Rate,
10 4 10 . (1/sec)
5
10 6
24
n之最小值
10
5
Kinematic Viscosity, (cSt)
10
4
10
3
第5章 非线性粘性(非牛顿分析
(3n1) / n
3n 1 2N L
n ( PR )1/ n R3 3n 1 2N L
从上式可以看出:
Q n R3
3n 1
或:
nQ
3n 1 R3
(7)
把(6)式代入(7)式得: N 3n 1
4n
(Weissenberg-Rabinowitsch修正)
根据指数定律的定义得: N (3 d log ) 4 d log
4.1 流动曲线的分析
2
0
tan1 0 1 tan2
1
11
111
图5-7 假塑性非牛顿流体的流动曲
(1) 第一牛顿区
聚合物分子链虽受剪切速率的影响,分 子链定向、伸展或解缠绕,但在布朗运动的 作用下,它仍有足够的时间恢复为无序状态。
(2) 假塑性区或剪切稀化区 在该区内,剪切作用已超过布朗运动的
3n 1 2N L
对牛顿体,有:
PR2
v N 8N L
一般情况下:
v
n 1 3n 1
vmax
对于牛顿体,有:
vN
1 2
vmax
按照定义,有:
N
N
PR
2L
从Hagen-Poiseuille方程得出:
PR4 PR 1 8QL 2L N
由此得:
N
4Q
R3
(6)
Q v R2
n
(
P
) R 1/ n
作用。分子链定向、伸展并发生缠绕的逐 渐解体,而且不能恢复。
(3)第二牛顿区 在该区内,分子链的缠绕已完全解体。
当剪切速率进一步增加时,发生熔体破裂。
图5-8 挤出膨胀和
熔体破裂
流动曲线用双对数坐标表示,如图5-9。
几种常见阻尼数学模型
⼏种常见阻尼数学模型静⽌的结构,⼀旦从外界获得⾜够的能量(主要是动能),就要产⽣振动。
在振动过程中,若再⽆外界能量输⼊,结构的能量将不断消失,形成振动衰减现象。
振动时,使结构的能量散失的因素的因素称为结构的阻尼因素。
索罗⾦在其论著中将结构振动时的阻尼因素概括为⼏种类型,即介质的阻尼⼒、材料介质变形⽽产⽣的内摩擦⼒、各构件连接处的摩擦及通过地基散失的能量。
百多年来,不同领域的专家,均根据⾃⾝研究的需要,着重研究某种阻尼因素,如外阻尼、摩擦阻尼、材料阻尼及辐射阻尼等。
根据不同类型阻尼的物理机制及具体的阻尼现象,或者为了数学计算的⽅便,物理学家和⼯程专家在实验的基础上,相继建⽴了许多描述阻尼⼒的数学模型。
下⾯的讨论均在单⾃由度有阻尼体系运动⽅程:的基础上进⾏。
其中,m、k分别为系统的质量和刚度,x为质点的位移,Fd为阻尼⼒,F为体系所受外⼒。
下⾯将简要描述⽬前常见常⽤的⼏种阻尼数学模型,并对在结构振动问题中最常⽤的两种阻尼模型,即普通粘性阻尼和结构阻尼(滞变阻尼)给予了较多的关注。
1常⽤的粘性阻尼最初,通过观察粘滞性流体中运动物体所受的阻尼⼒,科学家们抽象概括出粘滞阻尼模型。
1865年,Kelvin(⼜名W.Thomson)在预测⼀些简单体系的⾃由振动衰减现象后,提出固体材料中存在内阻尼。
为了描述这种内阻尼,他借⽤了粘滞性模型,提出固体材料的内阻尼与粘滞流体中的粘滞阻尼相似,与变形速度有关。
1892年,Vougt发展并完成了此理论,形成了粘滞阻尼模型,其数学表⽰为:其中,η为材料黏滞阻尼常数,ε为材料应变,ε的导数为材料应变速率。
对于简谐振动,⼀周内材料耗散的能量可表⽰为:其中,ε0为应变幅值,ω为振动⾓频率,其它参数意义同粘滞阻尼模型表达式。
对于匀质材料构成的单⾃由度体系,如有阻尼体系运动⽅程所⽰,若F=F0sinθt,则体系有稳态解x=x0sin(θt+ψ),若阻尼⼒采⽤线性黏滞阻尼模型,则其⼤⼩与质点的速度成正⽐,即:其中,x的导数为质点的相对速度。
大跨度斜拉桥非线性粘滞阻尼器参数研究
Ab s t r a c t :To i n v e s t i g a t e t h e i n f l u e n c e s o n l o n g i t u di na l l i mi t pe r f o r ma n c e o f f l o a t i n g— t y p e l o n g - s p a n c a b l e
c o mpa r e d wi t h t h e s e i s mi c r e s po n s e wi t ho u t v i s c o u s d a mp e r i n t h i s b r i d g e,a n d t h e s a f e t y e v a l u a t i o n s or f b o t h s i t u a t i o n s we r e a l s o c a r r i e d o u t . Fu r t h e r mo r e, t h e c o n t r o l me t ho d s a n d f o r mu l a s o f s e l e c t i n g t h e
a n a l y s i s f o r t h e d i f f e r e n t d a mp i n g c o e f f i c i e n t C a n d d a mp i n g e x p o n e n t∈ o f n o n l i n e a r v i s c o u s d a mp e r
非线性粘滞性阻尼器的结构运动方程的解法
非线性粘滞性阻尼器的结构运动方程的解法提要:本文基于国内外现有的粘滞阻尼器性能试验和计算研究,提出单自由度粘滞阻尼器的计算方法文中给出了粘滞阻尼器非线性运动方程的解法,并运用该方法进行了大量的比较计算,研究了这种解法的精度.关健词:非线性粘滞阻尼器sap20001引言粘滞性阻尼器是抗震被动控制中的一种十分有效的耗能减震装置,一般是由缸体、活塞和流体组成。
活塞在缸筒内可作往复运动活塞上有适量小孔,筒内盛满流体,利用活塞在粘滞性流体中运动消耗地震时输入结构的能量。
国内外关于粘滞性阻尼器的数值计算和试验研究都很多,但大多数都局限于将其简化为线性阻尼器模型再进行计算。
但是当一个长周期的结构承受强烈的地面振动时,线性的粘滞性阻尼器会产生额外的阻尼力,这对结构来说是不利的,而非线性的粘滞阻尼器则不同,它不但在结构运动速度很快时提供阻尼力,而且可以有效的限制阻尼力的幅值。
采用非线性时程分析的方法求解单自由度系统的非线性的运动方程,可以得出系统在动力荷载作用下的反应。
目前,国内外学者对粘滞性阻尼器多采用等效刚度等效阻尼模型进行非线性时程分析。
但是等效模型将粘滞性阻尼器的刚度、阻尼均简化为线性,会导致阻尼器应力应变曲线有一定程度的失真,将直接影响到减震结构的时程分析结果。
为了保证减震结构设计的安全可靠,有必要对设有粘滞阻尼器的消能减震结构进行更加深人,更加准确的非线性时程分析。
为此,本文提出了一种非线性时程分析的计算方法.2非线性粘滞阻尼器非线性粘滞阻尼器的力和位移的关系可以写成:(1)其中为对应不同速度指数a值零频率时的阻尼系数,a为正实数指数,其变化范围在0.1—1.0之间。
符号sgn(D)是一个正负符号函数。
当a=1时,方程(1)可写为,这时方程表示的是线性的粘滞性阻尼器;当=0时,方程(1)可写为,这时方程表示的是纯摩擦阻尼器。
因此a为非线性粘滞阻尼器的非线性特征量。
3单自由度系统的非线性运动方程的解法安装有粘滞性阻尼器的单自由度系统运动方程为:(2)其中m为质量,k为弹性刚度,c为线性阻尼系数,为地面运动加速度。
粘滞阻尼器减震结构设计方法及计算实例
引言 在过去的几十年中,结构振动控制在全世界范围 内引起了广泛的关注,国内外很多学者在结构控制的 方法、理论、试验和应用等方面进行了深入研究并取 得了大量研究成果,其中已有许多技术成功地应用于 工程实践。 结构振动控制中的基础隔震技术最为成熟, 工程应用比较多, 但其应用范围受到限制。 主动控制、 半主动控制以及混合控制的实际应用尚不成熟且成本 较高。相比之下,耗能减振技术概念简单、机理明确、 减震效果明显、安全可靠、经济耐用,并且具有较大 的应用范围,适用于不同烈度、不同抗震要求的建筑 物;对于新建筑的抗震控制和现有建筑的加固维修均 可应用。经过近几十年的发展,人们开发出了大量的 消能减震装置,按其消能机理不同分为以下四类:粘 弹性阻尼器、粘滞性阻尼器、金属屈服阻尼器和摩擦 阻尼器,前两类称为速度相关型阻尼器,后两类称为 0
具体设计时,根据场地条件,选定分析所用的地 震波,对无阻尼器原型结构进行时程分析,求得最大 层间位移角 θ0。确定减震结构所需满足的最大层间位
移角限值 θd, 计算所需的位移减震率 μd=(θ0-θd)/θ0,根 据前述结构等效单自由度体系的位移减震率 -附加阻 尼比曲线(μd-ξa 曲线)并参考底部地震剪力减震率 附加阻尼比曲线(μf-ξa 曲线)确定所需的附加阻尼比 ξa。上述过程也可以通过对无阻尼器原结构进行不同 阻尼比下的反复试算, 以确定达到指定层间位移角时, 所需的附加阻尼比 ξa。 1.3 阻尼器参数及数量的确定 抗震规范[1]中给出了计算消能部件附加有效阻尼 比 ξa 的公式:
f
S0,max S c,max S0,max
(2)
S0,max 为无附加阻尼单自由度结构底部地震剪力 式中: Sc,max 为附加阻尼比 ξa 后单自由度结构底部地 最大值; 震剪力最大值。 单自由度结构 ξa-μd 曲线和 ξa-μf 曲线可通过数值 方法求解 Maxwell 模型的平衡及协调方程得到[2]。本 文在计算中发现, 单自由度结构 ξa-μd 曲线和 ξa-μf 曲线 主要受结构自振周期 T、结构自身阻尼比 ξs 和地震波 类型的影响,与地震波峰值等因素无关。为满足下文 中消能减震结构优化设计的需要,图 2 给出了一幢方 钢管混凝土框架高层[3]的等效单自由度结构的 ξa-μd 曲 线和 ξa-μf 曲线, 曲线所对应的参数为: 自振周期 T=4s, 结构自身阻尼比 ξs=0.035,地震波为 SHW2 波,单自 由度结构质量取实际结构的总质量。图中同时给出了 该实际结构的计算曲线,其中实际结构的位移减震率 μd 取层间位移角最大值的减震率。 从图中可以看出,ξa-μd 曲线吻合较好,而 ξa-μf 曲 线虽然差别较大,但变化趋势相同。从图 2(b)可以看 出, 单自由度结构和实际结构在附加阻尼比 ξa 大于 0.2 后,底部地震剪力都不再继续减小,甚至开始增大, 而此时随着附加阻尼比的继续增大,图 2(a)中的位移 减震率仍在大幅度的减小,说明结构的构件层间剪力 也在不断减小,此时,由层间地震剪力和层间构件剪 力所形成的不断增大的差额则要由不断增大的阻尼力 来填补。由此说明,过多地设置阻尼器,并不能有效 地减小地震力,甚至会使地震力增大,从而使继续增 加的阻尼器主要用来抵抗增大的地震力,从而导致不 经济的减震设计方案。因此,在由 ξa-μd 曲线确定所需 的位移减震率的同时,还应参考 ξa-μf 曲线,以保证所 需的附加阻尼比不会导致地震力的增大,由图 2(b)可 知,对于此结构当附加阻尼比 ξa>0.2 时,地震力不再 减小,减震效率开始降低。
非线性粘滞阻尼器系统的刚性性质与动力时程分析
206
工
程
力
学
尼比为=0.05,周期取 Tn=1 s、3 s、5 s,系统的速 0.0001 m/s (速度较小时阻尼力随着 度取较小值 u 速度的变化而快速变化)。采用非线性粘滞阻尼器, 阻尼系数为 cD=30 kN · s/m,阻尼指数分别取 = 1.0、0.7、0.5、0.3,采用式(5)计算系统的刚性比, 结果见表 1。
[3]
(t ) cu (t ) ku (t ) cD sgn(u (t )) u (t ) p(t ) (1) mu
式中:m、c、和 k 分别表示系统的质量、阻尼和刚 (t ) 和 u (t ) 分别表示系统的位移、速度 度; u (t ) 、 u 和加速度; cD 表示阻尼系数; 为阻尼指数,当
0.25-2.08i 0.17-2.08i 0.21-1.23i 0.46+ 6.27i 0.25+2.08i 0.21+1.23i — — —
=0.7
———————————————
收稿日期:2015-09-28;修改日期:2016-01-08 基金项目:国家自然科学基金项目(11172210);土木工程防灾国家重点实验室探索性研究课题项目(SLDRCE14-B-20);中央高校基本科研业务费 专项资金项目 通讯作者:彭勇波(1978―),男,湖北人,副研究员,博士,主要从事工程结构的振动控制及其可靠度研究(E-mail: pengyongbo@). 作者简介:陈建兵(1975―),男,湖北人,教授,博士,主要从事随机动力学以及基于概率密度演化理论的结构可靠度研究 (E-mail: chenjb@); 曾小树(1992―),男,湖北人,硕士生,主要从事高层建筑结构抗风舒适度研究(E-mail: 13_zengxiaoshu@).
振动阻尼系数的计算公式
振动阻尼系数的计算公式振动阻尼是指在振动过程中由于能量耗散而导致振动幅度的减小。
它可以用振动阻尼系数来表示,也称为阻尼比。
振动阻尼系数的计算公式与阻尼模型相关,常见的有线性阻尼、粘性阻尼和柯西阻尼等。
下面将分别介绍这三种阻尼模型及其相应的计算公式。
一、线性阻尼模型线性阻尼是指振动系统的阻尼力与振动速度成正比。
在线性阻尼模型下,振动阻尼系数的计算公式为:ζ=c/(2*√(m*k))其中,ζ为振动阻尼系数,c为阻尼力系数,m为系统的质量,k为系统的刚度。
二、粘性阻尼模型粘性阻尼是指振动系统的阻尼力与振动速度成正比,并且方向与振动速度相反。
在粘性阻尼模型下,振动阻尼系数的计算公式为:ζ=c/(2*√(m*k))其中,ζ为振动阻尼系数,c为阻尼力系数,m为系统的质量,k为系统的刚度。
三、柯西阻尼模型柯西阻尼是指振动系统受到的阻尼力与速度的平方成正比,并且方向与速度相反。
在柯西阻尼模型下,振动阻尼系数的计算公式为:ζ=2*β/ωn其中,ζ为振动阻尼系数,β为系统的柯西阻尼系数,ωn为系统的固有频率。
需要注意的是,以上三种阻尼模型是理想化的情况,真实的振动系统常常存在非线性的阻尼特性。
此时,振动阻尼的计算会更加复杂,需要借助数值模拟或实验测量等手段来获得准确的结果。
在实际工程中,振动阻尼系数的计算是非常重要的,它可以帮助工程师评估和控制振动系统的稳定性和性能。
通过合理的选择和调整阻尼系数,可以减小系统的振动幅度,提高系统的抗振能力。
因此,对振动阻尼系数有深入的理解和掌握是非常有益的。
总之,振动阻尼系数的计算公式根据不同的阻尼模型有所不同,包括线性阻尼、粘性阻尼和柯西阻尼等。
在实际工程中,选择合适的阻尼模型和计算公式是确保振动系统稳定性和性能的关键,需要充分考虑系统的特点和实际需求。
中小跨度悬索桥非线性液体黏滞阻尼器反应谱迭代方法
到, 但该方 法使得非 线性液体 黏滞 阻尼器参数 的选取具 有 工作量 大 、 方法 过 于复杂 的 缺点 . 本文 针对 中小 跨 度 悬索桥展 开非线 性液体黏滞 阻尼器参 数选取 反应谱迭 代方法 研究 .
相对 千米级 的大跨度悬 索桥 , 中小 跨度悬 索桥 的悬 吊体 系具 有加 劲 梁梁 体 自重 比较阻尼 器l 在我 国桥 梁工程 中应用越来 越多 _ , 四川鹅公 岩大桥 【 、 海卢浦 非 。J ’ 3如 J 4上 J 大桥 _ 、 5 苏通大 桥_ 和舟 山大陆 连岛工程 西堠 门大桥主桥 Ⅲ 等 . j 6 j 7 一般 情况 下 , J 非线性 液 体黏 滞 阻尼器 参数 的 选取是 由场地安 全评价得 到的地震 波通过全 桥模 型下 的地震 反应非 线性 时程 分析 【 ( 8 有限 的几条地震波 ) J 得
收 稿 日期 : 0 9 1 一 9 20 —O 0
基 金 项 目 :江 苏省 自然 科学 基 金 ( K 0 51) B 20 10 作 者 简 介 : 龙 源 (94 )男 , 刘 18 一 , 江苏 无 锡 人 , 士 研 究 生 , 要 从 事桥 梁 抗 震 研 究 .- ijwl @ 13 cm 硕 主 Ema : xy 6 .o ls l
Se p.2 0 01
D :0 3 7/ . s .(0 18 .00 0 .1 OI1 .8 6ji n 10 —90 2 1 .5 0 3 s 3
中小 跨度 悬 索桥 非线性 液体 黏 滞 阻尼 器 反 应 谱 迭 代 方 法
刘 龙 源 , 硕 娇 , 利 英 李 聂
( 河海 大 学 土 木 与交 通 学 院 , 苏 南 京 江 209 ) 108
第3 8卷第 5 期 21年 9 00 月
附加非线性粘滞阻尼器加固结构的动力分析
附加非线性粘滞阻尼器加固结构的动力分析罗鹏;罗苏平;谢长余【摘要】结合粘滞阻尼器的力学模型,介绍了粘滞阻尼器减震结构分析与设计方法,并以某幼儿园工程为例,探讨了附加非线性粘滞阻尼器加固结构的动力特性,指出通过附加粘滞阻尼器达到了降低结构地震响应,提高结构抗震性能的效果。
%Combining mechanical model of viscous damper,the article introduces viscous damper seismic-reducing structure analysis and design methods. Taking the kidgardern engineering as an example,it explores the dynamic characteristics of nonlinear viscous damper reinforcement structure,and points out that:it reduces structural seismic response and improves structural seismic resisting performance through adding nonlin-ear viscous damper.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2015(000)032【总页数】3页(P51-53)【关键词】粘滞阻尼器;结构;弹塑性时程分析;模型【作者】罗鹏;罗苏平;谢长余【作者单位】海南省洋浦开发建设控股有限公司,海南省洋浦经济开发区578101;海南省洋浦开发建设控股有限公司,海南省洋浦经济开发区 578101;海南省洋浦开发建设控股有限公司,海南省洋浦经济开发区 578101【正文语种】中文【中图分类】TU311随着基础建设的不断完善,新建建筑数量在逐年减少,加固改造工程需求量日益增多。
结构-NFVD-TTMDI_的控制性能
第35卷第1期2022年2月振动工程学报Journal of Vibration EngineeringVol.35No.1Feb.2022结构-NFVD-TTMDI的控制性能赵祥昇,李春祥,曹黎媛(上海大学力学与工程科学学院土木工程系,上海200444)摘要:为了更好地发挥串并联调谐质量阻尼器惯容器(Tuned Tandem Mass Dampers‑Inerters,TTMDI)的优势,进一步提高其有效性和鲁棒性,使其能够广泛地应用于实际工程中,提出了连接阻尼器为非线性液体黏滞阻尼器的串并联调谐质量阻尼器惯容器(Nonlinear Fluid Viscous Damper‑Tuned Tandem Mass Dampers Inerters,NFVD‑TT‑MDI)。
在频域内推导出结构‑NFVD‑TTMDI系统的动力放大系数半解析解,进而定义了NFVD‑TTMDI系统的最优化准则。
采用迭代法进行等效线性化并使用FMINCON算法进行寻优,研究了不同阻尼指数υ对NFVD‑TT‑MDI系统最优参数、减振有效性以及鲁棒性和质量块冲程的影响,并在时域内进行了验证。
数值结果表明,相较于线性TTMDI,NFVD‑TTMDI不仅具有相似的较高控制性能,而且当υ<1.0时其鲁棒性显著提高,同时对阻尼系数的需求显著降低,这些优势使得其在实际工程中更加经济有效。
关键词:振动控制;调谐质量阻尼器;非线性液体黏滞阻尼器;惯质;等效线性化中图分类号:TB535;TU311.3文献标志码:A文章编号:1004-4523(2022)01-0055-09DOI:10.16385/ki.issn.1004-4523.2022.01.006引言调谐质量阻尼器(Tuned Mass Damper,TMD)是一种附加在主结构上的被动减振装置,其研究已有上百年历史。
TMD的减振原理是:通过准确调整TMD系统的频率与阻尼参数,将主结构振动系统的能量转移到TMD并由其耗散,从而抑制主结构振动响应。
非线性粘滞阻尼器在框架结构抗震加固设计中的应用
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■建 筑 结构
福建建设科技 2 1. o4 02N .
1 5
非线性粘滞阻尼器在框架结构 抗震加 固设计中的应用
晏音
[ 摘
刘静
陈宙 ( 建 省建筑 设计 研究 院 福
福 建福 州 30 0) 50 1
要] 本文介绍 了非线性粘弹性 阻尼器的性能特点及 消能减震原理 。并以 实际抗震加 固工程为例对 粘滞 阻尼 器、 曲 屈
二组 , 场地特 征周 期 04 s 医疗类建 筑依据 《 .5, 建筑 工程抗 震
d mp r h e s cr i f r e n e i n o h r me r s e p o e . a e s i t e s imi en o c me t sg ft e f a wo k i x l r d n d Ke r s l i ic u a e ;v b a i n e e g isp t m es cr i f r e n y wo d :f d vs o s d mp r i r to n r y d s i a i u o s imi en o c me t
A sr c :Th s p p ri t o u e h e f r n ec a a t rs iso h o l e rv s o ls i d mp r n n r y d s i a in p i c— b ta t i a e n r d c s t e p ro ma c h r c e i t f e n n i a i c ea t a e s a d e e g isp t r i c t n c o n p efr ty l is l .Th n,t e v s o d mp r n t e r i f r e n e i n o r me r s a x mp e i c m p r d t h ic u a p r e h ic a e si h en o c me td sg fa f a wo k a n e a l s o a e O t ev s o sd m e s
非线性粘滞性阻尼器的结构运动方程的解法
非线性粘滞性阻尼器的结构运动方程的解法提要:本文基于国内外现有的粘滞阻尼器性能试验和计算研究,提出单自由度粘滞阻尼器的计算方法文中给出了粘滞阻尼器非线性运动方程的解法,并运用该方法进行了大量的比较计算,研究了这种解法的精度.关健词:非线性粘滞阻尼器sap20001引言粘滞性阻尼器是抗震被动控制中的一种十分有效的耗能减震装置,一般是由缸体、活塞和流体组成。
活塞在缸筒内可作往复运动活塞上有适量小孔,筒内盛满流体,利用活塞在粘滞性流体中运动消耗地震时输入结构的能量。
国内外关于粘滞性阻尼器的数值计算和试验研究都很多,但大多数都局限于将其简化为线性阻尼器模型再进行计算。
但是当一个长周期的结构承受强烈的地面振动时,线性的粘滞性阻尼器会产生额外的阻尼力,这对结构来说是不利的,而非线性的粘滞阻尼器则不同,它不但在结构运动速度很快时提供阻尼力,而且可以有效的限制阻尼力的幅值。
采用非线性时程分析的方法求解单自由度系统的非线性的运动方程,可以得出系统在动力荷载作用下的反应。
目前,国内外学者对粘滞性阻尼器多采用等效刚度等效阻尼模型进行非线性时程分析。
但是等效模型将粘滞性阻尼器的刚度、阻尼均简化为线性,会导致阻尼器应力应变曲线有一定程度的失真,将直接影响到减震结构的时程分析结果。
为了保证减震结构设计的安全可靠,有必要对设有粘滞阻尼器的消能减震结构进行更加深人,更加准确的非线性时程分析。
为此,本文提出了一种非线性时程分析的计算方法.2非线性粘滞阻尼器非线性粘滞阻尼器的力和位移的关系可以写成:(1)其中为对应不同速度指数a值零频率时的阻尼系数,a为正实数指数,其变化范围在0.1—1.0之间。
符号sgn(D)是一个正负符号函数。
当a=1时,方程(1)可写为,这时方程表示的是线性的粘滞性阻尼器;当=0时,方程(1)可写为,这时方程表示的是纯摩擦阻尼器。
因此a为非线性粘滞阻尼器的非线性特征量。
3单自由度系统的非线性运动方程的解法安装有粘滞性阻尼器的单自由度系统运动方程为:(2)其中m为质量,k为弹性刚度,c为线性阻尼系数,为地面运动加速度。
非线性粘滞阻尼器减震结构参数研究
2 粘滞耗能支撑结构的动力方程
地震波作用下 , 层间剪切框架结 构体系 的地震反应 方程为 :
[ ]王} C]主} K] z} M { +[ { +[ { =一[ ]主 ( ) M { t } () 5
其 中,M ] [ 为体 系的质量 矩阵 ; C 为体 系 的阻尼矩 阵 ;K] [] [
非 线 性 粘 滞 阻尼 器 减 震 结 构 参数 研 究
李宝华 魏建国 刘京红
摘 要: 结合工程 实例 , 多层钢筋混凝 土框架结构进 行 了分析 , 对 考虑非 线性粘滞 阻尼器 斜撑 的施 加对结构 地震反应 的 影 响, 并根据计算结果研究 了支撑 刚度对 阻尼器减震效果 的影 响 , 所得结果 可为粘滞 阻尼器支撑结 构的设计提供依据 。
为体系的刚度矩阵 ;z} { 为结构 楼层 相对于地 面 的位 移列 阵 ;主} { 为相应的速度列阵 ;芏} { 为相应 的加速度列阵 。 将粘滞 阻尼器支撑 附设 于层 间框架之 间时 , 虑到阻尼器 的 考
图 1 粘滞 阻尼器的简化计算模型
阻尼作用 和支撑 的弹簧作用 , 消能减震 结构 的运 动微 分方程为 : [ ]星} [ ] C ] { + M { +( +[ ) 主} (Ks +[ ] { = 一[ ] ( ) [ ] K )z} பைடு நூலகம் { t} () 6
的影 响 。
“=“ +U 6 d
() 4
1 非线 性粘滞 阻尼器 特性
其 中, , d “ 分别 为弹簧和阻尼器 内的变形 。
11 粘滞阻尼 器的计算模型 .
文 中采用 只输 出纯阻尼力 的非线性粘 滞阻尼器 。一般 的 , 其 计算模 型可以简化为一 个阻尼 元件 , 图 1 示 。图 中 为粘 如 所 滞阻尼器的阻尼系数。
非线性动力学方程的求解方法
非线性动力学方程的求解方法1、概述在工程实际问题中,我们常常面临这样的选择:我们所遇的问题究竟是静力的还是动力的。
静力问题与动力问题,从力学的角度看就是是否考虑与加速度有关的力,而从数学求解方法看则是一个三维边值问题还是一个四维边值-初值问题。
在这个问题的选择上没有固定的原则,一般取决于我们研究者、分析者对工程问题的判断。
一般认为,实际工程大都是处于动力环境之中,因而属于动力问题。
但是,由于时间、经费等方面的原因的限制,我们不可能把所有的问题都按照动力问题的方法来分析。
对于许多具体的问题,与速度和加速度有关的力足够小,但是又影响结构分析结果的,将采用静力假定来模拟这些力。
线性的动力有限元控制方程如式(1-1)所示。
[]}{}]{[}]{[}{R q K q D qM =++ (1-1) 式中[M ][D ][K ]分别为结构的质量、阻尼和刚度矩阵,{R }为荷载列矢量,}{q、}{q 和}{q 分别是加速度、速度和位移列矢量。
式(1-1)的解法大体上可以分为两类:直接积分法和模态叠加法。
直接积分法在对控制方程进行数值积分之前不对方程做任何形式的变换,直接用数值积分的方法在时域上一步一步地对方程进行积分。
模态叠加法是在求解之前对方程进行某种数学变换,使基底降低,或使矩阵的带宽减小,再进行求解。
这两种方法在形式上不同,但是密切相关。
上述每一类求解方法中又有许多具体的解法,每一种解法又有各自的特点。
因此我们在选择一种方法求解一个问题时,要对该方法的收敛性、稳定性、效率、精度和费用等进行一些分析,讨论它对所求问题的有效性,从而使我们能够针对某一特定的问题,选择合适的方法。
直接积分法基于以下两条:(1)不是在求解时间区间内任意时刻t 都满足式(1-1),而是在相隔△t 上的一些离散时刻满足式(1-1)。
(2)对位移、速度和加速度在每一时间区间△t 内变化的形式进行假设,事实上若把式(1-1)看成一个常系数微分方程组,便可以用任何一种有限差分格式通过位移来近似表示速度和加速度,因此不同的差分格式就得到不同的方法。
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非线性粘滞性阻尼器的结构运动方程的解法提要:本文基于国内外现有的粘滞阻尼器性能试验和计算研究,提出单自由度粘滞阻尼器的计算方法文中给出了粘滞阻尼器非线性运动方程的解法,并运用该方法进行了大量的比较计算,研究了这种解法的精度.
关健词:非线性粘滞阻尼器sap2000
1引言
粘滞性阻尼器是抗震被动控制中的一种十分有效的耗能减震装置,一般是由缸体、活塞和流体组成。
活塞在缸筒内可作往复运动活塞上有适量小孔,筒内盛满流体,利用活塞在粘滞性流体中运动消耗地震时输入结构的能量。
国内外关于粘滞性阻尼器的数值计算和试验研究都很多,但大多数都局限于将其简化为线性阻尼器模型再进行计算。
但是当一个长周期的结构承受强烈的地面振动时,线性的粘滞性阻尼器会产生额外的阻尼力,这对结构来说是不利的,而非线性的粘滞阻尼器则不同,它不但在结构运动速度很快时提供阻尼力,而且可以有效的限制阻尼力的幅值。
采用非线性时程分析的方法求解单自由度系统的非线性的运动方程,可以得出系统在动力荷载作用下的反应。
目前,国内外学者对粘滞性阻尼器多采用等效刚度等效阻尼模型进行非线性时程分析。
但是等效模型将粘滞性阻尼器的刚度、阻尼均简化为线性,会导致阻尼器应力应变曲线有一定程度的失真,将直接影响到减震结构的时程分析结果。
为了保证减震结构设计的安全可靠,有必要对设有粘滞阻尼器的消能减震结构进行更加深人,更加准确的非线性时程分析。
为此,本文提出了一种非线性时程分析的计算方法.
2非线性粘滞阻尼器
非线性粘滞阻尼器的力和位移的关系可以写成:
(1)
其中为对应不同速度指数a值零频率时的阻尼系数,a为正实数指数,其变化范围在 0.1—1.0之间。
符号sgn(d)是一个正负符号函数。
当a=1时,方程(1)可写为
,这时方程表示的是线性的粘滞性阻尼器;当 =0时,方程(1)可写为,这时方程表示的是纯摩擦阻尼器。
因此a为非线性粘滞阻尼器的非线性特征量。
3单自由度系统的非线性运动方程的解法
安装有粘滞性阻尼器的单自由度系统运动方程为:
(2)
其中m为质量,k为弹性刚度,c为线性阻尼系数,为地面运动加速度。
当,时,方程(2)为非线性方程。
在逐步积分的过程中,设时间步长加t,使用wilson- 无条件稳定的积分方法,采用下列假设:
设,代替上式的,上式可改写为
因为粘滞阻尼器的系统非线性运动方程中,速度项为非线性项,因此在t十时刻,用速度项来代替位移和加速度项,则:
t十时刻的加速度为:
那么将式(5),(6)带入方程(2)在t十时刻的系统运动方程(2)可写为:
式(7)是关于的非线性方程,通过newton-raphson等求解非线性方程的数值方法即可求解出。
则t+时刻的加速度、速度和位移为:
4与sap2000的算法比较
为了验证这种方法的精度,考虑单自由度系统在四种不同工况下(详见表1),与sap2000的算法进行比较。
其中sap2000程序中所采用的是等效线性化模型来求解非线性运动方程。
单自由度体系的质量为 10000kg,刚度为43865kn/m,结构的阻尼比为5%,则系统的周期为,非线性阻尼比为5%a输人的地震波为el波8度多遇地震。
图1、2、3、4是单自由度非线性阻尼器在多地震荷载作用下位移时程曲线,其中粗线为本文所提出的算法求解出的位移,细线为sap2000所用算法求解出的位移。
表2为在四种工况下,本文所提出的算法求解出的位移、速度和加速度曲线和sap2000所用算法求解出的位移、速度加速度曲线的pearson乘积矩相关系数其中pearson乘积矩相关系数,r,是一个范围在-1.0到 1.0之间的无量纲指数反映了两个数据集合之间的线性相关程度)。
从图2、3、4和表2中工况二、三、四可以看出当非线性阻尼指数“大于0.2时,本文算法与sap2000 的算法拟合程度非常的高,这种情况下,本文的算法和sap2000所用的等效线性化算法差别不大,表明sap2000在此工况下对粘滞非线性阻尼器进行线性简化具有其合理性。
但图1和表2中工况一的计算结果表明当非线性阻尼指数a等于0.2时,本文的算法和sap2000所用的等效线性化算法就有显见差别。
当非线性阻尼指数a小于0.2时,差别越趋明显。
这主要是因为sap2000所采用的等效线性化模型,将粘滞阻尼器的刚度、阻尼均简化为线性,这样将阻尼器的应力应变的滞回曲线都假设为椭圆形,而在a小于等于0.2时,阻尼器的滞回曲线接近了矩形,这导致等效线性化模型的失真,而本文所提出的算法没有进行任何线性假设,在a小于等于0.2时的与等效线性化算法相比更加的精确。
6结论:
本文所提出的求解粘滞阻尼器的非线性方程的方法十分的精确,尤其是在非线性阻尼指数“小于等于0.2时,与等效线性的算法相比更加精确。
参考文献
1.t.t,soong and g..f.darguush.passive energy dissipation system in structural engineering.state university of new york at buffalo,1997.
2.r.w.clough and j.penzien.dynamics of structures.mcgraw
hill.new york.1975
注:文章内所有公式及图表请用pdf形式查看。