皮带机有关计算(载荷)
皮带机简易计算
带式输送机简易计算1．煤炭工业部MT23-75矿用带式输送机参数标准（表1）表1650毫米 800毫米 1000毫米 1.6米／秒 *200吨／小时2米／秒 250吨／小时 *400吨／小时 *630吨／小时 2.5米／秒315吨／小时500吨／小时800吨／小时 3.15米／秒1000吨／小时注；有*号的为优先发展 2．带式输送机的功率简单计算 功率式中：N ——电动机输出功率 千瓦p ——所需动力 千瓦 η——机械效率 ( 0.75～0.85)m ——电动机功率备用系数 1.2 所需动力计算：t t P hQL L fQL L VW f P P P P P +±+++⋅⋅=+±+=36736736706.00101321式中：P 1——空载动力千瓦；P 2—-水平载荷动力 千瓦；P 3——垂直载荷动力，千瓦；向上运输为“+”号，向下运输为“-”号。
F ——托辊转动摩擦系数（按表2选取）W ——运输物品以外的运动部分重量（按表3） 公斤／米 V ——运输速度米／分钟。
L 1——输送机水平投影长度米；L1=cos β L ——运输长度米L 0——中心距修正值(按表2)H ——运输机高度投影长度米；h=L ．sin β β——输送机安装倾角度 Q ——运输量吨/小时Pt ——卸载器所需动力千瓦。
设备构造特性f L 0带 宽 运 输 量带速表3计算举例：计算输送机所需功率原始数据：运输量Q= 400吨／小时，带速v=2米／秒=120米／分钟， 带宽B= 800毫米， 运输长度300米，安装倾角p=8°，L 1=300×cos8°=297米，h= 300×sin8°=41.75米所需动力计算：)千瓦(384.7135.45304.1158.11336740075.413674929740003.0367492971205703.006.036736736706.0P +P +P +P =P 0101t 321=+++=+⨯++⨯⨯++⨯⨯⨯⨯=+++++⋅⋅=tP hQL L fQL L VW f所需电动机功率：)(107218038471千瓦=⨯=⋅=。
皮带称重机计算公式
1.皮带称的称重累计原理及计算方法？皮带输送机物料载荷信号与速度信号输入先进的称重控制控制器测量接口，计算出实际给料量。
控制系统将实际给料量与设定给料量进行比较，输出控制量调节输送皮带的运行速度使给料量保持在接近设定量的范围。
2.电子皮带称的称重传感器量程计算公式：电子皮带称所用的称重传感器量程的选择可依据秤的最大称量值、选用称重传感器的个数、秤体的自重、可能产生的最大偏载及动载等因素综合评价来确定。
一般来说，称重传感器的量程越接近分配到每个称重传感器的载荷，其称量的准确度就越高。
但在实际使用时，由于加在称重传感器上的载荷除被称物体外，还存在秤体自重、皮重、偏载及振动冲击等载荷，因此选用称重传感器量程时，要考虑诸多方面的因素，保证称重传感器的安全和寿命。
称重传感器量程的计算公式是在充分考虑到影响秤体的各个因素后，经过大量的实验而确定的。
公式如下：C＝K-0K-1K-2K-3(Wmax＋W)/NC—单个称重传感器的额定量程；W—秤体自重；Wmax—被称物体净重的最大值；N—秤体所采用支撑点的数量；K-0—保险系数，一般取值在1.2～1.3之间人；K-1—冲击系数；K-2—秤体的重心偏移系数；K-3—风压系数。
3.谈谈如何选用称重传感器称重传感器被喻为电子衡器的心脏，它的性能在很大程度上决定了电子衡器的准确度和稳定性。
在设计电子衡器时，经常要遇到如何选用传感器的问题。
如何选用传感器称重传感器实际上是一种将质量信号转变为可测量的电信号输出的装置。
用传感器茵先要考虑传感器所处的实际工作环境，这点对正确选用传感器至关重要，它关系到传感器能否正常工作以及它的安全和使用寿命，乃至整个衡器的可靠性和安全性。
环境给传感器造成的影响主要有以下几个方面：（1）高温环境对传感器造成涂覆材料熔化、焊点开化、弹性体内应力发生结构变化等问题。
对于高温环境下工作的传感器常采用耐高温传感器；另外，必须加有隔热、水冷或气冷等装置。
主井皮带运输能力计算
主井皮带机计算一、已知条件皮带机长：L=554m 倾角β =22º 上运带速：V=3.15m/s强力皮带带宽：1OOOmm胶带每米重量：q d =32.25kg/m （带强1600N/mm ）承载托辊间距：回程托辊间距:承载托辊重量:G'=17kg回程托辊重量:G"=15kg(以上数据为皮带机实际参数)单位长度上托辊转动部分重量为:q ，t ＝m kg t L G/2.142.117,,== 单位长度下托辊转动部分重量为:上托辊阻力系数为:ω'=0.04下托辊阻力系数为:ω"=0.035胶带绕过滚筒的阻力系数:K=1.04胶带与主动滚筒的摩擦系数:μ=0.2胶带在主动滚筒上的围包角:α=3700(双滚筒驱动)摩擦力备用系数:n=1.15单位长度荷重： 二.阻力计算m kg l G q t t 5315==''''=''ml t 2.1='ml t 3=''()()11cos sin zh d t d W g q q q l g q q l ωββ''=++++m kg v Q q 7.6115.36.37006.311=⨯===9.8×(61.7+32.25+14.2)×554×0.04cos220+9.8×(32.25+61.7) × 554sin220 =193250.65N＝9.8×( 32.25+5)×554×0.035cos220－9.8×32.25×554sin220=－59027.7N三、胶带张力计算①用逐点计算法求各点张力如下图S 2=S 1=80875NS 3=KS 2=84110NS 4=S 3=KS 2=KS 1=84110NS 5=KS 4=K 2S 1=87474NS 6=S 5+W k =K 2S 1+W k =28447NS 7=KS 6=K 3S 1+KW k =29585NS 8=S 7+W zh =K 3S 1+KW k +W zh =222835NS 9=KS 8=K 4S 1+K 2W k +KW zh =231748NS 10=S 9=K 4S 1+K 2W k +KW zh =231748N式中：K=1.04外载荷要求传动滚筒表面输出张力F/=S 10-S 1=S 1(K 4-1)+K 2W k +KW zh传动滚筒所能传递的额定牵引力F= F max /n=S 1(e ua -1)/nn--摩擦力备用系数,取1.15-1.2,此处取1.15α--胶面滚筒摩擦系数,取0.25令F/=F 得,S 1 =n(K 2W k +KW zh )/〔e ua -1-n(K 4-1)〕=1.15×（1.04²×-59027＋1.04×193250）/[3.15-1-1.15×（1.044-1）]()cos sin K d t d W g q q l gq l ωββ''''=+－=157707/1.95=80875NS max =S 10=K 4S 1+K 2W 5-6+KW 7-8=231748N=23647KgM=BGX/SMAX=100×2000÷23647=8.45﹥7，所以胶带强度满足要求。
皮带运输机
皮带运输机系统总体方案设计：参考已有的皮带运输机，设计本系统皮带运输机草图如下：由设计要求:工作能力I V≥30t/h，ρ≤1.65t/m3，得其工作能力I v≥18.182m3/h，及运输物料粒径≤5m m。
并由减小输送机重量的立场出发，由资料[1]表1—24初步选定输送机带宽为500m m，由资料[1]表1-25初步选定输送机带速V=2m/s。
其有效带宽B=0.9B-0.05=0.4m输送机倾角确定为水平方向即G=00。
已知输送机输送量即其工作能力I V≥18.182m3/h，由资料[1]表1-27查得当V=2m/s，B=500m m时，输送机输送量I V=174m3/s>>18.182m3/h,因此可将带速修正为0.8m/s，此时输送机输送量I V=69m3/s完全可满足设计要求。
估算运距根据整体设计即筑堆机轨道宽1.6m，轨道离堆浸池壁距离为1.2m，堆浸池宽25m，且输送物料安息角为360-370，因输送机带速很慢且高度不高，而忽略物料抛撒倾角，如下图粗略计算得输送机运距L=23m。
输送带的选用由资料[1]表6-2查得输送带选用氯丁胶为覆盖胶，其特性如下：生胶密度：1.15～1.25g/c m3硬度：10～90J I S抗拉强度：0.50～2.50N/c m2伸长率：100～1000%回跳弹性：优扯断强度：良永久变形：优耐磨损性：优耐弯曲龟裂性：优良耐热性：良耐寒性：良耐矿物油：良耐酸：优耐碱：由资料[1]表6-3选用芳纶为带芯,其特性如下:抗拉强度：37.3～45.0k n/t e x湿干强度比：100%断裂伸长率：20～32%伸长30%时回弹率：95～100%初始弹性模量：790～1400k n/t e x相对密度：1.36吸湿率：0.4～0.5耐热性：238～2500c耐光性：良好耐磨性：良好耐酸碱性：优断裂强度：1100M p a平均强度：80k n/t e x初始模量：90k n/t e x弹性模量：6.0～8.0k n/m m2以输送带带芯为聚酯帆布,从资料[1]表6-6选用D T型固定式输送机用E P-200型输送带,其带强为200N/M M,特性如下:扯断强度：200k n/m m每层厚度：1.3m m每层质量：1.32k g/m2伸长率：约1.5带宽：500～1200层数：3～6覆盖胶厚度/质量：3.0/3.4/(m m/(k g/m2))由资料[1]表6-7查得输送带每米质量为5.02k g/m,由资料[1]表6-8查得其特性参数为:带强：200n/m m带层：2～3弹性模量：1110k n/m使用最大拉力：20k n/m骨架厚度：2.62骨架单位质量：3.02k g/m使用滚筒直径：315～400m m输送带寿命计算根据资料[1]德国H z t z e l法计算Q O=a*b*c*d1*d2*d3*d4*d5*Q其中各参数为:Q-可持久输送量，由资料[1]表6-29查得其为31万吨。
皮带机架载荷
0.262 弧度 780 kN 540 kN
637.5 kN 1275 kN -458 kN 969.4 kN
订货单位
名称 机号
名称
代号
驱动装置中心高 H
埋件数量
n
减速器速比
i
每块水平力 每块垂直力
基础受力计算程序
玖龙纸业 10#
填表 审核
第二部分：驱动架基础计算
输入计算数据
数值
单位
名称
代号
750 mm
支点2每块预 埋件受垂直拉 （压）力
581.669462 kN
计算结果
名称
代号 数值 水平载荷
单位
每块埋件水平力
382.5066277 kN
中间支点每块 预埋件受垂直 拉（压）力
513.8125462
kN 备注：正值表示基础受压力；负值表示基础受拉力。载荷园整为5的倍数。
β s1 s2 H1=H2 H总 v1 v2
基础受力计算程序
订货单位 名称 机号 1#
填表 审核
日期 日期
第一部分：三角形机架基础计算
名称
代号
胶带紧边张力 S1
传动滚筒质量 w1
传动滚筒直径 D1
机架质量
பைடு நூலகம்w3
参数
H
参数
K
参数
L1
启动系数
埋件数量
数值
单位 520 kN
59 kN 1600 mm
35 kN 1300 mm
0 mm 1565 mm
1.5 4
输入计算数据
名称
代号
胶带松边张力 S2
增面滚筒质量 w2
增面滚筒直径 D2
胶带倾角
电机皮带轮选型计算公式
电机皮带轮选型计算公式在工业生产中，电机皮带轮是一种常见的传动装置，它通过皮带的转动来传递电机的动力，从而驱动其他设备或机械。
在选用电机皮带轮时，需要根据具体的工作条件和要求来进行计算和选型，以确保传动系统的稳定性和可靠性。
本文将介绍电机皮带轮选型计算公式及其应用。
1. 传动比的计算。
传动比是指电机皮带轮的转速与被驱动设备的转速之比，通常用i表示。
传动比的计算公式为：i = N1 / N2。
其中，N1为电机皮带轮的转速，N2为被驱动设备的转速。
2. 皮带轮直径的计算。
在选型时，需要根据传动比和工作转速来计算电机皮带轮的直径。
皮带轮直径的计算公式为：D = (N1 D2) / (N2 i)。
其中，D为电机皮带轮的直径，D2为被驱动设备的皮带轮直径。
3. 功率的计算。
在选型时，还需要根据传动比和工作功率来计算电机皮带轮的功率。
功率的计算公式为：P = P2 i。
其中，P为电机皮带轮的功率，P2为被驱动设备的功率。
4. 载荷的计算。
在选型时，还需要根据传动比和工作载荷来计算电机皮带轮的载荷。
载荷的计算公式为：F = F2 / i。
其中，F为电机皮带轮的载荷，F2为被驱动设备的载荷。
5. 选型注意事项。
在进行电机皮带轮的选型时，需要注意以下几点：（1）根据传动比和工作转速来计算电机皮带轮的直径，确保传动系统的稳定性和可靠性。
（2）根据传动比和工作功率来计算电机皮带轮的功率，确保传动系统的工作效率和安全性。
（3）根据传动比和工作载荷来计算电机皮带轮的载荷，确保传动系统的承载能力和使用寿命。
（4）在选型时，还需要考虑电机皮带轮的材质、结构和安装方式等因素，以满足具体的工作条件和要求。
综上所述，电机皮带轮选型计算公式是根据传动比、工作转速、功率和载荷等因素来进行计算和选型的。
在选型时，需要根据具体的工作条件和要求来确定电机皮带轮的直径、功率和载荷，以确保传动系统的稳定性和可靠性。
希望本文对您有所帮助，谢谢阅读！。
皮带机输送机计算方法全
1.运输物料原煤；松散密度 γ=900kg/m 32.运输能力Q=980.00t/h3.水平运输距离L=540.00m4.胶带倾角β=0.9400° =0.01641弧度5.胶带速度ν=2.50m/s6.提升高度H=L×tgβ=8.8601m1. 输送机种类2. 胶带宽度B=mm = 1.80m3. 初选胶带尼龙胶带σ=200N/mm ，共有6层上覆盖胶厚度=6mm 下覆盖胶厚度=1.5mm4. 输送机理论运量 Q=3.6Sνkγ式中S=0.458m 2k=1.00带速v松散密度γ Q=3709.800t/h 2.50900.005.每米机长胶带质量 q0=28.476kg/m6.每米机长物料质量 q=Q/3.6ν运输能力Q 带速v =108.889kg/m 980.002.507.滚筒组D≥Cod 式中绳芯厚度d=0.0072m=0.648mCo=90传动滚筒直径D=1000mm800mm8.托辊组133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，10.37kg, n=3 1.20q r0=nq r0'/a 0=25.925kg/m 25.925kg/m133mm辊子轴承型号4G305,辊子轴径Φ25mm，（2）尾部及主要改向滚筒直径 =Φ⑴ 重载段采用35°槽角托辊组，辊子直径=Φ⑵ 空载段采用普通V型下托辊组辊子直径=Φ每米机长上辊子旋转部分质量 q1=一、 原始参数二、 自定义参数S—输送带上物料最大截面积；k—倾斜输送机面积折减系数；查表单个上辊转动部分质量q r0'=a 0--上托辊组间距； a 0 =（1）头部传动滚筒16.09kg, n=2 3.00q r0=nq r0'/a u =10.727kg/m 10.727kg/m带速v 辊子半径r =359.00rpm 2.500.06650.02200.3500190.0000m3.0000mF 1=式中q 0q q 1q 2=23599.05N28.476108.88925.92510.727L ωg 540.0000.0229.810F 2=Hqg 式中H q g =9464.34N8.860108.8899.810F 3==1296.00N式中A=0.01×B =0.0180m 2P=60000.00N/m 2μ3=0.60F 4=20Bg 式中B g =353.16N1.809.81F 5=式中L 540.00=2637.48NC ε=0.43μ00.35L e540.07a 0--上托辊组间距；a u =⒑ 上下胶带模拟阻力系数 ω=⒒ 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数 μ=⒓ 拉紧方式垂直重锤拉紧，拉紧位置至头部距离 L1=⒔ 清扫方式头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器 每米机长下辊子旋转部分质量 q2=⑶ 辊子旋转转速 n=30×ν/（3.14×r）查表单个下辊转动部分质量q r0'=μ3—清扫器与胶带之间的摩擦系数；⒌ 托辊前倾阻力L e —装前倾托辊设备长；⒊ 头部清扫器对胶带阻力Lωg(2q 0+q+q 1+q 2)三、 输送机布置型式 头部为单滚筒单电机驱动四、输送机阻力计算⒋ 尾部清扫器对胶带阻力P—清扫器与胶带之间的压力；⒈ 胶带及物料产生的运行阻力⒉ 物料提升阻力2APμ3C εL e μ0(q+q 0)gcosβsinε⒕ 导料板长度 l=A—清扫器与胶带接触面积；C ε—槽形系数；ε=1.38（弧度）=0.0241F 6=式中=1302.19Nμ2＝0.60Iv=Q/3.6γ(=Svk)=1.145=1.145m 3/sb 1＝1.60mF 7==2576.25NF 8=5400.00NF 9=Bk 1式中=0.00Nk 1＝0.00N/m B=1.80mF u ==46628.48NP 0==116571.19w =116.57KwP e =式中=150.96Kwη1=0.96η2=0.96η3=0.98P 0/η1η2η3η4η5 η1--减速器效率；η2--偶合器效率；η3--联轴器效率；F 1+F 2+F 3+F 4+F 5+F 6+F 7+F 8+F 9μ2Iv 2γgl/v 2b 12Iv—物料流量；μ2—物料与导料板之间的摩擦系数；⒍ 导料板阻力10. 驱动滚筒圆周驱动力F u V ⒉ 电动机功率计算五、传动功率计算及驱动设备选型 b 1—导料板内部宽度；Iv γv ⒏ 胶带绕过滚筒附加阻力(按每个滚筒600N计算）k 1—刮板系数；⒎ 给料点处物料附加阻力⒐ 犁式卸料器附加阻力ε—托辊前倾角；⒈ 传动滚筒轴功率计算η4=0.90η5=0.9523599.05N 9464.34N电机功率P=160.000kW1500.00rpm滚筒直径Dr= 1.00m带速V= 2.50m/s滚筒转速n 2=47.75减速器减速比i=31.42取减速比i=31.500实际带速2.493m/sS 2min ≥a 0(q+q 0)g/8(h/a)max式中a 0=1.20m(h/a)max =0.01S 2min ≥20213.24NS kmin ≥a u q 0g/8(h/a)max式中a u --下托辊组=10475.61Na u =3.00m传动滚筒式中K A =1.50S 1min ≥K A F u /(e μФ2-1)胶带围包角200.00°时=29227.38Ne μФ2=3.39μ=0.35⑵ 减速器(h/a)max --两托辊组间允许的胶带垂度；K A --滚筒起动系数；η5--不平衡系数；减速器型号---B3SH10-31.5，共1台η4--电压降系数；a 0--上托辊组间距；⑵ 空载段允许最小张力⒊ 驱动设备选型六、输送带张力计算⒈ 胶带在允许最大下垂度时输送带张力⑴ 重载段允许最小张力⑴ 电动机YB355S-4，V=6000V，共1台电动机转速 n 1=⒉ 滚筒与胶带在临界打滑状态时输送带张力 输送带运行阻力小于物料下滑力，输送带不会逆转，因此不设逆止器。
输送机动力计算简易公式
输送机动力计算简易公式(修正版）皮带机斗提机刮板机螺旋机功率计算简易公式酒风jiufng 2010.4.20产量：Q t/h长度：L m垂直提升高度：H m电机功率：N kW1、刮板机N=0.003QL+0.004QH+1.52、提升机N=0.005QH+1.53、螺旋机N=0.01QL+0.004QH+1.54、皮带机N=（0.00025~0.0006）QL+0.0032QH+（1.5~3）1、以上Ｌ为输送机总长，不是投影长度。
垂直部分的长度也要计入在内。
2、以上公式用来粗略估算，预算报价，也可用于不很重要的场合进行生产选型。
对于刮板机和提升机，该公式已经非常精准，不需要再按照手册之类的进行额外复杂的计算。
对于要求负载启动的场合需额外计算。
3、当计算结果在临界点附近时，要根据工况、可靠性要求及物料性质适当的调节选取范围。
对于刮板机、螺旋机来说，输送流动性好的摩擦系数小的物料取低值，反之取高值。
4、上述公式不需要考虑输送机的具体结构，零部件要素。
5、适用于尾部进料方式是单点喂料的情况。
如果是长料斗一段长度内有压力则需要加大动力，具体加大多少经验确定。
6、上述皮带机高度系数0.0032，比刮板斗提螺旋小，因为它没有物料回落的内摩擦，只需加一个电机储备系数（1.2/367）。
7、皮带机情况特殊，大产量、长距离、有高差情况下取小系数，反之取大系数。
何为大？数百吨以上，百米以上，有高差。
长度50米以下，近于水平取顶值0.0006，百米以下或有高差酌减，水平取0.00035以上。
例一：一台垂直螺旋机，长度18米，产量60吨时，则动力为Ｎ＝0.01x60x18+0.004x60x18+1.5=17.7kw，取18.5kW电机。
例二：一台皮带机，总长30米，输送量300吨时，输送高度3米，动力为N=0.0005x300x30+0.0032x300x3+2.2=9.58kW，取11kW电机。
例三：一台提升机，港口进出仓用，产量400吨时，提升高度23米，动力为N=0.005x400x23+1.5=47.5kW，取55kW电机。
带式输送机计算书
一、原始参数注：所有基本参数由使用单位提供1ρ=0.9t/m³α=25º2Q=1200t/h1个3胶带机分段特征（自头部起）L1=40m δ1=-2.5ºLh1=39.96m H1=-1.7m L2=90m δ2=-7.1ºLh2=89.31m H2=-11.1m L3=300m δ3=-9.2ºLh3=296.1m H3=-48m L4=625mδ4=0ºLh4=625mH4=0m L5=1145m δ5=-1.8ºLh5=1144mH5=-36m2200m9.2º-96.8m二、自定义参数1B=1200mm =1.2m2V=2.5m/s3IV=Svk 0.37m³/s Im=Svk ρ0.333t/s =333kg/sQ=式中：=上托辊槽型角度λO=35º=1398t/h下托辊槽型角度λU=0ºQ'=1200t/h 胶带上物料最大截面积S=㎡实际运量小于理论运量，满足输送要求倾斜输送机面积折减系数K=0.9641层22mm8+8mm31.8kg/㎡2000N/mmq B =38.16kg/m5q G =Q /(3.6v)q G =1200/(3.6×2.5)q G =133kg/m6滚筒直径6.1传动滚筒直径D≥Cd 725式中：传动滚筒最小直径D=800mm145初选传动滚筒直径D=1000mm 传动滚筒直径满足要求5mm6.2改向滚筒直径D=800mm77.135°159mm10.95kg输送能力钢绳直径d=托辊选型重载段采用槽型托辊组托辊直径Ф轴承型号G306/C4上托辊旋转部分质量G 1=钢丝绳芯带ST2000每米输送带质量物料质量≥145×5≥系数C=0.17975初选输送带类别型号胶带层数厚度覆盖胶厚重量抗拉强度Gx=Q/3600=1200/3600=理论运输量3600Svk ρ3600×0.17975×2.5×0.96×0.9实际运输量总提升高度H=胶带宽度：运行速度：理论运量：=Q/3600ρ=1200/(3600*0.9)=第二段第三段第四段第五段总输送长度L=最大倾角|δ|=名称长度倾角水平输送距离提升高度第一段运输物料：原煤堆积密度：动堆积角：运输能力：总运量给料点数量：31.2m27.38kg/m7.20°平行托辊组159mm26.56kg13m 8.85kg/m7.3辊子旋转速度n===300.3rpm辊子旋转速度小于600，满足要求7.4辊子载荷校核7.4.1P O =式中：=0.8×1.2×9.81×(333/2.5+38.16)辊子载荷系数e=0.8=1614辊子额定载荷P oe =5420N 辊子静载荷满足要求7.4.2P U =式中：=1×3×9.81×38.16辊子载荷系数e=1=1123辊子额定载荷P ue =1850N 辊子静载荷满足要求7.4.3P O’=式中：=1613.799936×1.2×1.32×1.15 1.2=29401.32辊子额定载荷P oe =5420N 辊子动载荷满足要求1.157.4.4P U’==1123.0488×1.2×1.15=1550辊子额定载荷P oe =1850N 辊子动载荷满足要求8托辊模拟阻力系数938机头机尾各设置组过渡托辊组，每个落料点设置组缓冲托辊组。
皮带计算书解析
-800后组一采区十三层、十五层煤工作面运输系统一、工作面运输系统概况（根据供电系统及运输系统复杂程度，以11518工作面为例对设备进行选择和校验）1、巷道布置：11518工作面系统由11518工作面上平巷、工作面、运输巷、运煤上山、运输石门、入仓机道等构成。
2、运输系统：工作面刮板输送机（SGZ-730/400W型；工作面长度161米）→转载机（SZZ630/110型桥式转载机；35米；配PLM500型破碎机）→11518运输巷跟面皮带机（DSS100/63/2×125型；330米，配置除铁器）→11518运输巷石门皮带（SD-150型；65米）→11518运输巷第三部皮带（SD-150型；555米）→11518运输巷第二部皮带（SD-150型；342米）→11518煤仓皮带（DSS100/63/2×125型；721米）→-800后一集运巷皮带→-800卸载站→1#强力皮带→2#强力皮带→3#钢缆机皮带运至地面。
11518综采工作面计划采用MG300/700-WD双滚筒采煤机割煤，牵引速度0～8.2m/min，截深0.63m，工作面煤层厚度平均1.7m，容重1.31吨/m3，根据煤机的实际情况和十五层煤赋存条件，煤机的实际平均牵引速度取速度 2.5m/min。
2.5×60×0.63×1.7×1.31=210（t/h），皮带运输机的运输量以超过出煤量的20％：253t/h，所以按260t/h计算符合要求。
二、运输系统设备选型校核：（一）、工作面刮板输送机运输能力计算（运输倾角为13°）SGD730/400刮板输送机原始数据：初始铺设长度L为161米，运输倾角β=13°，电机功率2*200KW；中双链，链速1米/秒；挡煤板高0.3米；额定运量为700t/h1、货载断面积校验刮板输送机每米载重q=260/(3.6v)=260/(3.6×1)=72.22kg/m根据公式 q=1000 F0γψF0= q/(1000γψ)=72.22/(1000×0.9×0.8)=0.100米2根据公式F0= FψF≤0.73×0.3=0.219米20.100米2＜0.219米2故货载实际断面积满足要求。
齿轮、皮带传动设计计算
齿轮、皮带传动设计计算仅供参考一、传动方案拟定第二组第三个数据：设计带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器（1）工作条件：使用年限10年，每年按300天计算，两班制工作，载荷平稳。
（2）原始数据：滚筒圆周力F=1.7KN；带速V=1.4m/s；滚筒直径D=220mm。
运动简图二、电动机的选择1、电动机类型和结构型式的选择：按已知的工作要求和条件，选用Y系列三相异步电动机。
2、确定电动机的功率：（1）传动装置的总效率：η总=η带×η2轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95=0.86(2)电机所需的工作功率：Pd=FV/1000η总=1700×1.4/1000×0.86=2.76KW3、确定电动机转速：滚筒轴的工作转速：Nw=60×1000V/πD=60×1000×1.4/π×220=121.5r/min根据【2】表2.2中推荐的合理传动比范围，取V带传动比Iv=2~4，单级圆柱齿轮传动比范围Ic=3~5，则合理总传动比i的范围为i=6~2 0，故电动机转速的可选范围为nd=i×nw=（6~20）×121.5=729~2 430r/min符合这一范围的同步转速有960 r/min和1420r/min。
由【2】表8.1查出有三种适用的电动机型号、如下表方案电动机型号额定功率电动机转速（r/min）传动装置的传动比KW 同转满转总传动比带齿轮1 Y132s-6 3 1000 960 7.9 3 2.632 Y100l2-43 1500 1420 11.68 3 3.89综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，比较两种方案可知：方案1因电动机转速低，传动装置尺寸较大，价格较高。
23631下运皮带机计算
13页ρ=0.9t/h t/hm780.000设 计 计 算1000.00第一个给料点Q 1=勘察设计阶段：一、 原 始 参 数m, 倾角δ1=（自尾部起）总 计： 1.运 输 物 料：220.000工程项目名称：设备型号：第二个给料点Q 2=0.002.运 输 能 力：0.0012.003.胶带几何特征：（自尾部起）第一、三段为水平或上运，第二段为下运段。
数值输入时m, 倾角δ2=图号(工程代号)：公司名称：校 核 人：原煤堆积密度：0.00一、二给料距离：L 12=第一段水平长度L 1=第二段水平长度L 2=完成日期：下 运 带 式 输 送L=m V=m/sH==B==Q=3600×0.17975×2.5×0.93×0.9t/ht/h小于满足输送要求!kg/m q G1=q G2====kg/m =故q G =kg/m（1）初选头部传动滚筒D≥Cd==mmmmmm 7.托辊组：30q RO =13330kg n=q RU ===rpm1节m262.522.200胶带型号：3×8.13/1.2 =20.325（2）初选尾部改向滚筒直径Φ辊子轴承型号：辊子轴径Φ拉紧位0=133⑴ 重载段：采用35°槽角三托辊组， 平托辊 6.1176306/C418.35辊子轴径Φ 查表单个上辊转动部分质量G 1'=每米机长上辊子旋转部分质量： q RO =20.325⑵ 空载段：6305.每米机长物料质量：8.13kg n=4.每米机长胶带质量： q B =10000.0001000.0004.水平运输距离：3. 初选胶带：计算安全系数=80×140第三段水平长度L 3= 1.201. 胶带宽度：15.653600S νk ρ1354Q 2/3.6ν覆盖胶厚度=111.126.滚筒组：1120.000传动滚筒直径D=q G1+q G2 =二、 自 定 义 参 数m, 倾角δ3=0.005. 胶带运行速度：L'×tg β6. 净提升高度：46.762111.12理论运量Q=1354t/h 2. 输送机理论运量：Q=由于实际运量：Q 1=理论运量： Q=Q 1/3.6ν0/3.6×2.5nG 1'/a 0 =辊子轴承型号：辊子直径Φ菱形胶1000/3.6×2.5辊子直径Φ8.下运段胶带阻力系数： f 2=30×ν/（3.14×r）6306/C4液压自动拉紧13.头部设置设置节数=组过渡托辊，每个给料点下设置1.51500 6.11730×2.5/3.14×0.0665nG 2'/a u =1×18.35/3 =⑶ 辊子旋转转速： n= 每米机长下辊子旋转部分质量： q RU =359.000.350010.拉紧方式：11.清扫方式：头部布置H型合金橡胶清扫器，尾部布置角型硬质合金清扫器辊子旋转转速小于600rpm，满足要求!查表单个下辊转动部分质量G 2'=三、输 送 机 布 置 型 式（见附图）9. 胶带与传动滚筒之间的摩擦系数： μ=0.012 导料板长度：l=12.导料槽：1200PVG整芯带PVG1600/12.1+2.1表面覆盖:800P 0===NN P u =ea u q B g==NNP 0'=P 0f s f d f a= f s --运行系数；每天运行小时数：=NN P u '=P u f s f a==NNF H =F HO ==1930.00862.42辊子动载荷满足要求!② 空载段辊子校核ea 0g(Im/v+q B )⑴ 静载荷校核g[L 1f 1(q B +q G1+q G2)cos δ1+L 2f 2(q B +q G1+q G2)cos δ2+L 3f 1(q B +q G1+q G2)cos δ3辊子静载荷满足要求!② 空载段辊子校核+(L 1f 1+L 2f 2+L 3f 1)q RO -F H12']5110.00=9.81×[(22.2+111.12+0)(780×0.025×cos δ1+220×0.012×cos δ2+0×0.025×cos δ3＞150~300mm细 f a --工况系数；1930.00辊子静载荷满足要求!f d --冲击系数；物料粒度组成：辊子额定载荷P ue =1255.56×1.2×1.06×1.11756.78五、输 送 机 阻 力 计 算1. 主要阻力：胶带及物料产生的运行阻力F HF HO +F HU辊子额定载荷P 0e =辊子额定载荷P 0e =5110.000.8×1.2×9.81×(277.8/2.5+22.2)1255.55① 重载段辊子校核四.辊 子 载 荷 校 核式中：⑵ 动载荷校核① 重载段辊子校核653.35×1.2×1.1辊子额定载荷P ue =空载u =辊子动载荷满足要求!式中：1×3×22.2×9.81653.35g[(q B +q G1+q G2)(L 1f 1cos δ1+L 2f 2cos δ2+L 3f 1cos δ3)+(L 1f 1+L 2f 2+L 3f 1)q RO -F H12']=NF HU ===NF H ===N m 弧度m 弧度m 弧度m=NF N =F bA ===N4个,1727.5F 1==NNF N =F S1=F ε1=F ε11===NF ε12===NF ε13===N1000.000g[q B (L 1f 1cos δ1+L 2f 2cos δ2+L 3f 1cos δ3)+(L 1f 1+L 2f 2+L 3f 1)q RU ]0.00C εμ0gL ε3(q G +q B )cos δ3sin ε0.43×0.35×9.81×0×(111.12+22.2)第二段长度 L 2=220.000 =9.81×[22.2×(780×0.025×cos δ1+220×0.012×cos δ2+0×0.025×cos δ3)+(780×0.025+220×0.012+0×0.025)×6.12]F bA +F f +F 1+F t697.50F bA +F f +F 1+F t =400.00+(780×0.025+220×0.012+0×0.025)×20.325-0]33295.23第一段长度 L 1=F HO +F HUC εμ0gL ε2(q G +q B )cos δ2sin ε第三段倾角δ3=0.0000.0002. 附加阻力F N水平输送长度L=6138.3533295.23+6138.3639433.580.0000.209第一段倾角δ1=式中：第二段倾角δ2=g[L 1f 1q B cos δ1+L 2f 2q B cos δ2+L 3f 1q B cos δ3+(L 1f 1+L 2f 2+L 3f 1)q RU ]1〉上托辊前倾阻力F ε11+F ε12+F ε130.00×cos0°sin1.5°4×1727.5Iv ρv1）给料点处物料附加阻力F bA第三段长度 L 3=780.000-0×0]cos0°sin1.5°0.31×0.9×1000×2.5697.5+6910+400=×cos12°sin1.5°0.43×0.35×9.81×0×(111.12+22.2)0.43×0.35×9.81×[0×(111.12+22.2)1)托辊前倾阻力F εC εμ0g[L ε1(q G +q B )-L ε1'q G2]cos δ1sin ε0.003. 特种主要阻力F s1F ε+F gl0.000主要滚筒个数共计6910.00N 计算。
皮带机基础载荷计算方案
皮带机基础载荷计算方案
皮带机基础载荷计算方案主要包括以下步骤：
1. 确定皮带机的基础形式，包括平板基础、桩基等。
2. 根据皮带机的设计参数，包括皮带宽度、长度、速度、物料密度等，计算皮带机正常运行时的总载重量。
3. 确定基础承载力要求，根据地质勘察报告和皮带机运行要求，确定基础承载力要求。
4. 计算基础底面压力，根据基础承载力要求和基础形式，计算基础底面压力。
5. 校核基础承载力，根据基础底面压力和地质勘察报告，校核基础承载力是否满足要求。
6. 如果基础承载力不满足要求，需要对基础进行加固处理，可以采用桩基、扩大基础面积等方法。
7. 完成皮带机安装，根据计算结果和加固处理方案，完成皮带机的安装工作。
需要注意的是，皮带机基础载荷计算是一个复杂的过程，需要综合考虑多种因素，如皮带机参数、地质条件、运行要求等。
因此，在进行皮带机基础载荷计算时，建议咨询专业工程师或设计院进行指导。
三角皮带承载力计算公式
三角皮带承载力计算公式三角皮带是一种常见的传动元件，广泛应用于各种机械设备中。
在设计和选择三角皮带传动系统时，计算其承载力是非常重要的。
三角皮带承载力的计算可以帮助工程师确定合适的三角皮带规格，以确保传动系统的可靠性和安全性。
本文将介绍三角皮带承载力的计算公式及其应用。
三角皮带承载力的计算公式可以根据三角皮带的材料、结构和工作条件来确定。
一般来说，三角皮带的承载力取决于其材料的强度、结构的设计和工作环境的温度、湿度等因素。
以下是常见的三角皮带承载力计算公式：1. 张紧力计算公式。
三角皮带传动系统中，张紧力是指用于保持三角皮带张紧的力。
张紧力的大小直接影响着三角皮带的承载能力。
张紧力的计算公式如下：Ft = T × (1 + μ) / r。
其中，Ft为张紧力，T为传动扭矩，μ为摩擦系数，r为三角皮带的有效半径。
2. 弯曲应力计算公式。
在三角皮带传动系统中，三角皮带在工作时会受到一定的弯曲应力。
弯曲应力的大小取决于三角皮带的材料和结构。
弯曲应力的计算公式如下：σb = (M × c) / S。
其中，σb为弯曲应力，M为弯矩，c为三角皮带的截面模量，S为三角皮带的截面积。
3. 拉伸应力计算公式。
三角皮带在传动过程中会受到拉伸应力，拉伸应力的大小取决于三角皮带的张紧力和工作载荷。
拉伸应力的计算公式如下：σt = Ft / A。
其中，σt为拉伸应力，Ft为张紧力，A为三角皮带的横截面积。
通过以上三个计算公式，可以确定三角皮带的承载能力。
在实际工程中，工程师可以根据具体的工作条件和要求，选择合适的三角皮带规格，以确保传动系统的可靠性和安全性。
除了上述的计算公式外，三角皮带的承载力还受到一些其他因素的影响，如工作温度、湿度、工作环境等。
在实际工程中，工程师还需要考虑这些因素，并进行综合分析，以确定三角皮带的承载能力。
总之，三角皮带承载力的计算是传动系统设计和选择中的重要环节。
通过合理的计算和分析，可以确定合适的三角皮带规格，以确保传动系统的可靠性和安全性。
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D 参数值
E 中间值
0
1
630
26413.75
893
37627.95
300
885
185
940
21.5
22
36.52965426
28.275
52.03865426
28.275
矩形尾架架载荷计算书（无改向滚筒）
B 已知条件
倾角 改向滚筒直径 D 改向滚筒重量 G
FBY=(-HF1-L3F2+L2G1+L1G3)/-L
FAY=-( FBY+G1 +G3-F2)
FAX= FBX=-F1/2
31 1350 360 600 100 4780 2390 840 4930 1000
310 N 13500 N 3600 N 6000 N 100000 N 4.78 m 2.39 m 0.84 m 4.93 m
# 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
LJS
B 已知条件
倾角 改向滚筒直径 D1 改向滚筒重量 G1
尾架重量 G2
H1 H2 H3 改向滚筒趋入点力 F1 改向滚筒奔离点力 F2 求解： A点上拉力 A1 A点水平力 A2 B点压力 B1 B点水平力 B2
c
C 单位
尾架重量 G1
H
C1 L
C 单位
度 mm kg kg mm mm mm
D 参数值
0 500 580 420 750 340 山1东13山0矿机械有限公司
改向滚筒趋入点力 F2
KN
改向滚筒奔离点力 F1
KN
求解： A点上拉力 A1
KN
A点水平力 A2
KN
B点压力 B1
KN
B点水平力 B2
KN
3 4.8 4.92619469 5.07 -5.071150442 5.07
H3)-LFBY-(H+D/2)F4*SINβ+(H-D/2)F3*SINβ=0
②
ΣFX=0 FAX+ FBX+（F3+F4)COSβ =0 ③
FBY FAY FAX= FBX=(-（F3+F4)COSβ)/2
4978.5185 N -11968.52 N
-7550
因为AB两处为两块钢板所以：
FAY每块钢板受力(KN) FBY每块钢板受力(KN) FAX= FBX每块钢板受力(KN)
LJS
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由力的平衡和力矩平衡关系得以下方程式：
ΣFY=0 FAY+ FBY+G1 +G3-F2=0
①
ΣMA=0 -HF1-L3F2+L2G1+L1G3+LFBY=0
②
ΣFX=0 FAX+ FBX+F1 =0 ③
绳轮组重量kg 改向滚筒重量kg 车式拉紧装置重量kg 尾架重量kg 拉紧力F1=F2(KN) L(mm) L1(mm) L2(mm) L3(mm) H(mm) G1=改向滚筒+拉紧装置 G3=尾架+滑轮组
尾架重心距B点距离C3
810 mm
滚筒与螺旋拉紧重量G1
4990 N
Байду номын сангаас
尾架重量G尾架
2000 N
由力的平衡和力矩平衡关系得以下方程式：
ΣFY=0 FAY+ FBY+G1 +G尾架-(F3+F4)SINβ=0
0 弧度
①
ΣMA=0 (H+D/2)F4*COSβ+(H-D/2)F3*COSβ+G1*(L-C2)-G尾架*（L-
LJS
7.779537037 KN 3.236037037 KN
-4.9075 KN
山东山矿机械有限公司
上拔力 下压力 水平力
LJS
山东山矿机械有限公司
LJS
山东山矿机械有限公司
1 17100 N 6310 N
117898.5565 N
-41308.5565 N
-50000 N
因为AB两处为两块钢板所以：
FAY每块钢板受力(KN) FBY每块钢板受力(KN) FAX= FBX每块钢板受力(KN)
-26.85056172 KN 76.63406172 KN
-32.5 KN
下压力 上拔力 水平力
LJS
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已知：滚筒直径D
H
LJS
L
500 mm
750 mm 1620 mm 山东山矿机械有限公司
H1
135 mm
C2
330 mm
β
0°
滚筒重量
450 kg
螺旋拉紧重量
49 kg
尾架重量
200 kg
滚筒趋入点张力F3
7.5 KN
滚筒奔离点张力F4
7.6 KN
H2
615
H3
615 mm