2019100443单向板肋梁楼盖设计例题.doc
单向板设计例题
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m,柱子截面为400mrK400mm(1)楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
(2)楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
(3)恒载分项系数为；活荷载分项系数为(因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2)(4)材料选用：混凝土:钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235(几审)其余采用HRB335(儿“」」)2 •板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算6450板的尺寸及支承情况如图T-02所示板的厚度按构造要求二53取。
次梁截面高度取图 T-01h —呂曲诙＞-215015(1)荷载： 恒载标准值: 20mm 水泥砂浆面层 「二二-； 80mm 钢筋混凝土板 • •20mm 混合砂浆顶棚抹灰 ： ：4；恒载标准值: 恒载设计值二•一；- -■；活荷载设计值：=「’ ^；合计即每米板宽 _ '' '： 1"JO(2)内力计算: 计算跨度：GOLI2150im 2150图 T-02图 T-03^2 15-0,12-^22?.^边跨中间跨1- ' 1 __ ' ' ' 11“ ；跨度差-■■1|:■ '■- ,说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-O1。
（3）截面承载力计算:中间板带②〜⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低 20%。
3.次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
h= 700 朋!觀 3 空? = 538取主梁的梁高，梁宽-- -1-荷载：恒载设计值：由板传来3；二：1「- m ■■.；次梁自重设计值^梁侧抹灰自重设计值' ...... 厶.恒载设计值：7活荷载设计值：由板传来：f | 一：:::''；合计：7(1)内力计算:计算跨度：1=L -F—= 6 18-1----- = 6 珈边跨："2 2中间跨：如=/H=6 45-030 = .跨度差：(6.3-6.15)/6.15=2.4% <10% .7说明可以按等跨连续梁计算内力。
单向板肋梁楼盖例题
小计 活荷载标准值：
g k 2 . 6 5 5 k N /m
q k 1 0 k N /m
2
2
P24表1.2.1注解； P29板钢筋的截断
永久荷载设计值： g 1.2 2.655 3.186kN / m 2 活荷载设计值： q 1.3 10 13kN / m 2
q 13 0 .3 4 .8 3 g 3 . 186
Z
L1 5B3
Z
主梁 L1
L2 次梁 L2 15B6 L1 L2 L2
Z
Z
L1
C
5B3
Z
B2 120 B1 6600 3B5 3B4 6600
Z
L2 L2
Z
Z
B2 B1
B
250
A
6600 33000
6600
6600
①
②
③
④
⑤
⑥
图 1-33 楼盖结构平面布置
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
l01 ln1
g q 1 6 .2 k N / m
1 2
2050 C
2
2050
2 C 2050
1
边跨取l01 2095 mm 中间跨l02 ln 2050 mm
A
2095 B
B 2095
A
图1-34（b）板的计算简图
1.3 现浇单向板肋梁楼盖——按考虑塑性内力重分布设计
2.楼盖梁格布置及截面尺寸确定
(1)板(B1~B6)厚h
P96
按高跨比条件要求板的厚度 h L/40 2300/40 57.5mm 对工业建筑的楼板
h 80 mm ， 取
单向板肋梁楼盖例题
单向板肋梁楼盖设计实例(注意：楼板有单、双向之分，其中单向楼板L/b>=2,即长/宽>=2,双向楼板L/b<2) 内容很多，考试一般不会叫你设计，因为耗时间太多例题 现浇单向板肋梁楼盖设计 （1）设计资料 1）结构形式某工厂仓库，采用多层砖混结构，内框架承重体系。
外墙厚370mm ，钢筋混凝土柱截面尺寸为300mm ×300mm 。
楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，其结构平面布置如图1所示。
图示范围内不考虑楼梯间。
图1 楼盖结构平面布置图2）楼面做法20mm 厚水泥砂浆面层，15mm 厚石灰砂浆抹底。
3）楼面荷载恒荷载：包括梁、楼板及粉刷层自重。
钢筋混凝土容重253/m kN ，水泥砂浆容重3/20m kN ，石灰砂浆容重173/m kN ，荷载分项系数2.1=G γ。
活荷载：楼面均布活荷载标准值82/m kN ，荷载分项系数3.1=G γ（楼面活荷载标准值≥42/m kN ）。
4）材料选用混凝土采用C20，梁中受力主筋采用HPB335级钢筋，其余均采用HPB235级钢筋。
（2）设计要求1）板、次梁按塑性内力重分布方法计算。
2）主梁按弹性理论计算。
3）绘制板、次梁的结构施工图。
解:（1）楼盖结构布置及截面尺寸 1）梁格布置如图1所示，确定主梁的跨度为6m ，次梁的跨度为5m ,主梁每跨内布置2根次梁，板的跨度为2m 。
2）截面尺寸板考虑刚度要求，板厚度mm h 57~502000351~401=⨯⎪⎭⎫⎝⎛≥。
考虑工业建筑楼板最小厚度为80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足：mm l h 417~2785000121~181121~1810=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=。
考虑到楼面活荷载较大，取次梁截面尺寸mm mm h b 400200⨯=⨯。
主梁截面高度应满足：mm l h 750~429600081~14181~1410=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=，取主梁截面尺寸mm mm h b 600250⨯=⨯。
单向板肋梁楼盖设计计算书参考例题
单向板肋梁楼盖设计计算书参考例题Design Task Book for XXXI。
XXXTopic: XXX.Objectives:1.Understand the XXX of the simple diagram for a one-way ribbed slab.2.Master XXX.3.Master the method of XXX with the drawing method for internal force XXX diagram.4.XXX.5.Master the n method for XXX drawings。
drawing ns。
and XXX.6.Learn to compile a XXX.II。
Design Content1.Structural plan layout: layout of columns。
main beams。
secondary beams。
and plates2.XXX)3.XXX)4.XXX)5.Drawing of structural n drawings1) Structural plan layout (1:200)2) Plate rcement drawing (1:50)3) Secondary beam rcement drawing (1:50.1:25)4) Main beam rcement drawing (1:40.1:20) and bending moment M。
shear force V XXX diagram5) rcement detail list and drawing nsIII。
Design Data1.The live load standard value of the floor is 9.0kN/m2.2.The self-weight of the floor layer of terrazzo is0.65kN/m2.and the mixed mortar plaster of the beam and plate ceiling is 15mm.3.Material n: (1) concrete: C25.(2) steel bars: HRB335 grade steel bars for main and secondary beams。
混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计参考例题
某三层仓库钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1、楼面活荷载标准值6kN/m 2。
2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）； 梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。
3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢 筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614)梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550)4、楼面梁格布置图1-1 梁格布置图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为mm l h o 5.5740230040≈=≥，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足mm l h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。
主梁截面高度应满足mm l h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mm h b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。
二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下2-1 板的几何尺寸2-2 板的计算简图1. 荷载 ①恒荷载板自重 0.08 ×25=2.0KN/m 2 楼面面层 0.025×20=0.5KN/m 2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m 2 g k =2.84KN/m 2 ②活荷载 q k =6.0KN/m 2 ③荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m 2的工业房屋楼面结构的活荷载应取Q γ=1.3，所以有：g+q=1.2g k +1.3q k =1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m 22. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l =2.3-0.20 =2.10m边 跨： 0l = n l +2h=2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m 边跨与中间跨的计算跨度相差：2.12 2.102.10- =0.009<10%故可按等跨连续板计算内力。
2019100443单向板肋梁楼盖设计例题
单向板肋梁楼盖设计例题一、设计资料某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2,楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。
2）材料：混凝土强度等级025;梁内受力纵筋为HRB400,其它为HPB235钢筋。
@④曲阳三横急建找平面二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m,102/101=6.6/2.2=3,因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h>2200/40=55mm,对工业建筑的楼盖板，要求h>80mm,取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=10/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm,取h=650mm,截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
网口楹族越构平面南置图三、板的设计1.荷载板的恒荷载标准值：水磨石面层80mm 钢筋混凝土板20mm 石灰砂浆2.99kN/m 2 6kN/m 2。
1.2;因楼面活荷载标准值大于4.0kN/m 2,所以活荷载分项系数应取2g=2.99X1.2=3.588kN/m2q =6X1.3=7.8kN/mg +q =11.388kN/m 2,近似取为g +q =11.4kN/m 2。
2.计算简图次梁截面为200mmx500mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l 0=l n +h /2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025l n =2030mm,取l 0=2020mm 中间跨l 0=l n =2200-200=2000mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。
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钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、 设计题目 单向板肋梁楼盖设计 二、 设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图 （1）、结构平面布置图（1：200） （2）、板的配筋图（1：50） （3）、次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M 、剪力V 的包络图 （5）、钢筋明细表及图纸说明 三、 设计资料1、楼面的活荷载标准值为2.0kN/m 22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m 2,梁板天花板混合砂浆抹灰20mm.3、材料选用： （1）、混凝土： C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为7.2m ,次梁的跨度为m 7.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 8.1。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当mm l h 45401=≥时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截面高度应满足 181(=h ～317()121=L ～mm )475，取mm h 400= 则31(=b ～133()21=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截面高度应该满足()11()514900148h L mm ==～～，mm h 600=，则31(=h ～200()21=h ～mm )300，取mm b 250=。
二、板的设计（按塑性内力重分布计算）： 1、荷载计算：板的恒荷载标准值： 取1m 宽板带计算：水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯15mm 板底混合砂浆 m kN /34.01702.0=⨯ 恒载： m kN g k /99.2=活载： m kN q k /212=⨯=恒荷载分项系数取1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值小于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.4。
单向板肋梁楼盖设计例题
图1-32 楼盖做法详图整体式单向板肋梁楼盖设计步骤： 1．设计资料（1）楼面均布活荷载标准值：q k =10kN/m 2。
（2）楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m 3），板底及梁用15mm 厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m 3）。
（3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。
2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定 确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。
楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。
按高跨比条件要求板的厚度57.5mm 2300/40l/40h=≥≥，对工业建筑的楼板，要求mm h 80≥，所以板厚取80mm h =。
次梁截面高度应满足mm l l h 550~36712/~18/==，取550m m h =，截面宽hb )3/1~2/1(=，取mm b 250=。
2222/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2m kN m kN g q m kN q m kN g ，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：=+=⨯==⨯=（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-34（a ）所示，由图可知：次梁截面为b=mm 250，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：mml l mm l mma l mmh l l n n n 20502502300209521152120)22501202300(22095280)22501202300(2/010101=-====+--=+=+--=+=中跨所以边跨板的计算取确定：边跨按以下二项较小值（4） 配筋计算——正截面受弯承载力计算.210N/mm HPB235;N/mm 3.14,0.130,1000602080802210=====-=y c f f a C mm b mm h mm 钢筋，混凝土，，，板厚 对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题【实用版】目录1.介绍单向板肋梁楼盖结构2.概述课程设计例题的内容和目的3.分析例题的解题思路和步骤4.总结课程设计例题的启示和应用价值正文一、单向板肋梁楼盖结构概述单向板肋梁楼盖结构是一种钢筋混凝土楼盖结构，其特点是主梁和次梁的方向相同，形成单向排列。
这种结构形式具有良好的刚度和承载能力，适用于较大跨度的建筑物。
在工程实践中，单向板肋梁楼盖结构被广泛应用于厂房、仓库、办公楼等建筑物的设计与施工中。
二、课程设计例题内容及目的课程设计例题是为了帮助学生更好地理解和掌握单向板肋梁楼盖结构的设计方法，提高学生的实际工程应用能力。
本例题以一栋办公楼为例，要求设计其单向板肋梁楼盖结构，并满足相关设计规范和要求。
通过完成此例题，学生可以熟练掌握单向板肋梁楼盖结构的设计流程、计算方法和构造措施，为今后从事相关领域的工作打下坚实基础。
三、例题解题思路与步骤1.确定设计参数：根据题目所给条件，确定建筑物的用途、跨度、荷载、梁高、板厚等设计参数。
2.选择结构形式：结合设计参数和实际需求，选择合适的单向板肋梁楼盖结构形式。
3.进行结构分析：根据设计参数和结构形式，进行结构分析，计算梁、柱和板的内力。
4.结构设计与计算：根据结构分析结果，进行梁、柱和板的设计与计算，满足相关设计规范和要求。
5.结构构造设计：根据设计计算结果，进行梁、柱和板的构造设计，包括钢筋配置、混凝土保护层厚度等。
6.编写设计说明书：整理设计过程和结果，编写完整的设计说明书。
四、课程设计例题的启示与应用价值通过完成本课程设计例题，学生可以深入了解单向板肋梁楼盖结构的设计方法和技巧，提高实际工程应用能力。
此外，本例题还有助于培养学生严谨的科学态度和勤奋的工作作风，为今后从事相关领域的工作打下坚实基础。
单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题涉及设计一个钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的结构。
以下是一个可能的例题：
设计一个跨度为6m的单向板肋梁楼盖结构，楼板厚度为
150mm，楼盖高度为300mm，楼盖混凝土强度等级为C30，楼盖钢筋强度等级为HRB400。
要求：
1. 根据楼层平面布置和使用要求，确定楼盖荷载，并计算楼盖的等效均布荷载。
2. 根据楼盖的荷载计算，确定梁的截面尺寸。
3. 初步确定梁的开间。
4. 设计梁的整体布置和板的尺寸。
5. 根据楼盖尺寸和计算结果，确定楼梯间的位置和大小。
6. 根据设定的梁开间和楼梯间位置，计算楼盖板的尺寸和钢筋配筋。
7. 计算梁的自重和楼盖的轴向力，确定梁的长细比，检查梁的设计。
8. 设计梁的截面，确定梁的钢筋配筋。
9. 设计楼盖板的截面，确定板的钢筋配筋。
10. 编写结构设计计算书。
注意：
应根据实际情况，采用结构设计规范中的计算方法和公式进行计算。
同时，应对楼盖结构进行静力分析和验算，包括弯矩、剪力和轴力等方面。
还需要考虑构件的施工性、可行性和经济
性等，并合理布置构件的间距和配筋。
最终，要编写结构设计计算书，明确计算结果、参数和设计方法。
单向板肋梁楼盖课程设计实例之 (5)
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目及目的题目：设计某三层轻工厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。
2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。
3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。
4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。
5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。
6、学会编制钢筋材料表。
二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、车间类别为三类金工车间，车间内无侵蚀性介质，结构平面及柱网布置如图。
经查规范资料：板跨≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为16.0kN/㎡；板跨≥2.0m 时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥1.2m时，楼面的活荷载标准值为10.0kN/㎡；次梁（肋梁）间距≥2.0m时，楼面的活荷载标准值为8.0kN/㎡。
数据：Lx=6000, Ly=6300。
LLL2 楼面构造。
采用20mm厚水泥砂浆抹面，15mm厚混合砂浆天棚抹灰。
3 屋面构造（计算柱内力用）。
三毡四油防水层，20厚水泥砂浆找平层、150厚（平均）炉渣找坡层、120厚水泥珍珠岩制品保温层、一毡二油隔气层、60厚钢筋混凝土屋面板、15厚混合砂浆天棚抹灰。
4 梁、柱用15厚混合砂浆抹灰。
5 混凝土采用C25；主梁、次梁受力筋采用HRB335级钢筋，其他均采用HPB235级钢筋。
建筑整体式单向板肋形楼盖设计
第二节单向板肋形结构设讣例题一：基本情况某现浇钢筋碗钢筋肋形楼盖（2级建筑物），其结构平而布麗图如图所示，楼而面层用20mm 厚水泥性砂浆抹而，梁，板的底面用15mm厚混合砂浆粉刷，试设计该楼盖。
二：设计资料（1）楼而构造做法：20mm厚水泥砂浆（重度为20KN/m3）而层,钢筋混凝上现浇板（重度为25KN/m3）,20mm厚混合砂浆顶棚抹灰（重度为17KN/n?）。
（2）四周为普通的浆砌墙，墙厚为240mm,直接承载主梁位苣设有扶壁，尺寸如图所示。
钢筋混凝土400mmx400mm」（3）（4）楼而荷载：均布可变荷载标准值为7.0KN/m2o（5）材料选用：1）混凝土：强度等级为C252）钢筋：梁内受力钢筋采用HRB335级，英余钢筋采用HPB235 三：设计过程（-）楼盖的架构平而布置采用横墙承重方案，即主梁横向布苣，次梁纵向布置。
主梁跨度为6.6m,次梁6.0m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m°此时，板的长短夸之比为6.0/2.2=2.7>2.0,按单向板设计，长边方向布置足够的构造钢筋，短边布置受力钢筋，板的厚度h不小于跨度的l/40:h > U40=2200/40=80mm(二)板粱的截而尺寸拟定考虑刚度要求，连续板的板厚不小于跨度的//40, h>//40=2200/40=55mm次，取80mm°梁的截而高度根据一般要求：h=L o/25=6OOO/25=24Omm,取400mmb= (I - } ) h=200mm主梁的截而高度根据一般要求h=L 0 /25=6600/25=440mm ♦取600mmb= (I - } ) h=300mm(三)板的设计1荷载计算在垂直于次梁的方向取lm宽的板作为板的计算单元板的永久荷载标准值：80mm 厚钢筋碗板0.8x1.0x25=2KN/m20mm 厚水泥砂浆抹面0.2x1.0x20=0.4KN/m15mm 厚混合砂浆粉刷0.015xl.Ox 17=0.26KN/m小计2・7KN/m可变荷载标准值：7.0KN/m折算荷载：g, =g, +q A /2=2.7+7.0/2=6.2KN/mq A=q^/2=7.0/2=3.5KN/m2.计算简图3.次梁的截而为200mmx400mm,取板在墙上的支承长度为120mm,板的尺寸及其支承情况如图所示。
整体式单向板肋梁楼盖设计例题
整体式单向板肋梁楼盖设计例题：一、设计背景在建筑结构设计中，楼盖是承受楼板荷载并传递到承重结构的重要承重构件。
在现代建筑中，为了满足开放式空间的设计需求，采用整体式单向板肋梁楼盖结构已经成为一种常见的设计方案。
二、设计要求1.楼盖受力条件：楼盖受到来自上部楼层荷载的作用，需要满足一定的强度和刚度要求。
2.整体式设计要求：楼盖采用整体式设计，需要考虑受力面的连续性和整体性。
3.质量和成本要求：在满足强度和刚度要求的前提下，尽量减少结构质量和成本。
三、设计步骤1.确定荷载及受力情况：首先需要确定楼盖受到的荷载情况，包括活荷载、死荷载和风荷载等，然后分析楼盖的受力情况，确定受力面和受力方式。
2.整体式设计方案确定：根据受力情况，确定整体式单向板肋梁楼盖的设计方案，包括板和肋梁的布置方式、尺寸及受力筋的设置等。
3.结构计算和验算：进行整体式单向板肋梁楼盖结构的计算和验算，包括强度、刚度和稳定性的计算，并进行截面验算和构件验算。
4.结构图纸绘制：完成整体式单向板肋梁楼盖结构的结构图纸绘制，包括平面布置图、纵、横断面图和受力图等。
四、设计方案1.楼盖整体式设计：采用整体式设计方案，将楼盖板和肋梁作为统一整体进行设计，以保证其受力面的连续性和整体性。
2.肋梁布置方式：肋梁采用横向和纵向的交叉布置方式，以增强整体结构的承载能力。
3.板和肋梁尺寸确定：根据结构计算结果，确定板和肋梁的尺寸，以满足强度和刚度要求。
4.受力筋设置：在板和肋梁中设置受力筋，以增强结构的承载能力和抗弯强度。
5.截面形式选择：根据结构计算结果，选择适当的板和肋梁的截面形式，以满足强度和刚度要求。
五、设计结果通过计算和验算，得到整体式单向板肋梁楼盖结构的设计结果，包括各个构件的尺寸和截面形式，满足强度和刚度要求。
六、设计优化1.结构质量和成本优化：根据设计结果，进行结构质量和成本的优化，包括优化截面形式、减少构件数量和减小构件尺寸等措施。
2.材料选取优化：根据设计结果，选择合适的材料，以满足结构的强度和刚度要求，并尽可能减少结构成本。
100443单向板肋梁楼盖设计例题7页
单向板肋梁楼盖设计例题一、设计资料某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。
2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其它为HPB235钢筋。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650 mm，截面宽度取为b=300 mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
三、板的设计1．荷载板的恒荷载标准值：水磨石面层0.65kN/m280mm钢筋混凝土板0.08×25=2kN/m220mm石灰砂浆0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99kN/m2板的活荷载标准值： 6 kN/m2。
恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN/m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g=2.99×1.2=3.588kN/m2活荷载设计值q=6×1.3=7.8kN/m2荷载总设计值g+q=11.388kN/m2，近似取为g+q=11.4kN/m2。
2．计算简图次梁截面为200mm×500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
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单向板肋梁楼盖设计例题一、设计资料某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。
2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其它为HPB235钢筋。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650 mm，截面宽度取为b=300 mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
三、板的设计1．荷载板的恒荷载标准值：水磨石面层0.65kN/m280mm钢筋混凝土板0.08×25=2kN/m220mm石灰砂浆0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99kN/m板的活荷载标准值： 6 kN/m2。
恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN/m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g=2.99×1.2=3.588kN/m2活荷载设计值q=6×1.3=7.8kN/m2荷载总设计值g+q=11.388kN/m2，近似取为g+q=11.4kN/m2。
2．计算简图次梁截面为200mm×500mm，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l0=l n+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.025l n=2030 mm，取l0=2020mm 中间跨l0=l n=2200-200=2000mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m Array宽板带作为计算单元，计算简图如图3所示。
3．弯矩设计值由表12-1可查得，板的弯矩系数αm分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。
故M1=-M B=(g+q)l012/11=11.4×2.022/11=4.23kN.mM C=-(g+q)l012/14=-11.4×2.02/14=-3.26kN.mM2=(g+q)l012/16=11.4×2.02/16=2.85kN.m4．4．截面受弯承载力计算板厚80mm，h0=80-20=60mm；板宽b=1000mm。
C25混凝土，α1=1.0，f c=11.9kN/mm2；HPB235钢筋，f y=210kN/mm2。
板配筋计算的过程列于表1。
面积乘0.8。
图4是板的配筋图。
四、次梁设计按考虑内力重分布设计。
根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
1．荷载设计值恒荷载设计值 板传来恒荷载 3.588×2.2=7.89kN /m次梁自重0.2×(0.5-0.08)×25×1.2=2.52kN /m次梁粉刷0.02×(0.5-0.08)×2×17×1.2=0.34kN /m 小计g =10.75kN /m活荷载设计值q =7.8×2.2=17.16kN /m 荷载总设计值g +q =27.91kN /m2．计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm 。
主梁截面为300mm ×650mm 。
计算跨度： 边跨l 0=l n +a /2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<1.025l n =1.025×6330=6488 mm ，取l 0=6450mm 中间跨 l 0=l n =6600-300=6300mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图见图5。
3．内力计算由表12-1、12-3可分别查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值：M1=-M B=(g+q)l02/11=27.91×6.452/11=105.56kN.mM2=(g+q)l02/16=27.91×6.32/16=69.23kN.mM C=-(g+q)l02/14=-27.91×6.32/14=-79.12kN.m剪力设计值：V A=0.45(g+q)l n1=0.45×27.91×6.45=81.01kNV Bl=0.60(g+q)l n1=0.60×27.91×6.45=108.01kNV Br=0.55(g+q)l n1=0.55×27.91×6.3=96.71kNV C=0.55(g+q)l n1=0.55×27.91×6.3=96.71kN4．承载力计算1）1）正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取'fb=l/3=6600/3=2200mm；又'fb=b+sn=200+2000=2200mm，故取'f b=2200mm。
除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。
C25混凝土，α1=1.0，f c=11.9kN/mm2，f t=1.27kN/mm2；纵向钢筋采用HRB400钢，f y=360kN/mm2，箍筋采用HPB235钢，f yv=210kN/mm2。
正截面承载力计算过程列于表2。
经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
2）斜截面受剪承载力计算内容包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。
验算截面尺寸：mm h h h f w 36080440'0=-=-=，因48.1200/360/<==b h w ，截面尺寸按下式验算：N bh f c c 30102.2114402006.9125.025.0⨯=⨯⨯⨯⨯=β>V max =108.01kN故截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：采用φ6双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
由0025.17.0h s A f bh f V svyvt cs +=，可得到箍筋间距mmbh f V h A f s t Bl sv yv 22044020027.17.01001.1084406.5621025.17.025.1300=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=-=调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%。
现调整箍筋间距，mm s 1762208.0=⨯=，最后取箍筋间距s =150mm 。
为方便施工，沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：%18.021027.13.03.0=⨯=yv t f f ，实际配箍率%18.0%189.01502006.56>=⨯==bs A sv sv ρ，满足要求。
图6是次梁的配筋图。
五、主梁设计主梁按弹性方法设计。
1．荷载设计值为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载 10.75×6.6=70.95kN 主梁自重(含粉刷) [(0.65-0.08)×0.3×2.2×25+2×(0.65-0.08)×2×2.2×34]×1.2=12.31kN 恒荷载 G=70.95+12.31=83.26 kN ，取G=85 kN 。
活荷载 Q=17.16×6.6=113.26kN ，取Q=115kN2．计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ；中间支承在400×400的混凝土柱上。
其计算跨度 边跨： l n =6600-200-120=6280mm ，因0.025l n =157mm<a /2=185mm ，取 l 0=1.025l n +b /2=1.025×6280 +400 /2 =6637mm ，近似取l 0=6640mm 。
中跨： l 0=6600mm主梁的计算简图见图7。
因跨度相差不超过10%，故可利用附录7中的附表7-2计算内力。
3．内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩0201Ql k Gl k M +=式中系数k 1、k 2由附录7附表7-2相应栏内查得。
M 1,max =0.244×85×6.64+0.289×115×6.64=137.71+220.68=358.39kN.m M B,max =-0.267×85× 6.64-0.311×115×6.64=-150.69-237.48=-388.17kN.mM 2,max =0.067×85×6.60+0.200×115×6.64=37.59+151.80=190.31kN.m2）剪力设计值剪力 Q k G k V 43+= 式中系数k 3、k 4附录7附表7-2相应栏内查得。
V A,max =0.733×85+0.822×115=62.31+94.53=156.84kNV Bl,max =-1.267×85-1.311×115=-107.70-150.77=-258.46kN V Br,max =1.0×85+1.222×115=85.00+140.53=225.53kN3）弯矩、剪力包络图 弯矩包络图：①第1、3跨活荷载，第2跨没有活荷载 由附表7-2知，支座B 或C 的弯矩值为M B =M c =-0.267×85×6.64-0.133×115×6.64=-252.25kN.m 在第1跨内以支座弯矩M A =0，M B =-252.25 kN.m 的连线为基线，作G=85kN ，Q=115kN 的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为31（G+Q ）l 0+3B M =31(85+115) ×6.64-325.252=358.58kN.m （与前面计算的M 1max =358.39kN.m 相近）31（G+Q ）l 0+32B M =31(85+115) ×6.64-325.2522⨯=274.50kN.m在第2跨内以支座弯矩M B =-252.25kN.m ，M C =-252.25 kN.m 的连线为基线，作G=85kN ，Q=0的简支弯矩图，得集中荷载作用点处的弯矩值：31G l 0+M B =31×85×6.60-252.25=-64.12 kN.m 。