脱丁烷塔碳四产品质量波动原因及处理_宫钦月
如何解决MTBE装置碳四原料量波动较大的问题
如何解决MTBE装置碳四原料量波动较大的问题【摘要】从装置的概况和流程出发，分析碳四原料量波动对装置后续操作带来的问题，以及由此产生的安全隐患，提出解决的方案。
在不要求气分装置来料保持稳定的情况下，通过分析和计算，增大碳四原料罐的容积，来解决原料量波动带来的一系列问题。
【关键词】碳四原料量波动改进1 装置简介1.1 装置概况玉门油田分公司炼化总厂MTBE装置，于2005年4月动工兴建，2006年7月建成，设计规模2.5万吨/年。
本装置以气分装置的碳四原料和外购甲醇为原料，其产品MTBE是高辛烷值汽油的重要添加剂。
装置的生产工艺采用齐鲁化工研究院开发的混相醚化专利技术。
装置分为两个操作单元：醚化反应及精馏单元和甲醇回收单元，完成醚化反应，精馏，碳四水洗甲醇回收四个工序。
异丁烯与甲醇再强酸阳离子交换树脂的作用下，在一定的温度和压力条件下发生加成反应生成甲基叔丁基醚—MTBE。
1.2 流程简介来自外界的混合碳四与甲醇分别进入碳四原料罐V101和甲醇原料罐V102，经原料泵的加压，和进料预热器的预热后，从反应器的顶部进入反应器R102，从反应器出来的物料进入T101A，经过反应精馏后得到纯度约为88%的MTBE 产品。
T101A顶部物料进入T101B底部继续在T101B中反应，T101B的塔釜产物作为T101A的冷回流，碳四组分即反应剩的甲醇和未反应C4的共沸物从塔顶抽出进入甲醇萃取塔T102下部。
塔顶萃取出来的C4混合物出装置送入灌区，塔底的甲醇和水混合物进入甲醇蒸馏塔T103进行甲醇回收。
T103顶部回收的甲醇可打回V102回收利用。
2 操作中的问题2.1 问题的主要原因分析本装置的碳四原料来源于气分装置，后进入碳四原料罐V101，而气分装置的操作变动较大，出料量极不稳定，从而导致本装置碳四原料供应波动较大，甚至进料段时间出现中断V104液面会出现大幅度波动。
在操作中为了稳住原料罐液面只能迫不得已的频繁调整装置的进料量。
催化液化气在脱戊烷塔塔底结焦原因分析及应对策略
240中国石化海南炼油化工有限公司（简称海南炼化）60万吨/年气体分馏装置原料为脱硫脱硫醇后的催化裂化液化气，产品为丙烷、丙烯、碳四等，为下游聚丙烯装置、MTBE装置提供原料，原料催化液化气脱硫脱硫醇装置采用MDEA胺洗技术，液化气脱硫醇采用美国Merichem纤维膜接触脱硫醇技术。
但近年受新冠肺炎的疫情影响，国内乃至世界成品油消费大幅下滑，炼油企业汽、煤和柴油出厂困难，库存大幅上涨，医用聚丙烯材料价格飙升，中国丙烯行业已连续多年产量、当量消费全球第一[1]。
本文介绍了海南炼化气体分馏装置脱戊烷塔结焦情况介绍，结焦物的组成分析，结焦原因分析、采取调整手段及改造措施，从而保证气体分馏装置的安全平稳运行，达到增加效益的目的。
1 气分脱戊烷塔底结焦情况如图1所示.本装置按四塔流程设计，即脱丙烷塔、脱乙烷塔、丙烯塔和脱戊烷塔，其中，由于丙烯塔塔板数较多，分为两个塔串联操作。
经过脱丙烷塔塔顶为碳二碳三馏分，塔底为碳四碳五馏分；脱乙烷塔塔顶为碳二馏分，塔底为碳三馏分；丙烯塔进一步分离丙烯、丙烷；脱戊烷塔塔顶为碳四馏分，塔底为碳五馏分。
近期，气分装置脱戊烷塔底冷却器负荷降低、重沸器换热效率下降、戊烷产品泵不上量，导致脱戊烷塔液位上升，影响MTBE原料碳四质量，如图2所示，气分装置脱戊烷塔底重沸器换热水前后温差的变化趋势，判断气分脱戊烷塔塔底结焦，被迫切除塔底冷却器清焦，严重影响气分装置、MTBE装置的长周期运行。
图2 脱戊烷塔底重沸器冷后温度趋势2 气分脱戊烷塔底结焦物组成分析2.1 结焦物非金属分析从气分装置采出结焦物静置一段时间后，取出固体样品放置烘箱内，在70℃的温度下进行干燥，对干燥后的样品进行C、H、O、N、S等非金属的含量分析。
结焦物中含N、O元素，且C含量达63.53%，H含量仅有7.1%，S含量达到20.76%。
可初步判断结焦物中含有液化气脱硫过程中降解贫胺液的聚酰胺类物质、液化气脱硫醇过程中的部分二硫化物、不饱和聚合烃类物质的混合物。
脱丁烷塔改造及运行分析
脱丁烷塔改造及运行分析摘要：详细介绍了首套煤制烯烃项目脱丁烷塔运行原理及改造背景，结合上游原料关键组分含量和下游MTBE产品中重组分含量分析改造的必要性及设计需求，并对改造后的脱丁烷塔进行工艺参数优化，达到降低混合C4损失、满足碳四装置原料需求的目的。
关键词：脱丁烷塔改造混合C4损失重组分一、项目介绍神华包头煤制烯烃项目烯烃分离装置采用的是美国Lummus公司的前脱丙烷后加氢、丙烷洗工艺技术，将来自甲醇制烯烃装置的产品气通过三级压缩、酸性气体脱除、洗涤和干燥后，在高、低压脱丙烷塔进行初次分离。
高压脱丙烷塔顶物流经产品气四段压缩后送至脱甲烷塔，其塔顶产品主要是甲烷，经冷箱换热后得到燃料气。
高压脱丙烷塔底物流送至脱丁烷塔，得到C5以上产品和混合C4产品。
脱甲烷塔底物流送至脱乙烷塔进行C2和C3分离，塔顶C2进入乙烯精馏塔塔，塔顶产品即为聚合级乙烯产品。
塔底C3进入丙烯精馏塔，塔顶馏分便是聚合级丙烯。
聚合级的乙烯和丙烯产品分别送入聚乙烯装置和聚丙烯装置作原料，混合C4送至C4装置作为深加工原料。
同时，随着原油价格上涨、能源消费结构的变化、加工技术的进步，混合碳四作为石油化工基础原料用于生产具有高附加值的精细化工产品和合成橡胶等技术已成为石油化工研究和投资热点[1]。
因此，为了有效降低脱丁烷塔釜物料中的碳四损失，增加混合碳四产量，同时保证混合碳四质量满足下游装置原料需求，我公司经分析决定对脱丁烷塔进行改造。
二、脱丁烷塔改造1.脱丁烷塔运行原理脱丁烷塔为板式塔，塔内安装有47块塔盘，塔径1100mm，塔高为29000mm，进料口在28块塔盘上，塔顶设有热旁路调节塔压，塔釜设有蒸汽再沸器。
脱丁烷塔（160T605）从C5’s及更重的组分中分离出C4，s组分。
脱丁烷塔的进料来自低压脱丙烷塔（160T502）塔釜。
从界区外来的混合C4’s物流作为回流的补充。
脱丁烷塔顶采出C4产品送往烯烃罐区，作为碳四装置原料储备。
天然气制氢装置脱碳系统液位波动的原因分析与控制
天然气制氢装置脱碳系统液位波动的原因分析与控制本文主要针对鄂尔多斯煤制油分公司天然气制氢装置脱碳系统吸收塔、再生塔和低变气废热锅炉液位的控制方法进行了分析，着重研究了生产中影响液位波动的各种因素。
经过多次实践操作，摸索出脱碳系统液位波动的规律，找出调整的关键所在，使其尽快恢复正常，从而避免系统长时间波动给装置带来的危害。
标签：制氢装置脱碳液位波动原因控制引言众所周知，液位是化工生产中需要控制的最重要的四大基本参数之一，调节控制液位的平稳正常对整个系统的安全生产至关重要。
天然气制氢装置自2008年11月份开车以来，脱碳系统一直是整个装置重要的调整部分。
2011年初裝置回收采用干气作原料制取氢气，组份的改变更加影响了脱碳的运行。
尤其是当负荷变化时，热量分配的不均衡打破了脱碳的热量平衡，导致液位波动。
而且往往会持续很长时间，严重时发生拦液现象，大量碱液带入PSA 系统，直接导致PSA 吸附剂泡碱损坏，严重危害生产，给装置造成巨大损失。
一、脱碳系统流程介绍温度210～220°C 的低温变换气分成两股，一股经冷凝液锅炉（1104--C ）冷却后，进入再沸器（1105--C ）进一步降低温度至130°C ，另一股经低变气锅炉给水换热器（1106--CM ）换热，混合后进入回流液再沸器（1160---C ）进一步冷却后，工艺气进入分离罐102---F ，分出冷凝水，然后进入吸收塔1101---E 底部。
工艺气体在吸收塔内自下而上通过四层填料，与从上流下的热碱液逆流接触。
气体中CO2被吸收，部分水蒸气也同时冷凝，出塔气体再经过一个液滴分离罐1113--F ，分出的溶液回到储槽。
从1113--F顶部出来的净化气体送往PSA 工序。
吸收塔有两个进液口，从塔中部进入的是温度110°C 左右，转化率0.4左右的半贫液。
它来自再生塔中部，用半贫液泵1107---J 打入吸收塔，流入下边两层填料。
脱丁烷塔塔顶空冷管束堵塞的应对措施
脱丁烷塔塔顶空冷管束堵塞的应对措施随着我国石油化工行业的发展，脱丁烷塔在炼油生产中扮演着重要的角色。
在使用过程中，脱丁烷塔塔顶空冷管束堵塞的问题时有发生，严重影响了生产的正常进行。
为了解决这一问题，我将从原因分析和应对措施两个方面进行阐述。
一、堵塞原因分析1. 原料成分变化：在原料中存在一些易沉淀物质，如油水分离后沉积在管束中。
2. 气液流态不稳定：在使用过程中，由于气液流态不稳定，容易造成管束中沉积物的堵塞。
3. 超压操作：在操作过程中，为了提高生产效率，可能会进行超压操作，导致管束承受压力超过设计范围，从而导致管束变形和堵塞。
4. 清洗不当：清洗后残留物质没有被充分清除，长期堆积导致管束堵塞。
二、应对措施1. 采取预防措施：加强原料成分分析，减少易沉淀物质的进入；根据气液流态特点，优化操作参数，减少管束沉积物的形成；严格控制操作压力，避免超压操作；加强清洗工作，确保清洗彻底。
2. 加强检测监控：引入先进的在线检测设备，及时监测管束的沉积情况，及时发现问题并采取相应的措施。
3. 采取清洗措施：在出现堵塞情况时，采取有效的清洗措施，如使用清洗剂溶解堵塞物质，或者采取机械清理等方式进行清洁。
4. 优化设备结构：针对堵塞问题，可以考虑优化设备结构，增加清洗口，方便对管束进行清洗维护。
也可以考虑使用防堵设计的管束，减少堵塞的发生。
5. 加强人员培训：对操作人员进行加强培训，提高操作技能和安全意识，避免因为操作失误导致的堵塞问题。
6. 定期维护保养：建立完善的维护保养制度，定期对管束进行检查和清洁，及时发现问题并加以处理，避免长期积累导致严重堵塞。
脱丁烷塔塔顶空冷管束堵塞问题是一个需要高度重视的问题，需要从多个方面进行预防和处理。
通过引入先进的设备和技术，加强人员培训，定期进行维护保养等措施，可以有效降低管束堵塞的发生，确保生产的正常进行。
同时也希望在今后的生产实践中，能够积极探索并引入更多的解决方案，为炼油生产提供更大的保障。
加氢裂化中级工培训题库
中级工反应部分一、填空题1.加氢裂化过程使用的催化剂是( )催化剂。
(KHD:工艺基本知识)答文:双功能2.新氢压缩机的电机电压为( )V。
(KHD:设备基本知识)答文:60003.新氢压缩机的电机电流为( )A。
(KHD:设备基本知识)答文:3564.新氢压缩机一级入口温度为( )℃。
(KHD:设备基本知识)答文:405.新氢压缩机一级出口温度为( )℃。
(KHD:设备基本知识)答文:<1456.油品加热时,所能达到的最高汽相温度称为( )。
(KHD:原辅材料基本知识)答文:干点7.空速是指反应物的流量与( )的比值。
(KHD:基础理论知识)答文:催化剂量8.加氢裂化装置有( )、( )等一级易燃液体。
(KHD:安全与环保知识)答文:液态烃；ＣＳ29.全循环生产时,单程转化率为( )时，轻油收率最高。
(KHD:技术管理与新技术知识)答文:60％10.加氢精制反应器内催化剂空速为( )。
(KHD:工艺操作能力)答文:≤0.85h^<-1>11.加氢裂化反应器内催化剂空速( )。
(KHD:工艺操作能力)答文:≤1.42h^<-1>12.P101A／B润油油总管压力低于( )(G)，辅助泵自启，低至( )(G)主电机跳闸。
(KHD:设备使用维修能力)答文:0.015MPa；0.091MPa13.装置开工时，只有当循环氢换热器壳程出口温度≥135℃以后，反应系统压力才能大于 ( )。
(KHD:设备使用维修能力)答文:3.5MPa10714.TIC3208A的作用是( )两反应炉的热负荷。
(KHD:设备使用维修能力)答文:平衡15.循环油泵启动前打开最小流量线的手阀开至（）。
(KHD:工艺操作能力)答文:100%16.控制高压空冷器出口温度≤50℃(设计)的目的是防止高分的( )而夹带液体破坏循环。
(KHD:事故判断处理及应变能力)答文:气体线速度过大17.如循环油中断，应把加氢裂化反应器各床层入口温度降低（）。
液化气（C3+C4）烃类组分不合格原因分析及解决方法
液化气（C3+C4）烃类组分不合格原因分析及解决方法发布时间：2021-07-14T02:49:07.096Z 来源：《中国科技人才》2021年第11期作者：曲传艺崔启福罗乃奇[导读] 辽阳石化分公司炼油厂加氢一车间加氢裂化装置是继镇海加氢裂化装置之后第二套国产化装置，由洛阳石化工程公司承担主要设计，天津四建承建。
经过多次改造后，目前工艺技术方案是既能提供重石脑油作重整进料及部分尾油作为蒸汽裂解进料（或加氢回炼），同时也能提供柴油、3#喷气燃料等高附加值产品，高压（15MPa氢分压），精制反应器和裂化反应器串联的一次通过工艺流程，加工能力为130万吨/年。
辽阳石化分公司炼油厂加氢一车间 111003摘要：辽化炼油厂130万吨/年加氢裂化装置出现液化气液化气（C3+C4）烃类组分不合格现象，通过分析脱丁烷塔的操作条件，发现是由于反应转化率高，导致脱丁烷塔顶负荷高，回流温度低，干气分离不彻底导致。
通过降低反应转化率，提高回流温度，可以保证液化气产品质量均合格。
关键字：3#喷气燃料闪点低塔底循环量中段回流1、装置简介辽阳石化分公司炼油厂加氢一车间加氢裂化装置是继镇海加氢裂化装置之后第二套国产化装置，由洛阳石化工程公司承担主要设计，天津四建承建。
经过多次改造后，目前工艺技术方案是既能提供重石脑油作重整进料及部分尾油作为蒸汽裂解进料（或加氢回炼），同时也能提供柴油、3#喷气燃料等高附加值产品，高压（15MPa氢分压），精制反应器和裂化反应器串联的一次通过工艺流程，加工能力为130万吨/年。
2、液化气不合格现象根据液化石油气国家标准要求，其中（C3+C4）烃类组分（体积分数）%不小于95%，C5及C5以上烃类组分（体积分数）%不大于3%。
2020年1月4日6点至1月6日14点130万吨/年加氢裂化装置液化气连续出现（C3+C4）烃类组分（体积分数）不合格样，具体分析结果统计见表1.表1、液化气产品样品分析统计注：加粗字体表示不合格数据。
石脑油／脱丁烷塔进料换热器结垢腐蚀原因及对策
３２５ 小结 ．．
Ｅ １０Ｂ壳 程 腐 蚀垢 样 的主 要 成分 是 ＦＳ和 一２２ ｅ Ｆ 化 合 物 ，且 含 有 少 量 的 Ｃ。 含 量 为 Ｆ ｅ 的 ０ ｌ ｅ
毒 全 技 术 ．
图 ４ Ｘ ＲＤ 分 析 结 果
３２４ 化 学 分 析 ．．
测 得 取 回液 体 的 ｐ Ｈ值 为 ５２ ， 弱 酸性 。用 ．８ 为
稀 盐 酸 酸 化垢 样 ，过 滤后 往 滤 液 中滴 加 Ｎ Ｃ ＨＳ Ｎ
盲 ｇ—
溶液 ， 溶液 变 红 ， 明垢 物 中存 在三 价 铁 。从 磁 性 说
１ 石脑 油 ／ 丁 烷 塔进 料 换 热器 基 本 参数 脱
解决 换 热 器经 常 泄漏 问题 。 为此 ，０ ０年 ３月 对 泄 漏 报废 的 Ｅ １０ Ｂ管 ２１ 一 ２２
轻 烃 回收装 置 石 脑 油 ／ 丁 烷塔 进 料 换 热 器 脱 共 有 ６台 ，位 号 Ｅ １０ Ｂ、 Ｄ、 Ｆ 型号 为 一 ２ ２Ａ、 ｃ、 Ｅ、 。 Ｂ Ｓ ４ ０ ２５ ５ ０ ６２ — Ｉ。这 ６台 换 热 器 ２ ０ Ｅ １０ — ．— ４ — ／５ ４ ０５ 年 １ ０月 由抚 顺 化 工 机 械 设 备 制 造 有 限公 司 制 造 ， ０ ６年 ４月 投 用 ， 中 Ａ、 Ｃ三 台 串联 ， ２０ 其 Ｂ、 Ｄ、
４ 一 ２ ２的 腐蚀 泄 漏 原 因分 析 Ｅ １ ０
３２ 一 ２２ ． Ｅ １ ０ Ｂ垢物 分 析
３２ １ 磁 性 分析 ．．
经试 验 ， 铁能 把 垢样 吸附住 ， 明垢 样 具有 磁 说
脱丁烷塔回流泵抽空原因分析与处理方法
炼厂的脱丁烷塔回流泵是将脱丁烷塔回流罐底 的液态烃一部分作为冷回流返回塔内，保持传质传 热 平 衡 ， 一 部 分 C4 产 品 作 为 液 化 石 油 气 产 品 输 出 到下一个装置。常用的泵以离心泵居多，离心泵运 行过程中，受到离心力的驱动，液体沿着叶片流道 被甩出，甩向叶轮出口，而液体由蜗壳负责收集， 并且送入排出管。液体从叶轮中获得能量，使得压 力 能 和 速 度 适 量 增 加 ， 将 液 体 输 送 至 生 产 位 置 。 [1] 脱丁烷塔工艺流程如图 1所示。
在对问题的探索中发现，脱丁烷塔回流泵出口 中，返塔高度约 25 m，产品出口管线高度约 3 m， 故从仪表和工程设计上寻找原因 （图 2）。
通过分析发现，在仪表设计控制回路中，泵出 口流量与回流罐液位串联控制，灵敏塔盘温度和液 化气出装置量串级控制。脱丁烷塔塔顶回流流量、 液化气出装置流量孔板取压方式错误，孔板引压管 应为“下引”，现场实际为“上引”（图 3）。取压方 式的错误导致夏季每天 10 点至 20 点之间，管路中 的气体被孔板测量到。当管道内气态物质较多时， 会错误地将液化气产品外甩量加大以平衡泵出口总 量，造成实际返塔液体大量减少，回流泵出口至控 制阀之间的管线中气体大量形成，脱丁烷塔操作压 力下降，泵入口液体压力下降气化，进而影响泵的 运行。
第一作者简介：李武平，2017 年毕业于西南石油大学 （油气储运工程专业），从事石油炼制与成品油储运方面的工作，1016322184@， 河北省石家庄市裕华区石炼路 1 号，050099。
石油石化节能
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李武平等：脱丁烷塔回流泵抽空原因分析与处理方法 第 9 卷第 4 期 （2019-04）
改造脱丁烷塔以平稳塔压
改造脱丁烷塔以平稳塔压陈丽;栾国颜;孙纯国【摘要】对某厂的乙烯装置中脱丁烷塔进行分析之后，采用热旁路技术对原工艺进行改造研究，利用proII软件进行模拟计算，最终确定可以通过增加热旁路的方法解决原塔塔顶压力操作不稳定的问题．%Through analyzing ethylene plant debutanizer, transforming thermal bypass technology of the original process, simulating and calculating computation used ProlI software, the problem of original tower top pressure unstable operation is solved by increasing thermal bypass method【期刊名称】《吉林化工学院学报》【年(卷),期】2012(029)009【总页数】3页(P22-24)【关键词】脱丁烷塔;改造;模拟【作者】陈丽;栾国颜;孙纯国【作者单位】吉林化工学院化工与材料工程学院,吉林吉林132022;吉林化工学院化工与材料工程学院,吉林吉林132022;吉林化工学院化工与材料工程学院,吉林吉林132022【正文语种】中文【中图分类】TQ022.1某厂乙烯装置始建于上世纪70年代，采用日本三菱重工株式会社乙烯技术.乙烯装置中脱丁烷塔塔顶操作压力一直不稳定，造成塔顶产品质量不合格，碳四收率低等危害［1-2］.对操作状况进行分析和研究表明，塔顶冷凝器和回流罐部分流程设计存在问题，需要改进.改造的措施主要有:增加了热旁路管道;回流罐置于冷凝器之上，可提供给回流泵较高的净正吸入压头;冷凝器需要频繁清洗时可置于地面;增设一条自冷凝器壳程出口至回流罐的不凝气放空管道.此改造是利用PROII软件［3］对热旁路改造进行模拟计算，以验证热旁路改造能使脱丁烷塔塔顶压力保持稳定.精馏塔操作时塔顶压力变化主要是由塔顶冷凝器的冷却水量、精馏塔的进料量、精馏塔的进料温度、塔顶回流量和塔底再沸量这五个因素的影响较大［4］.那么，脱丁烷塔正常操作时，这五个因素的波动会影响到塔顶压力的变化，从而造成塔压不稳定，因此下面研究时通过改变这些量的参数观察塔顶压力的变化幅度，验证其是否能保持稳定.在PROII软件模拟计算时，塔顶压力的变化与塔顶冷凝器流出去回流罐的流股(这里主要是S5流股)的流量变化有关，因此以下的塔顶压力稳定性分析均为S5流股体现的.脱丁烷塔T5701顶部的碳四组分是通过在换热器中用冷却水冷凝后回流和采出的，塔顶压力受塔顶冷却量的影响.图1是通过PROII模拟所得的数据作出的图.由图可知改造前后塔顶压力都保持在一个较平稳的状态，但改造后压力有所降低，可认为达到改造效果.正常情况下塔顶回流量是影响塔顶压力的一个比较显著的因素，由PROII模拟数据可作出图2:由图2～3可知，改造前塔顶压力一直处于不稳定状态，而改造后随着回流量的增大塔顶压力趋于稳定，即脱丁烷塔顶回流量在700～1 000 kmol/h范围内一直处于平稳状态，改造达到了目的.而且还可以看出，塔顶回流量是影响塔顶压力的显著因素.由PROII模拟数据可得图4:由图4可知，塔底再沸量改变，改造前后塔顶压力一直处于比较稳定的状态，塔底再沸量对塔顶压力影响不大.由PROII模拟可得下图:由图5可知，虽然改造前后进料量对塔顶压力波动影响比较小，但从图上可以看出改造前塔顶压力一直处于比较高的状态(流量大于1 000)，所以改造后压力在正常范围内，改造有效果.由PROII可得图6:由图8可知，进料温度在40～60℃范围内一直处于平稳状态，随后温度升高压力也逐渐增大.但进料温度是由上一单元控制的，所以旁路可在控制范围内是塔顶的压力保持稳定.由热旁路控制精馏塔压力是一种成熟可靠的方法［5-7］，经以上的模拟分析也充分说明，我们的改进是合理的，能够有效地控制塔顶压力的稳定.改造后，脱丁烷塔操作压力稳定，产品质量合格.* 通信作者:孙纯国，E-mail:*******************【相关文献】［1］宫钦月，房炳昌.脱丁烷塔碳四产品质量波动原因及处理［J］.乙烯工业，2011，23(1):31-34.［2］陈丽，高维平，杨莹.乙烯装置中脱丁烷塔优化模拟研究［J］.吉林化工学院学报，2004，21(3):1-3.［3］田文德，王晓红.化工过程计算机应用基础［M］.北京:化学工业出版社，2007.［4］姚玉英.化工原理:下册［M］.天津:天津科学技术出版社，2011.［5］张艳霞.热旁路分程控制在精馏塔压力控制中的应用［J］.石油与天然气化工，2004，33(5):340-342.［6］刘成军.脱丁烷塔压力热旁路控制系统的改造［J］.河南:炼油技术与工程.2005，35(5):21-24. ［7］刘成军，张艳霞，张香玲.精馏塔压力热旁路控制系统的设计［J］.齐鲁石油化工.2008(4):285-287.。
脱丁烷塔再沸器运行周期短的原因分析及对策
工<=>乙烯工业2020,32(1)44〜46ETHYLENE INDUSTRY脱丁烷塔再沸器运行周期短的原因分析及对策彭志V,刘军（中国石油四川石化有限责任公司，四川彭州611930）摘要：分析了中国石油四川石化800kt/a乙烯装置高负荷运行时，脱丁烷塔塔釜再沸器运行周期短、塔釜产品中碳四组分损失高的原因。
对结焦过程进行了分析#结合实际操作经验对工艺参数进行优化，达到延长再沸器运行周期的目的。
根据工艺流程及现场再沸器的实际情况，找出了运行周期缩短的主要原因，并实施了优化措施#从而保证了乙烯装置稳定高效运行，达到了增加装置产能、降低能耗、提高总体经济效益的目的。
关键词：再沸器脱丁烷塔对策中国石油四川石化有限责任公司（以下简称四川石化）乙烯装置，裂解共有7台USC-176U 型超选择性液体裂解炉和1台USC-12M型气体裂解炉，分离采用前脱丙烷、前加氢、双塔脱丙烷、乙烯精h塔和乙烯制冷压缩机形成开式热泵的乙烯分离工艺,并采用S&W公司的乙烯分离专利技术HRS（热集成精h系统）。
装置于2018年4月进行停工大检修,7月完成检修后开车。
脱丁烷塔再沸器换热效率下降、运行数据不稳定、运行周期明显缩短、塔底产品指标严重偏离设计值，针对这些问题进行原因分析并找出有效的解决方法。
1脱丁烷塔工艺流程图1为脱丁烷塔工艺流程示意。
脱丁烷塔的主要作用是将低压脱丙烷塔釜来的物料分离成混合碳四产品和裂解汽油。
低压脱丙烷塔的塔底液相物料进入脱丁烷塔的第23块塔盘。
脱丁烷塔塔顶气相物料在塔顶冷凝器内冷凝后送至塔顶回流罐，未冷凝的不凝气送到裂解气压缩机二段吸入罐回收。
塔顶回流罐中冷凝的液体送至回流/产品泵送出,回流/产品泵出口分为两部分;一部分作为脱丁烷塔的回流进入塔的第一块塔盘，另一部分作为混合C产品送到罐区。
塔底的裂解汽油产品经脱丁烷塔底泵送出与来自裂解汽油汽提塔的塔底物料混合，混合后的裂解汽油产品经冷却水冷却送至罐区。
脱丁烷塔聚合发生的原因及应对措施
镇海乙烯装置于2010年 4 月投产，在 2013年 4 月 8 日对脱丁烷塔塔釜泵入口过滤器进行了自 原 始 开 工 以 来 的 第 四 次 切 换 ，而 上 一 次 切 换 日 期 为 2 0 1 2 年 1 0 月 8 日，运 行 长 达 1 8 0 多 天 。从 2013年 6 月起脱丁烷塔塔釜过滤器清理频率明显 增 加 ，切换周期缩短至5 〜7 d ，至第一周期运行结 束 ，脱丁烷塔塔压差正常。
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2014年 5 月 ，乙烯裂解装置第一运行周期结 束 。在 此 次 裂解装置检修时，脱丁烷塔利用低压 蒸汽进行了蒸煮，蒸 煮 时 间 48 h 。切出后拆除通 道 板 ，塔内进人检查，发现 进 料 板 以 下 底 部 8 层塔
盘 上 有 大 量 聚 合 物 ，将 浮 阀 粘 牢 无 法 动 作 ，降液槽 和 塔 壁 上 均 有 不 同 程 度 的 聚 合 物 聚 集 ，再 沸 器 入 口管道内聚合物也较多。对 塔 内 进 行 了 人 工 清 理 、水力清洗，并 在 开 工 前 进 行 了 酸 洗 钝 化 处 理 。 利 用 本 次 检 修 机 会 ，在 塔 釜 泵 吸 入 总 管 上 增 加 1 台过滤器，过 滤 器 精 度 为 3 0 目（和塔釜泵入口过 滤器精度一致# ，在 过 滤 器 发 生 堵 塞 时 ，切至旁路 运 行 ，过滤器切出清理，从而可降低塔釜泵切换频 率 ，防止机泵受损。
脱丁烷塔塔底聚合物过多的原因分析和处理措施
的温度， 将塔 负 荷下移， 保证了１ ， ３ 丁二烯在塔内 聚合， 碳五等重不饱和组分在再沸器聚合， 同时加大阻 聚剂的 加入量， 减少 塔 内自由 基的数量， 从根
关键 词 ： 脱丁烷塔 ； 泵； 过滤网 通过 工艺 改造 ， 减缓 重组 分在 高温再 沸 器发生 聚合 ， 经过 聚合 反应创造 了条件 。
脱 丁烷塔塔底聚合物过 多的原 因分析和处理措施
王龙 龙 刘楠 宋 毅（ 中 国石 油 四川石 化 公司生 产 四部 ， 四川 成都 ６ １ １ ９ ３ ０ ）
摘要 ： 对脱 丁烷 底外送泵入 口过滤 网
本上 阻止聚合 瓦 壶 的发生 。
塞进＿ 彳 彳 。 分析， 主 要原因是塔 内不蚀乖吐 至 发生聚合 反应。 为 了防止聚合反应发生 ， 采用降低塔底再沸器
级 调节 ， 塔底 的裂解汽 油产品经 脱丁烷塔底 泵通过流 量控制 器 聚剂 的注入量 ， 减 少 自由基 的量 ， 从 而阻止聚 合反应的发 生 ， 使 和液位 串级控制送 至罐 区。 塔 内聚 合物的量有 所减少 。
２ 运行 中 存在 的问题
（ ２ ） 流程 改进 为 了增加塔 釜再沸 器内液体 的湍 动程 度 ， 减少 换热管壁 面上不饱和 烃的停 留时间 ， 使再 沸器的传热 系数 脱 丁烷塔 塔底 主要组 分是 粗裂 解汽油 ， 在 运行过 程 中 ， 塔 通过减 温减 压水 降低再 沸 器加 热 介质 的温度 ， 就 会阻止 内聚合物 和再 沸 器形成 的聚 合物流 入到 塔底 外送 泵入 口过滤 提 高 ， 碳五 等不饱和 重组分在再 沸器管壁 上发生聚 合反应 ， 减小再 沸 网， 导致 入 Ｆ Ｉ 过滤 网清理频 繁 ， 对清理 出的 固体物 质进行分 析 ， 器 内聚合物生成 的量 ， 可以再 脱丁烷塔底外送 泵后加一 条返 回 多为烃 类聚合物 。 再沸 器入 口的管 线 ， 由于 泵后 压 力较 高 ， 物料 流人再 沸 器后会 ３ 原 因分析 增加 在再 沸器 内液体 的湍 动程 度 ， 使得再 沸 器传热能 力加 大 ， （ １ ） ｌ ， ３丁 二烯 发生 聚 合反 应 １ ， ３丁 二 烯发 生聚 合 反应 在塔 底不 含碳 四的情 况下 ， 尽量 降低 脱丁烷 塔底 温度 ， 从而 达
脱乙烷塔异常现象分析及对策
脱乙烷塔异常现象分析及对策侯明刚【摘要】气体分馏是精馏原理在炼油厂里应用最广泛的装置之一,在生产过程会遇到很多异常现象.本文从气体分馏装置技术特点出发,针对某石化100×104t/a气体分馏装置脱乙烷塔生产过程中出现的问题,运用LIMS数据和道尔顿分压定律从工艺状态变化的角度进行分析,并提出有效的解决办法,提高分离效率.【期刊名称】《石油化工应用》【年(卷),期】2017(036)009【总页数】4页(P142-145)【关键词】精馏原理;现象;脱乙烷塔;工艺状态【作者】侯明刚【作者单位】中海石油宁波大榭石化有限公司,浙江宁波315000【正文语种】中文【中图分类】TE962气体分馏装置是炼油向化工过渡的关键装置，上游的液化气经过气分装置，将液化气分离成重要的化工原料，如丙烯，丙烯主要用于生产聚丙烯、丙烯腈、丁/辛醇、环氧丙烷、丙烯酸、苯酚/丙酮等。
因此保证气分装置的平稳运行，产出合格的产品对下游化工产链生产有重要的意义。
据了解，国内较多新建气体分馏装置在生产中都遇到了碳二组分多影响丙烯质量的问题，本文根据大榭石化气体分馏装置生产工况的实际情况出发，对脱乙烷塔出现的问题展开分析，总结经验，希望为国内同类装置能更好的做到安、稳、长、满、优运行提供点滴参考。
某石化有限公司100万吨/年气体分馏装置是重蜡油裂解制烯烃项目新建15套工艺装置中的一套，本装置按三塔流程设计，其由脱丙烷塔、脱乙烷塔、两台精丙烯塔及相应其他设备组成，与催化裂解（DCC）深度热联合。
该装置的原料为220×104t/a重油催化裂解所产液化气经脱硫、脱硫醇后的精制液化气，所生产的丙烯纯度≥99.6%（mol）的精丙烯作为下游将建的聚丙烯装置的原料，混合碳四馏分作为下游15万吨/年MTBE装置的原料，部分碳四馏分回到DCC回炼，丙烷送入罐区，不凝气排至DCC回收，或排到燃料气管网[1]。
脱乙烷塔采用了57层高效浮阀塔板，该塔是全回流的精馏塔，塔顶不出产产品，塔顶气相冷凝后全部作为回流返回塔内。
脱丁烷塔碳四产品质量波动原因及处理
制变 化 较 大 ， 稳 定 ； Ａ 一４５塔 压 变 化 幅 度 较 不 Ｄ ０
大， 不易控 制等 。 ２ ２ 脱 丁烷塔 系统 波动原 因分 析 ．
根据脱 丁烷 塔 系 统 各 种 波 动表 现 ， 步 分 析 初 混合碳 四产 品质 量波 动 的原 因如下 ：
３ 脱 丁烷 塔 系统产 品质量 波动 的处 理 ３ １ 脱 丁 烷塔 系统 前 期 工 艺 处 理 及 操 作 参 数 调 ．
良， 混合碳 四产 品质 量波 动 ； （） ５ 塔部分 部 件 因结 焦 堵 塞 ， 进 料 、 位 等 使 液 仪表 指示 失灵 ， 以为正 常操作 提 供 依 据 ， 操 作 难 使
状况严重偏离正常状态 ， 进而导致混合碳 四产 品
质 量波 动 ；
Ｄ ４ ５ 璃板 液位 计 因堵 塞 显 示 不 准 等 。脱 丁 Ａ一 ０ 玻
３ １ １ 换 热器切 出清理 ． ．
对 Ｄ ４５塔 釜 外 送 换 热 器 Ｅ Ａ一 ０ Ａ一４５切 出 １ 清理 ， 确保 裂 解 汽 油 外 送 畅 通 ， 除 淹 塔 的 影 响 消
（ 图２ 。 见 ）
结焦 产生 聚 合 物堵 塞 壳 程 ， 致 Ｄ ４ ５裂解 汽 导 Ａ一 ０ 油外 送不 畅 ， 重 时造成 Ｄ ４５淹塔 ， 严 Ａ一 ０ 混合碳 四
脱丁烷塔系统产品混合碳 四质量 自２０ 年 ４ ０８
乙 烯 工 业
第２ ３卷
月下旬发生碳五馏分超标 ， 品纯度下降 ， 产 威胁下
游 装置 正 常运 行 ； 丁 烷 塔 系 统 部 分 部 位 发 生 堵 脱
塞 ： Ａ 一４ ５进 料 引 压 线 因 堵 塞 进 料 量 无 显 示 ； Ｄ ０ Ｄ Ａ一４ ５塔 釜 外 送 换 热 器 Ｅ 一４ ５外 送 不 畅 ； ０ Ａ １
脱丁烷塔da-405塔釜温度过高的原因
脱丁烷塔da-405塔釜温度过高的原因
脱丁烷塔DA-405塔釜温度过高的可能原因有以下几点：
1. 塔底温度过高：脱丁烷塔底温度过高可能是由于进料温度过高或进料流量过大导致的。
这可能是由于进料预热装置故障或炉管内壁结焦等原因导致。
2. 塔釜压力过高：脱丁烷塔釜压力过高可能是由于高炭烷烃在塔内积聚导致的。
这可能是由于烃类分离塔中分离效果不好或塔釜内部疏水装置堵塞等原因导致。
3. 塔下冷凝器故障：塔下冷凝器的故障可能导致塔釜温度升高。
这可能是由于冷凝器泄漏或管道堵塞等原因导致。
4. 催化剂老化：催化剂的老化也可能导致塔釜温度过高。
催化剂的老化可以导致反应活性下降，使得塔内的反应速率降低，从而导致温度升高。
5. 塔釜内物料不均匀：塔釜内物料不均匀也可能导致温度过高。
这可能是由于塔釜内的搅拌装置失效、料位控制不良等原因导致。
需要根据具体情况进行综合分析，找出导致脱丁烷塔DA-405
塔釜温度过高的具体原因，并采取相应的措施进行修复和优化。
脱丁烷塔重沸器淤堵原因分析及对策
脱丁烷塔重沸器淤堵原因分析及对策
凌宇;程鹏;袁瑞合;丁勇超;侯涛;周文鹏
【期刊名称】《石油石化绿色低碳》
【年(卷),期】2022(7)4
【摘要】南海西部某陆岸终端生产过程中出现脱丁烷塔重沸器灌输淤堵现象。
分
析发现淤堵的主要原因是受海上平台作业返排液以及老化油循环处理影响,上岸原
油脱水效果差,原油稳定塔容易发生液泛,沥青质等重组分随轻烃以雾沫夹带形式蒸出,最后进入脱丁烷塔重沸器不断沉积。
为了解决淤堵,通过采取定期对装置进行清洗、合理控制工艺参数减少原油稳定塔液泛频次、改造增加原油稳定塔回流泵出口至三相分离器循环处理流程等措施,保障了精馏装置长周期稳定高效运行,节能环保。
【总页数】5页(P26-30)
【作者】凌宇;程鹏;袁瑞合;丁勇超;侯涛;周文鹏
【作者单位】中海石油(中国)有限公司湛江分公司
【正文语种】中文
【中图分类】F42
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化装置脱异丁烷塔重沸器的设计5.DCC装置脱丙烷塔塔底重沸器结焦原因及对策因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
影响脱氰塔运行的因素分析
影响脱氰塔运行的因素分析摘要：本文通过对脱氰塔7板抽出流量波动的原因进行分析，查找影响因素，通过逐步排出各项影响因素，最终找到影响脱氰塔平稳操作的因素，并进行处理，对生产操作具有指导性意义。
关键词：脱氰塔因素分析一、前言脱氰塔的工艺原理主要是利用沸点不同除去粗乙腈中的绝大多数的氢氰酸和部分杂质，并使乙腈得到初步提浓，轻杂质通过塔顶气相线被送到废气吸收塔作进一步处理。
由于乙腈亲水性极强，可与水互溶，并在蒸馏时产生共沸物，当脱氰塔塔底压力为0.13MPa时，共沸物的组成为70～77%的乙腈和30～23%的水。
利用这一特性，采用塔中部气相抽出，得到乙腈与水的共沸物，同时在塔底也脱除了比乙腈重的组分，如水、丙腈等。
乙腈装置工艺流程由脱氰塔、反应器、干燥塔、成品塔、废气吸收塔和罐区组成，从工艺流程上可以看出，脱氰塔是保证后续各塔连续生产的关键一步，如果脱氰塔操作不平稳，后续各塔很难维持正常操作，不仅影响产量，还会影响质量。
在正常生产中脱氰塔的主要工艺控制指标是塔顶换热器冷后温度、底温和7板抽出温度，在操作中发现7板抽出流量的变化对7板温度影响很大，而抽出口板温度又对乙腈共沸物的组成影响很大，温度过高时，共沸物所含的水和重杂质较多，温度过低时轻杂质增加。
操作中通过及时调整脱氰塔上下部温度及共沸物抽出量来保证7板温度在工艺指标范围内。
二、脱氰塔出现波动2013年3月4日到10日乙腈装置进行了6天的停工小修，由于原料罐和反应器都没有退料，开工后装置很快达到正常生产状态，脱氰塔操作指标与停工前相比没有变化。
4月7日，脱氰塔7板抽出流量突然出现波动，流量从900kg/h 达到最大值1000kg/h，经过调节很快恢复正常操作。
装置以前也出现过类似的波动，所以并没有引起注意，但是这种波动的频率随着生产的进行逐渐增加，从每星期一次发展到每天一次，再到每个班组出现1-2次，并且在波动前没有任何预兆，流量突然从正常操作值达到最大值，导致塔顶回流量突然变小，7板温度上下波动，操作员及时关小7板控制阀来调节流量，需要调节5-20分钟才能恢复正常。
高级工技能鉴定1.5
2011 年技能鉴定（高级工）一、脱丁烷塔液化气产品不合格的调整 (2)二、脱丁烷塔改质汽油产品不合格的调整 (3)三、装置停电处理 (4)四、脱乙烷塔吸收剂调整 (5)五、冷却水温度不正常的调整 (6)六、离心泵调中心 (7)七、调校调节阀 (8)八、三相异步电动机的自锁控制电路图绘制及接线 (9)九、燃气蒸汽锅炉系统的启停操作 (10)十、异构化装置开工操作 (11)十一、烧焦操作 (12)十二、调合油系统操作 (13)第 1 页共 13 页、脱丁烷塔液化气产品不合格的调整设备、材料、工用具准备：脱丁烷塔1座，防爆F扳手1把，纸、笔若干，防爆对讲机1部。
准备工作5min。
操作60min。
超时1min从总分扣5分，总超时5min停止操作。
配分和评分标准考评员：记分员：年月日、脱丁烷塔改质汽油产品不合格的调整设备、材料、工用具准备：脱丁烷塔1座，防爆F扳手1把，纸、笔若干，防爆对讲机1部。
准备工作5min。
操作60min。
超时1min从总分扣5分，总超时5min停止操作。
配分和评分标准考评员：记分员：年月日三、装置停电处理1设备、材料、工具准备：防爆F扳手1把,防爆对讲机1部。
2、准备工作5min。
操作30min。
超时1 min从总分扣5分，总超时5 min停止操作。
配分和评分标准考核员：记分员：年月日四、脱乙烷塔吸收剂调整(1)设备准备：DCS操作系统(2 )工具准备：纸笔若干，防爆F扳手1把,防爆对讲机1部准备工作5min。
操作20min。
超时1min从总分中扣5分，总超时5min停止操作。
配分和评分标准五、冷却水温度不正常的调整1设备、材料、工具准备：冷却水系统1套，防爆F扳手1把，防爆对讲机1部，测温仪1部，纸笔若干。
准备工作5min。
操作30min。
超时1 min从总分扣5分，总超时5 min停止操作。
配分和评分标准六、离心泵调中心1设备、材料、工用具准备：防爆梅花扳手1套，水平仪1个，百分表2块，磁性表座1 套，纸、笔若干，撬杠1把，活动扳手（200mm 1把，大布若干。
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ABSTRACTS
ETHYLENE INDUSTRY Started Publication in 1989，Quarterly． Mar． 2011 Vol． 23 No． 1 Total 85th
REVIEW OF SINOPEC ’S ETHYLENE PRODUCTION IN 2010 Ji Weiyi，Xu Yuehua，Guo Xin． Chemical Department of SINOPEC，Beijing，P． C． 100728 Abstract： The achievement and performance of SINOPEC’s ethylene production in 2010 are introduced and analyzed briefly，and some suggestions and attentive points on SINOPEC’s ethylene production in 2011 are put forward． Keywords： SINOPEC； Ethylene； Operation； Review
根据脱丁 烷 塔 系 统 各 种 波 动 表 现，初 步 分 析 混合碳四产品质量波动的原因如下：
（ 1） DA － 405 塔内浮阀、降液管、受液槽等部 件因结焦物 堵 塞，流 体 流 通 不 畅，产 生 液 泛，导 致 脱丁烷塔工 作 不 正 常，传 质 传 热 不 良 致 使 混 合 碳 四产品质量波动；
关键词： 乙烯 碳四产品 质量
1 乙烯装置脱丁烷塔系统简介 1． 1 工艺流程
脱丁烷 塔 系 统 主 要 作 用 是 将 低 压 脱 丙 烷 塔 DA － 404 塔釜来的碳四及以下组分分离成混合碳 四产品和裂 解 汽 油，分 别 供 丁 二 烯 抽 提 和 裂 解 汽 油加氢装置。
中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司烯烃 厂（ 以下简称齐鲁乙烯） 脱丁烷塔系统由一期扩建 时的 1 号脱丁烷塔 DA － 405 塔与原 300 kt / a 乙烯 改造时的 2 号脱丁烷塔 DA － 2405 塔并联组成，两 塔共用 1 套塔顶系统和回流罐，塔顶压力正常由 1 号脱丁烷塔顶的控制器 PC － 446 通过调节冷凝器 的冷却水量控制； 压力过高时由 PC － 447 调节使 过量气体放至湿火炬系统。两塔的产品质量主要 是通过设定再沸器加热蒸汽量控制灵敏板温度来 实现，用不同的回流泵各自提供回流，精馏产品混 合碳四由塔 的 回 流 泵 送 出，两 塔 的 塔 釜 汽 油 产 品 在各自液位控制下经冷却后与重汽油一起送往裂 解汽油加氢装置。脱丁烷塔系统流程见图 1。 1． 2 工艺技术控制指标
为确定脱丁烷塔系统设备内部的工艺状况变 化，进一步分析确定混合碳四质量波动的原因，为 制定解决方 案 提 供 依 据，对 脱 丁 烷 塔 系 统 先 后 进 行了 3 次 γ 射线扫描检测。第一次对 DA － 405 / 2405 系统进 行 了 全 面 的 γ 射 线 扫 描，初 步 分 析 DA － 405 系统塔顶液泛较为严重，精馏段液相负 荷较大，而 DA － 2405 系统相对正常； 第二次和第
根据脱丁烷塔系统波动表现及原因分析，对 2405 回流量由 43 t / h 调整到 21 t / h，接近设计值
系统工艺参数进行如下调整： DA － 405 回流量由 19． 5 t / h； DA － 2405 进料量由 25． 8 t / h 调整到 31
第 23 卷
宫钦月等． 脱丁烷塔碳四产品质量波动原因及处理
3 脱丁烷塔系统产品质量波动的处理 3． 1 脱丁烷塔系统前期工艺处理及操作参数调 整 3． 1． 1 换热器切出清理
对 DA － 405 塔釜外送换热器 EA － 415 切出 清理，确保 裂 解 汽 油 外 送 畅 通，消 除 淹 塔 的 影 响 （ 见图 2） 。
（ 1） 配制临时管线，分别将 GA － 201 出口物 料、GA － 1201 出口物料和 DA － 405 塔釜物料切出 EA － 415。
· 33 ·
t / h，以减少 DA － 405 塔的负荷，目的是解决或减 少脱丁烷塔塔顶液泛的问题。 3． 1． 3 注入分散剂
为解决脱丁烷塔内结焦问题，自 5 月上旬开 始脱丁烷塔 DA － 405 注入分散剂，旨在分解塔内 结焦物，并使之从塔内件或塔壁上剥离，从而减小 或消除塔内堵塞现象，使物料流通通畅，使塔内的 传质传热过 程 恢 复 正 常 状 态，提 高 混 合 碳 四 产 品 纯度。
为确保装置检修前脱丁烷系统混合碳四产品 合格，将 DA － 405 塔切除系统进行了清理。
通过对 DA － 405 塔检查清理的情况观察，精 馏段部件较为干净，浮阀及塔内件基本完好，结焦 物主要 集 中 在 提 馏 段 底 部 的 塔 盘 和 降 液 槽 上。 DA － 405塔提馏段底部塔盘和降液槽上结焦物呈 块状，而塔壁和塔釜附着结焦物较为细小，初步分 析判断部分 结 焦 物 可 能 由 脱 丙 烷 塔 进 料 带 入，并 在提馏段塔 盘 和 降 液 槽 上 集 聚，使 塔 内 物 流 传 质 传热不充分，塔的操作条件恶化，导致混合碳四产
将闲置 的 低 压 脱 丙 烷 塔 DA － 404B 改 造 为 DA － 405B，并与原 DA － 405、DA － 2405 塔实现并 联、替代操作 是 解 决 混 合 碳 四 产 品 质 量 波 动 问 题 的关键，期间实施 γ 射线扫描、带压封堵等技术， 使脱丁烷塔 DA － 405 在装置不停车的情况下切出 检修清理成为可能。
三次则分别针对 DA － 405 系统工艺参数调整和注 入分散剂后重点对 DA － 405 系统进行的 γ 射线扫 描。扫描检测初步分析如下：
（ 1） 塔顶仍存在液泛，高度约 350 mm； （ 2） 2 层塔盘、20 层塔盘右边及 32 层塔盘上 液相负荷较大； （ 3） 2 ～ 10 层塔盘上存在较为严重的雾沫夹 带； 11 ～ 31 层塔盘上存在中等程度的雾沫夹带； 32 层右塔盘上液泛，31 层左塔盘上液相负荷较少； （ 4） 33 层塔盘上液相负荷很少，接近干板； （ 5） 塔盘位置正常； （ 6） 与前两次测试相比： 塔顶液泛有所减轻， 液层高度明显下降； 塔上段、下段变化较小，塔中 部雾沫夹带有所好转。 3． 3 脱丁烷塔系统工艺流程改造 根据脱丁烷塔系统 DA － 405 塔 γ 射线扫描检 测分析结果和混合碳四产品质量不合格的现状， 得出 初 步 结 论 和 解 决 方 案： （ 1 ） 脱 丁 烷 塔 系 统 DA － 405 塔堵塞较为严重，单纯通过工艺调整、注 入助剂等方法难以保证混合碳四产品质量合格； （ 2） 对闲置的低压脱丙烷塔 DA － 404B 进行核算， 改造为 DA － 405B 塔与原 DA － 405、DA － 2405 并 联操作，以逐步降低 DA － 405 塔负荷，达到混合碳 四产品质量合格的目的。流程见图 3。
正常值 47． 0
94 33 0． 433 47 86 18． 2
指标
控制范围 48 ± 1． 5
95 ± 5 26 ～ 35 0． 430 ± 0． 020 47 ± 5 86 ± 5 15． 0 ～ 25． 0
表 2 产品质量控制指标
w，%
取样点
名称 控制指标
执行标准
C4 'S 混合碳四 S － 442
品不合格。 DA － 405 塔系统检修完毕复位，氮气置换合
格，拆除系统 盲 板 和 气 相 线 及 回 流 线 封 堵 器 后 投 用，塔操作恢复正常，产品合格。
4 结语 脱丁烷塔系统质量波动主要是由脱丙烷塔进
料带入 部 分 结 焦 物 在 提 馏 段 塔 盘 和 降 液 槽 上 集 聚，使塔内物流传质传热不充分，塔的操作条件恶 化，导致混合碳四产品不合格。
表 1 为脱丁烷塔系统工艺技术控制指标。 1． 3 产品质量控制指标
表 2 为产品质量控制指标。
2 混合碳四质量波动表现及原因分析 2． 1 脱丁烷塔系统波动表现
脱丁烷塔系统产品混合碳四质量自 2008 年 4
图 1 脱丁烷塔系统简易流程示意 表 1 脱丁烷塔系统工艺技术控制指标
工艺条件
DA － 405 顶温 / ℃ DA － 405 灵敏板温度 / ℃ DA － 405 回流量 / （ t·h － 1 ） DA － 405 塔压 / MPa DA － 2405 顶温 / ℃ DA － 2405 灵敏板温度 / ℃ DA － 2405 回流量 / （ t·h － 1 ）
工业技术
乙 烯 工 业 2011，23（ 1） 31 ～ 34 ETHYLENE INDUSTRY
脱丁烷塔碳四产品质量波动原因及处理
宫钦月，房炳昌
（ 中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司烯烃厂，山东 淄博，255411）
摘 要： 分析了脱丁烷塔系统混合碳四产品质量波动原因，通过工艺调整、注分散剂、将闲置的低压 脱丙烷塔改造为脱丁烷塔并与原塔系统实现并联、替代操作等措施，科学运用 γ 射线扫描、带压封堵等先 进技术，在线处理了脱丁烷系统堵塞问题，从而以最少的投入较好地解决了装置混合碳四产品质量波动 的问题。
（ 4） 塔内件如塔板、浮阀等可能发生脱落等不 正常状况，导致脱丁烷塔工作不正常，传质传热不
良，混合碳四产品质量波动； （ 5） 塔部分部件因结焦堵塞，使进料、液位等
仪表指示失灵，难以为正常操作提供依据，使操作 状况严重偏 离 正 常 状 态，进 而 导 致 混 合 碳 四 产 品 质量波动；
（ 6） 2 号脱丁烷塔系统因其操作表现相对稳 定，初步判断其状态基本正常，导致混合碳四产品 质量波动的主要原因可能是 DA － 405 操作不正常 所致。
C3 'S + C5 'S