【精品】燃油热水锅炉房计算书
锅炉房设计计算说明书110
福建工程学院《锅炉房》课程设计计算说明书题目燃气热水锅炉房工艺设计系别：专业：建筑环境与设备工程班级：学号：学生：指导老师：日期： 2014年目录1设计原始资料 (2)1.1设计概况 (2)2 锅炉房容量及锅炉的选择 (2)2.1全厂热负荷计算 (2)2.2锅炉机组的选择 (3)3 给水及水处理设备的选择 (4)3.1锅炉循环水量的计算 (4)3.2循环水泵扬程的计算 (4)3.3循环水泵的选择 (4)4 定压机水处理设备的选择 (5)4.1 膨胀容积计算 (5)4.2定压装置及补水泵的选择 (6)4.3软化水箱设备及软化水箱的选择 (6)4.4其他 (6)5 水汽系统主要管道管径的确定 (7)5.1 循环水主干管管径的确定 (7)5.1.1锅炉房循环水进出总管管径 (7)5.1.2 水泵至锅炉循环水管管径 (7)5.2 天然气总管管径的确定 (8)6 燃气及排气系统 (8)6.1 燃气及天然气泄漏报警装置 (8)6.2 烟囱 (9)7 热工控制和测量仪表 (9)8 锅炉房的布置 (9)10 技术经济指标 (10)11 锅炉房主要设备表 (10)1设计原始资料1.1设计概况设计作为一燃用天然气的热水锅炉房，主要为联合厂房采暖及生活沐浴提供所需的热能。
锅炉房位于厂区东面的公用动力站房内，毗邻有空压站。
根据规划，近期锅炉房内先安装三台WNS2.8-1.0-95/70-Q 型燃气热水锅炉，锅炉房总额定功率为8.4MW ，热水供、回水温度为95℃和70℃。
锅炉燃料为天然气。
1.2原始资料1.2.1 热负荷采暖用热 Q 1=4000KW 供、回水温度：95℃/75℃；生活用热 Q 2=7440KW 供、回水温度：95℃/75℃1.2.2 燃料资料燃料为东海天然气，其收到基地位热值：34332kJ/m 3。
1.2.3水质资料总硬度 H 0 121mg/L永久硬度 H FT 24mg/L暂时硬度 H T 97mg/L总碱度 A 0 95mg/L1.2.4工厂工作班制工作班制为两班制2 锅炉房容量及锅炉的选择2.1全厂热负荷计算1、采暖季最大计算热负荷MW Q K Q K K Q )2211(0max +=式中 K 0------管网散热损失系数，取1.05；K 1------采暖用热的同时使用系数，取1；K 2------生活用热的同时使用系数，生活用热可提前1h 加热，故取0.5。
锅炉房设计计算书
沈阳市纺织厂要求新建一个独立的锅炉房，生产饱和蒸汽以满足该厂生产、采暖、通风及生活用汽的需要。
设计的原始资料热负荷资料煤质资料贫煤：C Y=55.3％，H Y=2.9％，O Y=7.17％，N Y=0.86％，S Y=0.43％，Mar=10.4％，A Y=22.94％，V r=32.48％，Q Y dW=4980kcal／kg (20850kJ/kg)。
水质资料总硬度H0 4.7mmo1／1非碳酸盐硬度HFT 1.8mmol／1碳酸盐硬度HT 2.9mmol／1总碱度A 2.9mmol／1PH 值 7.4溶解氧 9.2mg／1溶解固形物 430mg／1夏季最低水温 20℃冬季最低水温 5℃供水压力 0.40MPa气象与地质资料冬季采暖室外计算温度 -19℃冬季通风室外计算温度 -12℃冬季室内计算温度 18℃采暖期室外计算平均温度 -5.7℃采暖天数 152天夏季通风室外计算温度 28℃大气压力冬季1020.8Mpa夏季1000.7Mpa平均风速冬季3.1m/s夏季2.9m/s最大冻土层深度 1.48米5.工作班次三班制，全年工作306天二、锅炉选型和台数选择锅炉房锅炉炉型的选择和台数的确定是锅炉房设计过程中首先要解决的原则问题，其正确合理与否，不仅影响到锅炉房辅助设备的选择、基本建设投资、能源消耗，而且还影响到以后工厂的生产和生活。
锅炉房计算热负荷1、全厂热负荷资料全厂热负荷资料是选择锅炉及确定锅炉房规模大小的依据。
因此，必须深入细致地摸清各车间生产工艺、生活及采暖通风等对供热的要求（如供热介质参数、负荷大小及使用情况等）。
如有条件可绘制处各车间的热负荷曲线，用热负荷曲线来确定锅炉房规模大小是最为合理，但实际上这种热负荷曲线较难取得，尤其是新建工厂往往无法求得，为此一般用公式来计算锅炉房得热负荷。
2、锅炉房热负荷的计算在取得全厂各车间热负荷资料后，即可进行锅炉房热负荷得计算。
在计算时将全厂热负荷作具体分析，精打细算并作必要的经济技术比较，以决定锅炉房采用何种节能措施。
有机仍靥EM锅炉(燃煤导热油炉)热力计算书
其中Tpl=tp 1+273
rq=rRO2+rH2O P=0.1MPa
飞灰辐射减弱系数*Ufh
Kfh’Ufh
I/(MPa*m)
Kfh*Ufli=43850*py/(t3A2*dfhA2(l/3)*ufh
0.8221
碳黑粒子辐射减弱系数
Kth
l/(MPa*m)
Kth=kj*xl*x2
0.153
三原子气体辐射减弱系 数
kq
1/MPa
kq= 10*((0.78+1.6rH2o)/sqr(rq*P*S * 10)・
0.1)*(l-0.37*Tpy/1000)*rq
7.2165
Tpy=t4+273
26
烟气黑度
ay
ay=l-eA(- kq*P*S)
0.1304
27
受热面积坎层表面温度
tb
°C
tb=tpj+Ath
7.403
02%
V02/VyX100%
6.592
(RO2+N2+H2O+O2)%
100
10
辐射段烟气熔温表
•
对流段烟气焙温表计算
11
对流段漏风系数
ad
输入
0.1
12
对流段实际空气量
V
Nm3/kg
V=(a+ad)xV0
7.695
13
实际烟气量
Vco2
Nm'/kg
Vco2=Vco20
0.868
Vso2
Nm'/kg
0.505
8
烟气总量
Vy
Nm'/kg
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw，作为锅炉设备中的重要一环，在现代工业生产中发挥着不可或缺的作用。
其作用主要体现在提供工业生产所需的热水、蒸汽等能源。
然而，要确保燃煤热水锅炉能够正常、高效、安全地运行，就必须进行水动力计算，这也是保障锅炉运行效率和设备寿命的重要步骤。
水动力计算作为锅炉运行管理中的重要一环，其目的是通过对水流、水压、流速等参数进行精确计算，从而在锅炉的设计、安装和运行中提供重要依据。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw中，水动力计算的工作，是为了确保锅炉在运行过程中能够保持合理、稳定的水流状态，避免因水流速度过大或过小而引发锅炉运行故障和安全事故。
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw的编制工作至关重要。
在进行水动力计算书的编制时，需要充分考虑锅炉的实际工作环境、运行参数以及生产需求等因素。
在进行水动力计算时，需要根据锅炉的额定热功率、额定压力、锅炉管道布局等参数，结合流体力学原理，进行严谨的计算和分析。
这其中包括水流速度、水压损失、水泵选型、管道阻力等方面的考量。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw中，另一个重要的工作就是对锅炉的水力系统进行合理设计。
合理的水力系统设计能够有效降低锅炉的能耗，提高工作效率，并延长锅炉的使用寿命。
在进行水力系统设计时，需要根据锅炉的实际工作条件和工艺要求，选择合适的水泵、管道布局、控制阀等设备，从而确保水流平稳、流量均衡、节能环保。
随着工业生产对能源需求的不断增加，燃煤热水锅炉作为重要能源设备，其水动力计算的工作显得尤为重要。
锅炉的运行状态和工作效率不仅关系到生产效率和运行成本，更关系到工业生产的安全和稳定。
在燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw的编制过程中，需要严格遵循相关标准和规范，确保计算结果的准确性和合理性。
燃煤热水锅炉水动力计算书7.0mw作为锅炉设备管理和运行中的重要一环，其工作的重要性不言而喻。
只有通过精心的计算和合理的设计，才能确保锅炉设备的正常、高效、安全运行，满足工业生产对热能的需求，同时降低能源消耗和环境污染。
锅炉房计算书
某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。
一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。
2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。
外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。
燃油常压热水锅炉运行年耗成本费用计算
16
12
53.8
10329.6
7.6
0.6
16（天）*12（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.6=
47103
12月1日～12月15日
15
14
53.8
11298
7.6
0.7
15（天）*14（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.7=
60105
12月16日～12月31日
12912
7.6
0.8
15（天）*16（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.8=
78505
2月16日～2月28日
13
14
53.8
9791.6
7.6
0.7
13（天）*14（时）*53.8（kg/时）*7.6（元/kg）*0.7=
52091
3月1日～3月15日
15
12
53.8
9684
7.6
燃油常压热水锅炉运行年耗成本费用计算
确定条件：
1、采暖面积按5000平米计算，锅炉选用1台50万大卡（581.4kw）；
2、采暖时间按11月15日～次年3月15日，共121天；
燃料耗费用计算：
运行日期
天数
日运行时数
燃料耗量（kg/时）
耗燃料量（kg）
燃料单价（元/kg）
负荷率
煤耗费用计算式
费用（元）
24000
设备维护费：2500元/年
2500（元）*1（年）=
2500
合计
121
——
——
——
——
——
609527
不同燃料常压热水锅炉供热5000平米建筑面积
2 热水锅炉热力计1
毕业设计2 热水锅炉热力计算常压热水锅护的参数系列(参见JB/T 7985--1995)常压热水锅炉是以水为介质，表压力为零的固定式锅炉。
这种锅炉本体开孔与大气相通，在任何工况下锅炉水位线处表压力为零。
常压热水锅炉的系列参数应符合下表1－2的规定。
产品型号。
常压热水锅护产品型号的编制方法今见《JB/T 7985一1995)本次锅炉设计最终选定锅炉型式为卧式内燃三回程湿背式常压燃气热水锅炉。
其型号为CWNS4.2—95/70—QT.。
具体结构尺寸参见锅炉本体图。
2.1燃料燃烧计算2.1.1锅炉参数锅炉热效率85～90%出水温度95摄氏度回水温度70摄氏度出口烟温150～200摄氏度烟气理论燃烧温度1700摄氏度过量空气系数：燃气通常在1.05～1.2，本次设计取1.052.1.2燃料燃烧特性查天津科学出版社出版的《工业锅炉手册》知所用天然气特性如下表2-1燃料燃烧特性表所示：并且查得燃料低位发热量Q=36533KJ/Nm32.1.3燃烧器资料通过对市场上各种燃烧器的品牌的比较和相关参数的查阅，决定使用RIELLO（利雅路）燃烧器，各系列型号具体数据参数参见下文资料。
2.1.4理论空气量和理论烟气容积计算(1) 理论空气量V k0V k0=1/21(2 CH4+5 C3H8+6.5 C4H10+4.5 C3H6) =1/21×(2×98+5×0.3+6.5×0.3+4.5×0.4)=9. 58333m3干空气/ m3干燃气(2) 三原子气体容积V RO2V RO2=V CO2+V SO2=0.01(CO2+ CO+3 C3H6+3 C3H8+4 C4H10+ H2S) =0.01×(98+0+3×0.4+3×0.3+4×0.3+0)=1.013 m3/Kg(3) 理论水蒸气容积VOH2VOH2=0.01(H2+ H2S+3 C3H6+4 C3H8+5 C4H10)=0.01×(0+0+3×0.4+4×0.3+5×0.3) =2.1532 m3/Kg(4) 理论氮气容积V N2V N2=0.79 Vk0+0.01 N2=0.79×9.853 33 +0.01×1=7.5808 m3/Kg2.1.5烟气特性过量空气系数a=1.05(1)实际水蒸气容积VOH2=0.01(H2+ H2S+3 C3H6+4 C3H8+5 C4H10+120 dg+120×1.05 V0k×da)=2.1532 m3/Kg(2)氮气体体积V N2V N2=0.79 V0k+0.01 N2=0.79×1.05×9.8533+0.01×1 =7.95938 m3/m3(3)过剩氧气体积V 2O V 2O =0.21(α-1)V 0k =0.21×(1.05-1)×9.58333 =0.10062 m 3/m 3(4)实际烟气总体积Vy Vy =V RO 2+ V O H 2+ V 2N + V 2O=1.03+2.0424+7.95938+0.10062 =11.22612 m 3/m 3根据计算整理燃料燃烧计算汇总表2-2表2-2燃料燃烧计算汇总表2.1.6烟气的比焓在锅炉热力计算或热工实验时，须根据烟气的温度求得烟气比焓或反之。
锅炉房工艺设计计算书
锅炉房工艺设计计算书1. 引言本文档旨在对锅炉房的工艺设计进行详细的计算和说明。
锅炉房是一个重要的能源设施，负责为建筑物或工业生产提供热水、蒸汽等热能。
良好的工艺设计能够确保锅炉房的安全运行和高效能。
2. 设计参数下面列出了本工艺设计所使用的主要参数：•锅炉功率：1000kW•工作压力：10MPa•蒸汽温度：300°C•水温：60°C•压力损失：5%3. 锅炉选择根据设计参数，我们选择了一台1000kW的高压锅炉。
该锅炉采用燃煤作为燃料，具有高效能和可靠性。
4. 锅炉容积计算根据蒸汽产量和蒸汽流量，我们可以计算出锅炉的容积。
假设锅炉给水温度为60°C，锅炉蒸汽温度为300°C，设计工作压力为10MPa。
根据蒸发潜热公式，我们可以得到锅炉的蒸发潜热为2257kJ/kg。
根据能量守恒定律，我们可以通过以下公式计算出锅炉的容积：锅炉容积 = 锅炉功率 / (蒸发潜热 * 锅炉流量)根据以上参数，我们得到锅炉的容积为：锅炉容积 = 1000kW / (2257kJ/kg * 547.7kg/h) = 2.06m³所以，我们需要一个容积为2.06m³的锅炉。
5. 烟气处理系统设计烟气处理系统是保证锅炉环保排放的重要组成部分。
在本设计中，我们采用了常见的烟气处理系统，包括除尘、脱硫和脱硝等环节。
5.1 除尘系统除尘系统用于去除烟气中的颗粒物。
我们选择了电除尘器作为除尘设备，其效率可达到90%以上。
根据设计锅炉的烟气流量和颗粒物含量，我们可以计算出除尘系统的处理能力。
5.2 脱硫系统脱硫系统用于去除烟气中的二氧化硫。
我们选择了湿法石灰石法作为脱硫工艺，其效率可达到90%以上。
根据设计锅炉的烟气流量和二氧化硫含量，我们可以计算出脱硫系统的处理能力。
5.3 脱硝系统脱硝系统用于去除烟气中的氮氧化物。
我们选择了选择性催化还原法作为脱硝工艺，其效率可达到90%以上。
热水锅炉耗油量的计算
热水锅炉耗油量的计算
热水锅炉的耗油量计算与锅炉的类型、规格、运行时长和负荷有关。
一般来说，热水锅炉的耗油量可以通过以下步骤进行计算：
1. 确定锅炉的额定功率（kW）和燃油消耗率（kg/h）。
锅炉的额定功率可以在设备的技术参数或说明书中找到，燃油消耗率表示单位时间内锅炉消耗的燃油质量。
2. 计算热水锅炉的平均每小时耗油量。
锅炉的平均每小时耗油量等于额定功率除以燃油消耗率。
例如，如果锅炉的额定功率为1000 kW，燃油消耗率为100 kg/h，则平均每小时耗油量为1000/100=10 kg/h。
3. 根据实际的运行时长和负荷计算耗油量。
如果知道锅炉的运行时长和负荷情况，可以将平均每小时耗油量乘以运行小时数和负荷系数来计算实际的耗油量。
例如，如果锅炉每天运行10小时，负荷系数为0.8，则实际的耗油量为10 * 10 * 0.8 = 80 kg。
需要注意的是，以上计算方法是一种简化的估算方式，实际的耗油量可能受到多个因素的影响，包括锅炉的热效率、燃油的质量和供应稳定性等。
锅炉设计计算书
燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。
2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天 冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。
2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。
3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。
锅炉计算手册例热力计算书
B
D
H
i
i
B
Dp ikH
i
B
DBT iBT
iBT
QOT 80922041.62
B
kg/h
QK a Q PPK a
100%
Bр
kg/h
B 1
q4 100
8870.071 8737.019
四、部件计算参数
四川锅炉有限公司
序号
名称
Vт m3
《标准》5.1.1条
Hл m2
《标准》公式5-8
αт
《标准》附表5
△α т
《标准》附表4
M
《标准》6-13条
Ψ cp
《标准》6-20条 设计取定
tг .в ℃
先假定，后校核。
I°г .в kcal/kg 查焓温表
362.84 387
183.7 1.1
0.05 0.492 0.506 196.407 682.486
I
I
0 PC
)
t＇ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
i＇ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
i″ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
t″ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
772.561
357.117 743.976 795.898
450
四川锅炉有限公司
序号
名称
23 蒸汽平均比容
24 蒸汽流速
25 工质侧对流放热系数 26 烟气中水蒸汽容积份额 27 三原子气体容积份额 28 烟气黑度
kcal/kg 3600x q yq B H / B p
锅炉房工艺设计计算书
锅炉房工艺设计计算书1. 引言锅炉房是供应热水或蒸汽的重要设施，其工艺设计计算书是在进行锅炉房设计时必不可少的文档。
本文档将详细介绍锅炉房工艺设计的相关计算和要点。
2. 设计参数在进行锅炉房工艺设计计算之前，需要确定一些关键的设计参数，包括但不限于：•锅炉房热负荷•锅炉房供暖面积•锅炉受热表面•锅炉设计压力3. 锅炉选择根据设计参数和要求，我们需要选择合适的锅炉类型和规格。
在选择锅炉时，需要考虑以下因素：•锅炉的额定蒸发量和额定压力•锅炉的热效率和烟气排放要求•锅炉的燃料类型和供应方式4. 热水系统设计根据锅炉房的设计参数和热负荷要求，需要对热水系统进行设计。
主要包括以下内容：4.1 热水循环系统设计热水循环系统的设计需要考虑以下因素：•热水循环泵的选型和功率计算•管道的设计和布置•热水循环系统的水质要求和处理方式4.2 热水供暖系统设计热水供暖系统的设计需要考虑以下因素：•供暖管道的设计和布置•供暖系统的调节方式和控制策略•供暖系统的水质要求和处理方式5. 蒸汽系统设计如果锅炉房需要提供蒸汽，那么需要设计蒸汽系统。
在蒸汽系统的设计中，需要考虑以下因素：•蒸汽管道的设计和布置•蒸汽供应站和减压阀的选型•蒸汽系统的调节方式和控制策略6. 其他系统设计锅炉房还可能涉及到其他系统的设计，例如：•燃油输送系统设计•燃气输送系统设计•排烟系统设计7. 安全与维护要求在进行锅炉房工艺设计之前，需要了解相关的安全与维护要求。
这些要求通常包括：•锅炉房的通风和防爆要求•锅炉房的消防设施要求•锅炉房的日常维护和保养要求8. 结论锅炉房工艺设计计算书是锅炉房设计的重要文档，它确保了锅炉房在设计和运行过程中满足相关的规范和要求。
本文档介绍了锅炉房工艺设计计算的相关要点和步骤。
在进行锅炉房工艺设计时，需要综合考虑热负荷、供热面积、锅炉受热表面、锅炉设计压力等因素，选择适合的锅炉类型和规格，并设计相应的热水系统、蒸汽系统和其他系统。
燃油锅壳式锅炉热力计算.pdf
WNS4.2-1.0/115/70-Y （三回程结构） 热 力 计 算共 页第 页序号名 称符号单位公 式结 果一）锅炉规范1锅炉额定热功率Q MW360×104Kcal/h 4.200 2额定工作压力P Mpa表压 1.000 3额定供水温度Tcs℃115.000 4额定回水温度Ths℃70.000 5冷空气温度Tlk℃30.000 二）燃料及烟气特性参数（0#轻柴油）1水分W y%0.002灰分A y%0.013碳C y%85.55 4氢H y%13.49 5氧O y%0.666氮N y%0.047硫S y%0.258低位发热计算值Q y dw Kcal/Kg81C y+246H y-26（O y-S y）-6W y10237.43 9理论空气量V0Nm3/kg0.0889Cy+0.265Hy-0.0333Oy+0.0333Sy11.17 10RO2容积V RO2Nm3/kg 1.886/100（Cy+0.375Sy） 1.62 11N2理论容积V0N2Nm3/kg0.79V0+0.008N y8.82 12H2O理论容积V0H2O Nm3/kg0.0124W y+0.111H y+0.0161V0 1.68 13平均过量空气系数αpj取用 1.10 14实际H2O容积V H2O Nm3/kg V0H2O+0.016（αpj-1）V0 1.70 15烟气的平均容积V y Nm3/kg V RO2+V0N2+V H2O+（αpj-1）V013.25 16RO2容积份额r RO2V RO2/V y0.12 17H2O容积份额r H2O V H2O/Vy0.13 18三原子气体容积份额r q r Ro2+r H2o0.25 三）锅炉热平衡及燃料消耗量计算1 冷空气焓I0LK Kcal/Kg 查燃油烟气焓温表105.902排烟温度θpy℃假定200.00 3排烟热焓I py Kcal/Kg℃879.20 4排烟热损失q2%（I py-αpj*I0lk）/Q y dw7.450209672 5化学不完全燃烧损失q3%估取16散热损失q5%估取37锅炉效率η%100-q2-q3-q588.54979033 8燃料消耗量Bj kg/h Q*103*860/（Q y dw *η）398.4458054 9保热系数φη/（η+q5）0.967230946四）燃烧室传热计算1炉胆结构特性计算1.1燃烧器火焰直径d h m Bj^0.31*(0.147-0.02*(1-EXP(-20*(apj-1)))0.82999772 1.2炉胆直径d m结构设计0.95 1.3燃烧器火焰长度L hy m Bj^0.5*(0.182-0.02*(1-EXP(-16*(apj-1))) 3.314300947 1.4炉胆长度L m按结构 3.8 1.5炉胆辐射受热面积H f1m2 3.14*d*L11.3354 1.6炉膛尾部长度L1m结构设计0.61.7炉膛尾部直径D1m结构设计 1.61.8烟管外径dw m结构设计0.051 1.9第一对流烟管数量n1假定1002检修孔直径dj m结构设计0.42.1炉膛尾部辐射受热面H f2m23.14*D1*L1+2*3.14*D1^2/4-3.14*d^2/4-n1*3.14*dw^2/4-3.14*dj^2/45.9953592.2炉膛总辐射受热面积F L m2Hf1+Hf217.330759 2.3炉胆有效容积V L1m3L*3.14*d^2/4 2.6921575 2.4炉膛尾部容积V L2m3L1*3.14*D1^2/4 1.20576 2.5炉膛总容积V L m3VL1+VL2 3.89791752.6炉膛有效辐射层厚度S m3.6*V L/F L0.809687735 2.7燃烧室热力计算2.8空气带入燃烧室热量Q k Kcal/Kgαpj*I0LK116.49 2.9燃烧室每Kg燃料输入热量QL Kcal/Kg Q y dw*（100-q3）/100+QK10251.5457 2.1绝热燃烧温度θjr℃查燃油烟气焓温表1964 2.11绝热燃烧绝对温度Tjr Kθjr+27322372.12炉膛出口假定温度θlc℃先假定后校核11002.13炉膛出口烟气焓Icy Kcal/Kg查燃油烟气焓温表5403.897 2.14出口绝对温度Tlc Kθlc+2731373 2.15受热面灰污系数ξ查《锅炉原理及计算》P2710.65 2.16有效辐射受热面Hfs m2ξ*Hf11.26499335 2.17受热面平均热有效系数ψpj Hfs/Hf0.652.18三原子气体总分压力Pq MPa0.1013*rq0.025310191 2.19三原子气体辐射力m.Mpa Pq*S0.0204933512.2三原子气体辐射减弱系数Kp1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS)^0.5-0.1)*(1-0.37*Tlc/1000)*rq2.5750924722.21碳黑颗粒辐射减弱系数Kth1/(m.Mpa)0.306*（2-αpj）*（1.6*Tlc/1000-0.5）*Cy/Hy 2.963484472.22火焰发光黑度a fg1-e^(-(Kp*rq+Kth)*0.1013*s)0.256094541 2.23火焰不发光黑度a q1-e^(-Kp*rq*0.1013*s)0.051403992 2.24炉膛容积热负荷qv Kcal/m3.h Q y dw*B j/V L1046471.877 2.25系数m查《锅炉原理及计算》P2740.95 2.26火焰黑度a h m*afg+（1-m）*aq0.245860013 2.27炉膛系统黑度a L ah/（ah+（1-ah）*ψpj）0.3340257832.28火焰中心高度系数M 查《工业锅炉》2001年第4期P6M=1.01-0.49*（Lhy/（L+L1））0.6409073952.29烟气平均热容积V-cKJ/（Kg.℃） 4.1868*（QL-Icy）/（θjr-θlc）23.490897662.3炉膛出口烟温t lc℃Tjr/（M*（5.7*10-11*a L*ψpj*Hf*Tjr^3/（φ*Bj*V-c））^0.6+1)-2731105.0199252.31计算与假设值差Δt℃θlc-tlc-5.019925094 2.32结论Δt允许范围-100＜Δt＜100合格四）第一对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m结构设计0.0541.2对流管长度Lg m结构设计 3.81.3对流管枝数N结构设计1001.4对流受热面面积H dl m2N*3.14*dn*Lg64.4328 1.5对流管流通面积F dl m2N*3.14*dn^2/40.2289062对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”℃先假定后校核4402.2出口烟气焓值Icy”Kcal/Kg查燃油烟气焓温表1996.869 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy’-Icy”）3295.382916 2.4大温压Δt2℃θlc-Tcs985.000 2.5小温压Δt3℃θ”-Tcs325.000 2.6平均温压Δtpj℃（Δt2-Δt3）/LN（Δt2/Δt3）595.2292598 2.7烟气计算温度Δt4℃（θlc+θ”）/2770.000 2.8假定烟气流速W m/s按《燃油燃气锅炉》P365表5-23 取值22.0002.9计算对流烟管根数N 4*Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*W*3.14*dn^2)111.24673992.1o实际烟气流速W m/s Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)24.47428277 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.6075 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.0849 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.000117025 2.14雷诺数Re W*dn/V11293.4097 2.15努塞尔数NU0.023*Re^0.8*Pr^0.432.915951652.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/dn51.75119065 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs480.229 2.18烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04862.19三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq13.601546212.2o气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.06696286 2.21烟气黑度a y1-e^(-kps)0.064770065 2.22温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.4295302012.23烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ）6.3463561352.24热有效系数ψ估取0.852.25总传热系数Kψ*（ad+af）49.38291477 2.26烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj3298.082644 2.27相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp2-0.081924564 2.28结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）第二对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m结构设计0.0541.2对流管长度Lg2m结构设计 4.51.3对流管枝数N2结构设计821.4对流受热面面积H dl’m2N2*3.14*dn*Lg262.56764 1.5对流管流通面积F dl m2N2*3.14*dn^2/40.18770292 2对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”2℃先假定后校核2402.2出口烟气焓值Icy”2Kcal/Kg查燃油烟气焓温表1061.515 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy”-Icy”2）904.7033345 2.4大温压Δt2‘℃θ”-Tcs325.000 2.5小温压Δt3’℃θ”2-Tcs125.000 2.6平均温压Δtpj’℃（Δt2‘-Δt3’）/LN（Δt2‘/Δt3’）209.3119879 2.7烟气计算温度Δt4‘℃（θ”+θ”2）/2340.000 2.8假定烟气流速W m/s按《燃油燃气锅炉》P365表5-23 取值17.0002.9计算对流烟管根数N 4*Bj*Vy*（Δt4‘+273）/（273*3600*W*3.14*dn^2)84.61302432.1o实际烟气流速W m/s Bj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)17.54172455 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.649 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.04926 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.00004529 2.14雷诺数Re W*dn/V20915.28209 2.15努塞尔数NU0.023*Re^0.8*Pr^0.455.33458992 2.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/dn50.47744259 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs94.312 2.18烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04862.19三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq17.125469412.2o气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.084311769 2.21烟气黑度a y1-e^(-kps)0.080855349 2.22温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.7308319742.23烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ）2.0204070022.24热有效系数ψ估取0.862.25总传热系数Kψ*（ad+af）45.14815065 2.26烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj575.0238134 2.27相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp236.44062187 2.28结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）锅炉总热平衡校核1计算误差ΔQz Kcal/kgQ ydw *η/100-（Qcr+Qcr2）#REF!2计算相对误差%100*ΔQz/Q ydw#REF!3结论计算相对误差允许范围＜0.5%合格参考资料1）锅炉原理及计算/冯俊凯 沈幼庭主编 科学出版社出版1995.72）锅炉计算手册上/宋贵良主编 辽宁科学技术出版社出版 1995.103）燃油 燃气锅炉/赵钦新 惠世恩主编 西安交通大学出版社出版 2000.6CWNS0.70-90/70-Y （中心回焰结构） 热 力 计 算共 页第 页序号名 符号单位结 果一）锅炉规范1锅炉额定热功率Q MW60×104Kcal/h0.700 2额定工作压力P Mpa表压0.000 3额定供水温度Tcs℃90.000 4额定回水温度Ths℃70.000 5冷空气温度Tlk℃30.000 二）燃料及烟气特性参数（0#轻柴油）1水分W y%0.00 2灰分A y%0.01 3碳C y%85.55 4氢H y%13.49 5氧O y%0.66 6氮N y%0.04 7硫S y%0.25 8低位发热计算值Q y dw Kcal/Kg81C y+246H y-26（O y-S y）-6W y10237.43 9理论空气量V0Nm3/kg0.0889Cy+0.265Hy-0.0333Oy+0.0333Sy11.17 10RO2容积V RO2Nm3/kg 1.886/100（Cy+0.375Sy） 1.62 11N2理论容积V0N2Nm3/kg0.79V0+0.008N y8.82 12H2O理论容积V0H2O Nm3/kg0.0124W y+0.111H y+0.0161V0 1.68 13平均过量空气系数αpj取用 1.10 14实际H2O容积V H2O Nm3/kg V0H2O+0.016（αpj-1）V0 1.70 15烟气的平均容积V y Nm3/kg V RO2+V0N2+V H2O+（αpj-1）V013.25 16RO2容积份额r RO2V RO2/V y0.12 17H2O容积份额r H2O V H2O/Vy0.13 18三原子气体容积份额r q r Ro2+r H2o0.25 三）锅炉热平衡及燃料消耗量计算1 冷空气焓I0LK Kcal/Kg 查燃油烟气焓温表105.902排烟温度θpy℃假定200.00 3排烟热焓I py Kcal/Kg℃879.20 4排烟热损失q2%（I py-αpj*I0lk）/Q y dw7.4502097 5化学不完全燃烧损失q3%估取16散热损失q5%估取37锅炉效率η%100-q2-q3-q588.54979 8燃料消耗量Bj kg/h Q*103*860/（Q y dw *η）66.407634 9保热系数φη/（η+q5）0.9672309四）燃烧室传热计算1炉胆结构特性计算1.1炉胆直径d m按结构0.8 1.2炉胆长度L m按结构 1.88 1.3辐射受热面积H f m2 3.14*d*L+3.14*d^2/4 5.224961.4炉膛包覆面积F L m2Hf+3.14*d^2/4 5.72736 1.5炉膛有效容积V L m3L*3.14*d^2/40.944512 1.6炉膛有效辐射层厚度S m 3.6*V L/F L0.5936842 2燃烧室热力计算2.1空气带入燃烧室热量Qk Kcal/Kgαpj*I0LK116.49 2.2燃烧室每Kg燃料输入热量QL Kcal/Kg Q y dw*（100-q3）/100+QK10251.546 2.3绝热燃烧温度θjr℃查燃油烟气焓温表1964 2.4绝热燃烧绝对温度Tjr Kθjr+2732237 2.5中心火焰出口假定温度θlc℃先假定后校核1150 2.6中心火焰出口烟气焓Icy Kcal/Kg查燃油烟气焓温表5675.26 2.7燃烧室出口绝对温度Tlc Kθlc+2731423 2.8受热面灰污系数ξ查《锅炉原理及计算》P2710.65 2.9有效辐射受热面Hfs m2ξ*Hf3.396224 2.10 受热面平均热有效系数ψpj Hfs/Hf0.65 2.11 三原子气体总分压力Pq MPa0.1013*rq0.0253102 2.12 三原子气体辐射力m.Mpa Pq*S0.01502632.13 三原子气体辐射减弱系数Kp1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS)^0.5-0.1)*(1-0.37*Tlc/1000)*rq2.91445142.14 碳黑颗粒辐射减弱系数Kth1/(m.Mpa)0.306*（2-αpj）*（1.6*Tlc/1000-0.5）*Cy/Hy 3.10320562.15 火焰发光黑度a fg1-e^(-(Kp*rq+Kth)*0.1013*s)0.2058006 2.16 火焰不发光黑度a q1-e^(-Kp*rq*0.1013*s)0.0428482 2.17 炉膛容积热负荷qv Kcal/m3.h Q y dw*B j/V L719782.82 2.18 系数m查《锅炉原理及计算》P2740.796 2.19 火焰黑度a h m*afg+（1-m）*aq0.1725583 2.20 炉膛系统黑度a L ah/（ah+（1-ah）*ψpj）0.2429046 2.21 火焰中心高度系数M查《锅炉原理及计算》P2720.4452.22 烟气平均热容积V-c KJ/（Kg.℃） 4.1868*（QL-Icy）/（θjr-θlc）23.5380752.23 炉膛出口烟温t lc℃Tjr/（M*（5.7*10-11*a L*ψpj*Hf*Tjr^3/（φ*Bj*V-c））^0.6+1)-2731208.86842.24 计算与假设值差Δt℃θlc-tlc-58.86843 2.25 结论Δt允许范围-100＜Δt＜100合格2.26 辐射换热量Qf Kcal/kgφ*（QL-Icy）4426.3251 2.27 炉膛出口烟温θlc‘℃假定840 2.28 出口烟气焓Icy，Kcal/Kg查燃油烟气焓温表4010.43 2.29 回流平均烟气温度θhl℃（θlc+θlc’）/2995 2.30 火焰直径D hy m按百得燃烧器取值0.52.31 回流烟气流速W hl m/s Bj*Vy*（θhl+273）/（273*3600*0.785*（d^2-Dhy^2))3.70780242.32 普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.5805 2.33 导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.10885 2.34 烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.0001732 2.35 雷诺数Re W hl*d/V17125.119 2.36 努塞尔数NU0.664*Re^0.5*Pr^0.33372.498834 2.37 换热系数ad W/m2.℃λ*NU/（d-Dhy）26.304994 2.38 温压Δt1℃θhl-Tcs905.000 2.39 炉胆内对流换热量Qd Kcal/kg0.86*ad*Δt1*Hf/Bj1610.8318 2.40 炉内换热总量Qcr Kcal/kg Qf+Qd6037.1569 2.41 炉胆烟气放热量Qrp Kcal/kgφ*（QL-Icy’）6036.6002 2.42 相对误差ΔQ%100*（Qrp-Qcr）/Qrp-0.009222 2.43 结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%合格四）对流管传热计算1 对流管结构参数1.1对流管内径dn m按结构0.045 1.2对流管长度Lg m按结构 1.95 1.3对流管枝数N按结构581.4对流受热面面积H dl m2N*3.14*dn*lg15.98103 1.5对流管流通面积F dl m2N*3.14*dn^2/40.0921983 1.6扰流子长度L4m按结构 1.950 1.7扰流子节距S m按结构0.113 1.8扰流子宽度B m按结构0.040 1.9扰流子厚度δm按结构0.0008 1.1O扰流子扭曲比Y S/B2.8252对流面传热计算2.1出口烟气温度θ”℃先假定后校核200 2.2出口烟气焓值Icy”Kcal/Kg查燃油烟气焓温表879.25 2.3烟气侧放热量Qrp2Kcal/Kgφ*（Icy’-Icy”）3028.5742 2.4大温压Δt2℃θlc’-Tcs750.000 2.5小温压Δt3℃θ”-Tcs110.000 2.6平均温压Δtpj℃（Δt2-Δt3）/LN（Δt2/Δt3）333.40404 2.7烟气计算温度Δt4℃（θlc’+θ”）/2520.0002.8烟气流速Wm/sBj*Vy*（Δt4+273）/（273*3600*Fdl)7.69984712.9含扰流子烟管水力直径Dh m（3.14*dn-4*δ）/（3.14+2-2*δ/dn）0.02705492.1O含扰流子对流管烟气流速W'm/s W*dn/（dn-4*δ/3.14）7.878265 2.11普郎特数Pr查《锅炉计算手册上》P620.628 2.12导热系数λW/m.℃查《锅炉计算手册上》P620.06732 2.13烟气粘滞系数V m2/S查《锅炉计算手册上》P620.0000798 2.14雷诺数Re W’*Dh/V2672.26642.15努塞尔数NU0.338*（Re/Y）^0.662*Pr^0.3526.8054282.16换热系数ad2W/m2.℃λ*NU/Dh66.699359 2.17温压Δt5℃Δtpj-Tcs243.404 2.19烟管烟气有效辐射层厚度S’m0.9dn0.04052.2三原子气体辐射减弱系数Kp’1/(m.Mpa)10.2*(0.78+1.6*RH2O)/(10.2PqS’)^0.5-0.1)*(1-0.37*（Δt4+273）/1000)*rq17.1612742.21气体介质吸收力kps1/(m.Mpa)Kp’*0.1013*S’0.07040672.22烟气黑度a y1-e^(-kps)0.0679853 2.23温度比τ（Tcs+60+273）/（Δt4+273）0.53341742.24烟气辐射放热系数af2W/m2.℃5.1*10-8*ay*（Δt4+273）^3*(1+τ^2）*（1+τ） 3.4057352.25热有效系数ψ估取0.85 2.26总传热系数Kψ*（ad+af）59.58933 2.27烟管总的传热量Qcr2Kcal/kg0.86*K*Δt5*Hdl/Bj3001.7982 2.28相对误差ΔQ%100*（Qrp2-Qcr2）/Qrp20.8841135 2.29结论ΔQ允许范围-2%＜ΔQ＜2%五）锅炉总热平衡校核1计算误差ΔQz Kcal/kg Q y dw*η/100-（Qcr+Qcr2）26.2676952计算相对误差%100*ΔQz/Q ydw0.25658493结论计算相对误差允许范围＜0.5%合格参考资料1）锅炉原理及计算/冯俊凯沈幼庭主编科学出版社出版 1995.72）锅炉计算手册上/宋贵良主编辽宁科学技术出版社出版 1995.103）燃油燃气锅炉/赵钦新惠世恩主编西安交通大学出版社出版2000.6。
锅炉房计算书
锅炉房计算书一．采暖热负荷采暖建筑面积约F=200000m2采暖热指标q=50w/m2计算热负荷Q’=50X200000=10Mw燃气热水锅炉热效率0.92选型热负荷Q=1.15Q’/0.92=11.5/0.92=12.5Mw二．锅炉选型选用3台4.2Mw燃气热水锅炉.工作压力1.0Mpa。
循环水量144 m3/h 三. 一次水泵选型水泵台数与锅炉台数对应.选4台水泵,其中一台备用.1.管路阻力: 管线总长L=1200m 干管比摩阻取80Pa/m沿程阻力H’=80x1200=96KPa局部阻力按沿程阻力的0.7计算,即H’’=96x0.7=67.2KPa H1=96+67.2=163.2KPa建筑内部阻力50KPa2.锅炉房内部阻力锅炉阻力50KPa锅炉房内管道阻力100KPa3．管道系统总阻力H3=1.2x(163.2+50+100)=1.2x313.2KPa=1.2x31.32M=37.59m 4．水泵选型选IRG125-200型热水泵L=160 m3/h H=50m N=37kw四．换热机组二次水泵选型1．选型热负荷高区采暖面积约50000m2计算热负荷Q=1.2x50 w/m2x50000 m2=3000000w=3000kw2. 循环水量L=3000x860/25=103.2 m3/h3．水泵选型选IRG100-200型热水泵L=100 m3/h H=50m N=22kw五. 定压水泵选型1.一次水定压选ISG40-170型热水泵L=5.3 m3/h H=36m N=2.2kw2.二次水定压选ISG40-220型热水泵L=5.5 m3/h H=60m N=4kw六．泄爆面积计算锅炉间F=14.55X13.1-1.8X5.7=190.6-10.26=180.34m2锅炉间V=AxBxH=180.34X4=721.4m3泄爆面积比值K=f/V>0.05 f>0.05V=0.05x721.4=36.1 m2实际泄爆面积f’=14.55x2.5=36.4 m2满足要求.七．通风1．锅炉间送风：单台锅炉燃烧空气量L1=1000X6=6000 m3/h总送风量：L=6000X3=18000 m3/h选SWF-1-NO8#混流式风机L=20883 m3/h H-353Pa N=4.0kw2．水泵间送风：按6次/h换气计算总送风量：L=7.8x2x7.1x5x6=3323 m3/h选BFT35-11NO3.15#轴流式风机L=3726 m3/h H-201Pa N=0.37kw八．事故排烟事故排风量按12次/时换气计算。
锅炉房设计说明书
锅炉房及设备设计说明书学院：姓名：班级：学号：设计说明160000㎡的住宅小区，热指标45W/㎡，市政管网水压0.25Mpa，热水95℃/70℃1.热负荷计算采暖最大热负荷为：Q=q*F=45*160000=7.2MW锅炉房自耗热能量包括锅炉房的采暖、浴室、锅炉吹灰、设备散热、介质漏失和热力除氧器的排气损失等。
这部分能量约占输出负荷的2%——3%，启动水泵的耗能大，但正常运行时使用电动给水泵。
热网的热损失包括散热和介质漏失，与输送介质的种类、热网的敷设方式、保温完善程度和管理水平有关，一般为输送负荷的10%-15%。
最大计算热负荷：Q max = K0 *K1*Q0式中K0——热水管网的热损失系数，取值为1.10K1——采暖热负荷同时使用系数，取用1Q0——采暖最大热负荷，则Q max=1.10×1×7.2MW=7.92MW2．锅炉类型及台数的确定锅炉型号和台数根据锅炉房热负荷、介质、参数和燃料种类等因素选择，并应考虑技术经济方面的合理性，使锅炉房在冬夏季均能达到经济可靠运行。
根据计算热负荷的大小和燃料特性决定锅炉型号，并考虑负荷变化和锅炉房发展的需要。
选用锅炉的总容量必须满足计算负荷的要求，以保证用气的需要。
但也不应使锅炉的总容量超过计算负荷太多而造成浪费。
锅炉的容量还应适应锅炉房负荷变化的需要，特别是某些季节性锅炉房，要力免锅炉长期在低负荷下运行。
因为热媒为水，供水温度为95℃，回水温度为70℃，经计算最大热负荷为7.92MW 。
选用2台热功率为4.2MW ，的卧式燃气热水锅炉，即WNS4.2-1.0-95/70-Q 型锅炉，锅炉房总额定功为12.6MW ，热水供回水温度为95℃/70℃WNS4.2-1.0-95/70-Q 型热水锅炉的技术参数：型号：WNS4.2-1.0-95/70-Q额定热功率：4.2MW额定出水压力：1.0Mpa供回水温度：95℃/70℃锅炉燃料：天然气燃料耗量：450m ³/h3.锅炉循环水量的计算t c kQ6.3G △ t/h 式中 Q —锅炉额定热负荷，kWk —官网散热损失系数，取1.05c —官网热水的平均比热容，kJ/(kg ·℃)t △--热水供回水温差，℃锅炉房循环水量为t c kQ 6.3G △== ）（7095*41874200*1.05*3.6-=151.7t/h4.循环水泵扬程的计算H ≥H1+H2+H3式中H1-----锅炉房阻力损失，取100 kPaH2---------供回水官网阻力损失，由计算得120kPaH3-----最不利用户内部阻力损失，取50 kPaH ≥H1+H2+H3=100+120+50=270 kPa5.循环水泵的选择为控制方便，以一台锅炉配一台泵的形式，故选择4台立式循环水泵，其中一台备用。
燃油燃气锅炉热力计算书(详细版)
α pj VH2O Vyຫໍສະໝຸດ /3设计取定
V0H2O+0.0161（α -1）V0 m /kg 标准表4-1
0 0 0 m3/kg VRO2+V N2+V H2O+（α -1）V
rH2O H2O容积份额 rRO2 RO2容积份额 三原子气体容积份额 rq
/ / /
VH2O/Vy标准公式4-10 VRO2/Vy标准公式4-09 rH2O＋rRO2标准表4-1
北京市热水锅炉厂
一、锅炉设计规范（基本参数） 额定供热量 1 工作压力 2 额定出水温度 3 4 5 6 7 8 9 10 11 回水温度 冷空气温度 出水压力 回水压力 锅炉循环水量 设计燃料 燃烧方式 锅炉型式
WNS2.8-1.0/95/70-Y（Q）型
燃油燃气锅炉热力计算书 Q = P = t＂ = 2.8 0 95 MW MPa ℃ ℃ ℃ MPa MPa kg/s 天然气
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t/h
Qy dw kJ/kg
42900
11.1666 8.8219 1.6773 1.5981
1.1000 1.6953 13.2140 0.1283 0.1209 0.2492
0
0.0889（Cy+0.375Sy)+0.265Hy m /kg -0.0333Oy)标准公式4-02
3
0 y m3/kg 0.79V +0.008N 标准公式4-04 y y 0 m3/kg 0.111H +0.0124W +0.0161V
V0N2 V0H2O VRO2
y m3/kg （1.866Cy+0.7S ）/100
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锅炉房计算书
天元兴盛无纺布有限公司锅炉房钢结构厂房计算书计算：审核：校对：中机十院2012年3月目录一、结构设计计算说明 (3)二、荷载标准值 (3)三、计算文件 (3)第一章钢架计算文件 (3)第二章节点计算文件 (16)第三章基础计算文件 (21)第四章抗风柱计算 (22)第五章支撑计算文件 (25)（一）屋面支撑 (25)（二）柱间支撑 (49)第六章檩条计算文件 (52)（一）屋面檩条计算 (52)（二）墙梁计算文件 (55)第七章计算书附图 (61)天元兴盛无纺布有限公司锅炉房*********计算书*********一、结构设计计算说明本工程为新疆省乌鲁木齐市天元兴盛无纺布有限公司厂区成品、材料库，计算分析采用中国建筑科学研究院编制的结构设计软件PKPM-STS。
二、荷载标准值1、屋面恒载：0.30kN/m2；2、屋面活载：0.8kN/m2；3、基本风压：0.6kN/m2；4、基本雪压：0.8kN/m2；三、计算文件第一章钢架计算文件工程名: mj-1************ PK11.EXE *****************日期: 3/17/2012时间:16:26:59设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 3梁数: 2 标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度： 8.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第二组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.15 6.30 ( 2) 11.01 6.30 ( 3) 5.58 6.86( 4) 0.15 0.00 ( 5) 5.58 0.00 ( 6) 11.01 0.00---- 柱关联号 --------柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 5 3 ( 3) 6 2---- 梁关联号 ----梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 1 3 ( 2) 3 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5( 2) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 1 1 0 ( 2) 1 3 90( 3) 1 1 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-022 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-032 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-03恒荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.11 0.001 1 1 1.11 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.762 0.00 3.17 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.76--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.182 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.34--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移 1 -0.7 0.1 2 0.7 0.1 3 0.0 7.0 7 0.0 0.0 活荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 2.95 0.001 1 1 2.95 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移1 -1.3 0.12 1.3 0.1 3 0.0 13.1 7 0.0 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数21 1 1.16 0.002 1 3.52 0.003 1 1.63 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -3.25 0.001 1 1 -1.86 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) 42.8 ( 2) 40.7 ( 3) 41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -20.40 10.53 43.25 20.40 -3.202 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -7.37 6.27 7.20 7.37 3.98--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -43.25 -5.27 -19.97 -17.28 5.27 2.202 17.28 -4.71 -3.23 -7.20 4.71 -6.92---- 右风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力参数1 荷载参数21 1 -1.63 0.002 1 -3.52 0.003 1 -1.16 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -1.86 0.001 1 1 -3.25 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx ( 1) -40.7 ( 2) -42.8 ( 3) -41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7)0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -7.37 -6.27 -7.207.37 -3.98 2 0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 3 0.00 -20.40 -10.53 -43.2520.40 3.20--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 7.20 -4.72 -6.92 -17.284.72 -3.23 2 17.28 -5.27 2.20 43.25地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:36.153水平地震标准值作用底层剪力： 5.026底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出: --- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -3.00 2.51 15.83 3.00 -2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 3.00 2.51 15.83-3.00 -2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -15.83 -1.14 -2.90 0.001.142.902 0.00 1.14 -2.90 -15.83-1.14 2.90振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:36.153底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157 各质点地震力调整系数: 1.000 地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量： 1.000各质点的水平地震力(kN)： 5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V-3.00 2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -3.00 -2.51 -15.83 3.00 2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 15.83 1.14 2.90 0.00 -1.14 -2.902 0.00 -1.14 2.90 15.83 1.14 -2.90振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢 柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱 上 端组合号 M N V MN V 1 0.00 -14.80 12.632 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.733 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.464 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.825 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.116 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.767 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.378 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.749 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3910 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6211 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.7412 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3913 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6214 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.1115 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.7616 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.3717 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5818 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9319 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2320 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5921 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0522 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7023 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.40 -46.32 -24.94 3.0525 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0526 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7027 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.4028 0.00 27.85 -11.66 -46.32 -24.94 3.0529 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5830 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9331 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2332 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5933 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3734 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.7335 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4636 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8237 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8738 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5239 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2240 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5741 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8742 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5243 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2244 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5745 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3746 0.00 -17.09 12.9847 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4648 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8249 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1650 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.5151 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3652 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6853 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3654 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6855 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1656 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 23, M= 0.00, N= 30.14, M= -48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 39, V= -14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53-----------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 6.86,Ly= 3.00; 长细比：λx= 147.0,λy= 23.5构件长度= 6.86; 计算长度系数: Ux= 1.00Uy= 0.44抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002抗风柱类型1: 仅承担山墙风荷载山墙风压力作用，柱中最大弯矩 My1 = -20.67山墙风吸力作用，柱中最大弯矩 My2 = 20.67组合号 My N V(柱底)1 0.00 4.28 0.002 -28.93 3.80 16.883 -17.36 3.80 10.134 28.93 3.80 -16.885 17.36 3.80 -10.13强度计算控制组合号: 2, M= -28.93, N= 3.80强度计算应力比 = 0.299平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 77.85平面内稳定计算最大应力比 = 0.362平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 55.29平面外稳定计算最大应力比 = 0.257门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00抗风柱挠度风吸力控制，挠度值 v (mm) -6.1强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 147. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 24. ≤ [λ]= 180抗风柱的挠度 v/H= 1/ 1118. < [v/H]= 1/4004mm构件重量 (Kg)= 264.01--------------------------------------------------------------------------------钢 柱 3截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端 柱 上 端组合号 M N V M N V1 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.462 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.823 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.374 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.735 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.746 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.397 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.628 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.119 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7610 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3711 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.7412 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.3913 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.6214 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.1115 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7616 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3717 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4018 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0519 0.00 19.19 -2.10 6.16 -15.70 -4.0520 0.00 16.89 -2.45 3.94 -13.98 -3.7021 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.2322 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 23 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 24 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 25 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4026 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0527 0.00 19.19 -2.106.16 -15.70 -4.05 28 0.00 16.89 -2.453.94 -13.98 -3.70 29 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.23 30 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 31 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 32 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 33 0.00 19.25 14.1343.81 -15.76 0.2234 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5735 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8736 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5237 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4638 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8239 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3740 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7341 0.00 19.25 14.13 43.81 -15.76 0.2242 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5743 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8744 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5245 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4646 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8247 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3748 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7349 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3650 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6851 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1652 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.5153 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3654 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6855 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1656 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 17, M=0.00, N= 30.14, M= 48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 33, V= 14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92,Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00Uy= 0.55抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V MN V1 -47.25 -4.23 -17.95-10.76 5.28 3.302 -49.46 -4.76 -19.62-13.00 5.63 3.273 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.314 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.345 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.696 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.657 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.578 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.229 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1810 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2411 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5412 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5113 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0214 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0615 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0716 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0317 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5018 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5319 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6320 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6021 43.81 1.39 15.70 9.88 1.28 -3.9822 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0123 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3024 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.27 25 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3126 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3427 46.39 7.59 23.19 26.06 -2.59 4.1928 42.09 6.58 19.96 21.72 -1.91 4.1229 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5530 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.5931 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.6932 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.6533 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.5734 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.2235 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1836 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2437 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5438 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5139 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0240 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0641 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0742 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0343 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5044 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5345 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6346 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6047 43.81 1.39 15.709.88 1.28 -3.98 48 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0149 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3050 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.2751 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3152 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3453 46.39 7.59 23.19 26.06 -5.56 -3.3554 42.09 6.58 19.96 21.72 -4.88 -3.4255 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5556 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.59--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -49.46 -32.85 -21.81 -23.22 -34.25 -41.05 -42.90梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 48.54 30.42 21.89 20.96 19.17 16.51 13.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.77 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00(CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.71 2.05 3.19 3.49 2.51 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14 --------------------------------------------------------------------------------钢 梁 2 截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92, Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V M N V1 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.322 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.353 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.954 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.625 -13.43 2.10 0.22-13.30 -3.15 10.016 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.347 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.268 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.989 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3110 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6411 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1912 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5313 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7714 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4415 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1616 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4917 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2018 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5319 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3220 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.3521 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9522 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6223 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7024 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0325 -9.88 -2.06 3.6326.82 -0.61 -2.5726 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2427 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.24 28 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.5729 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6530 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4131 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.9832 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3133 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6434 -13.43 2.10 0.22 -13.30 -3.15 10.0135 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.3436 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.2637 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1638 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4939 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2040 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5341 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1942 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5343 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7744 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4445 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7046 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0347 -9.88 -2.06 3.63 26.82 -0.61 -2.5748 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2449 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3250 13.00 -4.85 -4.34-21.17 3.98 -1.35 51 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9552 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6253 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6554 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4155 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.2456 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.57--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -42.90 -41.05 -34.25 -23.96 -21.81 -32.85 -49.46梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 13.00 16.52 19.17 20.96 21.90 30.42 48.54考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.76 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 2.51 3.49 3.19 2.05 0.71 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25 变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 42.831(mm) = H / 147.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 1), 水平位移 dx= 23.838(mm) = H /264. 梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 1565. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 147< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 264< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 1565< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 749. 所有钢梁的总重量 (Kg)= 420. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 1169.-----PK11 计算结束-----第二章节点计算文件NODE.OUT****** 轻钢门式刚架施工图设计 STMJW.EXE******设计时间: 3/17/2012高强度螺栓计算方法:采用方法1,假定中和轴在受压区最下两排螺栓中心节点设计结果:===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 1柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.122 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=2 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.361 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 4柱号: 2柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 4.277 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.053满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 0.000 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm 柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 15.609 kN (组合号=48 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.7抗剪键根部设计弯矩: M = 0.780 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 19.678 N/mm ,tao= 34.901 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 12.991 N/mm , Fv= 22.388 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 3柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.121 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=4 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.360 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================柱号(抗风柱): 2抗风柱偏心: 150柱顶连接形式: 3 ( 长圆孔形式1 )内力设计值: 剪力 V= 16.876 kN连接板宽度x厚度= 200x10mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm连接板净截面剪应力: τ= 12.409 N/mm满足: 连接板净截面强度满足!抗风柱腹板厚度: Tw= 6.000 mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗风柱腹板截面剪应力: τ= 12.785 N/mm满足: 抗风柱腹板净截面强度满足!高强度螺栓: 按照承压型连接设计，而且不施加预拉力高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 122.400 kN, Fvb= 56.400 kN高强度螺栓总数: 1 个高强度螺栓受力: Max Ft= 0.000 kN, Max Fv= 16.876 kN满足: 高强度螺栓抗剪满足!连接板与梁连接焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm连接角焊缝尺寸: 5 mm角焊缝剪应力: Max sigmaV= 12.7满足: 角焊缝剪应力满足!第三章基础计算文件扩地底敦计算：三个厂房最不利一组荷载：sNmax=60.kN M= 0kNm Q= 25kN。
【精品】燃油热水锅炉房计算书
燃油热水锅炉房设计说明书一、工程概况：1.该锅炉房位为一单独建筑,主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。
2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4。
5米。
3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理.锅炉房外面已有室外地下储油罐.4．水质资料5．用热项目二、参考文献：①《锅炉房设计规范》（GB50041－92版)②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144—88版)③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：单位办公楼燃油热水锅炉房设计计算书一、锅炉房系统方案设计：1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量,同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。
2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用,3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化,又使油处于循环状态，可以防止结冻。
日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。
3、水循环系统:根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水水换热，热水供暖采用板式换热器水水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉,不断循环。
4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理,由给水泵引至锅炉进行补水.离子交换器置于水处理间。
5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱,烟囱设置于日用油箱间。
二、锅炉本体计算：1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max 是选择锅炉的主要依据，可根据附2—15443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++=KW1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷；5Q ——锅炉房除氧用热；1K ,2K ，3K ,4K ——分别为采暖，通风,生产,生活负荷同时使用系数； 0K —-锅炉房自耗热量和管网热损失系数。
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燃油热水锅炉房设计说明书一、工程概况：1.该锅炉房位为一单独建筑,主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。
2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4。
5米。
3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理.锅炉房外面已有室外地下储油罐.4．水质资料5．用热项目二、参考文献：①《锅炉房设计规范》（GB50041－92版)②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144—88版)③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：单位办公楼燃油热水锅炉房设计计算书一、锅炉房系统方案设计：1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量,同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。
2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用,3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化,又使油处于循环状态，可以防止结冻。
日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。
3、水循环系统:根据业主要求，生活热水供应系统采用容积式换热器经水水换热，热水供暖采用板式换热器水水换热供暖，从锅炉出水管出来的水分两路分别至板式换热器和容积式换热器，采用并联管路连接，经回水回到锅炉,不断循环。
4、给水系统：给水从自来水引入口引至水处理间经离子交换器处理,由给水泵引至锅炉进行补水.离子交换器置于水处理间。
5、排烟系统：从锅炉出来得烟气经烟管引至烟囱,烟囱设置于日用油箱间。
二、锅炉本体计算：1、热负荷计算：查《锅炉及锅炉房设备》P402，最大热负荷Q max 是选择锅炉的主要依据，可根据附2—15443322110max )(Q Q K Q K Q K Q K K Q ++++=KW1Q ，2Q ，3Q ，4Q ——分别为采暖，通风，生产，生活最大热负荷；5Q ——锅炉房除氧用热；1K ,2K ，3K ,4K ——分别为采暖，通风,生产,生活负荷同时使用系数； 0K —-锅炉房自耗热量和管网热损失系数。
1)采暖季最大计算热负荷生活用热负荷：查《建筑给水排水工程》P152表5-2，采暖供回水温度为95℃/70℃,容积式换热器生活热水供回水温度为40℃/5℃，一个淋浴器无淋浴小间小时用水量取300L,热水用热计算公式按《建筑给水排水工程》P158式5—2814100036004187%100401553003600)(012=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-=∑bC N t t q Q r r h ρKW0N —-同类卫生器具数；b -—同类卫生器具同时使用百分数，公共浴室淋浴器按100％计算；C —-水的质量热容,C =4187J/(Kg.℃）5.32527)8145.02000(05.1)(22110max =⨯+⨯=+=Q K Q K K Q KW式中0K -—锅炉房自耗热量和管网热损失系数，取1.05；1K ——采暖用热同时使用系数，取1;3K ——生活用热同时使用系数，生活用热可提前1h 加热，故取0.5;2)非采暖季最大计算热负荷4288145.005.1)(22110max =⨯⨯=+=Q K Q K K Q KW2、确定锅炉型号及台数根据锅炉房的计算容量，所需热水参数和供应燃料品种，选用2台热功率为1.4MW 的卧式燃油热水锅炉，即WNS1。
4-0。
7-95/70—Q 型锅炉，锅炉房额定总功率为2.8MW ，采暖季节，工作时两台锅炉运行采暖，非采暖季节，只需投入一台运行，本锅炉房不设备有锅炉，俩台锅炉互为备用，锅炉的检修保养安排在非采暖季节进行.热水锅炉技术参数如下：三、水处理系统计算1、本设计拟采用钠离子交换软化给水。
采用低速逆流再生钠离子交换器进行软化。
2、 锅炉房采暖季的最大给水量即为本锅炉房所需补充的软化水量：3、 h m h t kG G x b /01.1/01.114.101%13==⨯==钠离子交换器的选择计算（下表）查《锅炉及锅炉房设备》P295，表10—2,锅炉给水允许水硬度H=0.03mmol/L,2 软化速度 m/h 再生或逆洗流速采用3—6m/h4.5 3 所需交换器截面积 F ’ ㎡ G b=1.01/4.50.23 4实际交换器截面积F㎡选用ø600交换器0。
2835 交换剂层高度 h m 交换器产品规格 1。
6 6 运行时实际软化速度v m/h G b /F=1.01/0。
283 3.57 7 交换剂体积 V m 3 hF=1。
6×0.283 0.46 8交换剂工作能力E 0ge/m3732＃树脂1100～150011009 交换器工作容量 E ge VE 0=0.46×1100=506 506 10 反洗、还原及正洗时间T h T=6015+6030+6040 1.42 11 小反洗时间 min 反洗时间取为15min 15 12 小反洗水流速度 m/h 控制在12m/h 一下 9 13 小反洗耗水量 V 1 m 3 F=0.283×15×9/600。
64 14 静置时间 min 交换剂回落、压脂平整，取用4 15 再生剂纯度 % 工业用盐，取用 95 16 再生剂单耗 q g/ge 逆流再生90 17再生一次所需再生剂量KgEq/1000=506×90/(1000×0。
95）4818 再生液浓度 % 取用5 19再生一次稀盐液体积m 3/1000=48/（1000×0.05)0。
9620 再生一次耗水量m3近似等于0.9621 再生速度m/h 低速逆流再生，取用 1.822 再生时间min 60/F=60×0.96/0.283×1.8 11323 逆流冲洗时间min 逆流冲洗时间一般为30~40min 3524 逆流冲洗耗水量 m 3 F /60=5。
5×0.283×35/600.91 25 小正洗时间 min 小正洗时间为10min 左右10 26 小正洗速度 m/h 取用8 27 小正洗耗水量 m 3 F/60=0。
283×8×10/600.38 28 正洗时间 min 取用 40 29 正洗速度 m/h 取用17。
530 正洗耗水量 m 3 F /60=0。
283×40×17。
5/60 3。
3 31 再生需用自来水耗量 m 3++=0.64+0.38+3.3 4。
32 32 再生需用软水耗量+=0。
96+0.91 1.87 33再生一次总耗水量m 3+=4.32+1。
876。
19经软化后出水硬度≤0。
03mmol/L,符合《工业锅炉水质标准GB1576-2001》总硬度≤0。
6mmol/L 的要求。
3、再生液（盐液）的配制和贮存设备 1）、浓盐液池体积计算本锅炉房钠离子交换器运行周期为29+5.1=34.1小时，每再生一次需40.3KG ，如按照储存10天的食盐用量计算，则浓盐液（浓度26%）池体积为：31.1100026.01.343.402410m =⨯⨯⨯⨯2）、稀盐液池体积计算再生一次所需的稀盐液(浓度5%）的体积为0。
96m 3，若按有效容积系数0。
8计算，稀盐液池体积为1。
2m 3。
本设计拟用混凝土砌筑一个尺寸为800×1000×1500盐池，浓、稀盐池各为一个。
5、盐液泵的选择盐液泵的作用：其一是将浓盐液提升至稀盐液池;其二是输送稀盐液至离子交换器，过量的部分稀盐液流回稀盐液池进行扰动,使之浓度均匀.盐液泵运转时间短，不需设置备用泵.为防盐液腐蚀,选用102型塑料离心泵一台:流量6t/h，扬程196KPa；电动功率1。
7KW,转速2900r/min，进口管径Dg40，出口管径Dg406、原水加压泵的选择为了确保再生时所需的反洗水压和软化过程所需克服交换器阻力的水压，特设原水加压泵1台：型号IS65—40-250，流量12m 3/h ，扬程196KPa ，电机Y100L1—4，功率2。
2KW ，转速1450r/min ，进口管径Dg40，出口管径Dg40。
2)排水处理：根据《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》P252表5—3，热水锅炉热水温度≤95℃采用锅内加药水处理,使水质标准达到如下：参考《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》P277表5-23如下：本设计锅炉采用热水循环系统，对循环回水可采用自动加药装置。
锅炉运行时，用户可以根据水质情况选购缓蚀剂、阻垢剂、除氧剂、碱度调节剂等,以改善回水水质。
由于采用循环水系统，排水系统主要为排污系统，通过污水管排至下水道，水污染严重的可先进行初步处理再排至下水道.四、锅炉热水循环系统及热交换系统计算1、锅炉热水循环系统 1) 锅炉循环水量的计算tc kQG ∆=86.0t/h 式中Q-—锅炉额定热负荷，KW;K ——管网散热损失系数，取1.05；C ——管网热水的平均比热容,KJ/（kg 。
℃）;t ∆——热水供回水温差,℃。
57.50251140005.186.086.0=⨯⨯⨯=∆=t c kQ G t/h 2）循环水泵扬程的计算)(1.1321H H H H ++≥式中1H ——锅炉房阻力损失,取100KPa;（1。
1为富裕压头）2H ——供回水管网阻力损失； 3H —-热交换器阻力损失，取50KPa 。
)3.01(2+=RL H 式中R —-比摩阻，热水管道取60Pa/m ；L ——供回水管路实际长度；（0。
3为局部阻力损失取沿程损失的30%) KPaPa RL H 652.226523.13460)3.01(2==⨯⨯=+=O mH KPa H H H H 23215.17168)50652.2100(1.1)(1.1==++=++≥循环水泵台数采用一台锅炉配一台泵的形式，故选用2台KQL80—160(1)B 立式循环水泵。
循环水泵技术参数如下:型号：KQL80—160(1)B 流量：56.3h m /3扬程：21m3）锅炉房循环水进出总管管径计算： 总流量由下式计算：tc kQ G ∆=86.0 14.1012511400205.186.086.0=⨯⨯⨯⨯=∆=t c kQ G t/h （h m /3）若取管内流速为1。
5m/s 。
则每台循环水管管径可由下式计算：mm v G d 1555.114.1018.188.180=⨯==，取DN160mm. 0d ——管道内径，mm ；G ——工作状态下的体积流量；v-—工作状态下的流速，m/s；4）水泵至锅炉循环水管管径计算：（同上）57.50251140005.186.086.0=⨯⨯⨯=∆=t c kQ G h m /3 若取管内流速为1。