先张法施工空心板台座验算
先张法台座结构验算
先张法台座结构验算我项目部共预制20米板梁1041片,16米板梁624片,10米板梁432片,并全部为先张板梁。
现以20米板梁的应力状态对先张台座及压杆进行验算。
预应力张拉台座要承受预应力筋的巨大回缩力,设计制作必须保证台座具有足够的强度和稳定性。
按结构可分为墩式和槽式两种。
根据空心板梁的特点,从“安全、实用”的角度决定采用墩式台座,台座结构见附图。
一、台座的抗倾覆性验算根据规范要求,台座的抗倾覆系数K0=M1/M≥1.5式中:M——由张拉里产生的倾覆力矩M1——抗倾覆力矩,若不考虑土压力,则为台座自重对O点的力矩。
台墩倾覆点的设置,对与台面共同工作的台墩,按理论计算倾覆点该在混凝土台面的表面处;但考虑到台墩的倾覆趋势使得台面端部顶点出现局部应力集中和混凝土抹面层的施工质量,因此倾覆点的位置取在混凝土台面往下5cm处。
每个牛腿的受力按2500KN考虑。
N=2500×2=5000KN牛腿受力作用中心点距台面距离e=0.07mM=T(e+0.05)=5000×(0.07+0.05)=600000 N·M忽略牛腿自重,计算由台墩如图所示部分自重,混凝土比重取2.4×103kg/m3,台墩宽度取2.4M,故G=2.4×2×3.1×2.4×104=357120NL=3.55MM1=357120×3.55=1267776 N·MK0=M1/M=1257776/600000≈2.1≥1.5故抗倾覆性符合规范要求。
二、台墩抗滑移验算K c=N1/N≥1.3K c——抗滑移系数,按照规范要求,应不小于1.3N1——抗滑移的力,对于独立的台墩,由侧壁土压力和底部摩阻力等产生。
对于与台面共同工作的台墩,以往在抗滑验算中考虑台面、承力墙的水平力,侧壁土压力和底部摩阻力共同工作。
通过分析认为混凝土的弹性模量和土的压缩模量相差极大,两者不可能共同工作;而底部摩阻力也较小,可忽略不计;实际上台墩的水平推力几乎全部传给台面和承力墙,不存在滑移问题。
先张法预应力空心板张拉台座结构设计
先张法预应力空心板张拉台座结构设计1先张法台座的基本要求承力台座必须具有足够的强度和刚度,其抗倾覆安全系数应不小于,抗滑移系数应不小于。
横梁须有足够的刚度,受力后挠度应不小于2mm0在台座上铺放预应力筋时,应采取措施防止沾污预应力筋。
张拉前,应对台座,横梁及各项张拉设备进行详细检查,符合要求后方可进行操作。
2压杆式台座的设计压杆式台座结构形式的选定压杆式台座采用矩形截面。
压杆式台座为双肢受压结构,主要算其截面强度,稳定性及变形。
2.1.1压杆的受力分析及计算方法由于钢绞线距底模距离一般设计为4.5cm,因此纵向力作用在偏离压杆形心0.5cm处,可近似认为压杆为中心受压构件,压杆按素碇设计,按构造进行配筋,单肢压杆承受力为P/2,按极限状态法计算。
(1)强度验算NjW a AR j a r mNj—纵向力;a—纵向力偏心系数;A—构件截而而积aXb;RL-材料抗压强度;心-材料安全系数。
设等式右边为R,当NjWR时强度满足要求;NpR时强度不满足要求,需重新设计压杆截面,重新验算。
(2)稳定性验算NjW 4)a AR J a/r m受压构件纵向弯曲系数首先因压杆中心设置系梁,限制压杆侧向位移,因此压杆按一端固结,一端较接计算。
求出长细比S/h,查出4)值进行验算。
若有一条件式不满足要求时,就需重新设置压杆断面。
设计荷载的确定由于端横梁的刚度大,无挠曲变形,因此每根钢绞线的张拉力取同一值。
根据一片空心板中钢绞线的设计根数、张拉控制应力及超张拉系数,确定台座的设计荷载。
P = n o An—钢绞线根数;o —张拉控制应力;A—钢绞线截而积;已知一片空心板梁设计23根钢绞线,每根钢绞线张拉控制应力为1395Mpa,张拉力为。
计算时超张拉系数考虑,每根张拉力为205KN,则台座的设计荷载P=23x205=4715 (KN)。
台座长度的确定采用长线台座既有经济上的考虑,也有力学性能方面的考虑。
特别在力学方面有两个优点:可以减少张拉和锚固工作量及预应力筋端头损失;可以减少因预应力筋在锚具中滑移及横梁变形所造成的预应力损失。
先张法预应力空心板梁台座的设计与施工
台座进行设计时,由于传力柱是细长的受力杆 件,对传力柱的计算长度的取值,要充分考虑到实际 的约束条件。否则当计算长度取值较大时,将会影响 到传力柱的混凝土截面面积和钢筋的用量,造成不必 要的浪费。
虽然在实际生产中,由于操作的误差,传力柱可 能是处于偏心受压状态,但从实际的使用效果来看, 对传力柱看成近似轴心受压构件,还是完全可以的。
图 3 一块张拉台座纵向布置图 单位:m
台座的设计计算主要包括:台座的抗倾覆验算, 抗滑移验算,传力柱的配筋计算,钢横梁的选取验算, 砂箱的设计,限于篇幅,本文选取部分进行表述。 2.2.1 台座的抗倾覆验算 首先建立台座的受力计算 模型,当同一个台座中 4 条底板全部张拉完成时,即 为台座抗倾覆的最不利受力情况,受力模型见图 4。
与锚固端端头均采用加大加深的型式,以防止张拉台
座在 4 条底板均完成钢铰线张拉时(即台座的最不利
受力时)倾覆与滑移,传力柱尺寸为 b×h=550mm×
750mm,台座的各混凝土部分均采用 C30 混凝土。
一块台座纵向总长度组成为 92m,台座的布置及
各部位具体尺寸见图 2,图 3。
图 2 一块张拉台座横向布置图 单位:m
力。这样,我们就可以建立传力柱的近似的受力计算
模型,虽然传力柱在实际的张拉过程中,不完全是处
于轴心受力的状态,但在计算时我们可以近似地认
为,传力柱基本上是处于轴心受压的状态。
传力柱的计算长度 L0 根据两端固定及现场实际 情况整体考虑进行取值,取 L0=0.225×(92-4)=19.8, 则计算长细比λ=L0/b=19.8/0.55=36,通过查表得纵
A' g
c b R' g
s
式中: b —结构工作条件系数, b =0.95;
空心板台座
剪应力为:
V
1465 10 3
78MPa
fv 185 MPa
F 9407 2
钢横梁的变形:
max
5ql 4 384EI
5 1890 15504 384 2 105 22780 104 2
1.56m m< 2m m l 1550 3.9m m 400 400
式中: Wx —工字钢截面抗惯性矩; F —工字钢截面面积。
3.2 台座的施工 3.2.1 台座两端的施工 台座的张拉端及锚固端的
混凝土因其体积较大,可采用片石混凝土。需要注意 的是,在张拉端台座与砂箱接触的位置,应预埋厚 2cm 的钢板,钢板上应焊接钢筋伸入张拉端台座内部, 使砂箱所受的张拉力能均匀地传到台座上,使该部位 不会因局部压力过大而产生混凝土破坏。锚固端则应 在台座上预埋焊接固定钢横梁的钢板,所有预埋钢板 的位置均应预埋准确。 3.2.2 传力柱的施工 因混凝土传力柱为细长受力 构件,施工顺直度的好坏,将会影响到台座的受力性 能。因此,在混凝土传力柱施工时,应使用经纬仪观 测传力柱模板的顺直度。传力柱内的钢筋可分节段制 作,再运至开挖好的基础内进行焊接连接,以保证钢 筋顺直。 3.2.3 系梁的施工 传力柱间横向设置 4 道混凝土系 梁,尺寸为 b×h=550×600mm,系梁底面标高应比传 力柱底面低 25cm,钢筋配置与传力柱相同。在与传 力柱相交处,系梁钢筋应伸入传力柱的钢筋,以使 台座连成一个整体。 3.2.4 钢绞线在两端的限位装置 钢铰线在张拉完 成后,钢铰线的轴心应与传力柱的轴心基本在一条直 线上。因此,钢铰线在张拉端及锚固端的限位装置应 定位精确。 3.2.5 观测点的设置 为便于对台座的各部分的受
图 3 一块张拉台座纵向布置图 单位:m
长线式台座先张法预制2025米空心板梁综合施工技术
长线式台座先张法预制20、25米空心板梁综合施工技术桥梁预制场概况:第一预制梁厂设在k510+800线路的左侧, 距离线路中心线50米, 主要负责20米空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场, 长度350米, 宽度60米, 占地31亩, 设计生产能力4-6片/天, 存梁设计100片, 主要预制20米空心板梁512片, 预制厂内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
空心板梁240片, 16米空心板梁12片, 13米空心板梁48片, 空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场平面图见下图(1-1)第二桥梁预制场设在k515+800线路的左侧, 距离线路中心线800米, 主要负责25米桥梁预制场, 设计总长300米, 宽50米, 总占地22.5亩, 设计生产能力2-3片/天, 存梁90片。
预制场内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
第二桥梁预制场平面布置图见下图(1-2)空心板梁全部采用预应力1860Mp 低松弛钢绞线, 控制张拉应力为1395Mp。
空心板的底宽均149㎝, 梁高分别有125㎝、90㎝、75㎝、60㎝四种, 空心板内钢绞线的布置分别有20根、18根、16根、15根、14根五种。
编制依据《桥梁施工规范》, 《XX路基工程质量监督手册》, 《投标文件》, 《设计图纸》先张法预应力空心板预制方案⑴施工工艺流程制作张拉台座制作板梁平台钢绞线下料、布置位置张拉绑扎钢筋立模浇筑混凝土养护拆模整体放张移梁。
⑵台座设计本工程设计为长线式台座, 根据施工要求, 现场设计采用六槽长线式台座, 台座总宽度第一预制厂台座长度设计70米, 每槽可同时生产3片20米空心板梁;第二预制厂的台座设计长度54米, 可同时生产2片25米空心板梁。
先张法张拉台座结构设计及受力验算分析
1 工程概况
中山市岐江公路 桥梁 预制 标 , 共有先 张法 预应 力空 心 板 1710片 , 有 10 m、 13 m、16 m、 1615 m、17125 m、 1817 m、20 m 和 22 m共 8种梁型 , 以 20 m梁为主 。
其中 22 m 梁钢绞线 数量最 多 , 为 26根 , 板高 95 cm , 板宽 159 cm , 采用 < j1512钢绞线 , 标准强度为 1 860 M Pa, 公称截面积 139 mm2 , 钢绞线张 拉控制 应力为 0175 fpk , 每 块边板 张 拉 控 制 力 为 504 t, 单 片 梁 砼 共 15152 m3 , 约 40135 t, 施工中钢 铰线 逐根张 拉至 初应 力后整 体张拉 , 整 体放张 。
1 29Biblioteka 《四川建材 》2008年第 6期 结构设计与研究应用 ●
进行计算和分析 。 311 11 先张钢绞线
此阶段传力墩和底座承受自重及钢绞线的张锚力 ; 311 12 板梁砼浇筑
L = nL1 + 2L2 + ( n - 1) L3 212 张拉台座宽度的确定
张拉台座宽度主 要取 决于 梁板外 形尺 寸的大 小 , 生 产 操作的方便程度 以及 用料 经济等 方面 。宽 度太 窄 , 会影 响 模板的安装与拆 卸 ; 太 宽则需 用较 大的钢 锚横 梁 , 用钢 量 及占地就增多 。一条台座的净宽 B 为 :
先张法预应力空心板梁长线台座设计与施工_secret
先张法预应力空心板梁长线台座设计与施工l 概述xx至xx(xx界)高速公路LJ-11标段的先张法预应力空心板梁采用了先简支、后连续的预制梁结构体系,板梁跨径为16m,梁体采用C5O 混凝土,其横断面尺寸见图1(以中跨中梁为例),梁内钢绞线单根分开布置,最多达12根(中跨中梁为11根),板梁最大自重荷载为221.5KN(中跨中梁为184KN)。
预应力刚束采用1×7标准型GB/T5224—2003钢绞线,预应力设计采用一端张拉,单根钢绞线公称直径l5.24㎜,钢绞线截面A=140mm2,标准强度f pk=1860MPa,钢绞线锚下控制应力为0.72f pk =1339.2MPa,弹性模量Ep=1. 95×105MPa。
图1 16m先张预应力空心板梁横断面(单位:cm)2 空心板梁长线槽式台座设计构造2.1设计依据及原理本文以一次性生产4片16m先张法空心板梁的张拉力作为台座的受力设计,中板设计为11根预应力钢绞线,边板设计为12根预应力钢绞线,施工时采用先采用小千斤顶逐根张拉至初始应力,然后再采用大型千斤顶一次同时逐级张拉,并达到设计控制应力。
采用槽式台座,其设计原理是把长线受压纵向传力柱作为一个两端受压杆件,这样可以大大增强台座的稳定性,以达到多次重复利用(大批量生产)的目的。
2.2 设计结构构造空心板梁长线槽式台座由端柱、传力柱、横梁和台面组成,端柱和传力柱为钢筋混凝土结构,是承受张拉力的构件,需要具有足够的稳定性和强度。
为增强传立柱的稳定性,两道传立柱之间每隔5m 左右设一道钢筋混凝土横梁,其中第一道横梁距端柱不超过2m,且传力柱有30cm埋置于土中。
台面采用10cm厚C20混凝土,台面混凝土表面铺5mm厚钢板,两边利用∠50×50×5角钢贴边,每隔1m横向连接一根Ф12钢筋,角钢与预埋钢筋进行焊接。
台面的宽度主要取决于预制构件的宽度,本台面宽度为99cm,在台座张拉端留出2m 宽空地,作为张拉操作空间和通道。
先张法张拉台的设计及计算(青海16m空心板)
先张法张拉台的设计及计算一、先张法张拉槽台的构造设计1、先张法空心板预制槽台采用长线槽形台座,张拉台座主要由传力柱、联系梁、张拉钢横梁和空心板预制台五部分组成,均采用C30钢筋混凝土结构。
本设计先张法台座采用传力柱轴心受力,传力柱截面为60×40cm,面筋和底筋各配Φ16钢筋3根,腰筋每侧各配Φ16钢筋1根,箍筋为φ8钢筋。
传力柱两端1.5m处加密箍。
为防止地基产生不均匀下沉,传力柱和台座基底采用25T振动压路机夯实,并且台座基础采用20cm钢筋混凝土结构,与传力柱形成一个整体。
另外防止放张后空心板起拱,梁头集中受力导致基础下沉,在预制台座之间设100×25cm和50×25cm联系梁,。
传力柱、联系梁、台座基础施工后,空心板预制台在台座基础上铺5cm厚钢板或作成平整光滑的水磨石表面,台座边角用50×50×5角钢镶边。
2、每槽台两端各设固定钢横梁,钢横梁在张拉力的作用下,最大挠度应按规范要求不大于2mm。
钢横梁的断面尺寸根据空心板的张拉力和台座跨度设计,并经验算符合要求后才可定做,钢横梁用钢板组焊而成。
二、先张空心板张拉台验算1、张拉横梁验算;本工程跨径最大的空心板为16 m,底板宽度1.0m。
因此验算按16m空心板边梁的最大钢绞线束13束为验算基准。
张拉横梁材料用A3钢板,根据JTJ025-086《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》,弯曲应力[σ]=145Mpa ,弹性模量E=2.1×105Mpa 。
张拉横梁截面图如下:440A3(图中长度单位为mm )由上图得:截面惯性矩I=∑ab3/12=(0.44×0.443)/12=31.23×10-4m4抗弯系数W=I/(b/2)=31.23×10-4/(0.44/2)=14.2×10-3m3其中a、b分别为钢横梁的宽度和厚度(受力方向),式中数据如图所示。
先张预应力空心板张拉台座计算书
先张预应力空心板张拉台座设计计算预制板台座采用一般墩式台座形式,下面对其主要受力部位进行受力计算:一、 尺寸拟定说明1、墩式台座有钢筋砼加强墩,台面及钢横梁组成(尺寸如图所示),加强墩与台面共同受力。
加强墩采用C30钢筋混凝土浇筑,其端部采用45cm ×60cm ×2cm 加强钢板来分散压力,台面下部为10cm 厚的C30混凝土,台面上部为10cm 厚C50混凝土。
台座验算附后。
2、钢横梁钢横梁采用56C 号工字钢,两根重叠,工字钢上下用2cm 厚钢板焊接加固,以增加横梁的钢性。
正面亦用2cm 钢板加固,并在钢板上按设计尺寸预留钢绞线的位置。
钢梁要求位置准确,保证钢绞线的中心与压柱中心位于同一直线上。
钢横梁的验算附后。
二、台座验算1、台墩抗倾覆能力验算。
如上图所示,可按下式验算(忽略土地13090070的侧压力影响):K0=M’/M=(G1L1+G2L2)/Te式中: K0--台墩的抗倾覆安全系数;M—张拉力T产生的倾覆力矩(KN〃m);T—张拉力(KN); 以10m预制边板超张拉5%计算得:T=δ控×A×β=1395×106×140×10-6×1.05×15=3076KNe—张拉力T的作用点至倾覆转动点的力臂(m),该点位置台面下5cm处,e=0.7-0.45+0.05=0.3mM’—台墩的抗倾覆力矩(KN〃m);G1—台墩主体部分的自重力(KN);砼的单位体积重量取25 KN/m3G1=(1.3×2.7×1.5+0.7×0.5×1.5+0.5×0.5×1.5)×25 =154.13 KNL1--台墩主体部分的重心至倾覆转动点距离(m);L1=9-1.5/2=8.25mG2—台墩外伸部分的自重力(KN);G2=(7.5×0.7×0.7+0.35×0.35/2×2.7)×25=96KNL2--台墩外伸部分的重心至倾覆转动点距离(m)。
先张法台座结构验算
先张法台座结构验算我项目部共预制16米先张法预制箱梁30片,20米先张法预制箱梁175片,25米先张法预制空心梁板16片的预制,并全部为先张板梁。
现以25米板梁的应力状态对先张台座及压杆进行验算。
预应力张拉台座要承受预应力筋的巨大回缩力,设计制作必须保证台座具有足够的强度和稳定性。
按结构可分为墩式和槽式两种。
根据空心板梁的特点,从“安全、实用”的角度决定采用墩式台座,台座结构见附图。
板预制考虑传力柱受力,即按照25m边梁设计梁座。
设计图规定,跨径25m预制板采用φsj15.2mm钢铰线,每根钢铰线张拉力为193.9KN。
张拉控制应力δK:R0y =1860 Mpa,松弛率为Ⅱ级。
δK = 0.75R0y = 1395 Mpa一、台座的抗倾覆性验算根据规范要求,台座的抗倾覆系数K0=M1/M≥1.5式中:M——由张拉里产生的倾覆力矩M1——抗倾覆力矩,若不考虑土压力,则为台座自重对O点的力矩。
台墩倾覆点的设置,对与台面共同工作的台墩,按理论计算倾覆点该在混凝土台面的表面处;但考虑到台墩的倾覆趋势使得台面端部顶点出现局部应力集中和混凝土抹面层的施工质量,因此倾覆点的位置取在混凝土台面往下5cm处。
每个牛腿的受力按2500KN考虑。
N=2500×2=5000KN牛腿受力作用中心点距台面距离e=0.07mM=T(e+0.05)=5000×(0.07+0.05)=600000 N·M忽略牛腿自重,计算由台墩如图所示部分自重,混凝土比重取2.4×103kg/m3,台墩宽度取2.4M,故G=2.4×2×3.1×2.4×104=357120NL=3.55MM1=357120×3.55=1267776 N·MK0=M1/M=1257776/600000≈2.1≥1.5故抗倾覆性符合规范要求。
二、台墩抗滑移验算K c=N1/N≥1.3K c——抗滑移系数,按照规范要求,应不小于1.3N1——抗滑移的力,对于独立的台墩,由侧壁土压力和底部摩阻力等产生。
先张法13米空心板台座验算
附件:
张拉台做计算书
1、张拉台座稳定性验算(包括倾覆稳定性和滑动稳定性验算)
1、计算公式
(1)倾覆稳定性按下式验算:
K0= M1/M=M1/N e≥1.50
(2)滑动稳定性按下式验算:
Kc= N1/N ≥1.30
式中: K0—抗倾覆安全系数;
KC—抗滑动安全系数;
M1—抗倾覆力矩,由台座自重和土压力等产生;
M—倾覆力矩,由预应力筋的张拉力产生;
N—预应力筋的张拉力;
e—张拉力合力作用点到传力墩倾覆转动点 O 的力臂;
N1—抗滑动的力,由台面承受的水平反力、土压力和摩擦力等组成。
2、抗倾覆验算(对 O 点取矩)
(1)、抗倾覆力矩(忽略台座后面的土压力和牛腿自重):
M1=G1L1+G2L2
=2.5×2×9.46×24×1.25=1419KM•m
(2)倾覆力矩:
13m板梁中梁张拉控制力: Ny=13根×Ng=2369.6KN;
13m板梁边梁张拉控制力: Ny=15根×Ng=2734.2KN;
验算。
按照同时生产一槽边粱及一片中梁考虑
M=Ne
=(2369.6+2734.2)×0.15=765.57KN.M。
(3)、抗倾覆安全系数:
K0 =M1/M
=1419/765.57= 1.854<1.50(安全不满足抗倾覆要求)。
注:本计算中绞线保护层0.05m,台座厚0.05m,倾覆点O取台面底部下0.05m 处,所以e=0.05m+0.5m+0.05m=0.15m。
1、先张法预应力空心板台座的设计及分析
先张法预应力空心板台座的设计及分析河北路桥集团有限公司孟祥马【内容简介】近几年来随着经济的增长, 在公路桥梁建设中, 跨径大于10m的中小桥梁上部结构基本采用先张法预应力空心板。
先张法预应力空心板梁在预制场中一般采取集中预制, 因此先张法张拉台座的结构设计是重要的一环。
本文结合在商漫高速公路先张法梁板预制工程为实例, 依据先张法空心梁施工原理, 对张拉台座进行了结构设计, 通过张拉台座受力检算, 优化结构尺寸, 尽可能的降低了建设成本。
本文将本工程先张法预制梁张拉台座结构设计方案及受力检算进行分析。
【关键词】先张法台座设计及分析在先张法预应力空心板施工中,张拉台座的设计对梁板生产的成败起着决定性作用。
由于张拉台座的设计要与生产数量、要求工期、梁板型式、张拉力等指标相适应,所以目前尚无定型设计。
2006年6月,河北路桥集团有限公司承接了商漫高速公路N14合同段工程,该标段共有预应力混凝土连续空心板1838片,梁板预制工期为2006年9月到2007年12月,施工时间约为13个月,这样,按生产数量和工期要求,需建立一个月生产能力为150片以上的预制场。
本文结合张拉台座设计与施工的实践,介绍该台座的设计要点及使用情况。
先张预应力梁主要优点是生产周期短,适用于工期紧、数量多、工厂化生产。
因其设施费用一次性投资较多,为提高经济效益、降低成本,就必须最大限度地提高设备利用率,用较高的生产效率以发挥设施投资的应有作用。
预制场的总体设计包括台座型式、张拉与放张、移梁方式、生产数量,应综合考虑如下因素:生产数量和设施期限;安全适用,经济合理,质量有保证;操作简便,可控性好,周转快,生产周期短;设施可靠、耐久性强,支拆模板方便。
为满足上述要求,我公司根据线路走向及地理条件,我公司在互通区匝道圈内设计了长度为104.8m,宽度为30m,存梁区长度为200m,预制厂设置了80T龙门吊两台,其跨度为30m。
内设12线框架式制梁台座,每线预制5片空心板,一个循环可预制20m 空心板60片。
先张法预应力空心板张拉台座的施工及应用
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图 1 张拉台座 压柱 及横系梁布置示意图
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年来 , 我 国关 于路 桥 设计 中疲 劳损 伤 的研究 正在 逐步 发展 , 取得
路桥设计 中的安全性 和耐久性 是一项 系统工程 , 作为路 桥建 了一定 的成效 。由于混凝 土技术 的发 展 , 路 桥设计 中的疲劳 损伤 设工程 中的工作人 员 , 应该 全面 考虑工 程 的各个 方面 , 使路 桥工 问题得 到 了很好 的控制 , 但是 由于钢筋 混凝土结 构 的构件在 使用 程真正达到合理规 范 、 经济 、 安 全 和耐久 。随着我 国社 会和 经济 的过程 中受到腐蚀 和人 为的影响 , 其动 态性能 和疲劳性 研究 的难 的迅速发展 , 路 桥建设 的数 量和 规模 都在迅 猛 的扩大 , 路桥 设计
题造成 路桥 内部不 能恢 复的损伤 , 使得路 桥在正 常承 载下 的工作
状态 发生变化 , 由此可能危 害路 桥的安全性和耐久性 。
・
[ 3 ] 杨先义. 浅析路桥设 计 中的安全 性和耐 久性 [ J ] . 科技 创新
与应用 , 2 0 1 3 ( 1 ) : 5 6 - 5 7 .
Ma r . 2 0 1 4
・1 7 5・
先张法台座验算
先张法台座验算一、施工方案1、张拉台座构造见张拉台座构造图。
2、采用组合式台座,每个台座有三块板的张拉锚头,每块板锚头间距为75厘米,台座长度为6.5米,宽度为2.0米,深度为2.5米。
3、台座采用C30钢筋砼,台面为C30钢筋砼,台面下为44cm 厚C25素砼。
二、台座抗倾覆及抗压强度验算1、计算图式2、抗倾覆验算G1=2.5×2.0×6.5×23.5=763.75KNG2=6.5×0.64×2.0×23.5=195.52KNG3=6.5×1.0×1×1/2×23.5=76.38KN平衡力矩:Mr=763.75×3.0+195.52×1.0+76.38×1.67=2614.32KN·m倾覆力矩:M DV=(187×22+187×18×2)×0.058=629.07KN·m抗倾覆安全系数:K=2614.32/629.07=4.16>1.53、强度验算:ΣM=0M+764×3.0+196×1.0+76×1.67-(187×22+187×18×2)×0.378=0M=1485KN·mW=ab2/6=6.5×0.642/6=0.4437m3σ=M/W=1485/0.4437=3347KN/m2=3.347Mpa<[σ]=17.5Mpa三、结论:由于底座厚度达64cm,实际上是一种组合型式,经过验算抗倾覆满足要求,底座砼应力远远小于C25砼容许应力,故满足要求。
四、注意事项:1、锚头钢板预埋位置要准确,与台座预埋钢筋的焊接要牢固,焊接符合规范要求。
2、锚头前后要布设3-4层钢筋网,以改善局部应力。
3、台座与台面板为C30砼。
台面下44cm厚砼为C25,施工时应按相应强度的配比施工。
先张法预应力空心板梁张拉台座的设计与施工
张拉 台座 是施 加 预应 力 的重 要 组成 部 分 ,需 要有 足 够 的强度 、刚度 和稳 定 性 ,湟 西 B标用 2根 b0的 4 工 字 钢 和厚 1r 的钢 板 焊接 组 成 钢横 梁 ,然 后 再 焊 m 6 a ( 弯起 钢 筋 纵 向受 拉 钢筋 的截 面 面
弯起 钢 筋计 算 : 通 过计 算 ,
式 ( ) ,尼:砼 的强 度 ;A:截 面 积 ;0 4中 :稳 定 系 数 ,
2 台及墩 的抗倾覆验算
先张法 预 应 力空心 板 粱 张拉 台座 的设 计示 意 图 见
图 1
l 20 。 1 . 。 50 一 30 J0 一1
经 计算 ,N 2 8k 。 :140 N () 台座 与 土体 问 的摩擦力 : 2
F Gl - +G2 +G3 +G4 +G5 () 5
式 ( ) ,G 、G 、G 、G 、G :台座部 分 的重力 。 5中 经 计算 ,F=4 1 k 。 2. N 2
() 台座底 部 的被 动土 压力 : 3
P ,V [ 2 4 。 +Q 2 一t2 4 。 一Q 2 ]  ̄ Ht ( 5 = g / ) g (5 /) () 6
压强 度 F=IMP ;混 凝 土 台座 采 用 C 5混 凝 土 ,钢 O a 2
筋混 凝土 比重 r 5 0 g1~ =2 0 k ・I、摩擦 系 数 =04 T . 、地 基
土 壤 为 砂 砾 土 ( 则 须 进 行 换 填 )、 内摩 擦 角 Q : 否
2 。 ,锚 板 采 用 1rm钢 板 加工 而 成 ,钢 横 梁 采用 0 6 a 2根 b 0- 字钢 和钢 板加 而成 。 4 1 I 二
积 ) 84 m。 =8 1r a
先张法预应力空心板预制场及台座设计及施工方案
先张法预应力空心板预制场及台座设计及施工方案1设计依据及设计要求1.1设计依据(1)技术资料。
跨线桥梁工程设计图纸及工程有关会议纪要及有关文件。
(2)规范标准。
《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021-89);《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)。
1.2设计要求空心板梁预应力钢绞线强度标准值达到1860MPa,张拉控制应力1395MPa。
2 台座设计2.1 台座形式工程选用框架式台座,根据施工及进度要求,台座共设置5槽,台座设计长度为72.2m。
每线可同时生产4片空心板梁,台座需承受1800t的张拉力。
先张法框架式台座见附图。
2.2台座结构设计及验算2.2.1结构设计台座设置6根通长纵梁(传力柱),台座两侧纵梁2根规格为500mm(宽)×600mm(高),中间4根纵梁规格为600mm(宽)×600mm(高),配8根Φ20螺纹钢筋和φ10@200箍筋。
两头设立端承台,规格900mm(宽)×750mm(高)。
每6m设置一道400mm(宽)×250mm (高)横向联系梁,共十三道,横系梁主筋为6根Φ16mm螺纹钢,箍筋为φ8@200。
混凝土强度均为C30。
张拉端采用钢梁,由2根56#I字钢和钢板焊接而成。
2.2.2结构验算(1)选择台座截面形式:台座采用C30钢筋混凝土结构,为简化形式节约材料,本方案将预应力钢束的作用面及预应力张拉传力系统(千斤顶、横梁等)与台座传力柱设计在同一平面上。
在施工时要严格控制张拉及传力系统的位置以保证施工安全。
依据空心板梁的设计要求,每片中梁钢绞线(20m)张拉力为195×17=3315KN,每片边梁钢绞线张拉力为195×18=3510KN,故传力柱最大压力出现在边梁张拉时,每根传力柱所受最大压应力为:F=3510KN传力柱采用C30号混凝土,其设计抗压强度为15N/mm2,则受压端的最小受力面积为:Smin=3510000÷15=234000mm2=2340cm2考虑安全系数1.5后的截面为:S1.5 =2340×1.5=3510cm2选择传力柱截面形式为:S=宽×高=60×60=3600㎝2(2)先张法台座验算。
空心板台座计算
空心板先张法台座计算丹海高速九标共计先张空心板176片,计划设置张拉槽5槽,每槽张拉3片。
张拉钢绞线参数:截面积S=140mm2,δ=1395KN;最大张拉数19根(边板)张拉力=1395Kp a×140mm2=195.3KN最大张拉力=19×105%×195.3=3896.24 KN2 结构设计重力式台座由端部重力墩,牛腿,台面加厚部分和台面组成,采用C25钢筋混凝土结构。
地面为河滩地,地下水位较高,下挖1.2米左右见水。
由于在辽宁地区,冬季有冻土,为节省建设时间,计划设置重力式扩大基础台座,检算过程如下:结构设计包括:2.1 抗倾覆验算考虑到混凝土台墩和台面相互作用的顶点角部会出现因应力集中而出现的局部破损现象,所以抗倾覆点O设在台面加厚部分端部下4~5cm处: K=M1/M≥1.5其中M—张拉力产生的倾覆力矩M=T×e式中:T—最大张拉力合力,即设计中刚绞线拉力的合力e—张拉力合力T的作用点到倾覆转动点O的力臂M=T×e=3896.24KN×0.15m=554.736 KN.mM1—抗倾覆力矩M1=G1L1+G2L2 ,(土压力产生的抗倾覆力矩很小忽略不计)式中:G1—传力墩自重L1—传力墩重心至倾覆转动点O的力臂G2—传力墩外伸台面加厚部分的自重(可忽略)L2—传力墩外伸台面加厚部分至倾覆转动点O的力臂M1=G1L1+G2L2=(2.0×3+2×0.2)×2.3×25×3.3+0=1214.4KN.mK=M1/M=1214.4/554.736=2.1≥1.52.2 计算牛腿宽度设计是一般牛腿h,裂缝控制系数β=0.8,F vk=1946.12KN, F hk=0, a=720mm, B=400mm f tk=1.78KN/mm2计算高度h0={0.5 F vk+ [(0.5×F vk)2+4βab F vk f tk(1-0.5 F hk/ F vk)]0.5}÷[2βb f tk(1-0.5 F hk/ F vk)]=2640现在取h=2700mm2.3求纵向受拉钢筋的截面面积,剪跨比a/h=700/2700=0.25<0.3取a=0.3h=0.3×2700=810mm截面As= F vk×a/0.85×fy×h+1.2×(F hk/fy)=(1946120×750)/(0.85×300×2640)+1.2×(0/ 300)=2168.14 mm2纵向钢筋采用3Φ22 +3Φ25 As=2611 mm2,验算:Amax=ρmaxbh=0.006×400×2640=6363Amin=ρminbh=0.002×400×2640=2112Amax > As > Amin 满足后附台座设计图。
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先张法板梁预制场台座计算书
1)概述
因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同,张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计,以满足施工进度的需要。
按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板,待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。
预制场采用通长承压槽式台座结构,单个截面面为(60×80cm)的钢筋砼结构,全长70米(预制场整体布置图见后附图)。
2)台座结构形式与具体几何尺寸
张拉台座采用槽型结构,主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。
底板由20厘米厚C25砼铺设而成,台座面板右5cm厚C30混凝土浇筑而成,上铺8mm厚钢板作为梁板预制底模。
承压杆按轴心受压构件计算,张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。
具体几何尺寸初拟如下:
承压杆为钢筋砼构件,砼设计标号为C30,断面尺寸为:40cm*60cm (宽*高)90cm*60cm 。
承压杆配有4φ12螺纹钢,箍筋用φ8,间距为25厘米,两承压杆的间距为174cm。
张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。
图中阴影部分为钢材。
张拉时,钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合,误差控制在5mm内。
3)台座验算
I:承压杆强度验算
承压杆按轴心受压构件计算,计算长度L0取两联系梁之间的距离取10米。
杆件允许轴心荷载按下列公式计算。
N允= ∮r b(R a·A/r C+ K g’·A g’/r s)
台座承压杆件断面:(40*60cm)
N允=0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25)
=5.27*103KN
∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数,查表得0.81
r b——构件工作条件系数,取r b=0.95
r c——砼安全系数,取r c=1.25
R a——砼抗压设计强度,查表R a=17.5MPẠ
A——构件截面面积
r s——钢筋安全系数取r s=1.25
K g’——纵向钢筋抗压设计强度,查表R g’=340 MPẠ
A g’——纵向钢筋截面面积,按4根φ12,A g’=4.52cm2
N允——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)
16m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN
13m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN
结论:杆件满足轴向力要求
II:张拉横梁验算
1、张拉横梁截面计算:
将张拉横梁钢板厚度偏安全定为3cm计算,张拉横梁I z=359071.5cm4 所以抗弯截面模量为:W=I z/Y max=13057cm3
2、张拉横梁的强度验算:
张拉横梁计算简图如下:
说明:本处均布荷载简化成按集中荷载叠加成P计算是更安全的。
跨中弯矩:M=P*L/4=2379.6×174/4=10.35 X 104KN.cm
故跨中拉应力δ=M/W=79.28MPa<δ容=170 MPa(低碳钢容许拉应力)。
故横梁满足弯矩要求。
3:挠度计算
本处简易按集中荷载在跨中产生挠度fmax为:
fmax=PL3/48EI≈0.293mm<f容=2mm(规范容许挠度)。
故挠度满足要求。
式中:P—集中荷载取2379.6KN;
L—计算跨径取174cm;
E—钢材弹性模量取200GPa;
I—横梁惯性矩359071.5 cm4
4:刚度计算
fmax/L=0.293/1740<1/250(规范容许挠度与杆件长度比)
因本张拉台座采用槽式台座,受轴心力,不存在倾覆和滑移的情况,台座又与承压杆形成框架并整体受力,所以该设计完全符合要求。