预埋件后置埋件计算样板
后置预埋件施工方案
（二）后置埋件施工方案1、后置埋件的制作安装1）本石材幕墙工程所需埋件为化学锚栓后置埋件,后置埋件采用锚板加化学锚栓进行预埋。
严格按照埋件施工图安放埋件，通过放线确定埋件的位置，其允许位置尺寸偏差为±20mm。
2）锚栓使用M12化学锚栓，锚板的厚度为8mm，大于锚栓直径的0.6倍，受拉和受弯预埋件的锚板的厚度尚应大于b/16（b为锚杆直径)。
锚杆中心至锚板边距离不应小于2d（d为锚杆直径）及20mm。
3）化学锚栓施工1钻孔：根据工程设计要求，在基材中相应位置钻孔,孔径，孔深及螺栓直径应符合设计及相关标准,本工程使用M12化学锚栓，钻孔孔径为14mm,打孔深度控制在110mm—115mm之间,以使药剂充分混合。
2清理:用硬毛刷刷孔壁再用吹风机吹出灰尘，如此反复进行不少于3次。
必要时可用干净棉布沾少量丙酮或酒精檫净孔壁。
3保证螺栓表面洁净、干燥、无油污4确认玻璃管锚固包无外观破损、药剂凝固等异常现象，将其圆头朝内放入锚固孔并推至孔底。
5使用电砖将螺杆强力旋转插入直至孔底，以达到击碎玻璃管并强力混合锚固药剂的目的。
电钻的转速应调至慢速档且不可采用冲击方式.6当旋至孔底或适当位置时，立刻停止旋转，胶凝后至完全固化前避免扰动。
超时旋转将导致胶液流失，影响锚固力。
7外观检查固化是否正常，重要部位的螺栓需进行现场拉拔试验，检验其锚固力是否满足设计要求,合格后方可进行下道工序。
注意事项：保证化学锚栓埋入深度,因为化学锚栓的拉拔力大小，与埋入的深度有关，这样，就要求用冲击钻在混凝土结构上钻孔时，按照要求的深度钻孔。
当遇到钢筋时,应错开钢筋位置，另择孔点。
锚栓位置不宜靠近钢筋混凝土构件的边缘。
2埋件的安装标准按设计要求埋设,埋件应牢固,位置正确。
埋板与主体结合面紧密接触，埋板紧贴主体边缘。
检查埋件下方混凝土是否填充密实如有空洞现象应及上报总包及监理。
对重要部位埋件进行拉拔试验，对不符合测试标准的必须按有关规定采用其它可靠的连接措施.3预埋件的清理与防腐埋件的寿命与其防腐性能有直接关系，如果它的耐候性、耐腐蚀性不好,早于其他构件失去功能,后果不堪设想.作为幕墙关键的承载结构，埋件的防腐处理亦是重要问题.埋件安装完毕后,根据埋件布置图,清理出金属面,然后用铁刷刷掉铁锈，清理干净焊渣后焊接转接件。
021-MQ2.4.1 预埋件或后置埋件或后置螺栓连接件埋设隐蔽验收记录
分包负责人-Biblioteka --专业工长----
分部工程
装饰装修分部
分项工程名称
石材幕墙安装分项
隐蔽工程名称
后置埋件隐蔽
施工图编号
隐蔽工程验收 内容和设计及
规范要求
建筑幕墙工程《建筑幕墙工程》DGJ32/J47-2006
隐蔽工程 验收部位
一层幕墙
施工单位自查记录
使用的主要材料检查记录 后置埋件材料进场已进行抽样检查，符合要求
施工质量检查记录
后置埋件的数量、位置、规格、材料及焊接质量、 锚固长度及防腐处理
监理(建设)单位验收意见： 监理工程师：
施工单位检查意见：
年月日
质量员： 项目经理：
年月日 江苏省建设工程质量监督总站监制
预埋件或后置埋件或后置螺旋连接埋设隐蔽工程验收记录
工程名称 施工单位
麒麟启迪低碳智能产业园A7地块A7-5～11# 楼及地下室（Y10轴向Y9轴2.5米（不含后
浇带）～Y24轴工程 (5#楼）
江苏汉宇建筑有限公司
工程地点 项目经理
苏 MQ2.4.1
江宁区麒麟启迪城科创园
赵兴旗
专业工长
钱华平
分包单位
----
幕墙预埋件(后置埋件)施工隐蔽验收记录 MQ2
项目经理
王新华
专业工长
倪林
施工标准名称及代号
GB50210—2001
施工图名称及编号
江苏九鼎集团生产综合楼LM-06
隐蔽工程部位
质量要求
施工单位自检记录
监理（建设）单位验收记录
东立面 A～D, E～H轴线
1、预埋铁和钢角码焊接牢固，焊缝饱满，表面均涂刷防锈漆。
南立面1～14轴线
1、预埋铁和钢角码焊接牢固，焊缝饱满，表面均涂刷防锈漆。
2、钢角码和立挺、之间采用绝缘垫隔离，用螺栓紧固。
3、幕墙四周、幕墙内表面与主体结构之间、间隙节点符合设计要求。
4、幕墙伸缩缝、防震缝及转角节点符合设计要求。
经检查，上述项目均符合设计及施工规范要求，同意进行下道工序。
自
检
结
论
专职质检员： 孙俊华
09年2月6日
验
收
结
论
监理工程师：
（建设单位项目负责人）
年 月 日
幕墙预埋件（后置埋件）施工隐蔽验收记录 MQ2.3.1
项目经理
王新华
专业工长
倪林
施工标准名称及代号
GB50210—2001
施工图名称及编号
江苏九鼎集团生产综合楼LM-06
隐蔽工程部位
质量要求
施工单位自检记录
监理（建设）单位验收记录
经检查，上述项目均符合设计及施工规范要求，同意进行下道工序。
自
检
结
论
经检查，上述项目均符合设计及施工规范要求，同意进行下道工序。
施工单位项目技术负责人 ：王新华
专职质检员： 孙俊华
09年 2月6日位项目负责人）
后置埋板专项施工方案
杭政储出（2015）26号地块商务金融用房项目后置埋板施工方案编制：审核：审批：中建三局第一建设工程有限责任公司2018年4月目录一、工程概况 (1)1. 编制说明 (1)2. 编制依据 (1)3。
质量要求 (1)4。
安全施工、文明管理要求 (2)二、施工组织管理结构 (2)1.管理人员组织架构 (2)2。
项目班子职责分工 (3)三、后置埋件施工方案 (5)1。
施工范围 (5)2。
主要材料 (5)3。
材料运输及成品保护 (5)4.主要器具及施工条件 (7)5。
操作工艺 (8)6。
后置埋板的安装： (9)7.安装质量要求 (9)8。
埋件的清理与防腐 (10)9.后置埋件的检验及验收 (10)附件：1、后置埋板加工图2、隐蔽工程报验单一、工程概况1. 编制说明本专项施工方案适用于幕墙工程中的后置埋件施工.由于建筑结构必然存在一定的误差，本工程预埋件施工过程实际运输条件特殊，如遇大风大雨塔吊不能及时将材料运输到位，而混凝土浇筑需在规定时间内完成等因素，必然存在少量预埋件漏埋及混凝土浇筑后个别埋板偏位情况,为应对以上问题发生，特制订本方案做为应对补救措施或可靠方案;另我们在埋件设计上充分考虑了如何吸收土建误差的方法，保证预埋件的安装精度，同时利用我公司的挂件系统可以吸收掉土建误差，保证幕墙的安装精度和质量。
2. 编制依据3. 质量要求符合《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB-50300—2001）中的“合格”标准。
4. 安全施工、文明管理要求杜绝因工死亡、重伤事故,杜绝火灾、触电、高坠、中毒等生产安全事故发生，轻伤事故频率控制在1。
5‰以内。
整个工地达到安全标化工地要求。
二、施工组织管理结构为确保本工程安全、快速、高质量完成.拟成立“幕墙后置埋板施工管理小组”，全面负责本工程的施工和管理。
拟担任本工程的项目管理班子都具有十分丰富的实践经验。
项目部设项目经理一名，技术负责人一名，项目部下设质检员、施工员、安全员、资料员、材料员等.从组织上确保工程安全、优质、快速。
幕墙工程预埋件及后置埋件隐蔽验收记录
0
0
1
金昌市人民医院整体迁建项目-医疗综合楼
江苏南通二建金昌人民医院项目部
项目经理 分包项目经理
郭建峰
检查结果
2
实测数值
பைடு நூலகம்检验方法
用激光仪或 经纬仪检测
资料员签章：
甘肃省工程质量监督总站编制（版权所有
不准翻印）
年
月
日
幕墙工程预埋件及后置埋件隐蔽验收记录
31239 单位（子单位）工程名称 分部（子分部）工程名称 施工单位 分包单位 预埋见（后置埋件） 部位、图号 序 号 1 检查项目 预埋件（后置埋件）材质 预埋件（后置埋件） 规格尺寸 开孔（宽度、长度） 3 预埋件加工精度 边缘 焊缝长度 焊接 焊接质量 4 预埋件（后置埋件）固定 型号、规格 螺栓 垫片 5 预埋件防腐 检查项目 中心线标高 6 预 埋 件 安装尺寸 允许偏差 坐标 垂直方向倾斜 水平方向倾斜 分包单位 专业质量检查员： 验 收 结 论 项目技术负责人： 项目经理： 允许偏差 （mm） ±10 ±20 ±5 ±5 监理单位 监理工程师： 发包单位 专业质量检查员： 项目技术负责人：
雨篷的后置埋件计算书
式中：Nv—单根锚筋所受剪力
Nvb—锚筋抗剪承载力设计值
抗拉强度校核：Nmax< Ntb
式中：Nmax—单根锚筋所受最大拉力
Ntb—锚筋抗拉承载力设计值
强力植筋胶FISV360S在植入深度为12cm时承载力设计值为48.4KN。
T = M / ( 2×( L-0.25×L ) )
= 380 / ( 2×0.75×110 )
= 2.3 kN
水平力作用下:
T = N / 4 = 14.63 / 4
3、结构胶计算。包括在风力作用下、自重应力作用下风荷载作用下的值，还有胶缝的宽度和厚度。
4、横梁的计算。包括截面特性、荷载、弯矩等。
5、立柱的计算。包括风荷载、地震作用下的值，立柱的轴力，立柱的弯矩，强度、刚度、挠度的计算。
6、预埋件的计算。包括埋件的几何尺寸，荷载计算、锚筋面积等。
7、各种连接强度的计算。
垂直支座反力: 3.758 kN
外层锚栓中心距: 110 mm
[ 锚栓承载力计算 ]:
计算假定: 刚性板
弯矩作用下:
混凝土受压区高度取 0.5×L
S = 0.93 kN
锚栓允许拉力和剪力分别为:
[T] = 14 kN
[S] = 14 kN
经过计算:
( T/[T] )^2 +( S/[S] )^2 < 1.0
抗拉满足!;
由公式Nv=V/n计算出剪力作用下单根锚筋所受剪力
if Nv>Nvb then
抗剪不满足
else
抗剪满足!;
说明：式中所有公式均来自钢结构教材
预埋件和后置埋件技术交底
预埋件和后置埋件技术交底，，.１施工组织设计，方案报审表首道工序施工方案1( 概述本工程预埋铁件采用的钢材规格、种类为:锚板采用Q２35B;锚筋采用HＲB３35热轧月牙勒钢筋。
2. 埋件需提供的质保资料（1)钢材材质证明单;(2）埋件出厂合格证；(3)埋件的拉拔试验报告3( 预埋件的检查(１)焊缝高度必须达到设计要求;（2)焊角没有咬边现象;(3）所用材料是否符合设计要求；(4）加工尺寸与图是否一致；4（预埋件埋设方法(１)预埋件埋设之前，首先进行技术交底，特别要说明转角位置埋件的埋设方案,并填写《技术交底》表备案。
(2)当每一层楼土建梁柱钢筋绑扎完毕后,按照预埋件点位布置图及标高尺寸,根据土建梁柱尺寸控制线，在钢筋上视具体情况用红笔划出预埋件埋设控制线。
如下图所示:（3)在埋设预埋件之前,当土建支模时,就进行分格，将预埋件分格线弹在底模外檐口处。
如下图所示:(４)根据埋件施工图埋件分布的情况,对埋件以轴线右边起第一个埋件进行编号，从1至若干个进行埋设并以本公司的埋件检查表填写埋件埋设的情况。
上下、左右、前后将埋设的情况记录下来,埋件埋设后填写《隐蔽验收单》报监理预置件5（预埋件埋设的要求(１)预埋件在埋设过程中，要以多轴线进行埋设,相对来说轴线之间的精确度足以满足埋件的几何尺寸,若以单轴线定位,丈量过程中尺寸误差会积累，造成埋件的偏位，相对轴线偏差小于20mm。
预置件(2)幕墙与主体结构连接的预埋件,应在主体结构施工时按设计要求埋设;预埋件位置偏差上下不应大于１0ｍｍ,上下测量依据底模用卷尺进行测量。
(３）当土建梁柱钢筋绑扎完毕后,将预埋件用铁丝临时固定在钢筋上，或点焊在箍筋上。
(４）若预埋件埋设中碰到埋件在箍筋的空档处,则可添加辅助钢筋，或用铁丝与主筋扎牢。
（5)预埋件在埋设过程中,一定要紧贴模板，上下、左右偏差到２0ｍm影响不大，而前后倾斜将造成角码与埋件之间接触减少,施工难度加大。
采取措施,加垫铁块等均为点接触，受力将受影响。
后置埋件01
施工联系单
编号：01
施工单位浙江屹立装潢工程有限公司监理单位浙江工程建设监理公司
工程名称镇海新城核心区B4-2地块尚海
财富大厦幕墙工程事由详见联系内容
联系内容：
由于幕墙原预埋件偏位、漏埋，无法安装角码，现需增加后置预埋件，业主要求由我方进行后置预埋施工，具体数量单价如下：
南立面：399块；
西立面：138块；
北立面：267块；
东立面：388块；
裙楼：286块；
共计：1478块；
规格及做法：采用M12×160mm化学螺栓，300×200×10mm镀锌钢板；
预埋后置埋件的单价：95元/块（人工费+材料费）；
现请各单位予以确认！
（注：其中不包括总包配套费、管理费和税金；）
建设单位意见：
年月日设计单位意见：
年月日
监理单位意见：
年月日
总包单位意见：
年月日
分包单位意见：
年月日
本表由施工单位填写，建设单位、总包单位、监理单位各保存一份。
20191118后置埋件技术交底
3．安装锚栓时旋转时间不够，药剂未得到充分搅拌，不均匀。
4．凝胶过程即拆卸安装工具，或未够凝固时间提早安装埋件，均会造成锚栓移位。
四，重点注意事项
1、土建挑板或楼板位置未预埋埋件且挑板厚度达不到要求的采用对穿螺栓施工，钻孔时在将要穿出时放慢转速再穿透，避免将土建结构破坏，根据图纸会审时要求对穿采用二块埋板相夹施工。
6、凝胶：旋入锚栓后，马上复核其安装尺寸并微调，在凝胶时间内（查产品资料），不得拆卸安装工具，保证锚栓不被触动。
7、药剂硬化过程：凝胶时间过后，可拆掉安装工具，但在药剂硬化时间内（查产品资料），不得触动螺杆。
8、药剂完全固化及安装埋件。使药剂安全固化后，对埋件进行固定。固化时间为25分钟以上，潮湿孔洞药剂固化时间加倍。
9、后置埋件位置确定及化学螺栓药剂生效后，进行紧锁，依次套上40方垫片，平垫片、弹簧垫片及螺帽。并将方垫片与埋件按施工图纸焊接固定。
10、如钻孔位置有钢筋不能满足埋件正常安装，就近换位钻孔植入锚栓，用60*60*6mm加压板与埋件焊接牢固。
三，预防施工通病
1．钻孔过深、过大将使药剂不足；钻孔过浅或钻孔触到钢筋，锚固深度不足。
SG—006
技术交底
工程名称
成都珠江新城国际A区二期3、4、5号楼幕墙工程
建设单位
成都珠江创展投资有限公司
监理单位
成都市蓉咨建设监理有限公司
施工单位
江苏沪港装饰有限公司
交底部位
4#、5#楼塔楼
交底日期
2019-11-22
交底人签字
接受人签字
交底内容：
一，施工准备
1、材料及工具准备
锚栓型号、规格、型材符合设计要求，有机关合格证书，药剂管在有效期内使用。其中锚栓为M12*160化学锚栓。后置埋件。
后置锚栓拉拔计算书
靖江行政办公中心一期幕墙工程后置锚栓拉拔计算因工地土建漏埋预埋件，故需对后置埋件进行验算。
后置埋件由于属于补救措施的一种埋件，所以单纯的计算是不能完全作为施工依据的，需要在现场做拉拔实验后方可。
埋件固定主体结构上，承受立柱传递来的荷载。
埋件形式如下图：一、风荷载计算1、84ｍ处水平风荷载标准值计算计算标高：84ｍ幕墙分格：B×H=1600×840㎜B：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙类别：B类βｇz:阵风系数，取βｇz=1.52按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.51 SμS1：风荷载体型系数按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001（2006版）取值，局部体型系数μS1（1）是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1ｍ2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10ｍ2时，局部风压体型系数μS1（10）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10ｍ2 而大于1ｍ2时，局部风压体型系数μS1（A）可按面积的对数线性插值，即μS1（A）=μS1（1）+[ μS1（10）- μS1（1）]10ｇA从属面积1.600×0.84=1.344㎡ 10ｇ.344=0.128μZ1（A）=)-{1.0+[0.8×1.0—1.0]×0.128}=-.9744μZ1=-0.974+（0.2）=-1.174UZ:风压高度变化系数,取μZ=1.97按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001表7.2.1WO:作用在幕墙上的风荷载基本值0.45KN/ｍ2按《建筑结构荷载规范》GB50009—2001附表D.4（按50年一遇）WK: 作用在幕墙上的风荷载标准值WK= βｇz.μS1.μZ.WO=1.52×（-1.174）×1.97×0.45=-1.852KN/ｍ2（表示负风压）┃WK┃=1.582KN/㎡>1.0KN/ｍ2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取WK=1.582㎏/㎡2、84ｍ处水平风荷载设计值计算rW：风荷载分项系数，取rW=1．4按《玻璃幕墙工程技术规范》JG102-2003第5.3.2条W: 作用在幕墙上的风荷载标准值W=rW·WK=1.4×1.582=2.215KN/ｍ2二、立柱与主结构连接LCT 2:l连接处热轧钢角码壁厚：6.0㎜JY:连接处热轧钢角码承压强度:305.0N/ｍ㎡D2:连接螺栓公称直径:10.0㎜选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓A1,A2组态50级L_L:连接螺栓抗拉强度:230N/ｍ㎡L_J: 连接螺栓抗剪强度:N/ｍ㎡采用SG+SW+0.5SEN1WK:连接处风荷载总值（N）N1WK: =WK×HSjCg×1000=1.582×1.600×3.400×1000=8606.1N连接处风荷载设计值（N）N1W: =1.4×N1WK=1.4×8606.1=12048.5NN1EK:连接处地震作用（N）N1WK: =QEAK×B×HSjCg×1000=0.100×1.600×4.200×1000=672NN1E:连接处地震作用设计值（N）N1E: =1.3×N1EK=1.3×672=873.6NN1:连接处水平总力（N）N1: = N1W×0.5×N1E=12048.5+0.5×873.6=12485.3NN2:连接处自重总值设计值（N）N2K: = 500×B×HSjCg=500×1.600×4.200=3360.0NN2:连接处自重总值设计值（N）N2: = 1.2×N2K=1.2×3360.0=4032.0N三、锚栓拉拔力计算假设该模型最不利状态下,一半锚筋受拉力,一半锚筋不受力本工程预埋件受拉力和剪力V:剪力设计值:V= N2=4032.000NN2:水平方向作用下单排锚筋的拉力N= N1=12485.300NM:弯矩设计值（N·㎜）e：偏心距：85.000㎜M=V×e=4032.000×85.00=342720 N·㎜F:剪力引起的弯距对上排锚筋的拉力F=M/L=342720/120=2856NT:单根锚栓所受的拉力的合力T=N/2+F/2=12485.300/2+2856.00/2=7670.65N结论:化学螺栓的拉拔测试力需大于计算出的N两倍的值（15341.30）编制: 审定:江苏龙升幕墙工程有限公司2008年月日。
建筑幕墙预埋件知识图解
建筑幕墙预埋件知识图解建筑幕墙依据不同的面板材料分为玻璃幕墙、金属幕墙和石材幕墙三大类，无论哪类幕墙，其承载结构体系与建筑主体结构的连接，通常都是通过预埋件或后加锚固件来实现的。
幕墙除了承受自重荷载外，还要承受风力、地震等荷载的影响，因此预埋件与建筑主体结构的连接是否可靠耐久，直接关系到幕墙的结构安全与使用寿命。
一、埋设件的分类及构成埋设件按其形成时序分为预埋件和后置埋件，其中预埋件分为爪式埋件和槽型埋件。
1.1预埋件预埋件是预先安置(埋藏)在结构内的构件.即在结构浇注时留设在结构中的由钢板和锚固筋的构件。
1.1.1 普通爪式埋件锚筋,锚板通过焊接而成锚筋可制成直形,弯形,弯钩型。
1.1.2 埋板带预留槽式埋件此种埋件在普通爪式预埋件基础上增加了预留槽，连接起来非常方便，及时在埋件位置误差较大的情况下，也可像普通埋件一样焊接处理，灵活性较大。
1.1.3 爪形埋件(A～F为几种常见类型，如图所示)。
1.1.4 槽型埋件金属槽可由钢板折弯,铸件,锻件制成。
锚筋与金属槽可制成一体,或焊接而成。
这种形式的预埋件具有体积小施工方便的优点，目前已经国产化，且已形成系列。
施工中常用到槽型埋件长度为300mm，锚筋长度为100mm或60mm。
槽型埋件与平板预埋件的优缺点对比槽型埋件为幕墙施工中常用的一种形式，由于其与平板式预埋件相比有较多的优点，因此槽型预埋件在幕墙工程中的应用逐渐增多。
（一）槽型预埋件与平板预埋件比较的优点1、从生产加工角度比较槽型预埋件加工工艺简单，质量检验方便，一般加工一个槽型预埋件的功效是加工一个平板预埋件功效的3倍。
2、从经济性角度比较槽型预埋件价格便宜，节省工程造价。
一个槽式埋件的重量约为2公斤左右，外加两个T型螺栓，一套槽型埋件的价格大概为25元左右。
而一个平板埋件的重量大约为6公斤左右，价格约为60元左右，槽型埋件的价格约为平板埋件的一半以上。
3.从施工的难易角度比较槽型埋件体积小，施工非常方便。
幕墙施工预埋件和后置埋件的区别
预埋件和后置埋件的区别先置预埋件和后置预埋件的区别取决于砼体结构施工在埋件安置的先后。
通常在确定幕墙分包前根据建筑师之图纸施设标准楼层的埋件。
若投标足够早（砼体出00线前）,可由幕墙公司出埋件图并配合总包施工.预埋件是在结构还没有完成之前按照建筑师.业主的分格要求由最初的方案设计由土建进行施工，因为方案毕竟出图比较仓促，而且加上后来的修改，所以预埋件的利用率一般都不高。
而后埋件则是由业主,建筑师确定分格后，由幕墙设计师再去订购后埋钢板，由幕墙施工队安装。
预埋件是用锚筋来连接到结构体:而后埋件通常用膨胀螺栓固定,现在也有用化学锚栓.普通预埋件成本很低,加工周期短,通用性大,可以库存受力大的地方可用先置预埋件,受力小的地方可以用后置埋件，受水平剪力及施工时需要现场定位（如大玻璃）的部位可采用后置埋件，其他地方尽量采用预埋件。
后置埋件无法与主体钢筋相连，避雷不好,而预埋件可以与主体相连。
先置预埋件由于是在现浇混凝土之前埋设，以扎丝及电焊与主体钢筋连接因此牢固是无庸质疑的，并且在防雷接地方面都非常好。
并且成本比较低大概在20―25元左右。
后置预埋件最主要的问题就是材料和施工管理的问题：1、现在我们一般设计是2*12不锈钢膨胀＋2＊12化学锚栓，以不锈钢膨胀为例,质量就相差很大.2、施工过程中会碰到化学锚栓如果灰尘未完全清理就将影响其黏结效果、电锤打孔中打到钢筋等问题。
3、成本偏高，大概在30―35元左右。
但先置预埋件会由于混凝土的膨胀及其他因素有少数偏位，而后置预埋板在位置方面能较好的控制。
先置预埋成本低，可在板上电焊而不会影响强度；后置埋件成本高,而且在板上电焊不采取措施的话，会影响化学锚拴的强度，因为化学药剂遇热强度只有原来的十分之一，很危险。
其实目前的埋件选择较以前有了更多的选择。
就形式而言有常规预埋件、哈芬槽式预埋件、槽式预埋件。
埋设方式又可以分为侧面埋、平面埋、后置埋等。
所以针对每个不同工程采取不同的埋件形式和埋设方式是很重要的。
第四节 后补埋件施工方案
埋件 检查 及处 理方
法
后置埋件偏差处理示意图
②、化学螺栓施工之前首先请监理取样，化学螺栓呈送有关部门做物理 性能测试 以及化学螺栓的拉拔试验，待各项数据合格后进行现场施工。 ③、埋件表面沿垂直方向倾斜误差大时，应采用厚度合适的钢板垫平后 焊牢，严禁用钢筋等不规则金属件作垫焊或搭接焊。 ④、因结构向内偏移引起支座长度不够，无法正常施工时，则采用加长 支座的办法解决。 ⑤、埋件偏位采用化学螺栓锚固，但施工过程中必须严格按照厂家的标 准要求进行施工。
水平墨线
明
⑵、为确保打孔深度，应在冲击钻上设立标尺，控制打孔深度。冲击钻
如下图示：
⑶、打孔深度及打孔直径依据下表进行， 混凝土配孔直径(适应 ASQ 混 凝土强度为 C25～C60)
注：①、由于同一种直径的螺杆长度并不相同，故钻孔深度仅供参考； ②、安全剪力和安全拉力是根据不同混凝土强度等级而测定的，不
第四节 后补埋件施工方案
一、施工措施
措施 说明
我司计划使用总包单位搭设的施工用脚手架进行预埋件的剔凿及后 补埋件的施工作业。当施工现场不能提供施工作业平台时，我司将自行 搭设吊篮进行后补埋件及转接件施工作业。
二、施工准备
后置埋件一般采用 Q235B 锚板，锚板采用相应的防腐处理。锚板通 过膨胀螺栓与结构连接。后置埋件示意图如下：
⑥、化学螺栓施工步骤及要求
砼孔直径(适应砼强度为 C25～C60) ⑦、后置埋件安装示意图
三、埋件偏差检查处理方法
①、埋件位置的检查 在弹线放样过程中，埋件位置的检查与结构检查的工作相继展开，
依据某一轴线为检查起始点，进行埋件位置的检查，并记录检测结果。 对照埋件的编号图，依次逐个进行检查，将每一编号处的结构偏差，与 埋件的偏差值记录下来，提交反馈给设计进行分析，对偏位＞45mm 以上 埋件进行补救措施，同时记录结构偏差大于设计标准的位置，请总承包 单位配合进行处理。若偏差在范围内，则依据施工图进行施工。
预埋件及化学锚栓计算
预埋件及化学锚栓计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。
在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2-70；螺栓行数：2排；螺栓列数：2列；最外排螺栓间距：H=100mm；最外列螺栓间距：B=130mm；螺栓公称直径：12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别：C30；二、荷载计算V x：水平方轴剪力；V y：垂直方轴剪力；N：轴向拉力；D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm；D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm；M x：绕x轴弯矩；M y ：绕y 轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；1k ：锚栓受力不均匀系数，取。
幕墙预埋件与后置埋件结构设计
式 中 Ｍ—— 弯矩 设计 值 ，
Ｚ —— 外层 钢 筋 中心 线 之 间的 间距
分析 ：弯矩 作 用 下 ，最 不利 锚 筋承 受 的 最大 荷 载 即 为弯 矩产
生 的 拉 力和 轴拉 力 之 和 。同 样 ， 因埋 件的 重 要 性 和受 力复 杂 性
Ｅ ｈｎｅ ｌ ｏｍ 一 ｘ ａｇ ａ ｒ ｌ ｃ ＰＨ
拉 力尤 为不利 ，故考 虑乘 以折减 系数 ０８；因受拉 时锚板 自身 弯 曲变 ．
形对 受拉 承载力 的不 利影响 ，考虑锚板 弯曲变形 的折减 系数 。 （ ４）弯剪 预埋 件 计算
Ａ 一 ｑ
Ｍ ４一 ． １３ ｂ ￣ Ｚ ．ａ ａ ，
０８ ．
０４ ，￣ｚ ．ａａｆＺ
式 中 Ｍ— — 弯 矩设 计值 ： Ｚ — 外层 钢 筋 中心 线 之 间的 间距 ： —
后 置 埋 件
后 置 埋 件 与普 通 预 埋 件 在结 构 原 理 上 基 本相 同 ，但后 置 埋 件
的 锚件 种 类 较 多 ，各 种 锚 件 的 工作 原 理 又 不 相 同 ．难 以象普 通 预 埋 件一 样 归 纳 出统 一 的 结 构 计算 公 式 ．故 将 后置 埋 件 的 受 力分 析
说 明九 节 的 有 关规 定 ：Ｖ／ ＞ ７时 ， 弯 剪 承 载 力 线 性 相 关 Ｖ／ Ｖ。 Ｏ． 取
Ｖ ． 时， 。 ０７ 可按 照 受 剪 与受 弯 承载 力不 相 关处 理 Ｖ 为预埋 件 单 独 ｏ 受剪 时 的承载 力 。且 锚 筋 的承 载 力不得 小 于单 独 受弯 时 的拉 力 。
２ 后 置埋 件 。主要 是指 在钢 筋混 凝土 浇灌 后设 置 的锚板 锚 筋 式预 埋 件 。其 锚 筋可 以是膨 胀 螺栓 、也 可 以是化 学 锚 栓 或钢 筋 锚 杆等 。
后置埋件计算
内江百科园二期工程预埋件设计计算书设计：校对：审核：批准：内江百科科技有限公司年月日内江百科园二期工程后锚固连接设计计算书本设计采用膨胀型锚栓作为后锚固连接件。
本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004。
后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。
本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。
并认为锚栓是群锚锚栓。
1 后锚固载荷信息本工程锚栓受拉力和剪力V gsd : 总剪力设计值:V gsd =5.112KNN gsd : 总拉力设计值:N gsd =10.612KN M: 弯矩设计值: M=2.045000KN ·m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：1)()(2,2,≤+sRd h Sd s Rd h Sd V V N N NRs sRk s Rd N N ,,,γ=VRs sRk s Rd V V ,,,γ=1)()(5.1,5.1,≤+cRd gSdc Rd g SdV V N N NRc cRk c Rd N N ,,,γ=VRc cRk c Rd V V ,,,γ=式中h Sd N ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； g SdN ---- 群锚受拉区总拉力设计值； h Sd V ---- 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； g SdV ---- 群锚总剪力设计值； sRd N , ---- 锚栓受拉承载力设计值； sRk N , ---- 锚栓受拉承载力标准值； s Rd V , ---- 锚栓受剪承载力设计值； sRk V , ---- 锚栓受剪承载力标准值；cRd N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； cRk N , ---- 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； cRd V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；c Rk V , ---- 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N ----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRs,V ----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.00； γRc,N ----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； γRc,V ----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRcp ----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80； γRsp ----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15； 锚栓的分布如下图所示：锚板：X=300.0mm Y=250.0mm锚栓设置：s11=200.0mm s21=150.0mm 锚基边距：无边缘效应： c>10*h ef2 锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=300.0mm ； 混凝土基材等级：强度等级C40；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm ； d o ----钻孔直径=12.0mm ； d f ----锚板钻孔直径=14.0mm ； h 1----钻孔深度=54.00mm ；h ef ----锚栓有效锚固深度=50.00mm ； T inst ----安装扭矩=35.00N.m ；f stk ----锚栓极限抗拉强度标准值=300.00Mpa ；A s ----锚栓应力截面面积=84.622mm 2； n----群锚锚栓个数=4；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：① 当021≥⋅-∑i y y M n N 时 ∑⋅+=21ih Sd y y M n N N ② 当021<⋅-∑i y y M n N 时 ∑+⋅=2'1').(ih Sdy y M L N N式中M ---- 弯矩设计值（N.m ）；h SdN ---- 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；i y y ,1 ---- 锚栓1及i 至群锚形心轴的垂直距离（mm ）； ''1,i y y ---- 锚栓1及i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）；L ---- 轴力N 作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm ）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
深圳大学城XXXX
六、后置埋件计算
(1). 荷载计算:
P H :作用于预埋件的水平荷载设计值( kN )
P V :作用于预埋件的竖直荷载设计值( kN )
P x =1.000 kN
P y =2.000 kN
P z =3.000 kN
(2). 预埋件计算:
此处预埋件受拉力和剪力
M x =0.240 kN.m X方向扭转力矩
M :弯矩设计值(N.mm)
M y =0.260 kN.m
`M z =0.540 kN.m
X方向扭矩 产生的剪力
V1M Y=M×y1/(∑x i^2+∑y i^2)
=0.240×0.150/(6×0.100^2+4×0.150^2)
=0.240 kN
V1M Z=M×x1/(∑x i^2+∑y i^2)
=0.240×0.100/(6×0.100^2+4×0.150^2)
=0.160 kN
P y =2.240 kN
P z =3.160 kN
Y方向剪力,Z方向剪力的合剪力 =3.873 kN
选用 6 个 M12 高强化学锚栓，锚栓边距 80 mm，锚栓间间距 120 mm，
在满足锚栓特征边距与特征间距的条件下，锚栓能承受最大剪力为 17.50 kN，承受最大拉力为 21.10 kN
M12 锚栓特征边距 110 mm，锚栓间特征间距 220 mm
现锚栓强度进行折减后，锚栓能承受最大剪力为 12.73 kN，承受最大拉力为 15.35 kN
N1 :平均每个锚栓所受剪力设计值
N1 =Pv / 6 = 3.873 / 6 = 0.646 kN < 12.73 kN
N2 :平均每个锚栓所受拉力
N2 =M/(3d)+Ph/6
=0.260/(2×0.300)+0.540/(3×0.200)+1.000/6 = 1.500 kN < 15.35 kN
组合情况：[( 0.646/17.5)^2+(1.500/21.10)^2 ]^0.5 = 0.08 < 0.5
锚栓强度满足设计要求
________________________________________________________________________________________________________
深圳市三鑫特种玻璃技术股份有限公司
104 SHENZHEN SANXIN SPECIAL GLASS TECHNOLOGY CO. LTD。