厌氧塔设计计算书
厌氧池设计计算书
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3.d),COD去除率为60%。
则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。
厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10) ×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2.h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2.h),符合要求。
3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m /s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算1.1反应器结构尺寸设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C =，E=0.70V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯=，取为84003m 式中Q——设计处理流量dm /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E——去除率N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1）反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2)单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18=单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯==设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3）水力停留时间（HRT）及水力负荷（r V ）vN h Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧塔设计计算书.doc
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算1。
1反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ,E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E-—去除率 N V -—容积负荷（2) 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效== 单池面积:)(16534952m n S S i ===2） 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2:1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=,其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积:)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献,对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1。
7。
2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
UASB厌氧塔设计计算书
值
单位
备注
1200.00 m³/d
必填
50.00 m³/h
5000.00 mg/L
必填
80.00%
复核
1000.00
6.50 kgCOD/(m³•d) 复核
0.40 m³/kgCOD
复核
0.15 kg/kgCOD
复核
85.00%
复核
868.78 m3
结果
10.00 m
必填
78.54 m2
11.06 m
17.38 h
0.64 m3/m2*h
1.20
布水均匀和经济考虑
9.73 m
74.39 m2
11.68 m
17.38 h
0.67 m3/m2*h
有效深度
污泥层厚度
工艺要求
空塔水流速度≤ 布水点服务面积
反应区
出水口流速
单进管内流速
u1
布水口距底面
布水器
布水点数 单进管管径
D1 √
出水孔口径
D9
6.00 m 3.00 m 1.00 m/h 2.50 m2 3.50 m/s 0.50 m/s 0.30 m
沉淀室° 0.43 m 1.90 m
4个 1.65 m 0.30 m 0.69 m 0.80 m 0.67 m 2.64 m
即沉淀斜板＞50°
？未复核 最长集气罩
沉淀室内表面负荷 沉淀室进口表面负
0.70 m3/m2*h 2.00 m3/m2*h
一般要求 一般要求
30 个 mm mm
复核 2.5-3.5 参考复核水力负荷 等阻力 1-3 管口2-5 自流与泵压的区别
参考经济高径比！
支管管径另算
厌氧池设计计算书
.厌氧池设计计算书1.设计参数33设计流量： 10m/d每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m.d),COD 去除率为 60%。
则厌氧池有效容积为： V1=10×（ 1500-600）× 0.001/2=4.5m 32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为 4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在 2：1 左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为 h=5m，则横截面积 S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的 2 倍，则可取 L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为 H=6.5m,其中超高 0.5m。
厌氧池的总容积V=0.7×1.4 ×6=5.88m3, 有效容积为 4.5m3, 则体积有效系数为 76.5%, 符合有机负荷要求。
水力停留时间（ HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10) ×24=10.8h, V 2=(10 ÷24) ÷1.125=0.37m3/(m 2.h)对于颗粒污泥，水力负荷 V2 =0.1 ～0.9 m 3/(m 2.h), 符合要求。
3、进水分配系统的设计.本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈 450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m /s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧塔计算手册
厌氧塔计算手册 Prepared on 24 November 20201.厌氧塔的设计计算反应器结构尺寸设计计算（1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3mE ——去除率N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950.1784002m h V S ＝有效== 单池面积：)(16534952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯=反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
三相分离器构造设计计算（1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(23h m m 。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18=单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧塔设计计算书讲解
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算反应器结构尺寸设计计算 (1) 反应器的有效容积设计容积负荷为 N v 5.0kgCOD/(m 3/d) 进出水 CODS 度 C 0 2000(mg/L)，E=式中Q ----- 设计处理流量 m 3/dC0——进出水CODS 度kgCOD/m 3 E ――去除率 N V ――容积负荷(2) 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1) 反应器有效高为h 17.0m 则横截面积： S V 有效8400= 495( m 2)h 17.0单池面积：S S 便165(m 2)n 32) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在： 1以下较合适。
设直径D 15m ，则高h D*1.2 15*1.2m 18，设计中取h 18m单池截面积：S i 3.14* (D)2h 3.14 7.52 176.6(m 2) 设计反应器总高H 18m ，其中超高m 单池总容积：V j S ； H ' 176.6 (18.0 1.0)3000(m 3)单个反应器实际尺寸： D H ©15m 18m反应器总容积：V V ： n 3000 3 9000(m 3)(3) 水力停留时间(HRT 及水力负荷(V 」N vV= QC o E3000 20 0.705.08400m 3，取为 8400 m 3反应器总池面积：S S； n 176.6 3 529.8(m2)根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷V r 0.1 0.9m3/(m2.h)故符合要求。
三相分离器构造设计计算(1)沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率q' 0.7m3/(m2.h)沉淀室底部进水口表面负荷一般小于m3/(m2.h) o本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元, 则每池设置7个三项分离器。
三项分离器长度：l' b 16(m)每个单元宽度：b'占学2.57(m)沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即288 m2沉淀区表面负荷率：色11458 0.39m3/(m2.h) 1.0 2.0m3/(m2.h)S 288(2)回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取h3 1.4m式中：b —单元三项分离器宽度，m；b1 —下三角形集气罩底的宽度，mb2 —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离(即污泥回流缝之一)，mh3 —下三角形集气罩的垂直高度，m设上下三角形集气罩斜面水平夹角为55°，取h3 1.4m式中：b —单元三项分离器宽度， m;b i —下三角形集气罩底的宽度， m式中：v i —下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速,m/h ;a i —下三角形集气罩回流缝总面积， m ； l '—反应器的宽度，即三项分离器的长度 b,m ；n —反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般 v i 2m/h ，门上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。
厌氧池设计计算书
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=,COD去除率为60%。
则厌氧池有效容积为：V1 =10×（1500-600）×2=2.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=5=设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=,B=；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=,其中超高。
厌氧池的总容积V=××6=,有效容积为,则体积有效系数为%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=10) ×24=, V2=(10÷24)÷=0.37m3/对于颗粒污泥，水力负荷V2=～ m3/,符合要求。
3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m /s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
4、排泥系统的设计一般认为，排出剩余污泥的位置在厌氧池的1/2高度处，但大都推荐把排泥设备安装在靠近厌氧池的底部，也有人在三相分离器下0.5m 处理设计排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮状污泥，而不会把颗粒污泥排走，对于厌氧池排泥系统，必须同时考虑在上、中、下不同位置设排泥设备，应根据生产运行中的具体情况考虑实际的排泥要求，来确定排泥位置。
厌氧池设计计算书
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/（m3.d),COD去除率为60％。
则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500—600）×0.001/2=4。
5m32。
厌氧池的形状及尺寸据资料,经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围.厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2:1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m,则横截面积S=4。
5/5=1。
125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m，B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70％～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6。
5m,其中超高0。
5m。
厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3，有效容积为4.5m3，则体积有效系数为76。
5%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=（4.5/10) ×24=10.8h, V2=(10÷24）÷1。
125=0。
37m3/(m2。
h）对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0。
9 m3/(m2。
h）,符合要求. 3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关.为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m /s。
本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下,有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀.为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
厌氧池设计计算书之欧阳数创编
厌氧池设计计算书1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3.d),COD去除率为6 0%。
则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500600）×0.001/2 =4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。
厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。
圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。
因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。
设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1. 125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70 m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。
厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。
水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10) ×24=10.8h,V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/ (m2.h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2.h),符合要求。
3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。
为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15m m，孔口向下或与垂线成呈450方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s.本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。
为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。
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1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v =进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =⨯⨯= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出水COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2） 反应器的形状和尺寸。
工程设计反应器3座，横截面积为圆形。
1） 反应器有效高为m h 0.17=则横截面积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池面积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2(*14.3222'm h D S i =⨯== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-⨯=⨯=单个反应器实际尺寸：m m H D 1815⨯=⨯φ反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =⨯=⨯= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =⨯=⨯=（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=⨯==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =⨯⨯==根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(23h m m 。
本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。
三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27187'm l b ===沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.028858.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=)(98.055tan 4.1tan .31m h b ===α )(04.198.020.3212m b b b =⨯-=-=式中：b —单元三项分离器宽度，m ；1b —下三角形集气罩底的宽度，m ；2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m ；3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=)(98.055tan 4.1tan .31m h b ===α )(04.198.020.3212m b b b =⨯-=-=式中：b —单元三项分离器宽度，m ；1b —下三角形集气罩底的宽度，m ；h 1h 2h 4h 3b 1 b 2图4三相分离器计算草图2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一），m ；3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速)(48.1161604.172'21m l nb a =⨯⨯==)/(98.048.11658.11411h m a Q v i ===式中：1v —下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h ；1a —下三角形集气罩回流缝总面积，m 2；'l —反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m ； n —反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般h m v /21<，上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速。
设m CD b 3.03==)(2.67163.0722232m l nb a =⨯⨯⨯==)/(7.12.6758.11422h m a Q v i ===式中：2v —上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速，m/h ；2a —上三角形集气罩回流缝总面积，m 2； 3b —上三角形集气罩回流缝的宽度，m ；假设2a 为控制断面min A ，一般其面积不低于反应器面积的20%，2v 就是m ax v ，同时要满足：h m v v v /0.2)(max 21<<（3） 气、液分离设计由上图1知：)(24.055sin 3.055sin m CD CE =︒⨯=︒=)(42.035sin 24.035sin m CE CB =︒=︒=设0.5AB m =则)(15.155tan )204.155cos 5.0(55tan )255cos (...2.4m b AB h =+⨯=+= 校核气、液分离。
如图2所示。
假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：b a v AD v AB >或ABBC 沿AB 方向水流速度：)/(72.3721624.06/5.6872h m N B CE Q v i a =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=式中：B —三项分离器长度，m ；N —每池三项分离器数量；气泡上升速度：21)(18d gV g b ⨯-⨯=ρρμβ 式中：d —气泡直径，cm ；1ρ—液体密度，g/cm 3； g ρ—沼气密度，g/cm 3；β—碰撞系数，取0.95；μ—废水动力黏滞系数，g/(cm.s)；v —液体的运动黏滞系数，cm 2；设气泡直径cm d 01.0=，设水温30。
C ，31/03.1cm g =ρ，331.1310/g g cm ρ-=⨯s cm v /010.02=，95.0=β；)./([0104.003.10101.0s cm g =⨯=μ由于废水动力黏滞系数值比净水的大，取0.02)./(s cm g 则：320.95981(1.03 1.1310)0.010.266(/)9.58(/)180.02b V cm s m h -⨯=⨯-⨯⨯==⨯0.420.840.5BC AB == 58.272.358.9==A b V V ABBCV V a b >可以脱去cm d 01.0≥的气泡 （4）三项分离器与UASB 高度设计三相分离区总高度：5432h h h h h -++=式中：2h —集气罩以上的覆盖水深，取0.5m ；)(71.155sin 4.155sin ..3m h AF ===)(69.052.05.071.1m AB BD AF DF =--=--= )(56.055sin 69.055sin ..5m DF h =⨯==则：)(49.256.015.14.15.0m h =-++=UASB 总高度H=7.5m ，沉淀区高2.5m ，污泥床高2.0m,悬浮区高2.5m ，超高0.5m 。
1.7.3 布水系统的设计计算反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关，有资料知，颗粒污泥)./(43d m kgCOD N v >每个布水点服务2-5m 2,出水流速2-5m/s ，配水中心距池底一般为20-25cm 。
（1） 配水系统：配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设1根D=100mm 的总水管，16根d=50mm 的支水管。
支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为2.0m ，配水孔径取15mm φ=孔距2.0m ，每根水管有3个配水孔，每个孔的服务面积22.0 1.673.34()m ⨯=孔口向下。
（2） 布水孔孔径的计算：流速236004D Q u i π==)/(05.41.014.336006/5.68742s m =⨯⨯⨯ 布水孔31648⨯=个，出水流速为 2.1/u m s =，则孔径为：)(03.101.24814.3360058.114mm d =⨯⨯⨯=取15mm本装置采用连续进料方式，布水口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于UASB 反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀，为了污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200~300mm ，本工程设计采用布水管离UASB 底部200mm 处。
布水管设置在距UASB 反应器底部mm 200处。
1.7.4 排泥系统的设计计算（1） UASB 反应器中污泥总量计算一般UASB 污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为20/VSS L ，则UASB 反应器中污泥总量：)/(36.196)/(196360209818d t d kg C V G ss ==⨯=⨯=厌氧生物处理 污泥产量取0.08/kgMLVSS kgCOD γ=剩余污泥量的确定与每天去除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时，可根据经验数据确定，一般情况下，可按每去除1kgCOD 产生0.05~0.10kgVSS 计算，本工程取0.08/kgVSS kgCOD γ=流量h m Q /5.6873=，进水COD 浓度)/(6.5)/(560030m kg l mg C ==，COD 去除率%85=E ，则1） UASB 反应器的总产泥量)/(2.628385.06.5245.68708.00d kgMLVSS E C Q x =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆γ 2） 不同试验规模下MLVSSMLSS是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，因此取8.0=MLSSMLVSS，则)/(78548.02.6283d kgMLSS x ==∆单池产泥)/(1309678546d kgMLSS x x i ==∆=∆3） 污泥含水率98%，当污泥含水率〉95%时，取)/(10003m kg s =ρ则污泥产量：)/(7.392%)981(100078543d m W s =-⨯=单池排泥量：)/(45.6567.3923d m W si == 4) 污泥龄)(0.257854196360d x G c ==∆=θ 1.7.5 排泥系统的设计在距UASB 反应器底部100cm 和200cm 高处个设置两个排泥口，共4个排泥口。