预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
附件1：预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算书此装配式预制构件吊装梁限载8吨，其稳定性验算主要包括主梁、钢丝绳、吊具。
计算中采用的设计值为恒载标准值的1.2倍与活载标准值的1.4倍。
有关计算参数：预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
表1 吊装所用钢丝绳的主要技术数据1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80 kN，其自重设计值为G=80*1.2=96 kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
图1 吊装梁受力示意图则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：26.506.7839501=⨯==ilμλ由计算的26.50=λ查轴心受压构件的稳定系数表得856.0=φ吊装梁的容许承载力为：f A N 2φ==0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx 。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN 计算，焊脚尺寸h f 为9mm ，故焊缝有效厚度h c =0.7h f =6.3mm ，焊缝长度应为L w =N/(h c*f f w )=27715/(6.3×160)=27.5mm 。
实际焊缝长度大于100 mm ，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算图1 双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示，自上而下对钢丝绳进行编号，钢丝绳1的直径为26 mm ，共计2根，位于吊装梁上方；钢丝绳2的直径为18.5 mm ，共计2根，位于吊装梁下方。
预制梁场龙门吊计算书
预制梁场龙门吊计算书本文为预制梁场龙门吊计算书，根据梁场实际情况，计算龙门吊的承载能力，确定合理的吊装方案，保障施工安全和工程质量。
一、梁场情况梁场位于室外平坦场地上，场地面积为2000平方米，地基为坚实的混凝土地面，无明显障碍物。
场地内存放着各种规格的预制梁，梁的长度为8-24米，重量为10-40吨。
整个梁场用于存放、调配和组装预制梁。
二、龙门吊性能参数本次使用龙门吊型号为QD100吨龙门吊，吊装高度为10米，最大跨度为20米，最大起吊高度为15米，额定起重量为100吨，额定力矩为300kN.m。
三、龙门吊计算根据预制梁的尺寸、长度、重量和吊装高度，进行龙门吊计算，得出以下结果：1.龙门吊的额定起重量为100吨，可满足预制梁的吊装需求。
2.根据梁的长度和吊装高度，龙门吊需要满足足够的力矩才能完成吊装。
根据实际计算，龙门吊的额定力矩为300kN.m，可以满足梁的吊装需求。
3.根据梁场的面积和梁的规格，可确定龙门吊的最大跨度为20米，满足梁场内的吊装需求。
四、吊装方案根据龙门吊的性能参数和梁的重量、长度和规格，制定以下吊装方案：1.龙门吊的吊钩要正确放置在预制梁的吊装点上，确保吊装平稳和牢固。
2.为了保障吊装安全和梁的完整性，应使用吊装链条或吊装绳索，将预制梁吊起，并在梁两端加装保护器材，避免吊装时梁出现倾斜或损坏现象。
3.在吊装过程中，应遵守安全操作规范，确保工人安全和梁的吊装安全。
应有专人监督吊装过程，避免意外事故的发生。
五、结论本次预制梁场龙门吊计算书，根据实际情况，得出龙门吊的性能参数和吊装方案，保障了施工安全和工程质量。
在施工过程中，应严格按照吊装方案进行操作，确保吊装安全和梁的完整性。
t吊具计算书
20t吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z1=470mm=47cm。
2.计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4支撑点间距L 500 cm载荷Q 30000 kg弹性模量E 2100000 kg/cm^2刚度f 0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147 cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/4 3750000弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx Mpa其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F 15000 kg支点距离L 230 mm弯矩M 8452500 Kg.mm轴颈d 115 mm抗弯截面系数Wz 149311.5514工作应力σMPa许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa安全系数n3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
预制构件吊点计算书
混凝土等级C30混凝土轴心抗压强度设计值f c=14.3N/mm 2混凝土轴心抗压强度标准值f ck ＝20.1N/mm 2混凝土轴心抗拉强度设计值 f t ＝ 1.43N/mm 2混凝土轴心抗拉强度标准值f tk ＝ 2.01N/mm 2混凝土弹性模量E c ＝30000N/mm 2钢筋牌号HRB400钢筋弹性模量E s ＝200000N/mm 2钢筋抗拉强度设计值f y ＝360N/mm 2钢筋强度标准值f yk =400N/mm 2三. 叠合筋分析3.1叠合筋模型（一）预制叠合板计算-6点起吊一. 混凝土材料信息：二.钢筋材料信息楼板宽度l 0=1860mm 楼板厚度H =140mm 预制板板厚t pcf =60mm 板内受力筋直径d =8mm 板分布筋直径d 1=8mm 楼板保护层厚度c =15mm 上弦筋钢筋牌号HRB400上弦筋直径d c =12mm 下弦筋钢筋牌号HRB400下弦筋直径8mm 斜筋钢筋牌号HPB300斜筋直径d r =6mma sb =27mm a st =37mm 预制叠合板断面板底至上弦筋形心的距离h =103mm 与叠合筋平行的板内分布筋形心到上弦筋形心的距离h 1=76mm 下弦筋和上弦筋的形心距离h s =76mm 相邻叠合筋上弦筋形心间距a =600mm 相邻叠合筋下弦筋形心间距a 0=520mm 下弦筋形心间距b 0=80mm 当a 0<l 0时，b a =(0.5-0.3a 0/l 0)a 0b a =216.39mm 当a 0≥l 0时，b a =0.2l 0B =S b a +b 0 但B ≤aB =512.77mm桁架筋宽度B范围内板内与叠合筋平行的板内分布钢筋数量5下弦筋数量2上弦筋面积A sc=113.04mm2宽度B范围内板分布筋面积A1=251.20mm2下弦筋面积A s=100.48mm2斜筋单肢面积A f=28.26mm2钢筋与预制叠合板混凝土的弹性模量之比a E= 6.67中性轴（含叠合筋合成截面）y0=31.46mmI0=13163819.26mm4截面抵抗矩（含叠合筋合成截面）：组合梁对应于上弦筋受压边缘的弹性抵抗矩W c=I0/(h-y0)184014.51mm3组合梁对应于混凝土受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/y0418388.54mm3 3.2许容值计算3.2.1预制楼板混凝土开裂许容弯矩（考虑叠合筋作用）M cR=W0*f tk0.84KN·m 3.2.2脱模时叠合板混凝土开裂许容弯矩:(考虑砼强度达到70%)0.59KN·m 3.2.3桁架上弦筋屈服许容弯矩7.36KN·m 3.2.4桁架上弦筋失稳许容弯矩:l-上弦筋长细比，l=l/i r,其中l为上弦筋焊接节点间距，取l=200mm;l=200mm 钢筋回转半径i r=d c/4 3.00mm长细比l=66.67<107长细比影响系数h= 2.129mms sc=258.09N/mm2桁架上弦筋失稳许容弯矩M tc=A sc s sc h s 2.22KN·m 3.2.5桁架下弦筋及分布筋屈服弯矩M cy=(A1f1yk h1+A s f sky h s)/1.57.13KN·m3.2.6桁架斜筋失稳许容剪力:b 0=80mmH=94.00mmf=43.25°j=66.98°t R=37.00mmsin f=0.69sin j=0.92l r=84.28mmi r=d r/4 1.50mml=39.33<99长细比影响系数h=0.3415钢筋的屈服强度标准值f yk =300N/mm 2钢筋的弹性模量E s =210000N/mm 2s sr =286.57N/mm 2N =s sr A f8.10KN 6.81KN四、桁架预制板计算：4.1构件基本参数a 板总长（支座长度方向）L x =3420mm 板总宽(高度方向）L y =1860mm 板厚度h =60mm板混凝土体积V =0.38m 3构件重量G k =10.02kNb 短暂工况动力系数取值脱模 1.2运输、吊装1.5脱模时，模板吸附力取值1.5kN/m 24.2设计工况内力取值-短暂设计工况1.取构件自重标准值x 动力系数+脱模吸附力21.56kN2.构件自重标准值x1.515.03kN 取1、2项最大值21.56kN 构件自重标准值x1.515.03kN 4.3基本内力计算取B 范围板带作为计算单元:L 0=1.00m 考虑吊点与荷载沿构件中心对称，故采用下图荷载简图计算q L = 3.39KN/m考虑运输吊装荷载，取动力系数1.5脱模验算等效静力荷载标准值取最大值m=0.46ml= 1.20ml=m/l0.38M A=0.36KN.mM B=0.43KN.m跨中弯矩M=q L l2/8-(M A+M B)/20.22KN.m取最大值M max0.43KN.mR A= 3.53KNR B= 2.09KN取最大值V max 3.53KN4.4预制构件短暂工况下验算考虑吊点在桁架筋600宽度,故仅对桁架筋位置截面进行计算。
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书是施工现场进行吊装作业时必备的文件之一，它
是为了保证吊装作业的安全可靠而编制的。
下面是一份关于预制构件吊点
计算书的范例，超过1200字来详细说明该文件的内容。
预制构件吊点计
算书对于吊装作业起到了重要的指导作用，下面我们来详细了解一下。
首先，预制构件吊点计算书应包含以下几个方面的内容：
1.构件信息：列出被吊装的预制构件的名称，规格和数量等基本信息。
这是为了确保将要吊装的构件的准确性和完整性。
2.设计参数：列出吊装过程中需要用到的设计参数，如构件的自重，
集中荷载，摩阻系数，安全系数等。
这些参数是计算吊点位置和吊装方案
的基础。
3.吊点位置计算：根据构件的几何形状，计算出合适的吊点位置。
吊
点位置的确定需要考虑到构件的重心位置，避免出现过大的偏心距。
4.吊点承载力计算：根据吊装过程中施加在吊点上的静力和动力荷载，计算吊点的承载力。
这样可以确保吊点能够承受所施加的载荷而不发生破坏。
5.吊装方案：根据吊点位置计算结果，结合实际施工条件，制定出具
体的吊装方案。
吊装方案应包括吊装序列，吊装工具和设备的选择以及施
工安全措施等。
6.安全评估：对吊装过程中存在的安全隐患进行评估和分析。
评估的
内容包括吊装作业中的人身安全，设备安全，周围环境安全等。
总之，预制构件吊点计算书是在吊装作业前必须编制的一份文件，它包含了吊装作业中的各项参数计算及安全评估内容。
编制该文件能够确保吊装作业的安全可靠，最大程度地避免意外事故的发生，并保证吊装作业按计划进行。
预制梁板起重吊具设计验算计算书
吊具设计设计及受力验算荷载：30m梁重为91t，分配到每端为45.5t；40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
按最重者验算受力，考虑1.2的安全系数储备，则要求吊具具备负重85t的能力。
吊具端部销接点距离设计为200cm。
横吊梁强度验算根据设计横吊梁类似于受集中荷载的简支梁，则：P=85t，L＝2mM＝1/4*850*2＝425KN〃m［σ］＝1.2*145＝174MPa吊具采用两块δ＝3cm厚的钢板组焊而成，跨中部分计算高度取值为45cm，两端部分高度为24.5cm，则跨中截面抵抗距为：W=bh2/3＝2*3*45*45/3＝4050cm3σ=M/ W =425*106/4050*1000=104.9MPa<［σ］强度验算满足要求。
连接销受力验算主吊点受力850KN，销子直径为100mm，分力销板按照40mm厚配置，则承受压应力为850000/2/100/40＝106.25MPa，小于140 MPa的容许应力值；销子所受最大剪力为Q＝425KN，销子的容许剪应力［τ］＝125MPa（45号钢），τ＝4/3×Q/A=4/3×（425×103）/（3.14159×502）＝72.2Mpa＜［τ］，剪力验算满足要求。
端部两个副吊点受力为425KN，销子直径选用80mm，剪力验算同样满足要求。
另外，注意施工中做好吊板（6号板）与主板（1号板）之间的焊接连接，要求双面均施焊、焊缝饱满。
钢丝绳选用计算设计及受力验算40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
钢丝绳破断拉力＝715*6＝4290KN（安全载重系数取值为6.0）钢丝破断拉力总和＝4290/0.82＝5232KN（换算系数取值为0.82）钢丝总断面面积＝5232000/1700＝3078mm2（钢丝绳的公称抗拉强度为1700MPa）则在每端提升71.5t的重物须钢丝绳的总断面面积为3078mm2，选用双绳兜吊，则每绳需要断面面积为3078/4＝767 mm2，查阅相关手册得出，选用公称抗拉强度为1700MPa，6×37（股为1+6+12+18，绳纤维芯），直径47.5mm、丝径2.2mm以上规格的钢丝绳（钢丝总断面面积为843.47 mm2）可以满足使用要求。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书2
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
一、引言
本文旨在为装配式预制构件吊装梁及吊具的设计和计算提供指导。
在装配式建筑中，预制构件的吊装是一个关键环节，而吊装梁和吊具的选择和设计对于确保施工安全和效率至关重要。
本文将详细介绍吊装梁和吊具的计算方法，以确保其满足施工要求并保证施工安全。
二、吊装梁设计
1.确定吊装梁的跨度：根据预制构件的尺寸和吊装位置，确定吊装梁的跨度。
2.选择合适的截面形式：根据吊装梁的跨度和荷载情况，选择合适的截面形
式，如矩形、工字形等。
3.计算吊装梁的承载能力：根据吊装梁的截面形式和荷载情况，计算其承载
能力，确保满足施工要求。
三、吊具设计
1.选择合适的吊具类型：根据预制构件的尺寸和重量，选择合适的吊具类型，
如钢丝绳、链条等。
2.确定吊具的规格和长度：根据预制构件的尺寸和重量，确定吊具的规格和
长度，确保其能够满足施工要求。
3.计算吊具的承载能力：根据吊具的类型和规格，计算其承载能力，确保满
足施工要求。
四、计算方法
1.弹性力学方法：通过弹性力学方法计算吊装梁和吊具的承载能力，确保其
满足施工要求。
2.有限元分析方法：通过有限元分析方法对吊装梁和吊具进行详细的分析和
计算，确保其满足施工要求。
五、结论
本文详细介绍了装配式预制构件吊装梁及吊具的计算方法，包括吊装梁和吊具的设计、选择和计算方法。
通过合理的计算和设计，可以确保吊装梁和吊具满足施工要求并保证施工安全。
在未来的工作中，我们将继续关注和研究新的技术和方法，以进一步提高装配式建筑的安全性和效率。
20t吊具计算书
页脚内容120t 吊具计算书一、吊具横梁的计算吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t 重物为例进行计算。
横梁受力情况横梁中部截面图11. 载荷G=20t=2000kg ，计算载荷Q=n.G ，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距L=5000mm=500cm ；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm 4,梁中心高Z 1=470mm=47cm 。
2. 计算过程如下梁的校核刚度校核截面惯性矩Jx615474.66cm^4支撑点间距L500cm载荷Q30000kg弹性模量E2100000kg/cm^2刚度f0.06 cm校核8271.98强度校核中心高Z147cm抗弯截面系数13095.20553Wx=Jx/Z1弯矩M=GL/43750000弯曲应力σ=M/Wx286.3643485kg/cm^2弯曲应力σ=M/Wx28.63643485Mpa页脚内容2其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），弯曲应力σ=28.63643485 Mpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算吊轴受力情况图 2吊轴尺寸1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：集中载荷F15000kg页脚内容3支点距离L230mm弯矩M8452500Kg.mm轴颈d115mm抗弯截面系数Wz149311.5514工作应力σ56.60981967MPa许用应力[σ]710（材质40Cr）MPa安全系数n12.541993673.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。
预制构件吊点计算书
预制构件吊点计算书
一、工程概况
xx工程位于xx市xx路，由xx建筑工程有限公司招投标承担，主要
工程内容为xx。
二、预制构件信息
本工程预制构件吊装项目的构件主要为xx，其型号·尺寸为：xx，
预制构件经专业检测后，计算得出其质量和容许载荷。
三、吊装要求
1、预制构件采用吊装方法运输及安装，严禁其他不规范方式介入，
以确保安全。
4、起重机的运行必须在专人操作和专人监护下完成，运行时应有一
定的安全距离，避免发生事故。
5、吊装构件时，须严格按照图纸要求安装，以保证预制构件的安装
效果。
四、吊装实施
1、在安装构件前需要进行现场检查，以确保吊装构件的安全。
2、预制构件根据图纸的要求进行安装，吊装设备应按要求安装在构
件上，并进行绑扎处理，以保证构件的牢固，并符合吊装要求。
3、吊装过程中，应特别注意构件的安全，以及摩擦力等方面的变化，以便及时采取措施，防止发生危险和事故。
大型构件吊装标准计算书
吊装计算1.1.1立柱吊装就位(1)吊装设备选型吊装设备选型按重量最大的预制立柱考虑，最重约为129t，吊装最大相对高度按15m 考虑（立柱最大高度为13.597m，承台预埋钢筋伸出0.42m，求得吊装最大相对高度为13.597+0.42=14.017m）。
考虑选用1 台250t 履带吊，配合翻转台将立柱翻转竖立，然后履带吊吊装、旋转、就位。
根据《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）第4.2.10条款的要求：起重机带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%。
工况一：吊臂长选定为30m，配合翻转台翻转时最大作业半径按12.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量92.3t。
单机吊装按立柱重量的一半即64.5t考虑，250t吊钩重量4.11t，共计68.61t﹤92.3t，满足吊装要求。
工况二：吊臂长选定为30m，整体起吊立柱时最大作业半径按8.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量154.3t。
单机吊装立柱重量129t，250t吊钩重量4.11t，共计133.11t ﹤154.3t，满足吊装要求。
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-2 QUY250履带吊起重性能表(2)钢丝绳选择查《路桥施工计算手册》附表3-34，钢丝绳选用公称直径为72mm 、规格6×61 结构、公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，钢丝绳破断力P 为3300kN ，考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数α按6×61钢丝绳取0.80，钢丝绳的安全系数K 按机动起重设备取6，则： 钢丝绳的容许破断拉力.0.803300=4406b P S kN K α⨯==g履带吊起吊时立柱预制节段最大自重Q 取129t ，按2个吊点平均承受构件荷载，每个吊点按4根钢丝绳计算（钢丝绳采用单根绕环），钢丝绳与水平面的夹角θ按不小于60°考虑，则钢丝绳内力：112901186440sin 24sin 60b Q S kN S kN n θ===≤=⨯g g ，满足要求。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
起重吊装计算书
起重吊装计算书施工方案：一、工程概况本项目为XX工程，位于XX地区，主要包括XX栋建筑物、XX配套设施以及相关室外工程。
工程占地面积XX平方米，总建筑面积XX平方米。
本次施工的重难点在于大型构件的吊装作业，其中包括钢结构的吊装、大型设备安装等。
为确保吊装作业的安全、高效进行，特制定本施工方案。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 吊装前准备：包括施工图纸审核、编制吊装方案、施工安全技术交底等。
2. 吊装设备选型：根据吊装物件的重量、尺寸、吊装高度等因素，选择合适的吊装设备。
3. 吊装设备检查：检查吊装设备的性能、安全性、稳定性等，确保设备正常运行。
4. 吊装作业：按照吊装方案进行吊装作业，严格执行操作规程，确保作业安全。
5. 吊装完成后验收：对吊装完成的构件进行检查、验收，确保质量合格。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目部：负责整个吊装工程的协调、管理、监督等工作。
2. 吊装班组：负责具体的吊装作业，包括设备操作、现场指挥等。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行监督、检查，发现问题及时整改。
（三）、管理职责1. 项目部：负责组织、协调、管理吊装工程，确保工程顺利进行；负责与甲方、监理、设计等单位的沟通协调；负责吊装方案的审批和监督实施。
2. 吊装班组：严格执行吊装方案，负责吊装作业的安全、高效完成；负责吊装设备的操作、维护、保养；参加吊装前的安全技术交底和培训。
3. 安全监督组：负责对吊装作业的安全进行全程监督，发现问题及时整改；负责组织定期、不定期的安全检查，确保吊装作业安全。
三、工器具的选用1. 吊装设备：根据工程需要，选用合适的汽车吊、履带吊、塔吊等吊装设备。
设备选型需满足以下条件：a. 吊装设备的额定起重量应大于吊装物件的重量。
b. 吊装设备的工作半径应能满足吊装物件的位置要求。
c. 吊装设备的地基承载力应满足吊装设备稳定性的要求。
d. 吊装设备的性能、安全性、稳定性等需经过严格检查。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书1
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书一、引言本计算书旨在为装配式预制构件吊装梁及吊具的设计和计算提供依据。
本计算书基于相关标准和规范，结合实际情况，对吊装梁和吊具进行详细的分析和计算。
二、计算依据1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）4.《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ1-2014）5.其他相关标准和规范三、基本参数1.构件尺寸：长L，宽W，高H2.构件重量：G（单位：吨）3.吊装梁长度：L_beam（单位：米）4.吊装梁截面尺寸：a×b（单位：米）5.吊具类型：如吊钩、吊环等6.吊具材料：如钢、合金钢等7.其他相关参数四、计算步骤1.确定吊装梁的截面尺寸和材料。
根据构件重量、吊装梁长度和跨度等因素，选择合适的截面尺寸和材料。
2.计算吊装梁的强度。
根据《钢结构设计规范》，采用适当的公式计算吊装梁的强度。
考虑荷载组合、弯矩、剪力等因素。
3.计算吊装梁的刚度。
根据《钢结构设计规范》，采用适当的公式计算吊装梁的刚度。
考虑自重、横向荷载、纵向荷载等因素。
4.确定吊具的类型和材料。
根据构件重量、吊装方式、使用环境等因素，选择合适的吊具类型和材料。
5.计算吊具的强度和刚度。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，采用适当的公式计算吊具的强度和刚度。
考虑荷载组合、弯矩、剪力等因素。
6.进行稳定性分析。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，对吊装梁和吊具进行稳定性分析。
考虑风荷载、雪荷载、地震荷载等因素。
7.进行疲劳验算。
根据构件的使用环境和疲劳极限，对吊装梁和吊具进行疲劳验算。
考虑循环荷载、交变荷载等因素。
8.进行连接节点设计。
根据《钢结构设计规范》和其他相关标准，对吊装梁和吊具的连接节点进行设计。
考虑焊接、螺栓连接等方式。
9.进行其他必要的附加分析。
如防雷接地设计、防腐措施等。
五、结论与建议根据以上计算和分析结果，得出以下结论和建议：1.确定合适的吊装梁截面尺寸和材料，满足强度和刚度要求。
预制构件起重机计算书
预制构件起重机计算书
1. 引言
本文档旨在为设计和使用预制构件起重机提供计算依据和指导。
预制构件起重机是一种特殊的起重设备，用于在建筑和工程领域中
搬运和安装预制构件。
该计算书将涵盖起重机的基本参数、载荷计
算和稳定性分析。
2. 起重机基本参数
起重机基本参数是开展计算的重要前提。
在本节中，将列出起
重机的相关参数，包括额定起重量、最大起升高度、起升速度等。
3. 载荷计算
本节将介绍起重机载荷计算的方法和步骤。
载荷计算是确定起
重机工作范围和限制的关键，涉及到多个因素，如预制构件的重量、尺寸、吊装点、工作半径等。
4. 稳定性分析
为确保起重机的安全运行，稳定性分析是必不可少的。
本节将
介绍起重机的稳定性计算方法，并提供计算实例和注意事项。
5. 结论
根据上述计算和分析，可以得出预制构件起重机的使用条件和限制。
同时，建议合理选择和配置起重机设备，确保施工安全和效率。
以上是《预制构件起重机计算书》的主要内容和提纲。
本文档的编制旨在为设计师、工程师和使用者提供参考，帮助他们合理设计和使用预制构件起重机。
请注意，本计算书提供的计算结果仅供参考，实际使用中应结合实际情况进行验证和调整。
参考文献：
1. XXX
2. XXX
3. XXX。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
一、工程概述本工程为一项装配式建筑项目，主要涉及预制构件的吊装作业。
预制构件包括梁、板、柱等，需要进行吊装。
为了确保吊装作业的安全性和可靠性，需要进行吊装梁及吊具的计算。
二、吊装梁设计1.吊装梁的选用根据预制构件的尺寸和重量，选用合适的吊装梁。
本工程中，我们选用的是Q235钢制的吊装梁，其抗拉强度为235MPa，能够满足工程需要。
1.吊装梁的长度和跨度吊装梁的长度和跨度需根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况进行设计。
在本工程中，我们根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况，计算出吊装梁的长度和跨度。
1.吊装梁的加固为了确保吊装梁的稳定性和可靠性，需要对吊装梁进行加固。
本工程中，我们采用了增加横梁和纵梁的方式对吊装梁进行了加固。
三、吊具设计1.钢丝绳的选用根据预制构件的重量和吊装梁的承载能力，选用合适的钢丝绳。
本工程中，我们选用的是6×19+1的钢丝绳，其抗拉强度为1770MPa，能够满足工程需要。
1.钢丝绳的长度和连接方式钢丝绳的长度和连接方式需根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况进行设计。
在本工程中，我们根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况，计算出钢丝绳的长度和连接方式。
1.钢丝绳的加固为了确保钢丝绳的稳定性和可靠性，需要对钢丝绳进行加固。
本工程中，我们采用了增加钢丝绳卡扣和防旋转装置的方式对钢丝绳进行了加固。
四、计算书详细的计算书包括以下内容：1.预制构件重量统计表；2.吊装梁承载能力计算表；吊装梁承载能力计算表注：以上数据仅供参考，实际承载能力需根据具体工况条件和操作规范进行计算。
3.钢丝绳承载能力计算表；4.吊装梁加固措施说明；1.吊装梁加固措施的目的吊装梁加固措施的目的是为了提高吊装梁的承载能力和稳定性，以确保吊装作业的安全性和可靠性。
由于吊装作业需要承受较大的重量和外部力，因此对吊装梁进行加固是非常必要的。
2.吊装梁加固措施的方法（1）增加梁的截面积：通过增加梁的截面积可以有效地提高梁的承载能力和稳定性。
吊装方案计算书
同安西福三路道路工程K1+396埭头溪桥扒杆法吊装方案与计算福建来宝建筑工程开发公司同安西福三路（纵一路~丙洲大桥段）项目部2007年11月一、工程概况：中山大桥桥位于路线中心桩号K1+K10+950.5直线上，斜交角15°。
桥梁上部结构形式为6*20m预应力钢筋砼空心板，每片空心板梁主体宽1.24m，高0.95m，其中中板重30.8t，边板重36.4t；空心板按斜交板预制，每孔空心板板长相等。
全桥体系布设：在0#、6#台桥台设置伸缩缝，其它墩均设置桥面连续。
二、架设方案：本桥空心板梁架设扒杆纵向“钓鱼”架设法是安装在墩台上的两休人字扒杆，配合运梁设备，以绞车相互牵吊，在无支架、无导梁支托的情况下，把梁悬空吊过桥孔，横移落梁，就位安装的架设法。
以预制梁的质量和墩台间跨径为基础，架梁、吊梁进行横移等各个阶段，对作用于扒着牵吊绳、卷扬机、锚碇和其它的附属设备所定应力进行计算，以保证设备的安全。
与此同时对各阶段的安全性进行定期检查。
本桥架设采用先中梁后边梁吊梁方法；架梁设备按中梁重量进行配置，吊装时先架设中梁2~3片后，再进行吊装边梁，边梁吊装时运梁车直接从已架好的中梁面采用卷扬机，牵引至另一端，再用扒杆吊移至边梁设计位置安装。
三、机械设备的选择：根据空心板的长度，重量以及现场的实际情况，拟采用卷扬机四台四、吊装前的准备工作①检查支座垫石的高程、位置、以及橡胶支座是否安放正确。
②测量标出每榀板梁的端线及边线于盖梁或台帽处，并用红漆示出。
③检查构件的长宽高三个方向尺寸是否正确，构件的堆放位置装车是否方便。
④检查运输及吊装道路是否按要求铺设。
五、现场布置及空心板吊装：中山大桥桥的吊装顺序为6跨5跨4跨3跨2跨1跨。
为了保证吊装顺利进行应如平面布置图，在6号台后设置一地垄用来锚固5号台卷扬机，结构尺寸如图示一，卷扬机的牵进引力为2吨。
在3号墩后设置地垄（如图示二）用于锚固在5号墩帽上的人字扒杆的缆风。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算该装配式预制构件吊装梁限载8吨。
主梁、钢丝绳、吊具的稳定性验算采用恒载标准值的1.2倍和活载标准值的1.4倍。
预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
本项目每个主体工程构件吊装钢丝绳选用三组。
墙体构件和楼板及楼梯构件各用一组，保险增大一号用绳。
1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80kN，其自重设计值为G=80*1.2=96kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN。
水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：λ=μl/i=1*3950/78.6=50.26.由计算的λ=50.26查轴心受压构件的稳定系数表得φ=.856.吊装梁的容许承载力为：N=φA*f=0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN计算，焊脚尺寸hf为9mm，故焊缝有效厚度hc=0.7hf=6.3mm，焊缝长度应为Lw=N/(hc*fw)=/(6.3×160)=27.5mm。
实际焊缝长度大于100 mm，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算表1给出了吊装所用钢丝绳的主要技术数据。
双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示。
根据钢丝绳破断拉力总和，可知吊装所用钢丝绳的抗拉强度为257kN和517kN。
支吊架详细计算
管道支吊架设计计算书项目名称____________工程编号_____________日期_____________设计____________校对_____________审核_____________说明：1、标准与规范：《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2012)《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)2、本软件计算所采用的型钢库为：热轧等边角钢 GB9787-88热轧不等边角钢 GB9797-88热轧普通工字钢 GB706-88热轧普通槽钢 GB707-883、支吊架的支座应连接在结构的主要受力构件上，支吊架施工厂家应将支吊架预埋点位以及受力提给设计院，经设计院认可后方可施工！4、基本计算参数设定：荷载放大系数：1.00。
当单面角焊缝计算不满足要求时，按照双面角焊缝计算!受拉杆件长细比限值：300。
受压杆件长细比限值：150。
横梁挠度限值：1/200。
梁构件计算：构件编号：3一、设计资料材质：Q235-B; f y = 235.0N/mm2; f = 215.0N/mm2; f v = 125.0N/mm2梁跨度：l0 = 2.83 m梁截面：C5强度计算净截面系数:1.00自动计算构件自重二、设计依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、截面参数A = 6.924526cm2Yc = 2.500000cm; Zc = 1.346291cmIx = 26.014368cm4; Iy = 8.334926cm4ix = 1.938258cm; iy = 1.097124cmW1x = 10.405747cm3; W2x = 10.405747cm3W1y = 6.191027cm3; W2y = 3.541188cm3四、单工况作用下截面内力：（轴力拉为正、压为负）恒载（支吊架自重）：单位（kN.m）恒载（管重）：单位（kN.m）注：支吊架的活荷载取值为0。
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预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
2.2.1.3.焊缝验算利用理正工具箱验算焊缝，计算结果如下：1.控制参数连接类型:弯矩、轴力、剪力共同作用下的T形连接（角焊缝）:t2=14(mm) 焊接方法:焊条型号:焊件材料:Q345焊缝等级:一级焊缝类型:角焊缝是否采用引弧板:是2.材料强度(N/mm2)焊件抗压强度:305.0焊件抗拉强度:305.0焊件抗弯强度:305.0焊件抗剪强度:175.0焊缝抗压强度:200.0焊缝抗拉强度:200.0焊缝抗剪强度:200.03.基本参数焊件一厚度t1=12.0(mm)焊件二厚度t2=14.0(mm)焊件二宽度h =160.0(mm)焊缝焊角尺寸hf =8.0(mm)荷载设计值产生的弯矩M=0.0(kN-m)荷载设计值产生的轴力N=68.0(kN)荷载设计值产生的剪力V=39.2(kN)4.分析结果焊缝计算长度lw=160.0(mm)正面角焊缝强度设计值增大系数βf=1.224.1顶部A点分析结果弯矩产生的应力σ:0.000(N/mm2)轴力产生的应力σ:30.791(N/mm2)剪力产生的应力τ:21.655(N/mm2)焊缝计算应力=37.6(N/mm2)≤ffw=200.0(N/mm2)4.2底部B点分析结果弯矩产生的应力σ:-0.000(N/mm2)轴力产生的应力σ:30.791(N/mm2)剪力产生的应力τ:21.655(N/mm2)焊缝计算应力=37.6(N/mm2)≤ffw=200.0(N/mm2)故焊缝强度满足要求。
2.2.1.4.吊梁截面验算以下钢丝绳吊点为简支支座，上钢丝绳竖向力为集中荷载，可按简支连续梁形式，带入理正工具箱中求解，计算弯矩、剪力结果如下：由计算结果可得两组最不利压弯工况结果，分别如下： 1211222238.639.2=/38.6/39.20.985, 2.228;15.239.2=/15.2/39.20.388, 3.0M KN m N T KN e M N m m M KN m N T KN e M N m m =⋅=====⋅====,，偏心距计算长度为,，偏心距计算长度为 分别将两组结果带入理正工具箱，按压弯构件计算，计算如下：121138.6,39.2=/38.6/39.20.985, 2.228M KN m N T KN e M N m m=⋅====第一组：,偏心距计算长度为1 输入数据1.1 基本输入数据构件材料特性材料名称:Q345构件截面的最大厚度:12.00(mm)设计强度:310.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)截面特性截面名称:双轴对称焊接工字钢:b=200(mm)翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:200 (mm)腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:8 (mm)翼缘板厚度[b/40≤t]:12 (mm)截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:200 (mm)缀件类型:构件高度:2.228(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.001.2 荷载信息恒载分项系数:1.00活载分项系数:1.00活载调整系数:1.00是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值: 39.200(kN)轴向活载标准值: 0.000(kN)偏心距Ex: 98.5(cm)偏心距Ey: 0.0(cm)1.3 连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性面积:62.08(cm2)惯性矩Ix:4610.49(cm4)抵抗矩Wx:461.05(cm3) 回转半径ix:8.62(cm) 惯性矩Iy:1600.75(cm4) 抵抗矩Wy:160.08(cm3) 回转半径iy:5.08(cm) 塑性发展系数γx1:1.05 塑性发展系数γy1:1.20 塑性发展系数γx2:1.05 塑性发展系数γy2:1.202.2 材料特性抗拉强度:310.00(N/mm2) 抗压强度:310.00(N/mm2) 抗弯强度:310.00(N/mm2) 抗剪强度:180.00(N/mm2) 屈服强度:345.00(N/mm2) 密度:7850.00(kg/m3)2.3 稳定信息 绕X 轴弯曲:长细比:λx =25.85轴心受压构件截面分类（按受压特性）: b 类 轴心受压整体稳定系数: φx =0.931均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φby =1.000 最小稳定性安全系数: 1.25 最大稳定性安全系数: 1.25最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕X 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)绕Y 轴弯曲:长细比:λy =43.88轴心受压构件截面分类（按受压特性）: c 类x A+mx (-1ty by 39200=247.9924N /mm2轴心受压整体稳定系数: φy =0.754均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φbx =1.000 最小稳定性安全系数: 1.47 最大稳定性安全系数: 1.47最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕Y 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)2.4 强度信息最大强度安全系数: 1.50 最小强度安全系数: 1.50最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 计算荷载: 39.20kN 受力状态:绕Y 轴单弯最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)3 分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
222215.2,39.2=/15.2/39.20.388 3.0M KN m N T KN e M N m m=⋅====第二组：,偏心距,计算长度为y Atx bx my 139200 1.0=210.4489N /mm21 输入数据1.1 基本输入数据构件材料特性材料名称:Q345构件截面的最大厚度:12.00(mm)设计强度:310.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)截面特性截面名称:双轴对称焊接工字钢:b=200(mm)翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:200 (mm)腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:8 (mm)翼缘板厚度[b/40≤t]:12 (mm)截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:200 (mm)缀件类型:构件高度:3.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.001.2 荷载信息恒载分项系数:1.00活载分项系数:1.00活载调整系数:1.00是否考虑自重:不考虑轴向恒载标准值: 39.200(kN)轴向活载标准值: 0.000(kN)偏心距Ex: 38.8(cm)偏心距Ey: 0.0(cm)1.3 连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否1.4 端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.002 中间结果2.1 截面几何特性面积:62.08(cm2)惯性矩Ix:4610.49(cm4)抵抗矩Wx:461.05(cm3)回转半径ix:8.62(cm)惯性矩Iy:1600.75(cm4)抵抗矩Wy:160.08(cm3)回转半径iy:5.08(cm)塑性发展系数γx1:1.05塑性发展系数γy1:1.20塑性发展系数γx2:1.05塑性发展系数γy2:1.202.2 材料特性抗拉强度:310.00(N/mm2)抗压强度:310.00(N/mm2)抗弯强度:310.00(N/mm2)抗剪强度:180.00(N/mm2)屈服强度:345.00(N/mm2)密度:7850.00(kg/m3)2.3 稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λx=34.81轴心受压构件截面分类（按受压特性）: b类轴心受压整体稳定系数: φx=0.890均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φby=1.000最小稳定性安全系数: 3.04最大稳定性安全系数: 3.04最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)x A+mx-1tyby39200=102.1108N/mm2绕Y 轴弯曲:长细比:λy =59.08轴心受压构件截面分类（按受压特性）: c 类 轴心受压整体稳定系数: φy =0.632均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: φbx =0.954 最小稳定性安全系数: 3.45 最大稳定性安全系数: 3.45最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 绕Y 轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)2.4 强度信息最大强度安全系数: 3.63 最小强度安全系数: 3.63最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m) 计算荷载: 39.20kN 受力状态:绕Y 轴单弯最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)3 分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。