吨成品油船初步设计

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1800吨成品油船初步设计方案

1800吨成品油船初步设计1 绪论1.1概述本次毕业设计的课题是设计载重量为1800吨的成品油船，属于海船范围。

设计分为总体设计和性能设计。

本设计选用母型船改造的方法设计，即选定一个母型船资料作为一个规划基础，在母型船技术上进行改造、计算和修改，从而能够得出设计船的主尺度及主要性能参数。

当今的许多船只的设计都是选用母型船法。

母型船都是在以往的设计及使用中性能比较好的船，采用母型船设计的方法可以把母型船中好的性能保留下来，并能根据母型船使用过程中的经验改良船体。

另外，采用母型船设计的方法可以提高设计效率，降低设计难度，保证设计船舶的质量。

实践证明，利用母型船的设计方案是一种有效而且便捷的设计手段。

但在设计过程，这种设计方案是不能一步到位，必须经过反复的计算和校核，并且设计时，必须按照规范要求及根据实际的设计要求。

本次设计方案分为总体设计和性能设计。

1.1.1总体设计总体设计部分包括：船体主尺度的选择、重量重心及排水量的计算和型线设计。

1.1.2性能设计性能设计包括：静水力计算及静水力曲线图的绘制，螺旋桨的设计及螺旋桨图的绘制。

1.2 1800吨成品油船的设计任务书要求1.2.1航区及用途本船是属于海船范围，航行区域属于近海范围。

主要用于运送成品油。

1.2.2主要性能及尺度本船是钢制海船，建造要符合中国船级社《钢制海船入级与建造规范》，采用无球鼻首船型。

本船采用单桨单舵，要求的服务航速应该在11节左右。

船长、型宽、型深及设计吃水应该与母型船的差别不大。

1.3 设计任务书分析根据设计任务书，本次设计要进行以下步骤：(1)查阅国内外油船设计的相关文献，翻译英文文献一篇；(2)确定设计船舶的主尺度和排水量、重量和重心计算；(3)用母型船采用型线变换设计型线；(4)绘制型线图；(5)静水力曲线计算；(7)螺旋桨设计；(8)绘制螺旋桨图；(9)撰写论文准备答辩。

根据任务书的要求，可知本设计船舶是近海油船，载重量是1800吨，设计时应充分考虑近海油船的设计特点，对本设计船的分析如下：1.3.1船型分析根据近几年国内外船舶及运输事业的发展的过程，船型的发展与更新很快，船舶的使用年限也有明显缩短的趋势，如果一个船型不能快速的发展改进一直更新换代，在造船市场上将会失去竞争力，从而被运输效率更高、经济效益更好、使用效能更强的新船型所取代。

500t成品油船方案设计

1设计任务书1.1 船舶用途，航区本船为川江成品油船本船航行于武汉—重庆的长江航线，经过三峡库区本船航区满足B，C，K级航区，J2级航段本船为尾楼，双螺旋桨，柴油机油船1.2 设计和建造规范本船按照《钢质内河船舶入级建造规范》(2002)和《内河船舶法定检验技术规则》(1999 中国船检局)进行设计和建造1.3 船舶的主要尺度及型线本船设计平均吃水为2.20m，其他尺度根据最佳型线及经济性选定1.4 载重量及货油舱船舶满载时载重量为500t ，货油密度按0.84t/3m计，船舶货油舱长及位置满足规范及《1973年国际防止船舶造成污染公约及其1978年议定书》，设置双底双壳，有专用压载舱，其容积符合公约要求1.5 航速与续航力满载速度不小于16km/h，续航力为2800km1.6 稳性与适航性本船应满足我国船检局稳性规范对B级航区，J2航段的要求，各种装载情况横摇周期不小于10s，首尾吃水差不大于0.015L(m)，螺旋桨全部埋入水中，满载航行时无首倾1.7 船体结构船体结构采用纵横混合骨架形式1.8 船舶设备及甲板机械对货油装卸设备，安全，消防设备，救生设备，管系设备，锚机，舵机，绞缆机等都提出较详细规定(从略)1.9 动力装置C-2，260KW2台主机:采用淄博柴油机厂Z6170ZL锅炉:设全自动燃油锅炉一台1.10 电气设备对电源种类，配电系统，电缆及照明，通讯导航设备等方面的要求(从略)1.11 船员定额及舱室布置船员定额为18人船员中由船长，轮机长，水手，厨工，报务员等组成对船员舱室布置要求:船长，轮机长为单人房间，其余均为四人间对公共舱室的要求:小餐厅一间，公共厕浴室一间2 主尺度的确定2.1 母型船资料为了解决设计要求中吨位小，装载量大和主机功率小，吃水浅而航速要求高这两大矛盾，本文广泛收集了国内外现有中小型油船的资料并加以分析，从中吸取其优点与本设计船相近载重量的母型船主尺度资料如表2.1所示,其详尽资料见附录一.2.2 空船重量计算空船重量LW 按船体钢料重量W h 舣装设备重量W f 及机电设备重量Wm 三大项来估算船体钢材重量采用混合模数法Wh=Ch*(L*B*D+L* (B+D)) 取Ch=0.090舣装设备重量采用平方模数法Wf=Cf*L*(B+D) 取 Cf=0.029机电设备重量Wm=Cm*BHP 取Cm=0.129其中 BHP 为主机额定功率，本船主机采用2×260KW 柴油机. (注:在空船重量计算中采用的系数都是根据母型船资料确定)2.3重力浮力平衡及主尺度的确定采用诺曼系数法进行重力浮力平衡(其具体方法参阅<<船舶设计原理>> 大连理工大学出版社)诺曼系数N =)](32[11∆+∆⨯+∆-Wm Wf Wh当|DW-DW ’|<1t 时，认为满足重力浮力平衡当|DW-DW ’|>1t 时，不满足，保持Cb ，D ，d 不变，改变Lpp 和B ，其改变量按下式计算:002∆⨯∆=∆=∆δB B L L其中， DW 为任务书规定的载重量 DW ’为设计方案的载重量根据空船重量，诺曼系数法过程编制程序(见附录一) 选择七个不同的主尺度的初始方案，得到的结果如表2.2:设计一条新船，要保证浮性，稳性，快速性，容量，布置等技术要求，要满足船坞，船台，航道等限制条件，还要得到最佳的经济效益.本船的设计主要考虑的是船舶的经济性，即在一定的主机功率(2×260KW)下达到较高的航速.在估算设计船的航速的时候采用海军部系数法，在7个不同的方案中，取航速较高，且各尺度比合理的作为最终方案海军部系数法中，采用内河船设计手册546页长江B 级航区油船为参考母型船c=030320BHP v ∆=27022.16822332⨯⨯==690.87 v=332∆⨯BHP c分析海军部系数法，我们不难看出，对于同一条母型船，在相同的主机功率下， ∆越小，，则速度越大，而∆越小同时可以在相同载重量下空船重量也越小，从而降低船舶的造价，出于以上考虑，故选择方案4为本船主尺度的最终方案，具体数据如下:两柱间长 pp L = 49.880 m 水线间长 wl L = 1.03pp L = 51.38 m型宽 B = 9.67 m型深 D = 3.00m 吃水 d = 2.20m 排水量 ∆ = 740 t 载重量系数 DW η = 0.676方形系数 Cb =dB Lpp k**/γ∆ = 0.670其中 γ=1.00是水的密度中横剖面系数 Cm=0.965根据<<船舶阻力>>P117由Cb 选取棱形系数 Cp = Cm Cb= 0.6943 性能校核3.1 航速校核本船采用海军部系数法进行航速校核，取内河船设计手册546页长江B 级航区油船为参考母型船c=030320BHP v ∆=27022.16822332⨯⨯=690.87 v=332∆⨯BHP c =332740260287.690⨯⨯=16.38km/h满足航速要求3.2 容积校核本船的容积校核采用与<<船舶设计原理>>P138相近的方法进行计算本船采用双底结构，按2002版《钢质内河船舶入级与建造规范》，双层底的高度h 取800mm ，，双层壳厚度取800mm.若使本船容积满足要求则有: tk V >cn V 及 (D V -tk V )>bn V 式中， tk V 为货油舱能提供的容积， 3mD V 为货油区能提供的总容积， 3mcn V 为货油所需的容积， 3m bn V 为压载所需容积， 3m本船能够提供的总容积D V 按下式统计式计算:D V =v K ×c L ×B×D×md Cv K =0.6596+0.6747×b C -0.3022×c Kmd C =1-d/D(1-m C )式中， m C =0.983c L 为货油区长度，本船取为31mc K 为货油区长度利用系数， c K =c L /Lpp=31/49.88=0.621则 v K =0.6596+0.6747×0.7730-0.3022×0.7048=0.9681md C =1-2.2/3×(1-0.983)=0.988 本船能提供的总容积D V =v K ×c L ×B×D×md C=0.9681×35×11.44×3.00×0.988=11493m本船货油舱能提供的容积tk V 按下式计算:a K =(0.25×b C +0.702)×(0.95+0.018×b)= (0.25×0.670+0.702)×(0.95+0.018×0.8) = 1.094tk V =a K ×c L × (B-2b)×(D-h)= 1.094×31× (9.67-1.6) ×(3-0.8) = 6033m本船主机燃油消耗率为198g/kW ּh ，航程为1370km ，航速为16.38km/h ，燃油储备10%，则双程燃油重量为:2×260×2×198×1370/16.38/1000=19t滑油重量占燃油的10%，为1.9t 淡水10吨船员备品及食品7吨余量10吨载货量Wc =500-19-1.9-10-7-10=452吨本船货油所需容积cn V =k×c W /c r式中， k = 1.01，考虑货油膨胀及舱内构架系数 c W = 452t ，载货量 c r = 0.84，货油密度则cn V =1.01×449/0.84=5423m压载水容积为bn V =0.4DW=2003m综上，经计算可知tk V >cn V D V -tk V >bn V容积满足要求3.3 干舷校核夏季最小干舷F 按下式计算:F = 0F +1f +2f +3f +4f +5f (mm)式中，0F —船的基本干舷，mm ；1f —船长小于100m 的船舶的干舷修正，mm ； 2f —方形系数对干舷的修正，mm ；3f —型深对干舷的修正，mm ；4f —有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正，mm ； 5f —非标准舷弧对干舷的修正，mm ；(1) 基本干舷0F按<<国际载重线公约>>中有关规定该船为 A 型船舶，查<<船舶设计原理>>P70表3.8得其基本干舷0F =443 mm(2) 船长小于100m 的船舶的干舷修正 1f按公约仅对B 型船进行修正，对于本船1f = 0 mm(3) 方形系数对干舷的修正 2f2f =(0F +1f )(136.168.0-+bC ) (mm) 本船 b C =0.670，可得2f =－3mm(4) 型深对干舷的修正 3f3f =(D - 15L)R (mm)本船 D=3.00m ， L=49.88m ，R=L/0.48由于D - 15L<0，取3f =0 mm ；(5) 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正 4f在设计初期尚不能确定有效上层建筑和围蔽室长度，所以对于有效上层建筑和围蔽室引起干舷减少不考虑，故取4f =0 mm(6) 非标准舷弧对干舷的修正5f本船不采用低于标准的舷弧，故取5f =0 mm综上：F = 0F +1f +2f +3f +4f +5f =440mm ；夏季淡水最小干舷Q F =F -q4∆(mm) 式中， ∆—夏季载重水线时的海水排水量，t ；本船∆=740t ；q —夏季载重水线处在海水中每厘米吃水吨数，t/cm ；对于本船q= Lwl ×B ×Cwl ×1.025/100=51.38×9.67×0.77×1.025/100 =4mmQ F =394 mm ；本船实有夏季干舷 F=D-d=800mm>Q F 干舷满足规范要求3.4 稳性校核初稳性高度的估算按初稳性方程式进行。

1200吨成品油船——张雪莲

舱容要素曲线
对于船上各种液体舱，包括货油舱，压载水舱等液体舱，由于在营运过程中，油水均可有变化，所以应该给出各液体舱的容积和容积形心随液面高度变化的曲线，用来计算各种载况时的液舱装载量和重心位置。在此仅对货油舱、压载水舱进行舱容要素计算，并绘制货油舱、压载水舱的舱容要素曲线图。
5. 静力学基本计算
3. 型线设计
绘制型线图
绘制格子线绘制半宽水线图绘制横剖线图绘制纵剖线图型线的三向光顺标注型线图
根据相关计算以及设计船型线图，
制定型值表，并对型线图进行注字
说明，进行图纸绘制等后续工作。
3. 型线设计
3. 型线设计
型线设计结论本设计船的型线设计是以从横剖面面积曲线出发
点，利用“ ”法与“迁移法”对母型船的横剖面面积曲线进行调整，得到满足设计要求的设计船的横剖面面积曲线，其在很大程度上决定了船体型线。根据设计船的横剖面面积曲线，进而进行设计船半宽水线图、横
3. 型线设计
改造母型船横剖面面积曲线根据“1 C p ”法对母型船横剖面面积曲线进行改造，各站
移动距离Байду номын сангаас的表达式如下：
1 xi ' dx i 1 C C pf （船中前各站） pf 0 dx' xi－1 C （船中后各站） pa i 1 C pa 0
6. 完整稳性计算
稳性曲线的计算和绘制
静稳性曲线是船在某一装载情况下，静横倾角与复原力臂（又称静稳性臂）的关系曲线。船舶横倾角与动稳性臂的关系曲线称为动稳性曲线，动稳性曲线是静稳性曲线的积分曲线，静稳性曲线下的面积（从平衡位置到某一横倾角φ）就是该横倾角的动稳性臂值，即ld＝∫l dφ。（图为满载出港）

9000DWT成品油船方案设计与结构计算

一、课题名称及来源9000DWT成品油船方案设计及结构计算二、课题容1、外文翻译2、主尺度论证3、总布置图绘制4、型线图绘制5、典型横剖面图绘制6、结构设计计算书7、毕业设计论文三、课题任务要求要求学生运用所学专业知识，完成整个毕业设计工作，具体包括：1、完成外文翻译2、总布置图、型线图和典型横剖面图绘制完工，递交纸质文件3、完成结构计算书4、完成毕业论文5、必须遵守校纪校规，按时完成各阶段工作四、同组设计者无五、主要参考文献参考文献[1] 中国船级社，散装运输液化气体船舶构造与设备规，北京，人民交通出版社，2005[2] 常会青，沿海成品油船船队规划研究，理工大学硕士学位论文，2006[3] 丁健飞、宫菲菲、谢新连，油船运输市场现状与发展趋势，世界海运， 2005,28，6:27~29[4] 红旗造船厂《油船》三结合编写组编，油船，，国防工业[5] 薛水清，沿海发展船型——五万吨级肥大型油船，，理工大学,1979，3:1[6] 朱汝敬、侯华伟，油船发展与油船市场趋势，船舶经济贸易，2005，6:3[7] 方学智、厚森、增荣，船舶设计原理，，华中理工大学，1998[8] 中国船级社，国航行海船建造规，北京，人民交通，2006[9] 纪卓尚，油船总体设计，，理工大学，2004[10]盛振邦、应中，船舶原理，，交通大学，2003[11]永祥、茆文玉、翁士纲，船体制图，，工程大学大学,1995指导教师签字_________________年月9000DWT成品油船方案设计及结构计算摘要这次的任务主要是利用母船资料进行新的油船设计。

并按要求绘制总布置图，型线图。

接着再根据《国航行海船建造规》（2006）对船体进行结构计算并根据此计算以及之前绘制的总布置图和母船图纸绘制新船的典型横剖面图。

在进行这次毕设的过程中，首先是了解相关的背景，介绍油船的发展现状和技术难题，以及中国油船的发展方向；然后根据母船资料以及相关公式确定主尺度，接着根据母船资料以及新船任务需求在主尺度的基础上进行总布置草图的设计，后两个主要部分则是利用母型改造法设计新船型线和根据规进行结构计算以确定船体各个部分所选用的材料并依此计算结果进行新船的典型横剖面图的绘制。

4800DWT成品油船的船型设计和性能计算(DOC)

前言近年来随着中国经济的快速发展，特别是船舶业在这几年中发展的尤为迅速。

作为现在的三大主流船型之一的集装箱船更是有很大的需求量，因为他首先可以节约装卸劳动力，减少运输费用。

一般货船采用单件或小型组合件形式装运，费力又费时。

集装箱船采用国际统一规格的集装箱运输货物，打破了一捆、一包单件装卸的传统形式，大大减轻装卸工人劳动强度，加快了装卸速度，减少人工装卸费用。

第二，利用集装箱船运输，可以减少货物的损耗和损失，保证运输质量。

这是因为货物在生产工厂里就装进一只只集装箱，中途经公路、铁路、水上运输，均不开箱，可把货物直接运到用户手中。

这样，可减少货物在运输途中损耗和遗失，还可节约包装费用。

第三，集装箱船装卸效率高。

一艘集装箱船的货物装卸速度大约是相同吨位的普通货船三倍左右，而大型高速集装箱船的装卸速度差不多是同吨位普通货船的4—5倍。

这样，可减少船舶停靠码头时间，加快船舶周转，提高船舶、车辆及其它交通工具的利用率以上的这些优点。

对于多用途集装箱船的初步设计，主要关注一下方面：（1）总布置设计：在满足营运要求和保证船的航行性能和安全性的前提下，合理的确定船舶的整体布置，绘出总布置图。

（2）重量重心计算：排水量是船舶技术性能的重要参数之一，是船舶设计中各项性能计算的重要依据，船舶的重心关系到浮态和稳性。

（3）浮态及稳性：保证船舶在一定的装载下具有漂浮在水面保持平衡位置的能力和船舶在力作用下回复到平衡位置的能力。

（4）阻力估算：通过对船舶阻力的估算，在设计过程中对考虑选择阻力较低的船型参数。

（5）螺旋桨设计：通过设计一个良好的螺旋桨，能有效的提高船舶的推进效能，水动力效能。

为保证船体结构强度的情况下，船体基本结构形式采用双层底和双舷侧的结构。

其他性能和经济指标，在本次的毕业设计中，通过计算之后得到。

1. 总体部分总体设计部分是新船设计过程中的一个总的基础的重要环节，是一项基础性的工作。

它对设计工作顺利进行和保证新船设计的正确与合理，满足设计和使用要求具有决定性的作用。

1000吨成品油船方案设计

目录摘要 (Ⅰ)ABSTRACT (Ⅱ)1 绪论 (1)1.1 概述 (1)1.2 用途 (1)1.3 航区 (2)1.4 船级 (2)1.5 船型 (2)1.6 航速 (2)1.7 续航力 (2)1.8 船员数 (2)1.9 动力装置 (2)1.10 本章小结 (2)2 确定主尺度和排水量 (3)2.1 确定载重量 (3)2.2 初步确定排水量 (3)2.3 确定主尺度及船型系数 (3)2.4 空船重量估算 (4)2.5 重力与浮力的平衡 (4)2.6 初稳性的估算 (4)2.7 横摇周期估算 (4)2.8 本章小结 (5)3 型线设计 (6)3.1 计算水下部分水线半宽值 (6)3.2 绘制水下部分型线图 (7)3.3 绘制水上部分的型线图量取水上部分的型值 (7)3.4 本章小结 (10)4 总布置设计 (12)4.1 遵循的原则 (12)4.2 肋位划分 (12)4.3 双层底高度的确定 (12)4.4 总布置概况 (12)4.5 舾装设备 (14)4.6 救生设备 (14)4.7 消防设备 (15)4.8 声光信号设备 (15)4.9 总布置图的绘制 (15)4.10 本章小结 (15)5 静水力和装载稳性计算 (16)5.1 静水力性能要素计算和静水力曲线的绘制 (16)5.2 稳性横截曲线的绘制 (18)5.3 进水角曲线的绘制 (19)5.4 完整稳性的有关衡准 (20)5.5 满载出港稳性校核 (22)5.6 满载到港稳性校核 (26)5.7 压载出港稳性校核 (30)5.8 压载到港稳性校核 (34)5.9 装载稳性校核汇总 (38)5.10 本章小结 (38)6 结构设计 (39)6.1 本船分析和概述 (39)6.1.1 运输货物种类 (39)6.1.2 结构形式分析 (39)6.1.3 主要尺度及尺度比 (39)6.2 货油舱区基本机构计算 (40)6.2.1 外板 (40)6.2.2 双层底 (42)6.2.3 舷侧骨架 (49)6.2.4 甲板骨架 (50)6.2.5 货油舱槽型油密横舱壁 (51)6.2.6 槽型油密纵舱壁 (52)6.3 绘制典型横剖面结构图 (54)6.4 本章小结 (55)7 阻力预报和螺旋桨设计 (57)7.1 有效马力曲线的计算 (57)7.1.1 设计船主要参数 (57)7.1.2有效马力曲线计算 (57)7.2 螺旋桨图谱设计 (59)7.2.1 船身效率计算 (59)7.2.2 螺旋桨敞水收到功率计算 (59)7.2.3假定航速下的有效推马力计算 (59)7.2.4 空泡校核 (60)7.2.5 强度校核 (62)7.2.6 螺距修正 (64)7.2.7 重量和惯性矩的计算 (64)7.2.8 敞水性征曲线的确定 (65)7.2.9 系柱特性计算 (65)7.2.10 航行特性计算 (66)7.2.11 螺旋桨设计总结 (67)7.3 螺旋桨图的绘制 (68)7.4 本章小结 (69)8总结 (70)参考文献致谢青岛科技大学本科毕业设计（论文）1 绪论1.1 概述近年来随着我国经济的迅速发展，国内对各种能源尤其是石油的需求剧增。

70000吨级载重量巴拿马型原油成品油船船型开发

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关键词 " 巴拿马型 ’ 油船 2 舱容 2 高强度钢 2 主机选型 2 货油系统 2 压载水管理 ! + 2 ( 3 . / . 0. 1 42 摘要本文通过介绍万吨级巴拿马型原油成品油船船型开发设计特点阐 ! " # % 5 述了一个成功的船型开发离船厂 6 船级社及设计方等四方的沟通与合作 7 不开船东 6 中图分类号 " ! # : ; ) * <* ; ) 89 文献标识码 " ! 4 文章编号 " ! ) $ $ ) = > , 3 3 ’ ( $ $ : + $ 9 = $ $ $ ) = $ :
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XXXX吨级成品油船规格书

XXXX吨级载油量成品油船合同设计标记数量修改单号签字日期编制描打校对描校审核总面积5.28 m 2共 88 页第 1 页标检审定日期规格书(I总体部份及II船体部份)目录Ⅰ、总体部分第一节总述1.1 总述1.2 本船概貌第二节船级、规范、规则及证书2.1 船级2.2 规范、公约和规则2.3证书2.4船旗国第三节摘要3.1 主要尺度3.2 载重量3.3 容积3.4 航速、续航力及燃油消耗量3.5主机和副机3.6航区第四节定员第五节试验和试航5.1 总述5.2 车间试验5.3 结构试验和船上试验5.4 试航5.5 空船重量测定和倾斜试验第六节技术保证6.1 载重量6.2 空船重量第七节建造程序7.1 工作程序7.2图纸7.3材料、设备的选购7.4 监督7.5 交船7.6 铭牌和标记7.7 省略Ⅰ、总体部分第一节总述1.1 总述XXXX吨级成品油船(以下称为“本船”) 是以原XXXX吨级载油量江海直达原油/成品油船为母型修改而成的。

本规格书和附属的图纸是用以说明及表达本船的主要技术状况，如性能、容积和装载量、结构等等。

如果合同和规格书之间出现任何抵触时，则以合同为准。

如果规格书几个部分的条文之间有矛盾或抵触时，则有关船体的条文以船体部分为准；有关轮机的条文以轮机部分为准；有关电气的条文以电气部分为准。

任何一个项目如在本规格书中二次或多次重复提及，则仅提供或供给一次。

所有备件和工具将由承造厂按照本规格书，并符合船级社、主管机关的规定和承造厂和设备制造厂的正常标准提供给船东。

船东在本规格书中要求增加的备品、备件也一并提供。

任何本规格书未提到的项目，若该项目是船级社和主管机关对本船所要求的（按第二节“船级、规范、规则和证书”所述），都应该由船厂供应和/或安装（除另有说明外）。

1.2 本船概貌本船为钢质单甲板、双壳体型、单桨、柴油机推进的成品油船。

本船有球形船首、倾斜首柱、方尾和半悬挂舵，并在尾部设置节能用的补偿导管及尾鳍。

5500DWT成品油轮方案设计分析报告

5500DWT成品油轮方案设计分析报告一、综述二、设计思想及技术规格说明三、主要尺度及排水量的确定1、型船资料2、初始主要尺度的拟定3、空船重量LW的估算4、计算排水量∆及方形系数Cb5、载货量Wc的计算6、航速校核7、容积校核四、总布置五、主尺度方案与实船数据的对比分析金海彬2220081286船舶08-1班2011年12月2日一、综述根据课程作业要求，本人在国际船舶网和各大船舶论坛网站上进行了广泛的搜索，最终将本次报告的船型定位为载重量型船舶。

通过三年专业知识的学习，无论是从船舶结构方面还是船舶原理，我们大多接触的都是一些散货船和油船为代表的载重量型船舶，相比于其他船型，我们更加熟悉此类船型，而且也可以有很多例子作为参考，因此本人认为将此类船型作为本次报告的船型较为合适。

通过大量资料的收集和筛选，最终将此次报告的研究对象定为5500DWT成品油船。

在本设计分析报告中将针对主尺度要素和排水量的确定、船舶重量和容量的计算和校核、以及这些要素对船舶性能的影响和总布置进行简要的分析。

最后将本人的设计方案与已有船舶的设计方案进行了对比，找出各自的优劣势，从而在日后的学习中进行改善。

由于水平有限，故此报告中将不可避免地出现若干理论上和经验上的失误，相信本人在日后的学习生活中会加以改正和提高。

二、设计思想及技术规格说明本船为总载重量5500吨，在货舱中载运散装运输三个品位成品油的双底双壳，航行于远海航区的成品油轮。

本船适用于在货舱中散装运输三个品位的成品油。

在设计时，所有货油舱和污油舱的液货的闪点小于60℃。

本船应设有专用压载水舱，专用压载水舱全船压载总量应保证空船航行时首吃水不小于0.027L，尾部螺旋桨在空载航行时不得露出水面。

本船干舷按不小于1966年国际载重线公约及1979议定书及1988修正案规定的“A”型船舶要求设计。

干舷标记应在船级社批准后，勘划在标高不超过设计吃水的水平面之上。

本船在正常海上航行时，应符合有关载重线公约、防污染公约（MARPOL）和国际海事组织规范关于稳性的要求。

150000DWT油船总体设计

是属于富裕船型在船纵中心面上有纵隔壁分隔的
条件下
!
组合形式∀
专用压载舱采用 ≥ 型和型的
本船的舰宽仅
为了满足舱容要求型
深为
δ ÙΔ
Β Ùδ
∀货物重心相
对高 Κ Μ 相对低储备浮力相对小故要满足
2
°
ƒ 要求相当困难通过分析边舱宽度变化
和双重底高度变化对破损后稳性的影响经过全面
考虑尽可能减小进水后产生不对称的横倾力矩改
求的情况我室与大连造船新厂联合开发出符合
! ° 最新要求的双壳体油船∀ 在调查国际
市场情况!研究国外近期建造该型船的特点!技术指
标等后以赶超为目标进行了该型船的设计∀本船的
设计恰逢国际公约! 规则等有关油船部分的条款频
繁更改时期船东甚至还对还没有生效的条款也要求
我们在设计中不断更改予以满足这增加了设计难
明 ∞ ° 增加 ∗
在锚台后有明显的漩涡∀ 改进功率
相应提高航速
∀ 在本船尾部
锚系设计把锚台安装位置的最低点提高
再线型优化的条件下节能装置效果能达到如此程度
进行试验在设计吃水时仅增加 ∗
在结构吃实为不易∀
水时 ∞ ° 增加 ∗ ∀ 在尾部设置补偿导管节能
表 1 新苏伊士船型的主要量度
船名
尺度是先决条件而本船的主尺度选定依据之一就
是降低结构重量以较短的船长较狭的船宽达到
最大的载重量∀ 与国外近期新建的苏伊士型油船的
主要尺度比较见表 ∀ 从表中可看出本船的主尺度
相对较小垂线间长属短型仅比表中最短的一艘日
本三井建造的/
⁄ ° ⁄∞0号长
但船宽
却比它小

14000DWT成品油船的主尺度确定及总布置设计

大连理工大学网络教育学院本科生毕业论文（设计）原创优秀论文题目：14000DWT成品油船的主尺度确定及总布置设计学习中心：奥鹏直属层次：专科起点本科专业：船舶与海洋工程年级：学号：学生：指导教师：***完成日期： 2011 年 09 月 20 日14000DWT成品油船的主尺度确定及总布置设计内容摘要毕业设计内容为14000DWT成品油船主尺度确定及总布置设计。

设计过程中主要参考 68000DWT 成品油船等相近船为母型船，遵循《钢质海船入级与建造规范》（2006）等相应规范进行设计。

设计过程中综合考虑船舶自身性能及经济性等因素。

毕业设计过程主要包括以下几个部分:主尺度确定,根据任务书的要求并参考母型船初步确定主尺度，再对容积、航速及稳性等性能进行校核，最终确定船舶主尺度；总布置设计,按照规范要求并参考母型船进行总布置设计，区划船舶主体和上层建筑，布置船舶舱室和设备。

关键词：成品油船；主尺度；总布置I14000DWT 成品油船的主尺度确定及总布置设计II目录内容摘要 .......................................................................................................... I 设计任务书 ....................................................................................................... 1 1 现代油船发展及相关母型资料 (2)1.3.1 主要尺度 (3)1.3.2 航速、螺旋桨及续航力 (3)2 船舶主要要素的初步拟定 (5)2.1 排水量和主尺度的初步确定 (5)2.1.1 设计分析 (5)2.1.2 估算排水量 (5)2.1.3 初始方案拟定 (5)2.2 主机选择 (6)2.3 空船重量估算 (6)2.3.1 船体钢材重量W h (6)2.3.2 舣装设备重量W f (6)2.3.3 机电设备重量W m (7)2.4重力与浮力平衡 (7)2.5 性能校核 (8)2.5.1 稳性校核 (8)2.5.2航速校核 (9)2.5.3容积校核 (10)3 总布置设计 (12)3.1 主船体内部船舱的布置 (12)3.1.1 内部舱室划分 (12)3.1.2上甲板布置 (12)3.2 上层建筑布置 (12)3.3 绘制总布置图 .................................................................................. 12 4 结论 ........................................................................................................... 13 参考文献 ........................................................................................................ 14 致谢 (15)14000DWT成品油船的主尺度确定及总布置设计设计任务书1 用途本船用于运载闪点小于60℃的成品油，货油密度为0.74t/m3~1.025 t/m3。

46000DWT成品油_化学品船液货系统设计

根据液货泵的排量 , 液货排出管径选择 DN 250 , 管内最大流速为 3 . 5 m /s , 污油水排出管径选择 DN125 , 管内最大流速为 4 . 5 m /s , 并采取适当的防静电措施。液货泵系统是一个以液压传动为动力装置的系统, 由泵组、液压泵站以及控制单元三大块组成。其中, 泵组分为液货泵、洗舱泵和专用压载泵。液压泵站布置在机舱内, 它由 2 420 k W 的柴油机组动力单元、 2 420 k W 的电动液压动力单元和液压泵等组成 : 两台电动液压泵并联运行时 , 可确保四台液货泵同时运行; 两台电动液压泵和两台柴油机驱动的液压泵并联运行时 , 可确保六台液货泵同时运行 ; 在卸货作业时, 还能保证一台压载泵能投入运行。液压比例阀组布置在液压泵间, 通过设在货控室的货控台控制所有的液货泵。所有的液货泵和其他液压驱动设备都通过液压油环路由高压液压油驱动, 系统中的每一个用户都可以通过一个控制阀实现独立的无级调速。液压油分配系统根据负荷情况自动调节并达到节能的效果。该装置可根据系统所需的液压油流量来调节液压泵的排量, 并使系统压力维持在设定点。 ( 2)液货泵本体布置在液货舱内, 舱内管段通过中间支撑环进行固定 ( 见图 1) , 中间支撑环的布置位置见表 2 : 表 2
设计吃水结构吃水载重量液货舱污油水舱挂旗国续航力服务航速
1 设计概况
46 000 DWT 成品油 /化学品船每个液货舱均设置液压式深井泵, 每台深井泵有独立的液货管输送
*
[收稿日期 ] 2009- 12- 11 [作者简介 ] 冯树才 ( 1981 . 08 - ) , 男 , 汉族 , 贵州人 , 工程师 , 主要从事船舶轮机设计工作。王英 ( 1972 . 11 - ) , 女 , 汉族 , 上海人 , 工程师 , 主要从事船舶轮机设计工作。

37300吨成品油船动力装置设计

武汉理工大学毕业设计37300吨成品油船动力装置设计学院(系)：能源与动力工程学院专业班级：能源动力系统及自动化0605 学生姓名：***指导教师：**学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。

除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包括任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。

本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

作者签名：2010年6月10日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保障、使用学位论文的规定，同意学校保留并向有关学位论文管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。

本人授权省级优秀学士论文评选机构将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。

本学位论文属于1、保密囗，在年解密后适用本授权书2、不保密囗。

(请在以上相应方框内打“√”)作者签名：年月日导师签名：年月日毕业设计(论文)任务书学生姓名何雅威专业班级能源动力系统及自动化0605 指导教师樊红工作单位能动学院热能工程系设计(论文)题目: 37300吨成品油船动力装置设计设计(论文)主要内容：1)专题文献翻译、开题论文及文献阅读报告2)主机选型设计3)机舱主要设备计算及选型4)用CAD绘制6张机舱布置图5)专题小论文要求完成的主要任务:外文翻译，开题报告 (2·16——3·6)主机选型设计 (3·9——3·20)机舱主要设备计算及选型 (3·23——4·10)用AutoCAD绘图 (4·13——5·15)专题小论文写作 (5·18——5·29)论文整理 (6·1——6·6)必读参考资料：[1] 中国船级社. 钢质海船入级规范2006. 北京：人民交通出版社，2006.[2] 中国船舶工业总公司. 船舶设计实用手册总体分册. 北京：国防工业出版社，1998.[3] 商圣义. 民用船舶动力装置. 北京：人民交通出版社，2001.[4] 船舶设计实用手册编委会. 船舶设计实用手册(动力装置). 北京：国防工业出版社，1962.指导教师签名系主任签名院长签名(章)_____________武汉理工大学本科学生毕业设计(论文)开题报告目录摘要 (1)ABSTRACT (2)1 设计已知条件 (4)2 主机选型论证 (5)2.1船舶有效功率计算 (5)2.2机桨匹配计算 (9)3 机电设备估算选型 (14)3.0已知条件 (14)3.1燃油系统 (16)3.2滑油系统 (23)3.3冷却水系统 (26)3.4压缩空气系统 (28)3.5舱底水系统 (30)3.6压载水系统 (32)3.7消防系统 (33)3.8生活水系统 (36)3.9机舱通风系统 (40)4 轮机说明书 (44)4.1概述 (44)4.2主机 (44)4.3电站 (45)4.4辅助设备 (46)4.5系统及机舱布置 (51)5 轮机设备明细表 (61)6 专题小论文 (64)7 结束语 (68)8 参考文献 (78)9 附录 (79)文献综述 (79)致谢 (88)摘要本文对37300吨成品油船主推进动力装置的选型设计和管系设计作了详细的论述和分析，为同类型成品油船的动力装置的选型设计提供了一个参考样板。

7000DWT成品油船体建造工艺

70000DWT成品油船船体建造工艺一本船为单甲板、双底、单浆、单舵、尾机型的钢质成品油船，其主尺度如下：总长118.0m设计水线长113.0 m垂线间长110.0 m型宽17.6 m型深9.0 m设计吃水 6.6 m肋距尾—＃90.6 m＃9—146 0.7 m＃146—艏0.6 m梁拱上甲板0.4 m首尾楼甲板0.3 m其他甲板0.2 m双层底高度 1.20 m货油舱内侧板与舷侧板间的垂直距离 1.0 m为了能更好更快、高质量的完成此船的建造任务，特制定此工艺方案。

二船体型线的放样1 根据设计院提供的图纸：型线图、基本结构图、横剖面图等主要图纸，进行样台的实尺放样，放样的精度：基线不直度±1mm，格子线对角线长度±2mm，总长或垂线间长±1mm，型深、型宽±1mm,型线各投影的吻合度≤2.5mm。

2 理论型线的绘制与光顺。

1）作各投影图的边界线。

在作中纵剖面的首尾轮廓线时，按图纸上规定的尺寸和首尾柱图上的要求，在格子线上刻点连线，只要连出的曲线光顺，即可以抛弃不在光顺曲线上的个别点子，不过总长、设计水线、垂线间长、尾轴中心线高度均不能变动。

2）绘制各图上的型线。

绘制型线时应注意各型线的光顺性、协调性，把在某图上修改的点的型值反映到另外两图上，看光顺否，进行反复的修改，直到光顺为止。

3）型线修正的原则。

型线放样的好坏主要体现在每根型线的光顺性，每对型值的一致性和每组型线间距的协调性。

型线修正的技术要求：一致性误差不大于2mm,设计水线以下各点的修正量应小于图纸上的比例尺寸为原则，本船为100mm,设计水线上各点的修正量可以放宽一些。

型线修正量应尽量保持原设计型线图的排水体积不变，主尺度不变、横中剖面上的甲板边线、尾部出口处螺旋桨叶尖与船体型线间的间隙、纵剖面首尾柱轮廓线等不变。

4）型线图的检验。

在横剖面图上作斜剖直线并与横剖线接近垂直相交，以斜剖面与中纵剖面相交为准，在纵剖线图或水线图上画出斜剖线的真实形状，若斜剖线很光顺说明船体型线符合技术要求，反之说明型线不协调，需要修正斜剖直线，并返画到投影图上对应处。

70000DWT成品油船的基本结构设计

70000DWT成品油船的基本结构设计摘要：70000DWT成品油船的基本结构设计，设计主要参考68000DWT成品油船等相近船为母型船。

遵循《钢质海船入级与建造规范》（2006）等相应规范，设计过程中综合考虑船舶自身性能及经济性等因素。

设计过程主要包括以下内容:结构设计。

本船在货舱区结构为纵骨架式，参照相应规范计算船体各处构件的相关参数,如剖面模数等。

计算所选取构件的总纵强度，以保证结构设计合理。

关键词：成品油船；基本结构设计1 相关母型资料母型船为68000吨，航区为近海。

母型船为钢质、单甲板、尾机型、单桨、单舵，由柴油驱动的成品油船，货油舱区域为双底双壳结构。

1.1 主要尺度总长Lpp 225.00m型宽B 33.30m型深D 21.00m设计吃水d 12.96m方形系数Cb 0.8414载重量DW 68000t载重量系数 0.8082排水量 84129.71t排水体积 81997.77m31.2 航速、螺旋桨及续航力螺旋桨考虑了主机功率储备15%，设计吃水（ m），船壳无污底情况，风力小于蒲氏三级深水水域主机达到额定转速服务速度约13.5海里/小时。

1.3 设计船尺度确定母型船载重量系数为0.75，载重量为20000DWT，设计船载重量为24000DWT，比母型船大，取设计船的载重量系数ηDW =0.77，由此，设计船的排水量Δ=DW/ηDW=31169t。

将设计船主尺度等要素总结如下表：主要尺度总长Loa 227.00m垂线间长Lpp 217.00m型宽B 32.20m型深D 20.20m设计吃水d 12.5m结构吃水 14.00m方形系数Cb 0.84载重量DW 70000t载重量系数 0.81排水量 86419.2t排水体积 84311.2m32 结构设计及强度计算2.1 设计船结构概述本设计遵照我国船级社《钢制海船入级与建造规范》（2006）第二篇第五章对双壳油船的要求进行设计。

40000dwt成品油船方案设计船舶与海洋工程大学论文

毕业设计（论文）40000DWT成品油船方案设计General Design of a 40000DWT Product Oil Tanker专业名称：船舶与海洋工程学生姓名：学号：201540111022002指导教师：职称：教授哈尔滨工程大学继续教育学院2017年4月摘要此次毕业设计题目为40000吨成品油船方案设计。

设计者主要从船舶的实用性角度考虑，旨在能够最大限度的满足船东的使用要求。

设计过程涵盖了本科阶段学习的诸多专业知识，具体情况如下：一、根据设计任务书的要求确定船舶的主尺度并进行性能校核，为了选择最优的设计方案，设计者在初期采用了三种方法并相互比较，分别是母型船修改法、统计公式法、按主尺度比估算法，确定了较优的主要尺度要素。

二、型线设计采用“1-C p”法。

考虑尾部线型的要求，使船、桨、舵良好的配合。

三、参照母型船的总布置方案进行总布置设计，合理布置船舶各个舱室及配套设备，保证船舶能在正常工作的同时也不影响船员生活的舒适性。

四、按规范要求，校核船舶满载出港、压载出港两种载况下的浮态及完整稳性计算，为进行上述计算，提供了静水力曲线、货油舱与压载舱的舱容要素曲线、稳性横截曲线和进水角曲线。

五、采用图谱设计法进行螺旋桨设计，选取AU-4系列桨，保证船、机、桨三者的配合，以提高设计船的快速性能，在螺旋桨绘制过程中采用了系统的Excel绘制，提高了绘图效率。

六、按照规范进行中横剖面的结构设计。

关键词：成品油船；方案设计；型线设计；总布置；稳性ABSTRACTThe graduation project title of 40,000 tons of finished oil tanker design. Designers mainly from the perspective of the practicality of the ship, designed to be able to maximize the requirements to meet the owner's use. The design process covers a lot of expertise in undergraduate studies, as follows:First, according to the requirements of the design task book to determine the ship's main scale and performance check, in order to select the optimal design, the designer in the initial use of three methods and compare with each other, respectively, the mother ship modification method, statistical formula Method, according to the main scale ratio estimation method, to determine the superior main scale elements.Second, the line design using "1-Cp" method. Consider the requirements of the tail line, so that the ship, paddle, rudder with a good match.Third, with reference to the master layout of the master plan for the overall layout of the design, the rational arrangement of the ship's various cabin and ancillary equipment to ensure that the ship can work in the normal at the same time does not affect the comfort of the crew life.Fourth, according to the standard requirements, check the ship out of Hong Kong, ballast departure port under the two kinds of conditions of the floating and complete stability calculation, for the above calculation, provides a hydrostatic curve, cargo tank and ballast tank capacity Factor curve, stability curve and water inlet curve.Fifth, the use of map design method for propeller design, select the AU-4 series of oars, to ensure that the ship, machine, paddle three with the increase in the design of the ship's rapid performance in the propeller drawing process using the Excel system, Drawing efficiency. Six, in accordance with the norms of the cross-section of the structural design.Key words:refined oil tanker; scheme design; profile design; total layout; stability目录摘要 (1)ABSTRACT (2)1 船舶主要要素的确定 (6)1.1 综述 (6)1.2 排水量估算 (6)1.3 主尺度初步确定 (6)1.3.1 母型船估算法 (6)1.3.2 统计法 (7)1.3.3 根据主尺度比估算 (7)1.3.4 综合数据初定主尺度 (7)1.4 船舶主机的初步选定 (8)1.5 空船重量估算 (8)1.5.1 舾装设备重量估算 (8)1.5.2 机电设备重量估算 (8)1.5.3 船体钢料重量估算 (9)1.5.4 空船重量估算 (9)1.6 重力与浮力平衡 (9)1.7 性能校核 (9)1.7.1 稳性校核 (9)1.7.2 航速校核 (11)2 型线设计 (15)2.1 改造母型船横剖面面积曲线 (15)2.1.1 绘制母型船横剖面面积曲线 (15)2.1.2 将母型船SAC改造为设计船SAC (16)2.2 绘制型线图 (19)3 总布置设计 (22)3.1 主船体内部船舱的划分 (22)3.1.1 主体水密舱的划分 (22)3.1.2 货舱的建筑特征 (22)3.1.3 主船体内部舱室布置 (23)3.1.4 主甲板上舱室布置 (23)3.2 上层建筑布置 (23)3.3 舾装设备 (24)3.3.1 锚泊设备 (24)3.3.2 系泊设备 (25)3.3.3 舵设备 (25)3.3.4 救生设备 (25)3.3.5 消防设备 (25)3.3.6 货油舱舱盖 (25)3.3.7 吊车 (25)3.4 总布置图的绘制 (25)3.5 舱容校核 (25)3.6 总结与补充 (26)4 静力学及完整稳性计算 (29)4.1 静力学主要性能曲线 (29)4.1.1 绘制静水力曲线 (29)4.1.2 绘制稳性横截曲线 (29)4.1.3 绘制舱容要素曲线 (34)4.1.4 绘制进水角曲线 (38)4.2 各种装载情况下浮态和初稳性计算 (39)4.2.1 重量重心位置计算 (39)4.2.2 浮态及初稳性的计算 (41)4.3 完整稳性计算 (42)4.3.1计算公式 (42)4.3.2计算数据 (42)4.3.3校核结果 (45)5 螺旋桨图谱设计 (47)5.1 主要参数 (47)5.2最大航速计算 (48)5.3空泡校核 (49)5.4强度校核 (51)5.5螺距修正 (52)5.6重量及惯性矩计算 (52)5.7 敞水性征曲线之确定 (53)5.8系柱特性计算 (54)5.9 航行特性计算 (55)5.10 螺旋桨计算总结 (56)5.11 螺旋桨制图 (57)6结构设计 (57)6.1 概述 (57)6.2 材料选择 (57)6.3 确定骨架系统和结构布置 (57)6.4 确定构件尺寸 (57)6.4.1 最小厚度计算 (57)6.4.2 外板 (58)6.4.3 甲板 (60)6.4.4 双层底结构 (60)6.4.5双壳结构 (62)6.4.6 甲板骨架 (64)6.4.7 槽形油密纵舱壁 (65)6.4.8 顶凳与底凳 (66)6.5 强度校核 (66)6.6 绘制典型横剖面结构图 (71)结论 (72)致谢 (73)参考文献 (74)1 船舶主要要素的确定1.1 综述对于一艘船的衡量主要从技术性能与经济指标两方面来进行，而这两方面又都包括诸多具体方面，并且不同方面之间往往存在矛盾，所以一艘船不可能在诸多方面都达到最佳。