关于避雷器爆炸事故分析
220KV侧出口B相避雷器爆炸事件分析
220KV侧出口B相避雷器爆炸事件分析上月，我公司主变220KV侧出口B相避雷器爆炸大事，定性为一类障碍。
现将此次障碍分析如下：4月5日17:58分，2号主变220KV侧出口B相避雷器（上节）运行中突然发生爆炸，2号发变组纵联差动爱护I、速断爱护等同时动作跳2号主变出口#202开关，2号发电机与系统解列被迫停机。
当时2号发电机接带负荷为144.3MW，2号主变#202开关出口接220KVII段母线运行。
1、缘由分析大事发生后相关人员准时赶赴现场，发觉#2主变220KV侧B相避雷器上节已完全炸碎，调网控220KV微机故障录波图记录、查近几年设备预防性试验数据状况如下：（1）4月5日17:58分43秒，220KVI、II段母线B相电压在2ms的时间内从正常的额定电压值下降至0，同时，220KVI、II段母线消失3U0值，幅值达正常额定相电压的2倍以上（大约在456KV左右）；在B相避雷器消失问题48ms后220KVI、II段母线C相电压在2ms的时间内从正常的额定电压值下降至0；在B相避雷器消失问题94ms 后220KVI、II段母线A相电压在2ms的时间内从正常的额定电压值下降至0。
查变压器纵差爱护一动作数据：A、B相差动动作电流量达到最小整定值的43倍以上，C相差动动作电流量达到最小整定值的13.1倍以上；查变压器差流速断爱护一动作数据：A、B相差动动作电流量达到最小整定值的1.31倍以上，C相差动动作电流量达到最小整定值的2.85倍以上。
从上述故障录波图数据可以看出，#2主变220KV侧B相避雷器在突然消失大容量电流导通的故障状况下，造成了该相母线通过电弧接地，强大的电弧造成了避雷器套管内气体的急剧膨胀，引起了该相避雷器上节瓷套管的爆炸、进而引发了B、C两相之间的短路，在此状况下，差动和速断爱护动作电流皆远超整定的最小动作电流，爱护装置正确动作切除故障。
（2）查2号主变220KV侧避雷器近几年的试验数据如下：因篇幅有限，只列出这次障碍最为关键的直流泄漏电流数据截图，其余电气参数数据略。
雷电引发的10kV避雷器爆炸事故的分析
雷电引发的10kV避雷器爆炸事故的分析[摘要]随者我国电力事业的不断发展，各个地区的电网建设也是越来越完善，为我国的各行各业发展以及人们生产生活起到了良好的促进作用。
10kV配网线路经过改造整体绝缘不断提升，供电可靠性大幅提高，低电压问题得到很大程度的解决，虽然线路安全性有所提升，但造成线路与变电站绝缘失配，使本来应该由线路对杆塔放电释放的雷电入侵能量，而经线路入侵至变电站，从而导致变电站内10kV避雷器放电；且线路绝缘越强，入侵至变电站的雷电波能量越大。
基于这种情况，本文以一变电站10kV避雷器短时间内再次故障进行原因分析，简要探讨避雷器在运行中的工作方式，原理以及在工作中容易出现的异常，故障的具体处理方法。
[关键词]避雷器；绝缘性；故障击穿[前言]2021年06月02日、2021年06月27日，某变电站在较短时间内连续发生两起避雷器爆炸，原因都是因为同一条10kV线路受雷电冲击后导致的故障跳闸，本文对此进行分析，并探索找出避雷器爆炸问题的根本原因并提出整改建议或措施，避免同类事件再次发生。
1 故障过程1.1故障一2021年06月02日15时42分，#2主变变低母线桥A相避雷器故障，10kV#2接地变高压零流Ⅰ段保护动作，跳#2变低5102开关。
事件造成10kV 2M母线失压，10kV红方线、松崩线负荷损失。
2021年06月03日03时50分，#2变低开关送电正常，恢复正常运行方式。
一、故障跳闸经过1、故障前运行方式#1主变变高1101开关及#1变低5101开关在运行中，#2变高1102开关及#2变低5102开关在运行，10kV母联5012开关在热备用状态（投入10kV母联备自投装置），10kV#1站用变、10kV#1接地变（消并小）、10kV#1PT挂10kV1M运行；10kV红方线、松崩线、10kV#2接地变（消并小）、10kV#2PT挂10kV2M运行。
2、故障后运行方式#1主变变高1101开关及#1变低5101开关在运行中，#2变高1102开关在运行，#2变低5102开关在热备用，10kV母联5012开关在热备用状态（投入10kV母联备自投装置），10kV2M母线失压。
一起220kV避雷器爆炸原因分析及防范措施
一起220kV避雷器爆炸原因分析及防范措施发布时间：2022-02-16T02:42:57.608Z 来源：《电力设备》2021年第12期作者：王应芬李杰徐晓琳沈丽[导读] 本文通过分析一起220kV氧化锌避雷器受潮故障，明确引起避雷器爆炸的原因是避雷器上节密封失效导致氧化锌阀片受潮后伏安特性改变，导致内部击穿接地，并提出避雷器日常运维防范措施，从而防范类似事件再次发生。
（云南电网公司红河供电局云南蒙自 661100）摘要：本文通过分析一起220kV氧化锌避雷器受潮故障，明确引起避雷器爆炸的原因是避雷器上节密封失效导致氧化锌阀片受潮后伏安特性改变，导致内部击穿接地，并提出避雷器日常运维防范措施，从而防范类似事件再次发生。
关键词：氧化锌避雷器；爆炸；维护措施0引言避雷器是保证电力系统安全的重要保护设备设备之一，主要用于限制由线路传来的雷电过电压或由操作引起的内部过电压。
当避雷器在正常工作电压下，流过避雷器的电流仅有微安级，一旦出现危及被保护设备绝缘的高电压时，避雷器立即动作，将冲击电流导向大地，从而限制电压幅值，保护电气设备绝缘。
当过电压消失后，避雷器迅速恢复原状，使系统能够正常供电。
1故障经过2019年某月某日18时01分，某500kV某变电站220kV某Ι回线A相发生接地故障，光纤差动保护、距离保护动作，A相断路器跳闸，重合闸动作不成功，断路器三相跳闸。
现场检查发现，220kV某Ι回线路避雷器A相避雷器上下两节压力释放口均炸开，上节与下节连接处存在烧蚀痕迹，同时均压环也存在烧蚀痕迹；避雷器放电计数器炸开，放电计数器引线烧断，放电计数器处存在严重烧蚀痕迹，该间隔B、C相避雷器、电压互感器、断路器、隔离开关及其他一次设备外观未见异常。
2故障原因分析从故障录波波形图（见下图）分析，故障发生的瞬间，A相线路相电压瞬时值为187kV，基本处于电压波形的波峰，从故障电流上来看，故障发生时，A相线路故障电流瞬时值达到42.6kA，工频故障电流持续达到两个半周波，持续时间50ms。
220kV变电站避雷器爆炸故障分析与处理措施
220kV变电站避雷器爆炸故障分析与处理措施摘要：本文分析了变电站避雷器爆炸故障的原因，并提出了相应的处理措施。
避雷器爆炸故障常见原因包括过电压引起、设备老化或损坏以及不当操作或维护等。
为了预防和处理这些故障，需要切断供电、检查避雷器状态和周围环境、确定故障原因、修复或更换故障避雷器、加强维护和检修工作，并完善预防措施。
关键词：变电站；避雷器；爆炸故障；处理措施；预防措施.一、变电站避雷器爆炸故障的原因分析（一） 220kV变电站避雷器的特点和应用1. 额定电压为220kV的避雷器适用于大型变电站：220kV变电站避雷器具有适用于大电压等级下的特性，能够满足大型变电站的过电压保护需求。
2. 精确的电压分级，以满足变电站的过电压保护需求：220kV变电站避雷器具有精确的电压分级，可根据变电站系统电压等级进行选择，以确保有效的过电压保护。
3. 高耐电压和高放电能力，具有良好的耐受能力：220kV变电站避雷器能够承受高电压的冲击，具有较高的放电能力，能够有效地分散过电压，保护设备安全运行。
4. 广泛应用于变电站的发电机、变压器、电缆等设备的过电压保护：220kV变电站避雷器广泛应用于各种关键设备的过电压保护，包括发电机、变压器、电缆等，在保障设备安全可靠运行方面发挥了重要作用【1】。
（二）常见的避雷器爆炸故障原因过电压引起的爆炸故障过电压是导致避雷器爆炸故障的主要原因之一。
当系统遭受外部闪电击穿或内部故障引起的过电压时，避雷器将承受巨大电流和能量。
如果过电压超过避雷器的额定电压或能量吸收能力，避雷器可能会发生爆炸故障【2-3】。
设备老化或损坏引起的故障设备的老化或损坏可能导致避雷器性能下降，增加其爆炸风险。
长期运行或环境因素（如温度变化、湿度、污染物）可能使避雷器的绝缘性能变差，进而影响其正常工作。
另外，设备损坏（如电击、机械破坏）也可能导致避雷器故障【4】。
不当操作或维护造成的故障不当操作或维护是导致避雷器爆炸故障的另一常见原因。
66kV电缆线路避雷器爆炸原因分析
基 于城 市 规 划 建设 的需 要 ， 春 市 区变 电站 大 长 多 采 用 电缆 线 路 供 电 ， 证 电缆 线 路 安 全 稳定 的运 保
２层 伞 管 有 电 弧烧 灼 痕 迹 ， 属 部 位 有 明显 的 电弧 金
放 电痕 迹 （ 图 ２ ， 见 ） 电缆终 端 头完 好 。
行 ， 电缆 运行 管理 的 一项 重要 工作 。 用 红外测 温 是 利
技 术对 避雷 器 进行 红外 监测 是 检测 其运 行状 况 的一 项 最有 效 的手段 ， 以及时 发现 其 内部潜 伏 性缺 陷 。 可
本 文通 过对 发 生在 长春 地 区一起 电压 致 热 引起 的避 雷 器爆 炸事 件进 行分 析 ， 出加 强红 外检 测 ， 指 就可 以
及 早发 现设 备 隐患 ， 杜绝 类 似事 件 的再次 发 生 。
庞 丹 ， 志 强 ， 洪 涛 ， 建 军 ， 贵 山 王 于 宋 李
（ 长春 供 电公 司， 长春
摘
１ ０２ ） ３ ０ １
要： 针对 长 春 地 区 发 生 的一 起 高 压 电 缆 线 路 避 雷 器 爆 炸 事 件 ， 红 外 测 温 技 术 对 电力 设 备 进 行 带 电 检 测 ， 析 用 分
２１ ０ ２年 ０ ４月 第 ４ Ｏ卷 第 ２期 （ 第 ２ ９期 ） 总 １
Ａｐ ． ０ ２ ｒ ２ １
Ｖｏ１ ０ Ｎ ｏ． （ ｒ Ｎ ｏ． ９） ．４ ２ Ｓｅ ． ２１
６ Ｖ 电缆 线 路 避 雷器 爆 炸 原 因分 析 ６ｋ
Ｃａ ｅ Ａｎ ｌ ｓｓ ｏｎ Ａｒ ｅ ｔ ｒ Ｅｘ ｏ ｉ ｎ ｉ Ｖ ｂｌ ｎ ｕｓ ａ ｙ ｉ ｒ ｓ ｅ ｐｌ ｓ ｏ ｎ ６ ｋ Ｃａ ｅ Ｌｉ ｅ ６
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析
一起氧化锌避雷器爆炸事故分析摘要：避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一，而氧化锌避雷器（metal oxide arrester，MOA）以其优异的电气性能逐渐代替其他类型的避雷器，成为电力系统的换代保护设备。
文中介绍了一起典型的MOA故障情况，并对造成MOA故障的原因进行了总结分析；同时，结合解体和运行工况详述了该次MOA发生爆炸击穿的原因，MOA自身设备的不良受潮是导致这次事故的主要原因。
最后，提出了一些反事故措施及合理化建议，确保及时掌握避雷器的运行状况，预防同类事故再次发生。
关键词：MOA；故障；电击穿；绝缘受潮0.引言电力系统在运行的过程中，经常遭受各种内部过电压或大气过电压的侵害，如果过电压值超过电气设备的耐压水平，就会造成电气设备事故，甚至使供电中断，影响电力系统的可靠供电。
为了减少过电压对电气设备的损害，都要在电力系统中装设避雷器，以确保电气设备稳定运行[1]。
本文对一起110kVMOA故障事故进行诊断分析，并结合变电站实际运行情况提出了一些改进建议。
1.事故简况某110kV某变电站110kV某线路差动保护动作，该线开关跳闸，重合闸动作不成功，2号主变三侧开关跳闸，2号主变失电。
同一时间35kV备自投，10kV备自投动作，35kV分段、10kV分段合闸成功，未对外甩负荷。
现场检查发现该线路A相避雷器爆炸，防爆孔已动作。
2.避雷器解体检查2.1外观检查事故发生后，对故障相避雷器拆卸和外观检查。
发现在避雷器端盖处有电弧烧伤痕迹，复合外套外表面多处出现击穿爆炸孔洞，击穿爆炸孔洞与环氧树脂绝缘套筒上防爆孔的位置一致，通过爆炸后孔洞可以清晰地看见内部环氧树脂绝缘套筒，避雷器伞裙上出现大面积放电后炭黑痕迹。
2.2解体检查分析事故后对避雷器进行了解体检查，发现端盖附近的环氧树脂绝缘套筒外表面有电弧击穿发展通道。
对端盖进行了拆除，取出压紧弹簧和氧化锌阀片。
观察发现，整个压紧弹簧和阀片外表面以及环氧树脂绝缘套筒的内壁在放电作用下已经完全被熏黑。
氧化锌避雷器爆炸的原因分析及预防措施
３ ８・
梅 山科 技
２１ ０ １年第 ４期
氧 化锌避 雷 器爆炸 的原 因分析 及 预防措 施
于建 霞 高保 华
（ 山钢铁 公 司能源环保部 南京 ２０ ３ ） 梅 １０ ９
摘
要： 阐述 了氧化锌 避 雷器的工作 原理 ， 析 了在使 用过程 中产 生爆 炸 的原 因， 分 通过 总
阀片的 电阻 变得很 小 ， 得 大 电流 通过 时 不致 产 使 生很 高 的残 压 ， 而保 护 了 电气设 备 的绝缘 。由 从 于氧化 锌避雷 器通 流 能量 大 ， 因此对 保 护 超高 压
氧化锌避 雷 器 按额 定 电压 值 来 分 ， 分 为 ３ 可 大类 ： 高压类 ， ６ Ｖ 以上 等级 的氧化锌避 雷器 指 ６ｋ
上 油开关 等配 电设 备免受 大气 和操作过 电压 的损 害 。常见氧 化锌避 雷器特性 参数见 表 １ 。
氧化锌 避雷器 伏 安 特性 较 平坦 ， 常 运行 时 正
保护 的效果 。这 种 避 雷器 没有 放 电 间 隙 ， 以起 可
到泄 流和 开断 的作 用 。
氧 化锌 阀片 电阻值 较高 ， 过 电压作 用 时 ， 而 氧化锌
雷器 的爆 炸 事 故 时 有 发 生 ， 重 影 响 了 电力 系 严
时 即认 为氧化 锌动作 ， 即绝缘 电阻 由高变低 ，
于建 霞 高保 华
氧化 锌 避 雷器爆 炸 的原 因分析及 预 防措施
・ ９・ ３
当操 作 冲 击 电流 达 ４ ０ Ａ时 ， 氧 化锌 两 端 电 压 ０ 其
系列产 品 ， 大致 可划分 为 ５ ０ ２ ０ １０ ６ Ｖ这 ４ ０ 、２ 、１ 、６ｋ
个 等级 ； 中压类 ， ３ ～６ Ｖ 不 包括 ６ Ｖ系列 指 ６ｋ （ ６ｋ 的产 品 ） 的氧 化 锌 避 雷器 系列 产 品 ， 致 可 划 分 大
关于避雷器爆炸事故分析
关于避雷器爆炸事故分析关于“1.19”金属氧化物避雷器爆炸的事故分析报告2002年1月19日晨8:05分,拜城发电厂三期扩建工程#9机组主变110KV侧A相避雷器(YH10W-100/260W)突然爆炸。
一、现象①避雷器从上部1/3处炸开，上下两节飞至15米之外；②顶部110KV引线从上下两端根部断开，飞至15米以外的#9发变出口组合导线C相上。
③爆炸后的金属氧分物残片遍及周围50米以外。
二、原因分析事故出现后，较好的保护了现场，及时汇报上级领导及主管技术部门。
厂家技术代表、新疆电力建设公司技术人员、阿克苏电力有限责任公司安监部、生技部负责人都及时赶到现场进行调查和核实。
并经2002年1月25日由阿克苏电力有限责任公司变电修试公司现场对其余的B相、C相及新购置的1相金属氧化物避雷器进行了现场试验（见试验报告），分析原因如下：1、该避雷器出现了低电阻，泄漏电流增大，超过标准值（mA 级），本应在额定工频电压下切断工频续流，而因避雷器故障起不到切断续流作用，引起内部过热爆炸。
2、安装交接试验记录不全，根据《电气设备安装交接试验标准》国标GB-50150-91，金属氧分物避雷器出厂至现场安装前必须做如下试验：①绝缘电阻35KV以上不低于2500MΩ。
②直流1mA电压（U1mA）及0.75U1mA下泄流电流不得低于GB11032规定值。
③U1mA实测值与初始值或制造厂规定值比较，变比应不大于±5%。
④0.75U1mA下的泄流电流不应大于50μA。
特别指出：初始值系指交接试验或投产试验时的测量值。
安装单位只做了第1项绝缘电阻测试，其它试验没有测试，无法核定该相避雷器出厂至现场内部是否出现质量因素。
3、从避雷器爆炸后的现场情况及电气运行记录分析，没有导致避雷器过电压（操作过电压、谐振过电压、雷击过电压）的任何外界因素。
三、结论1、该相金属氧化物避雷器虽出厂检验合格，在储运和安装阶段绝缘筒或氧化物阀片是否受到外部震荡，挤压产生损伤，引起绝缘电阻降低，泄露电流增大，导致产品在运行电压下闪络，引起产品爆炸，责任属供货方（西电集团公司）。
氧化锌避雷器爆炸事故分析
运行与维护氧化锌避雷器爆炸事故分析■徐州供电公司刘建华2003年3月7日早晨，天气晴朗(但4日、5日有雨)，线路及母线均无故障，徐州供电公司九里山变电站设备没有任何操作，”0kV¨号母线氧化锌避雷器B相(型号为Y10W一100／260W，由南阳氧化锌避雷器厂生产)在正常运行的情况下，突然发生爆炸，波及面方圆达30m左右，飞溅的瓷片造成A相避雷器瓷套局部破损并引起110kV¨号母线失电，110kV母联断路器动作跳闸，”0kV I I号母线所带负荷被甩掉。
事故发生后，由运行人员将负荷倒至旁路母线送出。
1设备检查事故后对九里山变电站110kV¨号母线B相氧化锌避雷器进行了更换并解体爆炸相氧化锌避雷器，观察内部情况，发现避雷器氧化锌电阻片均灼伤，表层炭化。
还有部分氧化锌电阻片粉碎性爆炸：残留的氧化锌电阻片柱的侧面、瓷套内腔壁有明显的闪络痕迹，玻璃钢围屏内侧有很多树枝状放电痕迹，避雷器下瓷套底端密封面结合处不平整，仔细观察，在内腔壁及围屏上发现有微小水珠。
进一步解7612008．10电力系统装备I 摘要氧化锌避雷器在运行电压下通过的泄漏电流的大小，可以反映其性能的优劣。
受运行方式的限制，氧化锌避雷器很难及时进行停电试验，定期试验时间间隔也较长，因此，通过带电测试来监视氧化锌避雷器的性能显得尤为重要。
文中结合徐州供电公司九里山变电站110kV11号母线B相氧化锌避雷器发生爆炸的实例，分析了氧化锌避雷器带电测试的必要性。
体，发现该避雷器闪络通道一部分是沿着阀片柱的侧面，另一部分是通过阀片的内部。
解体检查发现的主要问题如下：避雷器内部有水份，瓷套内部及氧化锌电阻片柱侧面有明显的闪络痕迹；玻璃钢围屏内侧有树枝状放电痕迹。
2事故分析因解体时发现下瓷套底端密封面结合处不平整，且有水迹，所以可以认定的原因是密封不严引起内部受潮。
密封不良会造成避雷器内部气体呼吸不畅，运行环境温度、湿度变化时，吸进来的潮湿气体会聚集在避雷器体内。
避雷器在PT柜爆炸原因分析 (图文) 民熔
避雷器避雷器用于保护电力系统中的各种电气设备免受过电压损坏。
设备的安全稳定运行有利于电网的可靠运行。
但是，由于生产过程、运行物理环境和电气环境的影响，避雷器的老化会加快，避雷器的工作特性曲线会发生变化，从而导致避雷器损坏、爆炸等恶性事件的发生。
1事故概况一天，一座110kV变电站10kV段母线避雷器发生爆炸，导致母线段开关动作，主变进线开关动作，现场初步检查发现变电站10kV母线失压，51-9pt柜柜门已被炸开。
控制回路二次线全部烧坏，铁芯裸露。
51-9pt柜内Pt小车上的避雷器全部烧毁。
51-9pt小车被拉出机柜进行检查。
Pt一次安全状况良好，无烧损；Pt完好，无烧损、裂纹；避雷器a相完全烧毁，B、C两相不同程度烧毁。
2避雷器爆炸原因分析：（1）根据以上案例分析，a相避雷器被破坏，B、C相仍然存在。
区间避雷器型号为某厂生产的hy5wz1-17/45型避雷器。
具体参数为合成绝缘氧化锌无间隙避雷器，额定电流5ka，额定电压17kv，残压45kv。
设备参数满足运行要求。
（2）事故发生后，将残余的B、C相避雷器（方便起见，分别编号为#1、#2试品，下同）同另一只性能良好的避雷器（编号#3试品，下同）安排交流耐压试验，交流温升试验，直流泄漏电流测试实验，试验结果如下表所示。
首先进行了耐压试验，并用红外成像仪监测试品加压后温度的变化，试验结果如表1所示。
完成耐压试验后，进行温升试验，并用红外成像仪记录试品温度变化，试验结果如表2所示。
完成温升试验后，进行直流泄漏电流测试试验，用微安表或者毫安表监测泄漏电流值，试验结果如表3所示。
试验表明，#1、#2试品避雷器在额定工作电压（5.8kV）已经发热，随着电压的升高，发热现象会加剧并出现冒烟，且泄漏电流急剧增大，远远超过允许值，而电流的热效应导致半导体工作性能恶化；交流温升试验表明，故障避雷器发热明显，众所周知，热能的积聚而不能尽快散热将导致爆炸现象的发生。
直流泄漏试验结束后，试验员将1号试样的故障避雷器拆开，与3号试样的避雷器进行比较。
一起500kV避雷器爆炸事故分析及检测方法
200 8
36
卷
12
云
南
电
力
技
术
V o L 3 6 No De
o
．
．
6
年
月
Y U N N A N E I 正 C T R I C P OW E R
2008
一
起
5 0 0 kV
避 雷 器 爆 炸 事故分析 及 检测 方 法
秦
锟
，
( 云 南 电 网 公 司 保 山 供 电局
云南
保山
678000
)
M OA
粉碎 性爆 炸
，
三 节 都有 电流 严 重 流 过 而 烧穿 或 烧
。
很 难 检 测 出 避 雷 器 内部 有 局
M OA
熔 阀片 的 现 象 产 生 局 部放 电 部
，
现 场分析确认事故原 因为
，
部放 电信 号 存 在
。
采取 高频示 波表在
，
底座
M OA
阀 片均 压 电容 压 紧 固 定 螺 栓 脱 落
限值
，
般不 超过 上
脉冲 电流 迅 速 衰减
相 关性 很 高
，
可 以 判 断脉 冲 源 与
相
见表
表
1
。
M OA
。
A
相
M OA
A
采 取 了 停 电进 行
相
．
1
MO A 正
常发 热 的温 升 上 限 值
温 升 上 限值 ( ℃ )
1． 5 3 0
．
处理
在试 验 基 地 用 无 晕 变 将
M OA
上 节加
、
工 频 变化量 阻抗
一起110kV线路避雷器爆炸故障分析研究
一起 110kV 线路避雷器爆炸故障分析研究摘要：详述一例110kV线路避雷器爆炸故障，并通过运行方式、现场检查、高压试验、解体检查、故障录波图分析等方式对爆炸原因进行分析，并提出合理化建议与措施。
该案例能为避雷器状态检修提供经验参考和指导。
关键词：避雷器；爆炸；故障录波图；解体检查；中性点接地一、故障的概况1、故障前的运行方式：110kV某线路I回线181断路器供1号主变，经1号主变低压侧001断路器供10kVⅠ段母线。
110kV某线路II回线183断路器供3号主变，经3号主变低压侧003断路器供10kVⅣ段母线。
10kVⅠ、Ⅱ段母线分段012断路器、Ⅲ、Ⅳ段母线分段034断路器在正常情况下处于运行，10kVⅠ、Ⅱ段母线、Ⅲ、Ⅳ段母线分别并列运行，Ⅱ、Ⅲ段母线经004断路器及002断路器联络。
正常运行时，004断路器处运行位置，002断路器作为备用电源自投入断路器。
3号主变110kV 侧中性点为不接地运行方式。
2、运行发现异常时的处理经过2021年1月26日06:20集控站发现110kV某变电站10kVⅢ、Ⅳ段母线电压异常：A相：29.5V，B相：33.2V，C相：59.3V。
110kV某线路Ⅱ回线B相电压互感器电压异常：A、C相电压正常（66.4kV），B相电压异常（27.9kV），B相电流为零。
经汇报后09:30合上002断路器，断开003断路器，由1号主变供III、IV段母线，3号主变空载运行。
09:42操作完毕（在合上3号主变110kV侧1030接地开关后，3号主变零序过流Ⅰ段动作，跳开183断路器。
3、设备检查情况现场检查发现110kV某线路Ⅱ回线路B相避雷器外绝缘烧损，上下端防爆孔均有喷溅痕迹，同时泄漏电流监测表烧坏。
图1 该避雷器外绝缘与泄漏电流检测表被烧损下午16:40分试验人员对3号主变及110kV某Ⅱ回线路PB进行检查试验，变压器及中性点PB试验合格，110kV某Ⅱ回线路PB A、C相试验和合格，B相绝缘已击穿。
一起220 kV避雷器爆炸原因分析及防范措施
性 电 流 分 别 为 １５７ Ａ、ｌｌ４１．８６％、１０．６８％，超 过 标准 规定 上 限 ５０％。
图 ２ 氧 化 锌 电 阻 片 及 其他 构 件
收 稿 日期 ：２０Ｉ８—０６—１５ 作者简介 ：张竞（１９８５一），女 ，工程 师，从事高电压与绝缘技 术工作
２０１８年 第 １０期／总第２１１期 ３３
电网技 术 川｛ｌ１）＿ｒ ｌ、（）ｌｌ（）（ 、
Ａ相避 的密Ｊ．Ｈ￣Ｉ存 长 ｔＯＩ Ｊ运 行下 ， 埘 像 琶化
江西 电力 ·２０１８
一 趣 ２２０ 避 霭 爆撵 圃泠 糯 脯麓攒施
张 竞 ，陈艳 华
（１．国网江西省电力有限公司电力科学研究院，江西 南昌 ３３００９６；２．国网江西省电力有限公司，江西 南昌 ３３００７７）
摘 要 ：通过分 析一起 ２２０ ｋＶ避雷 器爆炸事故 ．发现 在故障 前避 雷器的泄漏 电流 及运 ｌＩＩ持 续ｌＵ流 ＥＬ…脱 ｌＩＪＪ、Ｉ ．．！ｉ－ｔ，Ｙ， Ｉ 长 ，且避霄 １１９，绝缘 电阻呈下降趋 势 现场检 查得 …该 避霄 器投运 ．ｉｌ１］较 长 ，密削’圈腐蚀 拦ｆｂ＇· 重 ｊ 密 埘 ＩＩ！ｉｉ 破坏 导致避雷器受潮 至爆炸 。最 后从避雷器的运输 、安装 、运 维等环 １，捉，ｔ，ｔｌ心的防范措施 关键词 ：避雷器 ；泄漏 电流 ；爆炸 ；内部受潮 中 图分 类 号 ：ＴＭ８６２ 文 献 标 志 码 ：Ｂ 文章 编 号 ：１００６．３４８Ｘ（２０１８）１０－００３３．０３
10kV PT柜避雷器爆炸原因分析全
IOkVPT柜避雷器爆炸原因分析1.事故概况某日，某IlOkV变电站IOkVI段母线避雷器爆炸，导致母线分段开关动作主变进线开关动作现场初步检查发现该变电站IOkV母线失压，51-9PT柜柜门已被炸开。
控制回路二次线已全部烧毁,线芯裸露。
51-9PT柜柜内，PT小车上避雷器已全部烧毁。
将51-9PT小车拉出柜外检查，PT一次保险完好，无烧断现象；PT良好，无烧损、裂纹现象；避雷器A相已全部烧毁，B、C两相均不同程度烧损。
2.避雷器爆炸原因分析：(1)针对以上案例分析，A相避雷器炸毁，B、C相主体残存，该间隔避雷器选用的是某厂生产的型号为：HY5WZ1-17/45型避雷器，具体参数为合成绝缘型氧化锌无间隙避雷器标称电流5kA额定电压17kV,残压为45kV,设备参数满足运行要求。
(2)事故发生后，将残余的B、C相避雷器(方便起见，分别编号为#1、#2试品，下同)同另一只性能良好的避雷器(编号#3试品，下同)安排交流耐压试验，交流温升试验，直流泄漏电流测试实验，试验结果如下表所示。
首先进行了耐压试验，并用红外成像仪监测试品加压后温度的变化，试验结果如表1所示。
表1交流耐压试验时的发热情况完成耐压试验后，进行温升试验，并用红外成像仪记录试品温度变化,试验结果如表2所示。
表2交流耐压温升对比试验结果完成温升试验后，进行直流泄漏电流测试试验，用微安表或者毫安表监测泄漏电流值，试验结果如表3所示。
表3直流泄漏电流测试试验试验表明，#1、#2试品避雷器在额定工作电压（5.8kV）已经发热，随着电压的升高，发热现象会加剧并出现冒烟，且泄漏电流急剧增大,远远超过允许值，而电流的热效应导致半导体工作性能恶化；交流温升试验表明，故障避雷器发热明显，众所周知，热能的积聚而不能尽快散热将导致爆炸现象的发生。
完成直流泄漏试验后，试验人员解体了#1试品故障避雷器，并同#3试品避雷器做了比较，具体情况见表4。
表4避雷器解体对比检查通过图片对比发现，#3试品避雷器制造工艺良好，其阀芯外包有玻璃纤维树脂，构成避雷器内绝缘，并增强避雷器的机械强度。
一起220kV电缆终端头避雷器炸裂事件分析
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ７ — ０ ７ — １ ２
作者 简介 ： 邹建章 （ １ ９ ８ ５ 一） ， 男， 工程 师 ， 主要从事输 电线路及 过电压绝缘 配合技 术工作
８
江西 电力 ・ ２ ０ １ ７
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时
一
图５ 雷 电 定 位 系 统 查 询 结 果
２ ） 凋 度 部 门 濉 核实 并 查 询 故 障录 波 ， 敝 障 前 尤 外关操 作 及 电 异 常情 况 ， 见『 皋 ］ ６ 。 ¨
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图３ Ｉ Ｉ 线２ ３ 号杆避雷器红外热像 图（ Ｂ Ａ Ｃ相 ）
参照 《 带 电设 备红 外 诊断 用 规范 》 … Ｉ １ Ｊ 判断 Ⅱ线 ２ ３号杆 Ｂ卡 Ｈ 避霄 器 ｆ 节和 Ｃ卡 Ｈ 避 雷器 ｝ 、 Ｆ 仔 在 危
急缺陷 ； ２ ４ 号ｆ ｆ Ｉ ｛ 相避 雷 器
温， 发现数只避雷器存在严重或危急缺陷。为深入分 析故障原因， 对剩余避雷器开展解体检查和密封性能
试验 ， 发 现 了避 雷 器产 品 质量 方 面存 在 的严重 问 题 。 此外， 通过 仿 真 分 析 ， 对该 事 件 中避 雷 器 安装 方 面存
在 的若干 问题 进行 了论 证 。基于 研究结 论 ， 提 出了下
现场 对该 线 路 （Ｉ 线） ２ ３ 、 ２ ４ 号 杆塔 剩余 ５ 只避 雷 器 开 展直 流 ｌ ｍＡ参 考 电 压 和 ０ ． ７ ５ Ｕ 下 泄 露 电 流 试
验， 发现 ２ ４ 号塔 Ｂ 相 避 雷器 上 节试 验结 果 不合 格 ． 其
直流 １ ｍＡ参 考 电压 试 验 为 ９ ６ ｋ Ｖ（ 要求 ≥１ ６ ５ ｋ Ｖ） ， ０ ． ７ ５ Ｕ 下泄露 电流 为 ｌ ５ ０ Ａ （ 要求 ≤５ ０ Ａ） 。
避雷器爆炸典型案例分析
避雷器爆炸典型案例分析
一、事件现象
10年9月23日晚上20：04分左右，中控操作员发现龙山制造分厂1618跳停，导致窑主传因联锁跳停，随后2线窑和3线窑因电网电压波动相继跳停。
安排专业人员检查发现，1线原料电力室1618高压柜有放炮痕迹。
现场观察门玻璃被炸碎，壳体严重变形。
（图一、柜内避雷器避雷器损坏）（图二、损坏的避雷器分解后）（图三、618高压柜损坏）（图四高速开关柜B、C相熔断
器起跳）
二、原因分析
1、经拆开1618开关柜后，分析认为导致事故主要原因为柜内已损坏TBP过电压保护器在电网波动过程中被击穿炸毁，造成两相短路，桥体装置动作，引起总降快速开关动作，通过分析认为此次事故的原因是公司未严格按照股份公司下发《电力设备预防性试验规程》要求定期对该类设备进行预测、预试，已损坏的过电压保护器存在的隐患未及时发现，是导致此次故障发生的主要原因。
2、电气人员对相关设备的预测、预试的意识不强，按经验办事是导致此次事故发生的间接原因。
三、事件教训
1、加强对相关制度的学习和宣贯，认真领会制度内容，防止作业人员在制度执行上存在偏差或不足。
2、严格按照《电力设备预防性试验规程》的要求定期对电气设备进行预测、预试，及时暴露设备的隐患。
并分类建立预测、预试台帐。
3、利用检修机会安排专人做好高压开关柜等设备维护工作，同时做好该类设备的点、巡检工作，并做好记录。
一起220kV氧化锌避雷器爆炸原因分析及防范措
１ 概 述
避雷器是保护 电力设 备避免受过 电压危 害的重要 电气设 备 。 目前 电 力 系统 所 使 用 的避 雷 器 主 要 为 氧 化 锌 避 雷 器 （Ｏ ， Ｍ Ａ）其运行 的可靠性将直接影响 电力系统 的安全 。当氧化 锌避雷器存在 内部受潮 、 阀片老化等缺陷时 ， 一般通过停 电预 防性试验 、 电测试就 可以检查 出来 ， 氧化锌避雷器 阀片为 带 但 非线性 电阻元 件 ， 电压及 环境 因素长期作用下会产 生劣化 。 在 避雷器 的劣化 是一个逐渐 的过程 ，当达到一定程度后其 劣化 速度将会 显著加快 ，以至于有 时通过停 电试验或带 电测试时
Ａ ２０ ０７ Ｂ Ｃ Ａ ２０ ０８ Ｂ Ｃ Ａ ２０ ０９ Ｂ
角度
总 电流（ Ａ ｍ １
阻性 电流（Ａ ｍ １
容性电流（ ） ｍＡ
中
７ ６ ９． ８ ４ ２． ８ ０ ６． ７９． ９ ８ ０ ３． ８ ２ ５． ７９． １ ８ ５ ３．
念下运行 一
要求 。 其他各节避雷器 阀片保留在密封的支持绝缘 子内 ， 而绝
缘 子 外 表 较 为 脏 污 ， 空 气 湿 度 较 大 ， 测 量 阀 片 的 Ｉ值 ， 且 为 采
用屏蔽支持绝缘子 外部 泄漏法进行测量 。该组避 雷器最近 两 次（ 分别为 ２ ０ ０５年 和 ２ ０ ０ ７年 ） 的停电预试数据 和近 ３年 的带
基波峰值 Ｉ
０． ７６１ ０． ２ ７２ ０． ３ ７９ ０．６５ ８
备 注
温 度 ：２ ℃ ９ 湿 度 ：６ ％ ５
温 度 ：３ ℃ ３
事故案例分析误入35kV避雷器柜引发的人身触电事故
防范措施
• （5）紧急开锁钥匙专门管理，在没有得到站电气
负责人书面批准前，不得任何人使用。 （6）加强现场管理，按照工作票安全措施要求， 做全做好现场安全措施。
• 谢谢观看
•
原因分析：
• （3）在设备带电，柜后门电磁锁打不开的
情况下，误以为电磁锁有故障损坏，擅自 做主用紧急钥匙打开后门，进入有电设备。 • （4）接触避雷器前，没有对设备进行验电。
原因分析：
• （5）没有使用专用接地线而是使用个人试
验接地线进行放电。 • （6）工作负责人监护不到位，没有及时发 现和制止违章作业行为。
事故案例分析
误入35kV避雷器柜引发的人身触电事故
一、电气事故的分类
• 电气事故按发生灾害的形式，可以分为人身事故、设备事
故、电气火灾和爆炸事故等；按发生的电路状况可分为短 路事故、断线事故、接地事故、漏电事故等，按事故的严 重性可以分为特大事故、重大事故、一般事故等；按伤害 程度可以分为死亡、重伤、轻伤3种；
误入35kV避雷器柜引发的人身触电事故
2010年4月22日，维修队试验人员××在 ××站进行电气春检试验时，误入 35kVP52II段电压互感器柜内避雷器带电间 隔，在准备搭挂接地线时，35kV高压对人 体放电，造成右手及右腿膝关节部位电击 伤，35kV A相套管下侧伞裙外侧也被弧光 烧损，现场为了解救，及时拉开了进线312 开关，简单救护后被及时赶到的120救护车 送往医院。事故障造成全站停人员安全意识和现场运行知识的培训
教育，提高参检人员的责任心，严格遵守电力安 全工作规程中的工作票制度。 （2）明确工作负责人的安全职责，工作负责人作 为现场监护人，一般情况下只负责对工作班成员 的监护，不得参与工作班的具体工作。
接触网邂雷器击穿炸裂原因浅析
接触网邂雷器击穿炸裂原因浅析1、问题的提出2009年1月26日，站庄站42号正馈线避雷器击穿炸裂，造成供电设备开关跳闸故障。
木义认真地分析了故障发生的原因，以期解决避雷器存在的安全隐患。
2 原因分析2．1 避雷器类型及主要技术参数所安装避雷器类型为YH5WT-42／120型氧化锌避雷器，按照GB 1 1032-2000《交流无间隙金属氧化物避雷器》及JB／T8952-1999《35 kV及以下交流系统用复合无间隙金属氧化物避雷器》标准生产。
避雷器的主要技术参数见表1。
2．2 接触网线路避雷器击穿炸裂原因分析避雷器爆炸是由于避雷器设置参数较低、避雷器频繁动作造成内部发热引起的，具体原冈分析如下：根据电力系统的统计表明，近年来我国3 kV～66 kV系统发生的无间隙氧化锌避雷器损坏较多。
说明避雷器的参数与实际系统之间存在很大差异。
根据产品目前的参数水平，电力部门发出通知，要求提高避雷器的额定电压。
同样我们认为对于电气化铁道用避雷器也应该提高其额定电压。
按目前国家标准YH5WT-42／I20为例，进行27．5 kV绝缘配合(见图1)。
绝缘配合系数Ko=BILI k^=UdV~=l85／120=1．54>1．4阀片压比K = √U =ticU =120／65=1．84荷电率S=、／2 W 、／2 U~U4-x31．5／65=68．5％式中：为持续运行电压。
从上式可以看出，避雷器对于变压器的保护系数为1．54，大于1．40。
针对目前接触网线路的绝缘加强情况，仍采J}j牵引变压器的绝缘水平有些偏低，应采用这个标准，接触网线路的避雷器残压／．／2=18511．4=132 kV(电力35 kV 系统为134 kV)，这样可以将提高到70 kV(电力35 kV系统为73 kv)。
这样IiilI 片压比K，I：132／70=1．88，荷电率5=、／2×31．5／70=63．6％<7O％。
从以上分析可以看出，对于电气化铁道用避雷器国家标准选用参数较低，而接触网相对电力系统35 kv来讲供电质量相对恶劣：单相不平衡、三次谐波多、电压波动大、线路阻抗感性等。
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关于“1.19”金属氧化物避雷器爆炸的事故
分析报告
2002年1月19日晨8:05分,拜城发电厂三期扩建工程#9机组主变110KV侧A相避雷器(YH10W-100/260W)突然爆炸。
一、现象
①避雷器从上部1/3处炸开，上下两节飞至15米之外；②顶部110KV引线从上下两端根部断开，飞至15米以外的#9发变出口组合导线C相上。
③爆炸后的金属氧分物残片遍及周围50米以外。
二、原因分析
事故出现后，较好的保护了现场，及时汇报上级领导及主管技术部门。
厂家技术代表、新疆电力建设公司技术人员、阿克苏电力有限责任公司安监部、生技部负责人都及时赶到现场进行调查和核实。
并经2002年1月25日由阿克苏电力有限责任公司变电修试公司现场对其余的B相、C相及新购置的1相金属氧化物避雷器进行了现场试验（见试验报告），分析原因如下：
1、该避雷器出现了低电阻，泄漏电流增大，超过标准值（mA 级），本应在额定工频电压下切断工频续流，而因避雷器故障起不到切断续流作用，引起内部过热爆炸。
2、安装交接试验记录不全，根据《电气设备安装交接试验标准》国标GB-50150-91，金属氧分物避雷器出厂至现场安装前必须做如下试验：
①绝缘电阻35KV以上不低于2500MΩ。
②直流1mA电压（U1mA）及0.75U1mA下泄流电流不得低于GB11032规定值。
③U1mA实测值与初始值或制造厂规定值比较，变比应不大于±
5%。
④0.75U1mA下的泄流电流不应大于50μA。
特别指出：初始值系指交接试验或投产试验时的测量值。
安装单位只做了第1项绝缘电阻测试，其它试验没有测试，无法核定该相避雷器出厂至现场内部是否出现质量因素。
3、从避雷器爆炸后的现场情况及电气运行记录分析，没有导致避雷器过电压（操作过电压、谐振过电压、雷击过电压）的任何外界因素。
三、结论
1、该相金属氧化物避雷器虽出厂检验合格，在储运和安装阶段绝缘筒或氧化物阀片是否受到外部震荡，挤压产生损伤，引起绝缘电阻降低，泄露电流增大，导致产品在运行电压下闪络，引起产品爆炸，责任属供货方（西电集团公司）。
2、新疆电力建设公司第五项目部没有严格执行国家有关标准，进行必要的现场有关试验，没有起到一定的预防作用，负有一定的责任。
四、处理
1、供货方西电集团承担该相避雷器更换及运输费用，并免费提供3只在线监视器。
2、电力建设公司第五项目部承担阿克苏电力公司变电工区修试公司现场对复合避雷器的校验费。
3、监理公司拜电项目部对安装前的检测付有监督不力责任。
拜电三期工程筹建处
2002年1月25日。