脱戊烷塔顶回流罐
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策
连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器的腐蚀原因及对策王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【摘要】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1.4 Mt/a连续重整装置由于脱戊烷塔顶空冷器多次发生腐蚀泄漏,造成生产停工和设备维修.对氯及硫的来源、腐蚀机理和腐蚀原因进行了分析,针对腐蚀原因增加了脱氯罐、加注了缓蚀剂,并提出了塔顶挥发线注水冲洗、空冷器材质升级、加强设备腐蚀监测及优化预加氢工艺等防腐蚀措施和建议.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2017(034)005【总页数】4页(P52-55)【关键词】催化重整;脱戊烷塔;空冷器;腐蚀;防护【作者】王健;曹志涛;王永帮;鄢红玉;赵楠楠;赵晶【作者单位】中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化亿方工业公司英华化工厂,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003;中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司研究院,辽宁辽阳111003【正文语种】中文中国石油天然气股份有限公司辽阳石化分公司1．4 Mt／a连续重整装置由中国石化工程建设公司设计，连续重整部分采用UOP公司超低压连续重整工艺技术。
原料为常减压蒸馏直馏石脑油及加氢裂化重石脑油。
装置在运行过程中，多次出现了脱戊烷塔塔顶空冷器的腐蚀泄漏，造成生产停工和设备维修，严重威胁了连续重整装置的安全、平稳和长周期运行［1］。
油品中存在的硫分为活性硫和非活性硫。
硫元素、H2S和低分子硫醇等能直接与金属作用引起设备腐蚀，统称活性硫；其余不能直接与金属作用的硫化物统称为非活性硫。
研究发现，活性硫产生腐蚀是受环境因素制约的，特别是受温度的影响较大。
根据温度对硫腐蚀的影响，可将硫腐蚀分为两类：低温部位腐蚀和高温部位腐蚀［2］。
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理
脱戊烷塔腐蚀结盐问题分析及处理发布时间：2022-04-25T05:42:30.043Z 来源：《科学与技术》2022年第1期作者：张骞1 刘永飞2[导读] 脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患张骞1 刘永飞21中国石油长庆石化公司运行四部陕西咸阳 712000 2 中国石油长庆石化公司油品运行部陕西咸阳 712000摘要：脱戊烷塔空冷，水冷，回流泵及附属管线和弯头由于较为严重的腐蚀问题给装置运行安全带来了严重隐患。
因此，必须加强脱戊烷塔系统工艺防腐措施应用延长设备使用周期，以确保装置的安稳长满优生产。
为了解决脱戊烷塔长期腐蚀问题，在对脱戊烷塔腐蚀结盐问题进行详细分析的基础上，通过积极采取针对性预防提升措施，有效降低了腐蚀速率，实现装置长周期运行。
关键词：脱戊烷塔；腐蚀结盐；防腐措施0引言连续重整分馏系统因重整催化剂“持氯”能力下降，再生器中注氯大量累积在分馏系统，极易腐蚀脱戊烷塔设备及管线，如何采取针对性的措施确保脱戊烷塔实际生产中能降低腐蚀速率，对于确保装置长周期运行至关重要。
1脱戊烷塔腐蚀现状导致脱戊烷油塔腐蚀是重整反应产物含有大量的氯经过脱氯罐v208吸附后，少量的氯进入脱戊烷塔塔顶,冷却后氯离子富集在空冷进出口管线、设备。
塔项戊烷油抽出温度90℃左右。
经过空冷和水冷,介质由气态变为液态,氯和系统内的水形成 HCL 盐酸，再与系统中的氮元素（NH4+）生成铵盐，堵塞管路及设备，腐蚀管线和设备。
通过装置在线软件系统分别在是三个月份进行腐蚀检测发现：x月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0050mm//a,各管线腐蚀速率正常。
y月A205腐蚀测厚监测探针腐蚀速率0.0091mm//a,各管线腐蚀速率正常。
Z月A205局部腐蚀明显，结盐严重，P204出口单流阀结盐卡涩。
2腐蚀原因分析在重整工艺中，催化剂的性能直接影响产品质量，也是装置长周期运行的主要瓶颈之一。
连续重整装置液化气硫含量高原因分析及处理措施
1 装置概况延安石油化工厂联合一车间120万t/a连续重整装置于2009年6月建成投产，重整装置采用美国UOP公司的第三代连续重整专利技术。
连续重整装置以榆林、永坪、延安炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油，140万t/a柴油加氢精制装置提供的少量石脑油和240万t/a柴油精制装置来的少量粗汽油为原料，经过重整反应，生产清洁高辛烷值汽油，同时生产少量的苯，并副产氢气及液化气；副产的氢气作为柴油加氢、柴油精制等装置的氢源。
2 流程简介与现状分析蒸发塔回流罐（601-D103）的轻石脑油，经拔头油汽提塔进料泵（601-P104A/B）升压与汽提塔进料换热器（601-E106A/B）换热后进入拔头油汽提塔（601-C102），拔头油汽提塔（601-C102）塔顶回流罐（601-D104）介质全回流返回拔头油汽提塔，塔底的精制轻石脑油与进料换热器（601-E106A/B）换热后与脱戊烷塔回流罐（602-D205）介质混合后作为脱丁烷塔的进料，经脱丁烷塔进料换热器（602-E208 A/B）换热后进入脱丁烷塔（602-C202），脱丁烷塔底轻汽油作为汽油调和组分送至惠家河罐区，脱丁烷塔顶液化气组分作为无硫液化气产品外送至液化气储罐。
随着装置的运行，脱丁烷塔单元出现了液化气硫含量偏高的问题。
10月24日，连续重整装置饱和液化气硫含量出现升高现象，由之前2-5mg/ kg升至15mg/kg左右，随后一直处于波动趋势，11月5日突然涨至150mg/kg，11月5日至11月22日，硫含量在4~240mg/kg之间波动，平均值为76mg/kg。
饱和液化气硫含量高，已影响到下游混合脱氢装置运行。
本文将进行排查和分析，解决液化气硫含量高的问题。
3 液化气硫含量高原因分析3.1 分析排查脱丁烷塔（C-202）进/出料针对液化气硫含量不合格现象，首先对脱丁烷塔（C-202）进行仔细排查，脱丁烷塔各项操作指标均在正常范围内，对脱丁烷塔（C-202）进/出料进行化验分析，发现塔底轻汽油硫含量和脱戊烷塔顶回流罐（D-205）至脱丁烷塔（C-202）轻汽油的硫含量均在正常指标范围内，排除了脱戊烷塔顶回流罐（D-205）至脱丁烷塔（C-202）轻汽油对重整饱和液化气硫含量高的因素。
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨
连续重整脱戊烷塔顶空冷器腐蚀原因探讨本文针对连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器管束铵盐内部沉积结垢堵塞，致使空冷器管束腐蚀泄漏、设备报废问题，进行全面分析找出根本原因所在，根据腐蚀机理和发生原因制定相应的控制措施，为装置的长周期运行提供保障，以供同行业参考借鉴。
标签：连续重整;脱戊烷塔;铵盐;腐蚀1.前言某公司100万吨/年连续重整装置采用美国UOP公司超低压连续重整技术，以加氢精制石脑油、加氢裂化石脑油为原料生产富含芳烃的C5+重整生成油，同时副产戊烷、液化气、燃料气和含氢气体产品。
2.脱戊烷塔顶空冷器铵盐堵塞泄漏分析2.1脱戊烷塔顶空冷器工艺流程简介重整脱戊烷塔系统的工艺流程：由一级再接触罐底来的重整生成油与脱戊烷塔底液换热后进入脱戊烷塔，脱戊烷塔顶气体经塔顶空冷器、水冷器冷凝冷却后进入回流罐，回流罐顶气体排至重整氢增压机入口分液罐，回流罐底液体一部分作为回流至脱戊烷塔顶，另一部分液体组分送至脱丁烷塔以分离液化石油气和戊烷。
脱戊烷塔底油一部分经加热炉加热后返回塔底，以维持塔底温度，另一部分与脱戊烷塔进料换热后送至下游装置作为原料。
2.2设备参数及腐蚀状况连续重整装置脱戊烷塔顶空冷器A-2205在运行仅不到5个月时管束发生泄漏，后发现设备内部情况甚为恶劣，整个空冷下部管箱被铵盐堵死，后期对管束进行内窥镜检查，发现管束末端厚度存在严重穿孔和减薄现象。
此台空冷器结构为三管程，管束材质为10#钢。
在空冷器出口处为工艺介质最低处，根据物流成分估算NH4Cl的沉积温度曲线，可以看出温度越低产生NH4Cl的沉积的可能性越大。
将空冷管束堵头拆除，取出堵塞物观察，垢样呈浅绿色，块状，极易溶于水，化验分析数据为O：26.52%，Cl：42.69%，Fe：30.30%，Co：0.48%，Ni：0.02%。
管箱内的铵盐用蒸汽冲洗干净后，发现沉积物下即管线末端壁厚全部减薄，多数穿孔，腐蚀相当严重，与损伤外观形态描述相符。
2.3腐蚀机理当流体温度低至盐沉积点以下时，固态的NH4Cl盐就从有NH3和HCl的流体中析出，呈现出白色、绿色或褐色的外观。
催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算(上篇)
因篇幅限制， 《催化重整工艺中脱戊烷塔的设计与计算》全文分为上篇、下篇两部分发布，其中的下篇见宁波化
工 2019 年第 3 期；脱戊烷塔顶冷凝器及塔底再沸器的设计与计算过程，另文介绍。
【关键词】 脱戊烷塔 催化重整 设计与计算
中图分类号：TE09
文献标识码：A
催化重整过程石油化工工业中里占有重要地位，催 化重整作为炼油工艺，与国外相比，还有改进发展空间。 目前随着产品品质、环境保护等要求提高，催化重整工 艺技术与设计在石油化工工程中做愈加重要。下文介绍 催化重整工艺、脱戊烷塔的设计与计算。
循环氢干燥器（11K305）内的干燥剂（活性 氧化铝）干燥可缩短开车周期。在干燥周期内，
来自重整循环氢分离罐（11R301）的氢气通过重 整循环氢压缩机（11C301）压缩，其中一部分进 入干燥器（11K305）进行干燥。当干燥器（11K305） 被水饱和时，需要用来自循环氢压缩机（11C301） 的氢在干燥加热器（11E309）中加热，进行干燥。 然后此氢气在干燥冷却器（11E310）中冷凝其中 水分，并将其送至水分分离罐（11R306）内除去 液体水。
1.1.2 氢气洗涤部分工艺流程 当以生产轻质芳香烃为目的时，需要在稳定 塔之前加一个后加氢反应器，使重整产物中的少 量烯烃饱和。氢气洗涤包括三个组分的塔 （11D301、11D302、11D303）。来自氢气冷却器 （11E304）的氢气，相继用重整液体、重石脑油 和苯洗涤。重整液体在重整产品氢气洗涤塔 （11D301）塔底保持一定液位情况下从塔底抽出， 与来自对二甲苯装置（64 装置）之循环轻芳烃 混合，经稳定塔进料加热器（11E303）加热后送 至重整稳定塔（11D304）。 预分馏的重石脑油从 11E10A/B 出口处用重 石脑油洗涤进料泵（11P305A 或 B）以一定流量 送至重石脑油氢气洗涤塔（11D302），洗涤后的 石脑油在（11D302）塔底保持一定液面的情况下， 从塔底抽出，在石脑油闪蒸罐（11R304）内进行 闪蒸，（闪蒸罐闪力为 0.5kg/cm2·G）。然后经石 脑油返回水冷却器（11E315）冷却后，控制闪蒸 罐内一定液位，用重石脑油输出泵（11P309）与 中石脑油主流一起送至界区外的裂解原料贮罐 （92R101A 或 B）内。闪蒸出的气体去火炬。 由苯洗涤塔进料泵（11P306A/B）将苯送入 苯氢气洗涤塔（11D303）洗涤后的苯保持塔底一 定的液位，从塔底抽出送至汽油加氢装置。在洗 涤氢气最后出口处来控制全部系统（反应+洗涤 部分）的压力。 1.1.3 循环氢干燥部分工艺流程
简述气分脱戊烷塔部分流程
1
简述气分脱戊烷塔部分流程
气分脱戊烷塔部分流程简述如下：
→原料进入：液化石油气（C3-C5）混合物作为原料进入脱戊烷塔
→分馏分离：塔内利用精馏原理，加热气化，不同组分沸点分离
→轻关键组分上升：C3、C4组分（丙烷、丁烷）因沸点低上升至塔顶
→重组分下降：戊烷及以上重组分（重于C5的烃类）因沸点高下沉至塔底→塔顶冷凝：塔顶气相经冷凝器转化为液态富含C3、C4的液化气产品
→塔底采出：塔底重烃组分采出，可作燃料或进一步加工原料
→热量调节：通过塔顶回流、再沸器加热量调节，维持塔内稳定操作。
1。
裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化
2019年第36卷第2期石油化工腐蚀与防护CORROSION&PROTECTION1\PFmOCHEMICAL INDI STR、专论引用格式:马红杰•裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化[J].石油化工腐蚀与防护,2019,36(2):13-15,21.MA Hongjie.Corrosion Protection Measures and Optimization on Top of Depentanizer in Pyrolysis Gasoline Hvdrogenation Unit[J].CoiTosion& Protection in Petrochemical Industry,2019,36(2)：13-15,21.裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶工艺防腐蚀措施及优化马红杰，傅蔷（中国石油独山子石化分公司研究院，新疆独山子833699）摘要：裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统设备及管道腐蚀严重：冷凝水化学分析结果表明，塔顶系统冷凝水呈强酸性，设备腐蚀为湿硫化氢引起的均匀腐蚀.采用加注缓蚀剂措施抑制塔顶系统设备及管道飽腐蚀，但效果不理想。
通过对工艺防腐蚀措施分析，结果表明，加注点位于脱戊烷塔顶馆出线的垂直段、加注量未达到10-20mg/L、缓蚀剂没有中和功能等是缓蚀剂效果不理想的主要原因「通过优化加注措施，能够有效抑制塔顶系统设备及管道的腐蚀关键词：裂解汽油加氢装置；脱戊烷塔顶系统；工艺防腐蚀；优化措施缓蚀剂在炼油装置塔顶低温部位应用比较广泛,常用缓蚀剂为成膜型缓蚀剂，其能吸附在金属表面，形成一层致密的具有疏水性能的保护膜，可以有效地隔绝金属表面与腐蚀介质接触，因而起到减缓腐蚀的作用。
某石化公司裂解汽油加氢装置脱戊烷塔顶系统腐蚀严重，虽采用了加注缓蚀剂的工艺防护措施，但没有收到很好的防护效果,腐蚀问题依然严重。
为了达到缓蚀效果,抑制设备及管道的腐蚀，针对该装置脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施，从加注点位置、加注量及缓蚀剂性能等影响因素出发,优化了脱戊烷塔顶系统的工艺防护措施。
气体分馏操作规程
气体分馏操作规程河南丰利能源公司气分车间二0一0年四月十九日目录第一章目标和范围————————3 第二章职责———————————3 第三章操作规程—————————31、概述：—————————————32、第一节：工艺流程说明——————53、第二节：岗位操作法———————94、第三节：装置开工规程——————115、第四节：装置停工规程——————216、第五节：基本质量调节——————267、第六节：基本异常情况处理————298、第七节：司泵岗位操作法—————329、第八节：气分岗位复习题—————36第一章目的和范围1.1目的本规程描述了本装置为设计加工能力为4万吨/年，设计开工时间为8000小时。
本规程规定了操作步骤和方法，及按照规定的方法及步骤进行生产；使从事气分生产的相关人员，掌握本厂生产丙烯的原理、采用的工艺流程、装置运行的工艺指标及不正常现象的处理和开停车注意事项。
本规程适用生产方法为采用的是一般的蒸馏方案方法，进行精密分离，生产纯度为99.5%的丙烯。
1.2范围由气分车间负责实施。
协助单位：生产技术部、动力车间、维修车间、化验室。
第二章职责2.1职责本程序由气分车间实施。
协助单位：生产技术部第三章操作规程一、概述本装置采用五塔流程，分别为脱丙烷塔、脱乙烷塔、粗丙烯塔、精丙烯塔、脱戊烷塔。
主要产品为精丙烯（≥99.5%），副产品为丙烷、混合轻碳四、重碳四。
其中混合轻碳四作为MTBE装置的原料，丙烷及碳五、重碳四组分返回罐区作为其他化工原料。
1 、产品名称：丙烯、丙烷、异丁烯、丁烯-2、碳五2 产品物理性质及化学性质：3 、产品规格：主要控制指标（2010年6月12号通过生产技术部修改）丙烯纯度：≥99.5%.T-01底组分C3≧1%T-02底组分 C2≧0.1%T-02顶组分C3≧63%T-03底组分C=3 ≧3%混合碳四组分C=3≧ 5%5 、产品用途生产的精丙烯作聚丙烯原料，异丁烯用作低分子聚异丁烯原料或烷基化的原料。
重整装置脱戊烷塔顶腐蚀分析及措施
重整装置脱戊烷塔顶腐蚀分析及措施李卫东【摘要】针对中国石油某石化分公司1 Mt/a连续重整装置自2010年建成投产以来,在运行过程中出现的脱戊烷塔顶空冷器或后冷器频繁泄漏、脱戊烷塔塔盘堵塞,严重影响装置的长周期安稳运行以及炼油厂的氢气平衡等问题进行了分析,结合其他同类炼油企业存在的较多的类似问题处理经验,通过论证和技术分析,对存在的问题提出了增加液相脱氯设施、进料注水、注缓蚀剂、设备材质升级、加强工艺水氯平衡的调整、严格控制进料中氮、水含量等解决措施,经过5 a左右的运行,取得了明显的效果,为炼油厂的氢气平衡、高附加值芳烃产品的生产以及装置的长、稳、优运行创造了好条件.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)003【总页数】3页(P37-39)【关键词】连续重整;脱戊烷塔;氯化铵;腐蚀;对策【作者】李卫东【作者单位】中国石油天然气股份有限公司乌鲁木齐石化分公司,新疆乌鲁木齐830019【正文语种】中文中国石油某石化分公司1 Mt/a连续重整装置于2010年10月建成投产，该装置采用了美国UOP公司第三代超低压连续重整工艺，选用的催化剂为美国UOP公司R-234。
该装置以常压装置直馏石脑油、焦化加氢汽油和加氢裂化重石脑油为原料，为后续PX芳烃装置提供原料和副产氢气。
装置自开工运行后多次出现了脱戊烷塔顶空冷器、后冷器腐蚀泄漏，给装置的长周期平稳运行带来了极大的隐患。
为此对这些问题进行了分析，并介绍了所采取的措施和效果。
该装置脱戊烷塔顶空冷器A-2205，设计进/出口温度为93/57 ℃，操作压力为1.16 MPa。
A-2205型号为GP9×3-6-193-2.5S-23.4/RL-IIIa，属于三管程空气冷却器，管箱材质为16MnR，腐蚀裕量为3 mm。
管束材质为10号碳钢。
装置自2010年10月开工后，运行至2011年1月，脱戊烷塔顶空冷器(A-2205)发生第一次泄漏后，几乎每半年空冷器或后冷器就会出现泄漏，在检修期间，打开设备后，管箱积盐堵塞严重，管束末端厚度存在减薄现象，胀口处管束多数穿孔泄漏，同时在管板上发现白色沉积物，并且溶于水，经过分析，确定积盐为氯化铵。
连续重整装置脱戊烷塔顶系统腐蚀原因分析
连续重整装置脱戊烷塔顶系统腐蚀原因分析向长军;于江龙;潘从锦;王艳勇【摘要】简述了某石化公司600 kt/a连续重整装置脱戊烷塔顶系统空冷器、后冷器管束陆续发生泄漏和失效报废事故,造成装置非计划停工.为了查清失效原因,通过宏观检测、涡流检测及超声波检测、腐蚀产物及工艺介质化验等技术手段分析,查阅相关文献资料,了解同类装置的故障案例及改进措施,认为铵盐结晶和氯化铵水解成盐酸的露点腐蚀造成了设备失效损坏.针对上述原因,从技术上和管理上提出了预防措施,通过将空冷器和后冷器管束材质升级、加强工艺介质氯含量控制、增加工艺注水注剂点和优化注水量、增加空冷器和后冷器旁路跨线等工艺流程改造、加强工艺防腐蚀效果监测等措施,延长了该系统设备的使用寿命,确保了连续重整装置的长周期运行.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)006【总页数】4页(P58-61)【关键词】连续重整;氯离子;氯化铵;露点腐蚀【作者】向长军;于江龙;潘从锦;王艳勇【作者单位】中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003;中国石油克拉玛依石化分公司,新疆克拉玛依834003【正文语种】中文某石化公司600 kt/a连续重整装置2011年12月建成投产，该装置采用美国UOP公司超低压连续重整工艺技术，平均反应压力0.35 MPa，以蒸馏装置石脑油、焦化汽油加氢装置的石脑油、柴油加氢改质石脑油等混合石脑油为原料生产富含芳烃的高辛烷值重整汽油。
本装置主要由预处理、重整部分、催化剂再生和公用工程四个部分组成，最先出现泄漏造成装置停工的是重整部分的脱戊烷塔顶系统。
从2013年至2014年脱戊烷塔顶系统空冷器、后冷器多次泄漏，造成装置非计划停工，严重影响装置安全运行。
该公司通过调查分析，找到了失效原因，并采取了相应对策，目前运行良好。
分壁塔在重整脱戊烷油分离中的工业化应用—操作
分壁塔在重整脱戊烷油分离中的工业化应用—操作摘要：分壁塔三塔模型等效模型有助于操作人员理解分壁塔内各个区域的工艺作用。
除分液比控制外，从操作的角度，分壁塔可被视作为带一个侧线抽出的普通精馏塔。
分壁塔顶压力控制、塔顶回流罐温度控制、回流控制、塔顶抽出物料量控制、塔底热输入控制和塔釜液位控制、侧线抽出量控制与常规精馏塔类似，只有分液比控制是分壁塔所特有。
分壁塔在开工初期可被视作普通精馏塔、当回流量足够大后再启动分流比控制，此方法可以加快分壁塔开工。
文中详细介绍了分壁塔操作调整要点。
某100万吨/年重整装置重整生成油分离中的脱C6C7塔采用分壁塔，此塔已稳定运行三年多。
本项目从设计、制造、操作等各方面所积累的技术和经验等，都有助于国内大型工业化分壁塔的推广应用。
关键词：重整装置；重整生成油；产品分离；分壁塔；流程控制；操作中国石化工程建设有限公司（SEI），于2015年着手分壁塔工程化应用相关技术的研究工作， 2017年选定了首座分壁塔的应用位置，为国内某石化企业100万吨/年连续重整装置设计一座分壁塔[1]（脱C6C7塔）替代传统两塔如图1所示，用于从重整脱戊烷油中分离C6组分（中心馏分苯）、C7组分（中心馏分甲苯）和C8+组分（中心馏分二甲苯）。
该塔塔径4m、塔高61.95m，主塔104层塔盘、于2020年3月投用，至今已平稳运行超3年。
图1 流程示意图分壁塔，又称分隔壁塔或分隔壁精馏塔等，早在1933年就被提出，但由于设计变量多、操作及控制过程复杂，大大制约了其工业应用，直至1985年分壁塔技术才由BASF公司首次实现了工业化应用[2]。
裘兆蓉、孙兰义等[3,4]早在2005年即向国内介绍了分壁塔的节能效果。
刘传强、高景山等[5-7]对分壁用于重整生成分离的工艺节能效果进行了研究。
高明、于飞跃等[8,9]介绍了分壁塔控制研究进展。
尽管国内在分壁塔方面进行了大量研究，但工业化应用很少，截止2016年3月，全球投入使用的分壁塔已经超过250座，但国内仅有3例应用[2]。
连续重整装置脱戊烷塔堵塞与腐蚀问题剖析及对策探讨
设备运维障，系统主板故障等等）。
那些红灯可以用来确定指示错误信息的种类，如果只有LED1亮红灯，其他不亮红灯，则指示的是内存故障，如果LED1和LED2都亮红灯，指示的错误信息应该是处理器故障。
在使用LED灯故障和警告指示表来解决系统问题时我们要注意，必须要对应正确的故障指示表才行，当我们看到系统灯在闪红灯时我们应该使用故障表来对问题进行诊断，当系统灯闪黄灯时我们就应该使用警告表来诊断。
系统板故障（系统灯闪红）LED1绿/灭绿灭LED2绿/灭灭绿LED3红红红LED4绿/灭灭灭故障和解决方法系统板故障电压调节模块电压过低：联系惠普支持工程师电压调节模块电压过高：联系惠普支持工程师蜂鸣器（声）777处理器故障（系统灯闪红灯）LED1红红红红LED2红红红红LED3绿/灭绿灭绿LED4绿/灭灭绿绿故障和解决方法处理器故障CPU0温度超范围；确认处理器的涡轮风扇或者fan1A和fan1B工作正常CPU1温度超范围；确认处理器的涡轮风扇或者fan1A和fan1B工作正常检测不到CPU；安装一个新的处理器或者将旧的CPU更换掉蜂鸣器（声）1111通过主机指示灯和蜂鸣器的警报情况能让用户快速的确定并解决主机故障,这在日常的生产作业中显得非常重要,能直接给我们节省大量宝贵的时间.参考文献：【1】Zx6000operation and maintenance guide.Edition E0902.连续重整装置脱戊烷塔堵塞与腐蚀问题剖析及对策探讨刘兴业武寨虎黎臣麟（中国石油四川石化有限责任公司，四川彭州611930）摘要：随着国内炼油装置大型化，油品清洁化的发展趋势，连续重整装置日趋大型化，芳烃性连续重整装置越来越多，反应苛刻增大。
脱戊烷塔运行问题也较多。
问题主要集中在腐蚀和堵塞，如何能更好的解决脱戊烷塔运行中出现的堵塞和腐蚀问题，是本文重点探讨的方向。
关键词：脱戊烷塔；堵塞；腐蚀；剖析；对策1脱戊烷塔运行问题自2013年12月连续重整装置开车运行至2018年4月大检修停车。
UOP重整装置脱戊烷塔A-2205泄漏分析
2011年6月15日
2012年3月1日
2012年10月7日
2012年10月17日 2012年12月22日 2013年3月14日 2013年8月25日
4、本次检修概况
2015年10月28日A-2205运行26个月后管束发生泄漏，安排打盲板 切出，对空冷进行检修。泄漏管束为A-2205A管束远端出口第5排第10 根管束（3管程，共6排管束）。管束漏点为米粒大小孔洞。
开始加注缓蚀剂，但空冷泄露问题仍未得到解决。
延长石化120万的连续重整装置为2009年开工，该装置脱戊烷塔顶空 冷频繁泄露，塔回流泵机械密封频繁失效，机械密封寿命只有1个月。该
装置与我装置采用的解决方法基本一致，增加在线缓蚀剂加注流程，增
加液相脱氯罐，对空冷、水冷及关键阀门材质升级，同时将水冷停用， 提高塔的冷后温度，防止铵盐析出，同时对空冷管束进行衬钛处理，对
6、车间目前采取的防腐措施
1、C-2201进料流程中增加了液相脱氯罐； 2、塔顶空冷器管束A-2205及后冷器E-2206设备材质升级至2507 双相钢。
3、在C-2201塔顶加注缓蚀剂。(NWXH-2油溶性缓蚀剂，南京万
象,15-20PPm)
目前所有采取的防范措施只能减缓腐蚀，控制腐蚀速率，延
长设备正常运行周期，而无法完全消除。 经历了长达4年的不懈努力，车间已采取了多种防腐手段， 将脱戊烷塔顶空冷器腐蚀泄漏的周期从原先的最长4个月报废延 长至目前的26个月的正常使用。从全国同类装置比较，目前我装 置26个月的使用周期，应该属于一个比较正常的数据。
对空冷器蒸汽吹扫，管束电涡流检测，未发现管束减薄现象，运行周期4 个月。 第二次发现A-2205管束泄漏， 铵盐堵塞情况与第一次相同，但堵塞程度 略轻于第一次，经过厂级协商讨论后，决定整体更换新空冷（四川简阳 ），自检修后运行周期8个月 第三次发现A-2205管束泄漏， 本次管束泄漏为空冷器入口处管口贴胀处 车间增加了液相脱氯 ，这与前两次泄漏位置不同。且管箱内并没有大量的铵盐结晶，发现泄 漏管束5根，最终割除管束12根，堵孔24处，初步分析此次泄漏与注水点 罐和缓蚀剂加注设施， 的位置选取有关及注水形式有关。 泄漏时间间隔延长， A-2205管束在意料之中发生泄漏，泄漏管束21根，最后割除管束35根， 说明防腐效果比较显 堵孔70处。 著。 A-2205管束第5次发生泄漏，本次检修检查管束泄漏10根，最后堵管12根 ，堵孔24处。因管束堵管率较高，空冷由3管程改为1管程。 空冷器出口再次发生泄漏，拆除丝堵观察铵盐堵塞比较严重，经过水试 压B空冷管束泄漏5根，共计割除管束9根，堵孔18处； 更换新空冷器，材质升级为2507双相钢
脱戊烷塔的操作方法
脱戊烷塔的操作方法
脱戊烷塔是一种化工反应器，用于从石油或天然气中分离出丁烷、异丁烷和乙烯等烷烃。
操作方法如下：
1. 准备工作：检查设备是否正常，检查脱戊烷塔内是否有垃圾或杂物，检查塔壁是否有损坏或者漏洞。
2. 开始操作：将石油或天然气加热至适当温度，进入脱戊烷塔顶部。
在塔顶部设有分离器，将分离出的丁烷、异丁烷和乙烯收集出来。
3. 控制反应：正常情况下，脱戊烷反应的压力和温度需要在一定范围内控制。
当反应过程中温度或压力异常时，需要及时采取措施调整。
4. 停止操作：当分离器内的产品达到一定的量或者需要清洗时，需要停止操作。
关闭供气阀门，释放塔内残余的气体，清洗分离器和脱戊烷塔内部。
以上就是脱戊烷塔的操作方法。
需要注意的是，操作时必须严格按照化学反应原理来控制温度和压力，以免发生意外事故。
连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施
连续重整装置脱戊烷塔系统设备腐蚀原因及措施呼春峰【摘要】陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置脱戊烷塔系统频繁出现回流泵、脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏,脱戊烷塔塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀的现象,影响装置长周期平稳运行.脱戊烷塔系统设备堵塞腐蚀泄漏的原因是连续重整反应生成油中存在氯,油中的氯、氮化合物与氢、水结合反应生成盐酸、氯化铵造成机泵密封泄漏,空冷器和水冷器堵塞造成腐蚀.因此采用液相脱氯技术,在连续重整生成油后增加脱氯罐表达到防腐蚀的目的.自脱氯罐投用后,连续重整生成油中氯的质量分数由原来的0.4 mg/kg降低至0.1 mg/kg以下,连续重整装置脱戊烷塔系统机泵密封泄漏减少到半年内未发生1次;空冷器和水冷器在装置3 a生产周期内再未发生泄漏.【期刊名称】《石油化工腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(033)003【总页数】3页(P55-57)【关键词】连续重整;脱戊烷塔;泄漏;液相脱氯【作者】呼春峰【作者单位】陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂,陕西延安727406【正文语种】中文陕西延长石油(集团)有限责任公司延安石油化工厂1.2 Mt/a连续重整装置于2009年8月建成投产，装置主要由预处理、连续重整、催化剂再生、分馏、苯抽提和余热锅炉6部分组成。
预处理部分采用全馏分加氢工艺，连续重整部分采用美国UOP公司超低压连续重整工艺。
原料直馏石脑油主要由延安炼油厂、永坪炼油厂和榆林炼油厂常减压蒸馏装置提供，并掺炼少量加氢粗汽油，主要生产清洁高辛烷值汽油调合组分重整生成油RONC102)，同时生产少量的苯，并副产氢气及液化石油气；副产的氢气作为柴油加氢、汽柴油精制和聚丙烯装置的氢源。
随着装置运转时间的延长，连续重整分馏系统中脱戊烷塔出现了塔顶空冷器、水冷器堵塞腐蚀泄漏，脱戊烷塔回流泵和脱丁烷塔进料泵机械密封泄漏等问题，严重制约着装置的长周期平稳运行，也给企业造成了一定经济损失。
基于HYSYS的脱戊烷塔回流罐罐顶轻烃吸收方案对比
齐鲁石油化工，2020,48(2)：150-157QILU PETROCHEMICAL TECHNOLOGY 计算机与应用基于HYSYS的脱戊烷塔回流罐罐顶轻‘吸收方案对比李佳（中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂，山东淄博255434）摘要：由于连续重整装置脱戊烷塔回流罐罐顶轻f中含有丙烷、丁烷和少量C组分，通过不同吸收流程回收均可提高企业经济效益。
利用HYSYS软件对连续重整脱戊烷塔回流罐罐顶轻f的不同吸收方案进行模拟并进行测算分析，提出连续重整脱戊烷塔回流罐罐顶轻f最优吸收方案。
基于该模型,通过优化方案对比,采用脱戊烷塔回流罐罐顶轻f先经液化气吸收罐吸收后进再接触一段的吸收方案，与不对其轻f组分进行回收的方案对比,每年可多产氢气159.6/少产脱戊烷油2503.2/多回收戊烷油（液化气）3234/少产燃料气10836/负荷增加794782.8kW,每年可增效252.07万元。
关键词：脱戊烷塔轻f吸收方案模拟测算增效中图分类号:TQ051.8文献标识码：B文章编号：1009-9859（2020）02-0150-08催化重整是石油炼制主要工艺过程之一，是在一定温度、压力、临氢和催化剂存在条件下⑴,生产高辛烷值汽油和芳f,同时副产大量的低成本氢气。
流程模拟技术作为流程工业综合自动化技术的重要组成部分，得到了广泛的应用，带来了显著经济效益。
AspenONE_V10工程套件中HYSYS 是一款强大的石油化工流程模拟软件,界面友好,操作方便,扩展能力强。
HYSYS中已经集成了各种常见的、比较成熟的石油化工流程的单元组件,但流程工业是一个非常复杂的过程，并且有很多不同的条件需要考虑,这就需要利用其基本单元和扩展功能对复杂流程进行建模⑵。
文章利用HYSYS软件对中国石化齐鲁分公司胜利炼油厂连续重整装置脱戊烷塔回流罐罐顶（简称脱戊烷塔回流罐罐顶）轻f不同的吸收方案进行了模拟并进行测算分析，提出了该脱戊烷塔回流罐罐顶轻f最优吸收方案。
脱戊烷塔顶后冷器泄漏实例分析
脱戊烷塔顶后冷器泄漏实例分析脱戊烷塔顶后冷器泄漏是炼油厂中常见的故障之一。
在脱戊烷装置中，塔顶后冷器用于冷却塔顶气体，防止过热和过压。
由于设备老化、材料疲劳等原因，塔顶后冷器有时会出现泄漏。
本文将对一起脱戊烷塔顶后冷器泄漏实例进行分析。
该事故发生在一家炼油厂的脱戊烷装置中，涉及一个电阻炉加热蒸发器炉出口处的脱戊烷塔顶后冷器。
事故发生时，该装置正在正常运行，但突然出现了塔顶后冷器的泄漏。
泄漏的位置位于塔顶后冷器的接管上，泄漏的气体呈白烟状，并且发出刺鼻的臭味。
当事故发生后，工作人员迅速停机，并采取了安全措施，包括将现场封锁，安排专业人员进行泄漏排气。
经过初步调查，事故原因初步判断为设备老化导致的接管材料疲劳引发泄漏。
为了确认事故原因，工作人员对塔顶后冷器进行了详细的检查和测试。
结果显示，泄漏是由于接管的连接处出现松动导致的。
该接管是通过螺纹连接的，由于长期的运行和震动，连接螺纹松动导致了气体泄漏。
在进一步的分析中，发现该接管的材料与周围环境的腐蚀性气体接触时间较长，且设备运行温度较高，导致了材料的疲劳和腐蚀。
根据分析结果，工作人员做出了以下改进措施：1. 更换松动的螺纹连接，保证接管的连接牢固，避免气体泄漏。
2. 对接管进行定期检查和维护，包括清洗和防腐保养，以延长设备的使用寿命。
3. 加强设备的监控和自动化控制，及时报警和停机处理可能存在的问题。
4. 提高设备操作人员的技能和安全意识，加强日常巡检和维护。
通过对该事故的分析和处理，炼油厂能够及时发现和解决设备问题，减少生产中断和安全事故的发生。
也为类似设备的改善提供了有益的经验和启示。
脱戊烷塔顶后冷器泄漏是一种常见的故障，但通过合理的分析和措施，可以有效地避免和解决此类问题，确保设备运行安全和高效。
脱戊烷塔顶后冷器泄漏实例分析
脱戊烷塔顶后冷器泄漏实例分析脱戊烷塔是石化工艺中常见的一种塔设备，用于从原料中分离出戊烷。
塔顶后冷器是脱戊烷塔的一个重要组成部分，用于冷却塔顶的高温气体，以使其冷凝为液体，从而方便后续的分离和收集。
在运行过程中，脱戊烷塔顶后冷器可能会发生泄漏的情况。
泄漏的原因一般有以下几个方面：1. 设计不合理：脱戊烷塔顶后冷器的设计包括结构设计和材料选择两个方面。
如果设计不合理，例如板片间距太大或过小，波峰高度不匹配，都会增加泄漏的风险。
2. 材料老化：承受高温和高压的塔顶后冷器往往使用耐腐蚀的金属材料，如不锈钢。
长期的使用会导致材料老化，减少其耐腐蚀性能，从而增加泄漏的可能性。
3. 维护不到位：塔设备需要定期进行检修和维护，但如果维护不到位，比如未及时更换磨损严重的板片，未清理堵塞的管道等，都可能导致泄漏的发生。
4. 操作不当：操作人员不熟悉设备的操作规程和操作技巧，可能会在运行过程中产生意外，如打开错误的阀门，导致塔顶后冷器泄漏。
一旦脱戊烷塔顶后冷器发生泄漏，将会导致以下几个不良影响：1. 能源浪费：泄漏会导致塔顶后冷器的冷却效果下降，从而需要更多的能源来保持塔顶气体的温度和压力正常。
2. 安全风险：塔顶后冷器泄漏会增加气体中有害物质的浓度，如有毒气体和可燃气体，从而增加了爆炸和中毒的风险。
3. 生产效率下降：泄漏会导致塔顶气体回流到前面的工艺装置中，影响正常工艺的操作和生产效率。
为了预防和解决脱戊烷塔顶后冷器的泄漏问题，可以采取以下措施：1. 加强检修和维护：定期检查和维修塔顶后冷器的结构和材料，确保其正常运行。
及时更换磨损严重的板片和清理堵塞的管道，防止泄漏的发生。
2. 加强操作培训：对操作人员进行培训，提高其对脱戊烷塔顶后冷器的操作技巧和操作规程的理解和掌握，减少操作不当导致泄漏的风险。
3. 定期检测：使用红外线测温仪等高科技手段定期监测塔顶后冷器的泄漏情况，及时发现和修复泄漏点，减少泄漏的影响。
4. 合理设计：在脱戊烷塔顶后冷器的设计过程中，选用合适的材料和合理的结构参数，以提高其抗腐蚀性能和泄漏的防护能力。
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第1章设计数据及设备简图设计压力：1.5MPa设计温度：80C操作压力：1.36MPa操作温度：80C水压试验压力:0.63MPa 筒体焊接接头系数：0.85 封头焊接接头系数：0.85 腐蚀余量：2m m 介质：戊烷筒体直径： 1000m m设备总长度：3400m m筒体长度：2850mm筒体材料: Q245R标准椭圆封头材料：Q245R 封头直边段长度：25mm鞍座材料：Q245R回流罐结构简图如下：图1-1 脱戊烷塔顶回流罐简图第2章 设计计算书2.1确定筒体和封头的壁厚（1）筒体壁厚按GB150—98式(6---1)计算c it c P D 2[]P δ=σφ- （2-1） 式中：c P ——计算压力 即：-6C P P gh 1.59.880810 1.508MPa =+ρ=+⨯⨯=φ——焊封系数，考虑双面焊局部无损探伤，0.85φ=；[]tσ——设计温度下Q245R 材料的许用应力 []t147.25MPa σ=i D ——设备内直径， i D =1000m m1.50810002147.250.85 1.508⨯δ=⨯⨯-=6.06m m1C ——钢板的负偏差 1C 0.8=mm 2C ——介质腐蚀裕度 2C 2=mmC ——壁厚附加量 12C C C 0.82 2.8=+=+=mm设计壁厚 d C 6.06 2.88.86δ=δ+=+=mm 根据GB 713钢板厚度标准查得 n 10δ=mm（2）封头壁厚按GB150-98式计算c it c KP D 2[]0.5P δ=σφ- （2-2） 式中：K ——椭圆形封头形状系数，对标准椭圆形封头K 1=；φ——焊封系数0.85ϕ=其他符号意义与数值同前1 1.50810002147.250.850.5 1.508⨯⨯δ=⨯⨯-⨯=6.04m md C 6.04 2.88.84δ=δ+=+=mm 为了保证封头与筒体能很好满足焊接要求取封头壁厚10=n δmm 封头名义厚度为10mm ，封头深度为275mm 直边高h=25mm筒体名义厚度为10mm ，内径均为1000mm ，封头容积0.301m 32.2计算重量载荷和支座反力（1）筒体和封头的质量①筒体总质量1G()1i e e G D L =ρν=ρπ+δδ⎡⎤⎣⎦式中：ρ——筒体材料的密度，37850Kg /m ρ='L ——设备总长，L '3416=mmi h ——封头的曲边高度，查表得i h 250=mm 1h ——封头的直边高度，1h 25=mmL ——筒体的长度，i 1L L'2h 2h 2850=--=mmi D 、e δ的意义与数值同前()3G1785010007.210 2.750.0072491.56-=⨯π⨯+⨯⨯⨯=kg ②封头质量2G'22G 2G 290.5181==⨯=kg③鞍座质量 3G'33G 2G 257114==⨯=kg○4附件质量4G 4G 310.17=kg设备自重1234G G G G G 1096.73=+++=kg (2)容器内充水质量'G充水后总质量 ()12G'V V 1000 2.5410002540=+⨯=⨯=kg (3)支座反力 F()12G 'G G 2540672.56F g 9.815741.522+++=⨯=⨯=N2.3筒体的轴向应力（1）轴向弯矩的计算○1支座截面处的弯矩 22m i a i R h A 1L 2AL M =FA 14h 13L ⎛⎫---⎪--⎪ ⎪+⎪⎝⎭(2-3) A ——鞍座底板中心至封头切线距离 A 250=mm L 、i h 的意义与数值同前22a 0.250.5050.251 2.8520.25 2.85M 15741.50.252737.2240.2513 2.85⎛⎫--- ⎪⨯⨯=-⨯⨯=- ⎪⨯ ⎪+ ⎪⨯⎝⎭N.m ○2跨中截面处的弯矩 22m i 2b i R h 12FL 4A L M 4h 4L 13L ⎛⎫-+ ⎪=- ⎪ ⎪+ ⎪⎝⎭(2-4)222b 0.5050.251215741.5 2.8540.252.85M 6582.0340.254 2.8513 2.85⎛⎫-+⨯ ⎪⨯⨯=-= ⎪⨯ ⎪+ ⎪⨯⎝⎭N.m（2）轴向应力的计算取max b M M 6582.03==N.m m R ——中径，m R 505=mme δ——有效厚度，e 10 2.87.2δ=-=mm ○1跨中截面最高点处轴向应力 c m b12e m eP R M 2R σ=-δπδ(2-5)13231.5080.5056582.03-1.14MPa 27.2100.5057.210--⨯σ=-=⨯⨯π⨯⨯⨯○2跨中截面处最低点的轴向应力 c a b22e m eP R M 2R σ=+δπδ （2-6） 13231.5080.5056582.031.14MPa 27.2100.5057.210--⨯σ=+=⨯⨯π⨯⨯⨯由上面的计算结果可知跨中截面弯矩远大于鞍座截面处的弯矩，且iA0.5R =可以不考虑鞍座处的“偏塌”现象，因此，只计算跨中截面的轴向应力即可。
○3轴向应力的校核 []1cr σ≤σ （2-7）式中：[]cr σ——圆筒的轴向许用应力 []t ei crt B 0.06E R []δ⎧=⎪σ=⎨⎪ϕσ⎩取小者 （2-8） 57.2B 0.06 1.9310166.752500=⨯⨯⨯= MPa []t0.85147.25125.16ϕσ=⨯= MPa 取B 166.752= MPa[]1cr 1.14MPa 125.16MPa σ=<σ= [][]t21.14M P a 147.25M P aσ=<σ= 可见：t 2[]σ<σ，1cr []σ≤σ。
满足强度及稳定性的要求2.4鞍座处切向剪应力的校核因为m A 0.5R <,可认为鞍座靠近封头，封头对鞍座处筒体有加强作用. （1）鞍座处切向剪应力A=250 mm m 0.5R 0.5505252.5=⨯=mmm A 0.5R <且o 120θ= 查表取3K 0.880=3a ek FR τ=δ （2-9） 30.88015741.53.850.57.210-⨯τ==⨯⨯ MPa （2）封头处的切向剪应力因为o 120θ= 所以取K=0.401 代入公式4h a h eK FR τ=δ （2-10）h 30.40115741.51.750.57.210-⨯τ==⨯⨯ MPa（3）强度校核校核 []t0.850.85147.25125.16τ≤σ=⨯= MPa[]c i h e KP D 1 1.5081000104.7227.2⨯⨯σ===δ⨯ MPa []th h 1.25 1.25147.25104.779.36τ≤σ-σ=⨯-= MPa强度满足要求2.5鞍座处筒体的周向应力校核m A 0.5R <，120θ= （1）垫板不起加强作用时：○1筒体最低点的周向应力校核 552eK Fb σ=δ （2-11） 式中：k ——系数，k 1.0= 5K ——系数，5K 0.760= b ——支座的轴向宽度，b=150mm2b b 1.150057.2244.07=+=+=mm 561.00.76015741.56.8244.077.210-⨯⨯σ==⨯⨯ MPa []t5147.25σ<σ= MPa强度满足要求○2鞍座边角处的周向应力 m 2850L /R 5.648505==< 6K 0.0132=6m 622e e 12K FR F4b L σ=--δδ （2-12） 662615741.5120.013215741.50.5054264.077.210 2.857.210--⨯⨯⨯σ=--⨯⨯⨯⨯⨯6.45=- MPa[]t6 1.25180.16σ<σ= MPa强度满足要求.不论是最低点处，还是鞍座边角处的周向应力都满足强度要求，故不需在筒体和支座之间加衬托板.（2）垫板起加强作用：re 10δ=mm 可算得均满足要求。
2.6鞍座腹板应力校核99s 0K FH b σ=（2-13） 式中：9K ——系数，9K 0.204=0b ——钢制鞍座的腹板厚度，b 0=10mm s H ——高度， Hs=168mm实际高度小于内径的三分之一，则以鞍座的实际高度计算鞍座有效断面的平均应力[]t90.20415741.523.1898.1716863⨯σ==<σ=⨯ MPa强度满足要求. 至此鞍座强度验算合格第三章设计结果汇总。