缀板式格构柱计算xpf
缀板式格构柱计算
Mx =
80.2 KN.m
My =
80.2 KN.m
柱的计算长度： 柱长
l=
3.5 m
长度系数
μ=
1
计算长度 le=μ*l=
3.5 m
二、格构柱强度验算
x y N Mx My A xW yW
1.00 140.5 N/mm² 满足要求
三、弯矩作用整体稳定性验算
长细比 λ=le/i=
18.34
缀板式格构柱计算书
注：蓝色区域为需要填入的数据，其余为自动计算。
一、计算参数
由于格构柱x轴与y轴对称，因此仅按一个方向最不利情况考虑即可。
材料：
Q235
fy=
215 N/mm²
角钢：
L160×16
格构柱：
柱截面宽
A1= 4907 mm² ix= 48.9 mm z0= 45.5 mm B= 460 mm
=
3.942E+07 17.9 37.5 38.5
mm4 N/mm² N/mm² N/mm²
焊缝综合应力：
T V f
2
T
N 2
67.7 N/mm²
～2～
≤
[f]=215N/mm²
≤
[f]=215N/mm²
满足要求
25
满足要求
6
满足要求
≤ftw=160N/mm²
满足要求
理论教学的 压杆计算长
缀板尺寸
b2= 350 mm
t=
12
mm
缀板与柱肢连接角焊缝 hf=
8
mm
A 4A1
19628 mm²
I 4 I x y12 A1 7.151E+08 mm4
矩形格构式根本计算书 缀板
1.35Mk＝1.35×1332.34＝1798.659
1.35Fk'＝1.35×449＝606.15 1.35Fvk'＝1.35×46.8＝63.18
1.35Mk＝1.35×2429.15＝3279.352
2.5
0.8
C30
0
50
20
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
格构柱计算——精选推荐
格构柱计算塔吊桩基础的计算书⼀. 参数信息塔吊型号: QTZ63 ⾃重(包括压重):F1=450.80kN 最⼤起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆⼒距: M=630.00kN.m 塔吊起重⾼度: H=101.00m 塔⾝宽度: B=1.80m桩混凝⼟等级: C35 承台混凝⼟等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶⾯埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩⼊⼟深度: 34.00 桩型与⼯艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩⼆. 塔吊基础承台顶⾯的竖向⼒与弯矩计算1. 塔吊⾃重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最⼤起重荷载F2=60.00kN作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒ F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆⼒矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的⽅向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆⼒矩M最不利⽅向进⾏验算。
1. 桩顶竖向⼒的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的⾃重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底⾯的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向⼒设计值:最⼤压⼒：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最⼤拔⼒：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截⾯处XY⽅向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i1──扣除承台⾃重的单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
格构式轴心受压柱缀材的计算内力
格构式轴心受压柱缀材的计算内力
格构式轴心受压柱缀材的计算内力包括以下步骤：
1.根据设计要求和建筑规范，确定缀材的材质、尺寸和承载能力。
2.根据缀材的实际长度和受力情况，确定其所受压力的大小。
3.根据公式计算缀材所受的压力，公式为：N =
(π^2*E*I)/(KL/r)^2，其中N为缀材受力大小，E为缀材的弹性模量，I为缀材的截面惯性矩，K为约束系数，L为缀材的长度，r为缀材的
半径或截面宽度。
4.判断计算得到的内力是否超过了缀材的承载能力，如果超过了，则需要重新设计或采用更为强度的材料。
格构柱的验算.
（1）截面形式轴心受格构柱一般采用双轴对称对称截面。
常用的截面形式是用两根槽钢或工字钢作为肢件（图a～c），有时也采用四个角钢或三个圆管作为肢件（图d、e）。
格构柱的优点是肢件间的距离可以调整，能使构件对两个主轴的稳定性相等。
工字钢作为肢件的截面一般用于受力较大的构件。
用四个角钢作肢件的截面形式往往用于受力较小而长细比较大的构件。
肢件采用槽钢时，宜采用图a的形式，在轮廓尺寸相同的情况下，可得到较大的惯性矩 Ix，比较经济而且外观平整，便于和其他构件连接。
缀条式格构柱常采用角钢作为缀条。
缀条可布置成不带横杆的三角形体系或带横杆的三角形体系。
缀板式格构柱常采用钢板作为缀板。
（2）截面的初步选择设计截面时，首先应根据使用要求、受力大小和材料供应情况等选择柱的形式。
中、小型柱可用缀条柱或缀板柱，大型柱宜采用缀条柱。
然后根据轴力 N 和两个主轴方向的计算长度（ l0x 和l0y）初步选定截面尺寸。
具体步骤如下：①计算对实轴的整体稳定，用与实腹柱相同的方法和步骤选出肢件的截面规格。
②计算对虚轴的整体稳定以确定两肢间的距离。
为了获得等稳定性，应使λx = λy（ x为虚轴，y 为实轴）。
用换算长细比的计算公式，即可解得格构柱的λx，对于双肢格构柱则有缀条柱缀板柱由λx 求出对虚轴所需的回转半径ix= l0x/λx，可得柱的h≈ ix/a1。
（1）强度验算强度验算公式与实腹柱相同。
柱的净截面面积 An不应计入缀条或缀板的截面面积。
（2）整体稳定验算分别对实轴和虚轴验算整体稳定性。
对实轴作整体稳定验算时与实腹柱相同。
对虚轴作整体稳定验算时，轴心受压构件稳定系数应按换算长细比λ0x查出。
换算长细比λ0x，则按相关知识表中的有关公式计算。
（3）单肢验算格构柱在两个缀条或缀板相邻节点之间的单肢是一个单独的轴心受压实腹构件。
它的长细比为λ1=l0l/il，其中 l01为计算长度，对缀条柱取缀条节点间的距离，对缀板柱焊接时取缀板间的净距离（图）；螺栓连接时，取相邻两缀板边缘螺栓的最近距离； i1为单肢的最小回转半径，即图中单肢绕1－1轴的回转半径。
格构柱计算
七、单根总重
G=2.4+0.676+0.046+0.083+0.083=3.288吨
八、总根数：
157-205=154.5
九、总重：
3.288×154.5=507.99吨
十、总金额：507.99×2550=1295389.8元
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
M2=0.95×.02×2=0.38 m2
3、550×200×14钢板2块
M3=0.55×0.2×2=0.22 m2
4、总体积：（M1+M2+M3）×0.014=0.01064m3
5、总重量：0.01064m3×7.85=0.083524=0.083吨
10.12爆破
时间
毛重
车重
净重
10.15
32.34
18.12
14.22
10.17
8.44
4.12
4.32
10.18
47.74
18.12
29.62
10.2
10.54
4.12
6.42
10.21
13.7
10.21
61.36
10.25
9.38
10.25
15.66
总重
154.68
价格
3350
氧割费用
-180
金额
六、第三道撑与立柱节点
1、200×200×14三角钢板8块
M1=0.2×0.2×4=0.16 m2
2、950×200×14钢板2块
格构柱计算书
1、杆件轴心受拉强度验算
分肢毛截面积之和：
A=4A0=4×32.51×100=13004mm2
σ=N/A=500000/13004=38.45N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、格构式钢柱换算长细比验算
整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：
Ix=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[604+32.51×(45/2-3.9)2]=47404.638cm4
32.51
分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)
2.76
分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)
604
分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)
3.9
分肢材料强度设计值fy(N/mm2)
235
分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)
205
格构柱缀件参数
格构柱缀板材料
400×100×10
格构柱缀板截面积A1x'(mm2)
整个构件长细比：λx=λy=L0/(Ix/(4A0))0.5=150/(47404.638/(4×32.51))0.5=7.856
分肢长细比：λ1=l01/iy0=35/2.76=12.681
分肢毛截面积之和：A=4A0=4×32.51×100=13004mm2
格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：
λ0max=(λx2+λ12)0.5=(7.8562+12.6812)0.5=14.917
格构柱计算书
计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、基本参数
格构柱轴向力设计值N(kN)
500
格构柱计算长度L0(mm)
1500
格构柱参数
格构式柱计算内容概括
格构式柱计算内容概括：
一、柱身计算
1、 强度： f A N
n ≤
2、 刚度：实轴：[]λλ≤y 、 虚轴：换算长细比[]λλ≤ox 缀板式：212λλλ+=x ox 缀条式：x x ox A A 1227+=
λλ 3、 整体稳定性：实轴：f A N y ≤ϕ 、虚轴：f A N
x ≤ϕ
4、 局部稳定：型钢所以满足
二、分肢稳定：保证分肢不先于柱身失稳，限制分肢长细比 缀条式：max 17.0λλ≤ ；缀板式：max 15.0λλ≤和40
{}y ox λλλ,max max =，且当为缀板式时还应不小于50。
三、缀材计算
1求V ： =V 23585y f Af
2、求缀材内力： 缀条：ααcos 2cos 1n V
n V N t == 缀板：剪力：a l V T 1=
弯矩：21l V M =
3、缀材验算： 缀条：按t N 作用下的轴心受压构件计算，并考虑强度折减系数η
1) 强度：f A N nL t
η≤
2) 刚度：[]λλ≤L max
3) 整体稳定：f A N L
t ηϕ≤min 4) 局部稳定： 型钢，∴ 安全。
缀板：强度：f W M
b ≤=σ， b A T 5.1=τ
刚度：缀板线刚度之和与分肢线刚度之比不小于6 611≥∑l I a I b
，：缀板中心距：分肢轴间距，1l a。
矩形格构式基础计算书 缀板
矩形格构式基础计算书（缀板）计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×750=1012.5kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k+G p2)/n=(449+750+20)/4=304.75kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k+G p2)/n+(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(449+750+20)/4+(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1092.419kN Q kmin=(F k+G k+G p2)/n-(M k+F Vk(H0-h r+h/2))/L=(449+750+20)/4-(2429.15+46.8×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-482.919kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G+1.35×G p2)/n+(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(606.15+1012.5+1.35×20)/4+(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=1474.765kN Q min=(F+G+1.35×G p2)/n-(M+F v(H0-h r+h/2))/L=(606.15+1012.5+1.35×20)/4-(3279.352+63.18×(1.2+9-2-1.2/2))/3.536=-651.94kN 四、格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[361.67+24.37×(46.00/2-3.45)2]=38703.78cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=900/(38703.78/(4×24.37))0.5=45.167分肢长细比：λ1=l01/i y0=20.00/2.48=8.065分肢毛截面积之和：A=4A0=4×24.37×102=9748mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0=(λx2+λ12)0.5=(45.1672+8.0652)0.5=45.882maxλ0max=45.882≤[λ]=150满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=8.065≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×50，40)=25满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=50×(235/235)0.5=50查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.856Q max/(φA)=1474.765×103/(0.856×9748)=176.74N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=9748×215×10-3×(235/235)0.5/85=24.657kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+30=20.00+30=50cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=24.657×0.5/4=3.082kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.46-2×0.0345=0.391m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=24.657×0.5/(2×0.391)=15.765kNσ= M0/(bh2/6)=3.082×106/(10×3002/6)=20.547N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！τ=3V0/(2bh)=3×15.765×103/(2×10×300)=7.883N/mm2≤τ=125N/mm2满足要求！角焊缝面积：A f=0.7h f l f=0.8×10×540=3780mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×5402/6=340200mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.082×106/340200=9N/mm2平行于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=15.765×103/3780=4N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((9/1.22)2+42)0.5=9N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！根据缀板的构造要求缀板高度：300mm≥2/3 b1=2/3×0.391×1000=261mm满足要求！缀板厚度：10mm≥max[1/40b1，6]= max[1/40×0.391×1000，6]=10mm满足要求！缀板间距：l1=500mm≤2b1=2×0.391×1000=782mm满足要求！线刚度：∑缀板/分肢=4×10×3003/(12×(460-2×34.5))/(361.67×104/500)=31.822≥6满足要求！五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(2.5×150)/2.5=375/2.5=150kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.503)/4=5.747m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(3.35×25+3.48×35+8.67×70)+4000×0.503+0.1×150×5.747=3730.357kNQ k=304.75kN≤R a=3730.357kNQ kmax=1092.419kN≤1.2R a=1.2×3730.357=4476.429kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-482.919kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=482.919kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=15.5×0.503×(25-10)=116.867kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.4×3.35×25+0.6×3.48×35+0.6×8.67×70)+116.867 =1063.306kNQ k'=482.919kN≤R a'=1063.306kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1474.765kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14×0.503×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=6259.561kN Q=1474.765kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6259.561kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=651.94kNf y A S=360×2412.743×10-3=868.588kNQ'=651.94kN≤f y A S=868.588kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(2412.743/(0.503×106))×100%=0.48%≥0.45%满足要求！六、承台计算塔身截面对角线上的荷载设计值：F max=F/4+M/(20.5B)=606.15/4+3279.352/(20.5×1.6)=1600.82kNF min=F/4-M/(20.5B)=606.15/4-3279.352/(20.5×1.6)=-1297.745kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=1078.652kN，M max=494.043kN·m，M min=-687.101kN·m 2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1200-50-25/2=1138mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1138)1/4=0.916塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05ma1l=(a l-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.05/1.138=0.044，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=0.05/1.138=0.044，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t l'h0=0.916×1.4×1430×1×1.138=2086.139kNβhsαl f t l'h0=0.916×1.4×1430×1×1.138=2086.139kNV=1078.652kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=2086.139kN满足要求！3、受冲切计算钢格构柱顶部基础承台底有角钢托板，所以无需对混凝土承台进行抗冲切验算4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=687.101×106/(1.04×14.3×1000×11382)=0.036ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.036)0.5=0.036γS1=1-ζ1/2=1-0.036/2=0.982A S1=M min/(γS1h0f y1)=687.101×106/(0.982×1138×360)=1709mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(1709,0.002×1000×1138)=2276mm2梁底部实际配筋：A S1'=3927mm2≥A S1=2276mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=494.043×106/(1.04×14.3×1000×11382)=0.026ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.026)0.5=0.026γS2=1-ζ2/2=1-0.026/2=0.987A S1=M max/(γS2h0f y2)=494.043×106/(0.987×1138×360)=1222mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(1222,0.002×1000×1138)=2276mm2 梁上部实际配筋：A S2'=3927mm2≥A S2=2276mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(5-20.5×1.6)/(2×1.138)=1.203取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.43×1×1.138/(1.5+1)=1.139kN V max=1078.652kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.139kNnA sv1/s=4×(3.142×122/4)/200=2.262V=1078.652kN≤0.7f t l’h0+1.25f yv h0(nA sv1/s)=0.7×1.43×1000×1138+1.25×360×1138×2.262=2297.481 kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.142×122/4)/(1000×200)=0.226%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.43/360=0.095%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：A S1=ρbh0=0.002×5000×1138=11380mm2承台底长向实际配筋：A S1'=15831mm2≥A S1=11380mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：A S2=ρlh0=0.002×5000×1138=11380mm2承台底短向实际配筋：A S2'=15831mm2≥A S2=11380mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=15831mm2≥0.5A S1'=0.5×15831=7916mm2满足要求！承台顶长向实际配筋：A S4'=15831mm2≥0.5A S2'=0.5×15831=7916mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
格构柱的立柱计算方式
格构柱的立柱计算方式
格构柱的立柱计算方式一般需要考虑以下几个因素：
1.受力情况：格构柱在承受垂直载荷和横向载荷时，需要根据具体情况确定应力状态和受力方向来计算立柱的截面尺寸和材料强度等。
2.梁柱比：格构柱的梁柱比对立柱尺寸的大小有着很大的影响，通常情况下，梁柱比越小，立柱尺寸就越小。
3.敲定截面形状：确定立柱的截面形状也是计算立柱尺寸的重要因素之一。
一般情况下，圆形截面比较常用。
4.材料强度：格构柱的立柱需要选用强度高、刚性好的材料，如钢和混凝土等。
5.安全系数：在计算格构柱的立柱时，需要考虑安全系数的影响。
常用的安全系数一般为2-3。
综上所述，格构柱的立柱计算需要考虑多个因素，必须按照实际情况进行综合考虑，才能得出合理的结果。
格构柱、立柱桩单桩承载力的设计计算书
格构柱、立柱桩单桩承载力的设计计算书
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
格构柱、立柱桩单桩承载力的设计计算书
一、
地下室顶层荷载： D附加恒荷载5kN/㎡， L活荷载30kN/㎡；
地下室二层荷载： D附加恒荷载0kN/㎡， L活荷载5kN/㎡；
地下室三层荷载： D附加恒荷载0kN/㎡， L活荷载5kN/㎡；
（结构自重程序倒算）
各立柱下计算结果详见后附计算书；
选取角钢4L180×16、截面尺寸480×480、缀板尺寸460×300×14、
Q345b，计算长度按5.5米时承载力4600kN的格构柱。
选取角钢4L160×14、截面尺寸460×460、缀板尺寸440×300×10、
Q345b，计算长度按5.5米时承载力3500kN的格构柱。
下部立柱桩需承担反力详见后附pkpm计算书；
二、立柱桩单桩承载力
1. 基桩设计参数
成桩工艺: 混凝土灌注桩
桩顶绝对标高-11.7 m
桩身设计直径: d =0.85 m
桩身长度: l = 45 m
2. 设计依据
上海市工程建设规范《地基基础设计规范》(DGJ08-11-2010) 以下简称基础规范
3.计算书
2。
格构柱稳定性计算
格构柱稳定性的计算依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
1.格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.45×0.45m；主肢选用:20号角钢b×d×r=200×24×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=200×24×18mm；主肢的截面力学参数为A0=90.66cm2，Z0=5.87cm，I x0=3338.25cm4，I y0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为A t=90.66cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：I x=4×[3338.25+90.66×(45/2-5.87)2]=113644.70cm4；I y=4×[3338.25+90.66×(45/2-5.87)2]=113644.70cm4；2.格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中H──格构柱的总计算长度，取21.80m；I──格构柱的截面惯性矩，取,I x=113644.70cm4，I y=113644.70cm4；A0──一个主肢的截面面积，取90.66cm2。
经过计算得到x=123.15,y=123.15。
换算长细比计算公式：其中A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×90.66cm2；A1──格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×90.66cm2；经过计算得到kx=123.47,ky=123.47。
3.格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中N──轴心压力的计算值(kN)；取N=1130.42kN；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×90.66cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=123.47,0y=123.47≤150满足要求!查《钢结构设计规范》得到x=0.42,y=0.42。
钢结构格构柱
I1 A i
2 1
② 计算
引入单肢节间段长细比1，且 1= l1 /i1 代入式：
1 2 EI x
l
2 x
2 1
12 EA
因为 Ix=Aix2， x= lx /ix ，代入得：
2 2 2 1 1 1 2 1 2 12 x x
③ 计算 x
1绕实轴屈曲绕实轴屈曲时与实腹截面一样可忽略剪切变形的影响并写成弹性与非弹性通式得4104122绕虚轴屈曲绕虚轴屈曲时不能忽略剪切变形影响这时是考虑剪力影响后格构式压杆计算长度的放大系数它决定于体系的单位剪切角因而和采用的缀材体系有关
5 .4轴心受压格构式构件的整体稳定 4.4.1轴心受压格构式构件组成 肢件 格构式轴心受压构件 缀材 缀板、缀条
a) b)
缀条
l1 l0 l1
缀板
x 1 y 1
肢件
x 1
y
肢件
1
截面的虚实轴：与肢件腹板相交的主轴为实轴，否则 是虚轴，图4-20a、b、c、d。
a)
x
y
b)
x
y
c)
x y
d)
x y
图4－7 格构式柱的截面型 式
4.4.2整体稳定临界力
公式（4－9）仍然是适用的。
N b,cr
2 EI
l
104 b=250
28a 250
节点板
图例题4－2
设计内容： 1、按绕实轴屈曲设计槽钢截面； 2、以对实轴、虚轴的长细比性相同设计槽钢间距； 3、验算槽钢对虚轴的稳定性； 4、验算缀材强度和焊缝。
[解 ]
1、按实轴选截面和回转半径（图4－2）。
x x1
y y
格构柱计算资料
格构式轴心受压构件6.7.1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6.1.1）。
当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时，只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。
格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采用式(6.4.2)按b类截面进行计算。
6.7.2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定1.双肢格构式轴心受压构件实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。
根据弹性稳定理论分析，当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：构式轴心受压构件(图6.1.2d)缀条的三肢组合构件(图6.1.2d)6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分，在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
一、分肢稳定和强度的计算方法1.分肢内力的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件：图7.7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法)①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。
②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
格构柱缀板数量计算公式
格构柱缀板数量计算公式
假设需要构筑一座矩形的格构柱缀板，计算出所需的数量。
假设矩形的长为L，宽为W，柱缀板的宽度为B。
1.计算柱的数量：
柱的数量=(L/B+1)*(W/B+1)
其中，L/B和W/B分别表示长和宽的柱缀板数量，需要加1是因为需要考虑两侧的柱。
2.计算横向格构梁的数量：
横向格构梁的数量=(L/B)*(W/B+1)
其中，L/B表示长的柱缀板数量，W/B+1表示宽的柱缀板数量，需要加1是因为需要考虑一侧的柱。
3.计算纵向格构梁的数量：
纵向格构梁的数量=(L/B+1)*(W/B)
其中，L/B+1表示长的柱缀板数量，W/B表示宽的柱缀板数量，需要加1是因为需要考虑一侧的柱。
总的格构柱缀板数量=柱的数量+横向格构梁的数量+纵向格构梁的数量
需要注意的是，这里所计算的柱缀板数量是理论数量，并没有考虑到实际施工的浪费和材料的接长。
在实际施工中，需要根据具体情况进行一定的调整和浪费率的考虑。
格构柱计算——精选推荐
格构柱计算格构式轴⼼受压构件6.7.1 格构式轴⼼受压构件绕实轴的整体稳定格构式受压构件也称为格构式柱(latticed columns)，其分肢通常采⽤槽钢和⼯字钢，构件截⾯具有对称轴（图6.1.1）。
当构件轴⼼受压丧失整体稳定时，不⼤可能发⽣扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发⽣绕截⾯主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴⼼受压构件的整体稳定时，只需计算绕截⾯实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能⼒。
格构式轴⼼受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴⼼受压构件没有区别，因此其整体稳定计算也相同，可以采⽤式(6.4.2)按b类截⾯进⾏计算。
6.7.2 格构式轴⼼受压构件绕虚轴的整体稳定1.双肢格构式轴⼼受压构件实腹式轴⼼受压构件在弯曲屈曲时，剪切变形影响很⼩，对构件临界⼒的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴⼼受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度⽐实腹式构件的腹板弱，构件在微弯平衡状态下，除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载⼒有所降低。
根据弹性稳定理论分析，当缀件采⽤缀条时，两端铰接等截⾯格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应⼒为：构式轴⼼受压构件(图6.1.2d)缀条的三肢组合构件(图6.1.2d)6.7.3 格构式轴⼼受压构件分肢的稳定和强度计算格构式轴⼼受压构件的分肢既是组成整体截⾯的⼀部分，在缀件节点之间⼜是⼀个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
⼀、分肢稳定和强度的计算⽅法分肢内⼒的确定构件总挠度曲线为2．分肢稳定的验算①对缀条式构件：图7.7.1格构式轴⼼受压构件弯曲屈曲稳定和强度求v0的简化计算⽅法(规范规定的⽅法)①由钢构件制造容许最⼤初弯曲l/1000，考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等。
②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
四肢缀板式钢轨柱计算
架桥机拼装支架安全性计算一、拼装方案说明桥台与相邻桥墩间作为拼装场所，填土整平，封闭层采用 20cm 厚级配碎石。
支架基础为50cm厚C35 砼，平面尺寸为×6.34m （两个）。
支架采用钢轨压杆（由四根43kg/m 钢轨组成），数量为32 个，高度。
架桥机主梁拼装完成后整体吊装，其他结构件分别吊装。
二、钢轨柱极限承载力计算支架采用 43kg/m 钢轨组成的格构式钢轨柱，总高度为。
中间用缀板进行连接，缀板高度为。
两端为××0.03m 的钢板。
整个高度的尺寸为：。
钢轨柱断面尺寸以下所示：绕 x、y 轴的辗转半径为：I x’= √(I ’x；I y’= √(I ’y四肢格构式轴心受压构件当缀材为缀板时，《钢结构设计规范》规定换算长细比按下式计算：λox=√(λx2+λ1x 2);λoy=√(λx2+λ2y 2)λx、λ y—整个构件对x、y轴的长细比；λ1x、λ 1x —分肢长细比。
1、分肢长细比λ1x、λ1xλ 1x=L o1/i1x=L o1/i x’；λ 2y=L o2/i2y=L o2/i y =1340mm/21.357mm=62.743;’2、λx、λx辗转半径 I x、I yI22]= √[(c/2)2’2 x=√[(c/2)+i 1x+(i x ) ] =√[(458/2)22；I y=√[(c/2)22]= √[(c/2)2+(i’2] +i 2y y )=√[(486/2)22；(1)两端固准时λx x ×；（在 yoz 平面内两端固定）λy 2 ×6310mm/243.937mm =12.934;（在 xoz 平面内两端固定）(2)一端固定，一段自由λx=2L/i x=2×；（在 yoz 平面内两端固定）λy=2L/i 2=2×6310mm/243.937mm=51.735;（在 xoz 平面内两端固定）3、换算长细比λox、λoy(1)两端固定λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=29.465;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；(2)一端固定，一段自由λo x=√(λx 2+λ1x 2)=√22)=59.836;λo y=√(λx 2+λ2y 2)=√22；4、极限承载力N(1)两端固定λo x ，查表知牢固系数φ x=0.938;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.938 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)=1138.474 ×103N=1138.474KN;φx时：N≤ 0.785 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8×× 103N=950.972KN;(2)一端固定，一段自由λo x=59.836;查表知牢固系数φ x=0.808;λo y ，查表知牢固系数φ x由(N+G自重 )/ φA≤[ σ] 知：φx时：N≤ 0.808 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)×103N=979.159KN;φx时：N≤ 0.679 ×5700×215-(44.653 ×6.31 ×9.8 ×4)× 103N=821.069KN;因此：1、两端若是在yoz 和 xoz 面内固结时，其最大承载力N=950.972KN;2、两端若是在yoz 和 xoz 面内一端固定、一端铰接时，其最大承载力。
格构式柱、柱梁连接【范本模板】
轴心受压构件整体弯曲后，沿杆长各截面上将存在弯矩和剪力.对实腹式构件，剪力引起的附加变形很小,对临界力的影响只占3／1000左右。
因此，在确定实腹式轴心受压构件整体稳定的临界力时，仅仅考虑了由弯矩作用所产生的变形，而忽略了剪力所产生的变形。
对于格构式柱,当绕虚轴失稳时，情况有所不同，因肢件之间并不是连续的板而只是每隔一定距离用缀条或缀板联系起来。
柱的剪切变形较大，剪力造成的附加挠曲影响就不能忽略.在格构式柱的设计中,对虚轴失稳的计算，常以加大长细比的办法来考虑剪切变形的影响，加大后的长细比称为换算长细比。
钢结构设计规范对缀条柱和缀板柱采用不同的换算长细比计算公式。
（1）双肢缀条柱根据弹性稳定理论，当考虑剪力的影响后，其临界力的表达为：202222211xxx cr EA EAEA N λπγλπλπ=•+•= 式中 x 0λ——格构柱绕虚轴临界力换算为实腹柱临界力的换算长细比。
γπλλEA x ox 22+= （5。
25）γ-—单位剪力作用下的轴线转角（单位剪切角）。
现取图5．16（a)的一段进行分析，以求出单位剪切角γ。
如图5．16（b)所示，在单位剪力作用下一侧缀材所受剪力2/11=V .设一个节间内两侧斜缀条的面积之和A 1，其内力αsin /1=d N ；斜缀条长αcos /1l l d =，则：斜缀条的轴向变形为：αααcos sin 111EA l EA l N d d d ==∆ A 1-—斜缀条总面积 假设变形和剪切角是有限的微小值，则由d ∆引起的水平变位∆为：αααcos sin sin 211EA l d =∆=∆ 故剪切角γ为：ααγcos sin 1211EA l =∆=（5.26） 这里,α为斜缀条与柱轴线间的夹角，代入式（5。
25)中得：γπλλEA x ox 22+= （5。
25)12220cos sin A A xx•+=ααπλλ （5.27） 一般斜缀条与柱轴线间的夹角在400～700范围内，在此常用范围,)cos /(sin 22ααπ的值变化不大(图5。
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材料：
Q345
fy=
310
N/mm ²
角钢：L160×16A 1=4907mm ²I x = 1.175E+07mm 4i x =48.9mm i 1=31.4mm z 0=
45.5mm b1=
160mm 格构柱：柱截面宽B=640mm y 1 =B/2-z 0=
274.5mm 缀板尺寸
b2=500mm h2=350mm t=
14mm a=
1200
mm
8
mm
19628mm ²
1.526E+09mm 4
4.769E+06mm ³
荷载：
轴力N =868.7KN 弯矩
Mx =55.6KN.m My =
55.6KN.m 柱的计算长度：
柱长l=8.7m
长度系数μ=0.7计算长度
le=μ*l=
6.09
m 1.00满足要求
长细比
λ=le/i=21.8427.07
34.78
0.899缀板与柱肢连接角焊缝 h f =
λ1=(a-h2)/i
1=
根据b类截面，查表得（注：两端铰支μ=1，两端固定μ=0.5，一端固定一端自由μ=2，一端固定一端铰支μ=0.7。
）
67.6（注：须Mx≥My，取正数值）
278.8
[f]=310N/mm²
三、弯矩作用整体稳定性验算
N/mm²
≤
W = Wx = Wy = 2I/B =缀板式格构柱计算书
由于格构柱x轴与y轴对称，因此仅按一个方向最不利情况考虑即可。
注：蓝色区域为需要填入的数据，其余为自动计算。
一、计算参数
二、格构柱强度验算
mm
==14A A ()=+=1214A y I I x ==
A
I i =++W
M W M A N y y x x
γγ=+=2
120λλλ=
ϕ=
=y x γγ～ 1 ～
1.007.605E+07N
满足要求
λ1=
27.070.932满足要求
λ1=27.07≤40满足要求
λ
1=
27.07
＞
0.5λ
max =
25
不满足要求
柱分肢线刚度：I x /a=
9.792E+03mm ³刚度比值：37.2
≥6
满足要求
缀板焊缝连接验算：
剪力T =V*a/2y 1=179.7KN 弯矩
M = V*a/4 =
24.7KN.m 90mm 2788.8mm²焊缝形心距缀板左端距离
x 0 =
9.03mm r x = b 3 - 2h f - x 0 =65.0mm r y = h 2/2 + 0.7h f =
180.6
mm
Ix= 4.819E+07mm 4Iy= 1.315E+06mm 4
J = Ix + Iy = 4.951E+07mm 4σT = T×r x /J =32.4N/mm²τ
T = T×r y /J =
90.0N/mm²σV = T/A w =
64.4
N/mm²
焊缝综合应力：
132.2N/mm²满足要求
缀板线刚度之和：82.22KN b 3=(b 2-B+2b 1)/2=
≤
69.6N/mm²
四、分肢（单肢）稳定性验算[f]=310N/mm²
五、其他验算及构造要求
3.645E+05mm ³3.184E+05N
分肢轴力：
根据b类截面，查表得
1.00
≤[f]=310N/mm²
≤ftw=160N/mm²
72.7N/mm²=ϕ=
+=x
y
mx M M 35
.065.0β=
ty β()==22'1.1λπEA N Ex =
+⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛-+y
y ty Ex x x mx W M N N W M A N
ββϕ'1=++=1
11444y M y M N N y
x =ϕ=1
1
A N ϕ()
=
-⨯⋅⋅03
2
2124z B h t =
=
235
85
y f Af V ()[]
=
+-=23227.0h h b h A f f w ()=++⎪⎪⎭
⎫
⎝⎛+=22
N T f V
T ττβσσσ～ 2 ～。