压合叠构计算

详解怎样使用Polar_Si9000软件计算阻抗及如何设计层叠结构

详解怎样使用Polar Si9000软件计算阻抗及如何设计层叠构造.一,首先给大家介绍一下Polar软件,Polar是专业计算阻抗的软件,其版本包括:Si6000,Si8000,及Si9000.二,其次给大家介绍常见的几种阻抗模型:特性阻抗,差分阻抗,共面性阻抗.1.外层特性阻抗模型:2.层特性阻抗模型:3.外层差分阻抗模型:4.层差分阻抗模型:5.共面性阻抗模型:包括(1)外层共面特性阻抗，(2)层共面特性阻抗，(3)外层共面差分阻抗，(4)层共面差分阻抗.三,再次给大家介绍一下芯板(即Core)及半固化片(即PP), 每个多层板都是由芯板和半固化片通过压合而成的,普通的FR-4板材一般有:生益,建滔,联茂等板材供应商.生益FR-4的芯板根据板厚来划分有:0.10MM ,0.15MM,,0.2MM ,,0.25MM.0.3MM,0.4MM,0.5MM等,包括有H/HOZ,1/1OZ,等这里有一点需要大家特别注意:含两位小数的板厚是指不含铜的厚度,只有一位小数指包括铜的总厚度,例如:0.10MM 1/1OZ的芯板,其0.10MM是指介质的厚度,其总厚度应为0.10MM+0.035+0.035MM=0.17MM,再如:0.15MM 1/1OZ的芯板,其总厚度是:0.15MM+0.035MM+0.035MM=0.22MM,而0.2MM 1/1OZ的芯板,其总厚度就是0.2MM,它的介质厚度应为:0.2MM-0.035MM-0.035MM=0.13MM.半固化片(即PP),一般包括:106,1080,2116,7628等,其厚度为:106为0.04MM,1080为0.06MM,2116为0.11MM,7628为0.19MM.当我们计算层叠构造时候通常需要把几PP叠在一起,例如:2116+106,其厚度为0.15MM,即6MIL;1080*2+7628,其厚度为0.31MM,即12.2MIL等.但需注意以下几点:1,一般不允许4或4以上PP叠放在一起,因为压合时容易产生滑板现象.2,7628的PP一般不允许放在外层,因为7628外表比较粗糙,会影响板子的外观.3,另外31080也不允许放在外层,因为压合时也容易产生滑板现象.后续我会把一些常用的芯板以及各种组合的PP厚度汇总给大家,以便学习用Polar软件计算阻抗及层叠构造时使用!四,怎样使用Polar Si9000软件计算阻抗:首先应知道是特性阻抗还是差分阻抗,具体阻抗线在哪些信号层上,阻抗线的参考面是哪些层?其次根据文件选择正确的阻抗模型来计算阻抗,最后通过调整各层间的介质厚度,或者调整阻抗线的线宽及间距来满足阻抗及板厚的要求五,举例说明怎样使用Polar Si9000计算阻抗及设计层叠构造:1.四层板板厚1.6MM,外层信号线要求控制50欧姆特性阻抗和100欧姆差分阻抗.其设计构造详见:4层板1.6MM阻抗设计.jpg,其中H1代表的是信号层与参考层之间的介质厚度,即L1与L2之间的厚度为3.2MIL,Er1为板材的介电常数,FR-4通常为4.2-4.6,W1称为下线宽，W2称为上线宽,一般认为W1=W+0.5MIL,W2=W-0.5MIL,S1(注意S1<2W)为两根差分线之间的间距(指线边缘与线边缘之间距离),T1信号层的成品铜厚，外层1OZ=1.4MIL,而层考虑的蚀刻的因素，我们通常认为层1OZ=1.2MIL,而0.5OZ=0.6MIL。

链条叠合板计算公式(一)

链条叠合板计算公式(一)链条叠合板计算公式1. 张力计算公式•张力（T）的计算公式为：T = F * S–F为施加在叠合板上的力的大小，单位为牛顿（N）–S为叠合板的材料特性，称为刚度系数，单位为米/牛顿（m/N）例如，如果叠合板上的施加力F为100N，而叠合板的刚度系数S为/N，则叠合板的张力T为100N * /N = 50N。

2. 弯曲刚度计算公式•弯曲刚度（E）的计算公式为：E = M / δ–M为施加在叠合板上的弯矩大小，单位为牛顿·米（N·m）–δ为叠合板在弯曲过程中产生的最大挠度，单位为米（m）举例来说，如果叠合板上的弯矩M为200N·m，而叠合板在弯曲过程中产生的最大挠度δ为，则叠合板的弯曲刚度E为200N·m / = 10000N/m。

•最大承载力（Pmax）的计算公式为：Pmax = σ * A–σ为叠合板所承受的最大应力，单位为帕斯卡（Pa）–A为叠合板的横截面积，单位为平方米（m^2）举个例子，假设叠合板所承受的最大应力σ为2MPa，而叠合板的横截面积A为^2，则叠合板的最大承载力Pmax为2MPa * ^2 = 200kN。

4. 挠度计算公式•挠度（δ）的计算公式根据不同叠合板的支撑方式和加载方式会有所不同。

–如果叠合板受均布载荷作用，则挠度的计算公式为：δ =(5 * F * L^4) / (384 * E * I)–如果叠合板受集中载荷作用，则挠度的计算公式为：δ =(F * L^3) / (48 * E * I)其中， - F为叠合板上的力的大小，单位为牛顿（N） - L为叠合板的长度，单位为米（m） - E为叠合板的弯曲刚度，单位为牛顿/米（N/m） - I为叠合板的惯性矩，单位为米4（m4）举个例子来说，如果叠合板的长度L为2m，弯曲刚度E为10000N/m，惯性矩I为^4，受到均布载荷作用的力F为500N，则挠度δ为(5 * 500N * 2m^4) / (384 * 10000N/m * ^4) = 。

叠合式复合杆弯曲时的变形计算及强度计算

叠合式复合杆弯曲时的变形计算及强度计算将二根不同材质的杆件叠合成复合杆，在受弯曲后二杆间会有相互错动。

这种情况在进行计算时可认为：二杆皆以自身形心轴C1、C2翘曲变形，二者除贴合外彼此没有力学影响，其结合面的摩擦作用在工程计算时也可忽略不计。

上图a为材质为E1，断面惯性矩为I1，跨度为L，受均布荷载q1的简支梁1，此时梁1产生挠度f1，且有（1）式成立。

f1 = 5×q1×L4/(384×E1×I1)--------------------- (1)图b为材质为E2，断面惯性矩为I2，跨度仍为L的简支梁2，调正均布荷载q2，使梁2产生的挠度f2 = f1，且有（2）式成立。

f2 = 5×q2×L4/(384×E2×I2) -------------------- (2)若将梁1和梁2叠加组合形成图右c，跨度仍为L，并在组合梁上施加q = q1 + q2的均布荷载，此时组合梁产生挠度f ，当满足以下二个假设条件时，（3）式成立。

1．忽略梁1与梁2间的磨擦作用。

2．梁1与梁2间无间隙。

f = f1 = f2 ------------------------（3）将（1）式、（2）式及q = q1 + q2代入（3）式并经整理后可得：q1/(E1×I1) = (q - q1)/(E2×I2) -----------------（4）令E2×I2/(E1×I1) = A ，则：q1 = q / (A + 1) ---------------------------------（5）q2 = A×q / (A + 1)------------------------------（6）如果梁1为铝型材，梁2为钢衬。

则铝型材承受载荷的1/（A+1），钢衬承受载荷的A/（A+1）。

除上述受均布荷载的简支梁外，理论可以证明任何受力状态的梁以上结论均成立。

多层板压合结构计算方法

一、多层板压合结构计算方法：A ：内层板厚（不含铜）B ：PP 片厚度E ：内层铜箔厚度F ：外层铜箔厚度 X ：成品板厚 Y ：成品公差计算压合上、下限：通常锡板为：上限-6MIL ，下限-4MIL金板为：上限-5MIL ，下限-3MIL比如锡板：上限=X+Y-6MIL 下限=X-Y-4MIL计算中值=（上限+下限）/2≈A+第二层铜箔面积%*E+第三层铜箔面积%*E+B*2+F*2以上常规四层板内层开料比成品板小0.4MM 的开，用2116的PP 片压单张，对于特殊内层铜厚和外层铜厚大于1OZ 以上的在选择内层材料时要把此铜考虑进去。

计算压合公差：上线=成品板厚+成品上线公差值-[电镀铜厚、绿油字符厚度（常规0.1MM ）]- 理论计算的压合后的厚度下线=成品板厚-成品下线公差值-[电镀铜厚、绿油字符厚度（常规0.1MM ）]- 理论计算的压合后的厚度B三、常用的PP片类型：KB SY1080 0.07MM 0.065MM2116 0.11MM 0.105MM7628 0.17MM 0.175MM7630 0.2MM一般两个含胶高的PP片勿一起使用，内层铜皮太少时请用含胶量高的PP片 1080 PP片致密度最高，含胶量低，尽可能不要压单张，最多只能压2张2116、7630 PP片只可压单张、2OZ以上的厚铜板内层不能用单张PP压 7628 PP片可压单张、2张、3张、最多可压4张.多层板压合后理论厚度计算说明H (半盎司铜厚=0.7MIL)7628 RC50%(PP压合后厚度=100%残铜压合厚-内层铜厚*（1-残铜率%）39.4MIL 1/1 内层板蕊，看是否包含铜厚，如果不包括，需加上铜厚。

7628 RC50% (PP压合后厚度=100%残铜压合厚-内层铜厚*（1-残铜率%）H (半盎司铜厚=0.7MIL)举例说明：有一个压合结构为39.4MIL(含铜厚)，外层铜厚为半盎司，PP用7628 RC50%(厂商提供该种PP 100%残铜压合厚度为4.5MIL ?从已知条件可以得出：外层铜厚为半盎司：即HOZ=0.7MIL,外层有两层铜即1.4MIL. 所用板蕊为39.4MIL 1/1(即含铜) ：即板蕊厚为39.4MIL,包含铜厚，所以不用加上铜箔厚度。

1.8叠合梁计算书

叠合梁验算为计算依据，第一次浇注高度：1800,第二次浇注高度砼强度达到设计强度的70% ×C45=C30，再进行上部施工。

设计梁截面b=900h=3000钢筋配筋按原设计图。

第一次叠合截面b=900h=3000在施工过程中梁下支撑只考虑叠合梁下部h1高度内荷载，上部高度h2的自重和施工荷载有第一次浇注的h1高度来承受，故按施工阶段不加支撑的叠合梁受弯构建计算，即b*h1=×1800的简支梁计算。

验算该梁是否能承受第二次浇注梁的施工荷载及自重。

（1）荷载取值（按第一次叠合计算）恒载模板自重0.5×0.9＝0.45KN/m 梁砼自重24×0.9×3＝64.8KN/m 钢筋自重 1.5×0.9×3＝ 4.05KN/m 合计G 1K 0.45+64.8+ 4.05＝69.3KN/m 活载施工人员1×0.9＝0.9KN/m 振捣2×0.9＝ 1.8KN/m 合计Q 1K0.9+ 1.8＝ 2.7KN/m（2）荷载组合由可变荷载控制q 1＝ 1.2×69.3+ 1.4× 2.7＝86.9KN/m 由永久荷载控制q 2＝1.35×69.3+1.4×2.7×0.7＝96KN/m取q =96.201KN/m计算（3）按简支梁计算L取8.7 取b*h=×1800强度等级取C30fc=Mmax=1/8××8.7×8.7=KN·m Vmax=1/2××8.7=KNh 01=1740按受弯承载力验算按b×h＝900×1800所能承受的极限弯矩M1u＞M max 才能满足要求；求M1u，查设计图纸，KZL5梁底配筋总面积As=mm 2矩形截面：fyAs 360×α1f c b 14.3×M 1u =α1f c b χ(h 01-0.5χ)=KN·m＞M max =KN·m10210.65829910.181796.201910.1817196.201418.474χ==19292.16=9008.790014.319292.16539.641mm1200900KZL51、以梁KZL5χ540h 011740斜截面受剪承载力验算（1）验算截面尺寸：0.25βc f c bh 01=0.25×1×14.3×900×1740=＞V max =KN满足要求(2)斜截面抗剪按设计图纸箍筋12@A sV ×10s按混凝土结构设计规范7.5.4-2式s=0.7× 1.43×900×1740+ 1.25×360×11×=10419＞V max =KN叠合面受剪承载力验算砼按C30考虑查设计计算书（设计提供的弯矩、剪力包络图） V max =KNh 0=3000-60=2940按混凝土结构设计规范10.6.5-1式ASV S×=＞KN ∴叠合面可不加抗剪短筋钢筋应力验算在施工阶段：恒载标准值G 1k =KN/mM 1Gk =1/8×G 1K ×L 2=KN·m按混凝土结构设计规范10.6.8-3式M 1Gk 0.87A s h 01××因M 1Gk ＝＜M =M 2k0.87A s h 01×× M 2k ---在正常使用阶段的弯矩标准值，查弯设计矩图：M 2k =M/1.3=/=KN·m σsk =σs1k+σs2k=22.5+250=272＜0.9×360=324满足要求施工阶段h1高度梁最大裂缝验算N/mm 216021 1.312323.846=250N/mm 20.8719292.229401740655.66460.355607.35σs2k ==1232384615422.4508390069.3655.66463 V max =114602940+=0.870.9×360×σs1k ==655664625294014710.0665619292.2418.47411460V=1.2f t bh 0+0.85f yv h 0= 1.2× 1.43××11.304100Vc=0.7f t bh 01+1.25f yA sVh 01418.4743510010=113.04=ξ===0.3101384＜0.5185598174011.304KZL5N/mm 2HRB400E s =N /mm 2保护层厚度C=25钢筋直径d 32M 1k =M 1Gk +M 1Qk =KN·m 按混凝土设计规范8.1.2-4式：As0.5bh 10.5×900×1800按混凝土设计规范8.1.3-3式：M 1K 0.87h 01A s ××按混凝土设计规范8.1.2-2式：ρtel ×δ1k0.02×取φ=0.2 裂缝宽度：=0.0076＜0.2mm满足要求梁下支撑在转换层施工期间不拆除，梁挠度不必进行验算，满足要求。

多层板压合结构计算方法

一、多层板压合结构计算方法：A ：内层板厚（不含铜）B ：PP 片厚度E ：内层铜箔厚度F ：外层铜箔厚度 X ：成品板厚 Y ：成品公差计算压合上、下限：通常锡板为：上限-6MIL ，下限-4MIL金板为：上限-5MIL ，下限-3MIL比如锡板：上限=X+Y-6MIL 下限=X-Y-4MIL计算中值=（上限+下限）/2≈A+第二层铜箔面积%*E+第三层铜箔面积%*E+B*2+F*2以上常规四层板内层开料比成品板小0.4MM 的开，用2116的PP 片压单张，对于特殊内层铜厚和外层铜厚大于1OZ 以上的在选择内层材料时要把此铜考虑进去。

计算压合公差：上线=成品板厚+成品上线公差值-[电镀铜厚、绿油字符厚度（常规0.1MM ）]- 理论计算的压合后的厚度下线=成品板厚-成品下线公差值-[电镀铜厚、绿油字符厚度（常规0.1MM ）]- 理论计算的压合后的厚度B三、常用的PP片类型：KB SY1080 0.07MM 0.065MM2116 0.11MM 0.105MM7628 0.17MM 0.175MM7630 0.2MM一般两个含胶高的PP片勿一起使用，内层铜皮太少时请用含胶量高的PP片 1080 PP片致密度最高，含胶量低，尽可能不要压单张，最多只能压2张2116、7630 PP片只可压单张、2OZ以上的厚铜板内层不能用单张PP压 7628 PP片可压单张、2张、3张、最多可压4张.多层板压合后理论厚度计算说明H (半盎司铜厚=0.7MIL)7628 RC50%(PP压合后厚度=100%残铜压合厚-内层铜厚*（1-残铜率%）39.4MIL 1/1 内层板蕊，看是否包含铜厚，如果不包括，需加上铜厚。

7628 RC50% (PP压合后厚度=100%残铜压合厚-内层铜厚*（1-残铜率%）H (半盎司铜厚=0.7MIL)举例说明：有一个压合结构为39.4MIL(含铜厚)，外层铜厚为半盎司，PP用7628 RC50%(厂商提供该种PP 100%残铜压合厚度为4.5MIL ?从已知条件可以得出：外层铜厚为半盎司：即HOZ=0.7MIL,外层有两层铜即1.4MIL. 所用板蕊为39.4MIL 1/1(即含铜) ：即板蕊厚为39.4MIL,包含铜厚，所以不用加上铜箔厚度。

第5课 PCB行业压合工序

第五课压合工序１.压合主要功能压合是將內层基板、PP胶片、铜箔按一定的順序叠合后，然后通过高温、高压粘合在一起，使之成为四层板或多层板。

2.压合流程內层基板→黑化/棕化→黑化板檢查→PP胶片裁切→PP胶片檢查→組合→銅箔裁切→钢板磨刷→排板及叠板→热压→冷压→拆板→分割→铣靶→钻靶→锣边→压合板送往钻孔工序3.压合主要物料a.PP胶片: PP粘合片是由玻璃布+环氧树脂(是阻燃性)，经过浸漬、压合、烘烤成半透明、半固体的绝緣体，主要起粘合及绝缘作用常用PP型号有四种：7628、2116、1080，特性如下：型號7628 2116 1080 含膠量 RC48±3%54±3%68±3%流膠量 RF28±1%30±5%35±5%凝膠時間 GT160±20sec160±20 sec160±20 sec厚度0.20mm0.13mm0.08mm除此之外还有105，106，2313，2113，1506等，且每种型号都有不同的含胶量，比如：7628，有41%，43%，45%，48%，50%等，不同的含胶量对应的厚度不同，PP参数：含胶量：将PP称出重量，再经过高溫、焚化、烘干至玻璃布成純白色时，取出冷卻后的重量，再计算出焚化前与焚化后的比值，公式：流胶量：将PP称出重量，再将PP经过高溫压合后冷卻称出重量，再计算出压合前与压合后的比值，公式：凝胶時間：是指PP经过高温压合后树脂失去流动性的时间PP厚度：分PP来料厚度（理论厚度）与PP压合厚度，压合厚度指PP来料厚度经过压合时减去内层线路无铜区域填胶部分损耗后剩余的厚度b.铜箔主要是用于外层导电，主要有以下几规格：45〞45〞45〞45〞1/3OZ1/2OZ1OZ0.011mm±10%0.018mm±10%0.035mm±10%0.07mm±10% 2OZ4.叠板、排版：将铜箔、PP及内层基板，按MI规定的顺序叠放好，并根据压机大小排好版（叠板）（排版）（压机）5.拆板、分板6. X-Ray钻靶（钻靶）有的设备需要选铣掉靶标上的铜箔才能打靶，现在一般X_Ray打靶机都可以直接钻靶孔，钻靶孔目的就是为了钻孔定位，以保证与内层图形对齐，钻靶后还要锣板边压合工程设计要求1.压合叠构计算下图所示是一个普通的四层板叠构,我们再计算一下它的理论厚度是多少？残铜率：是指线路铜皮在所在层所占的比列，用GENESIS软件可以自动计算，例如：7628 PP的含胶量是50%，理论厚度是 0.25mm计算公式：L1-L2层PP压合厚度＝PP理论厚度－基材位置的填胶厚度(基材的百分比*铜厚），即0.25-(1-86%)*0.03＝0.246mmL3-L4层PP压合厚度＝PP理论厚度－基材位置的填胶厚度(基材的百分比*铜厚），即0.25-(1-79%)*0.03＝0.244mm总厚度＝0.011+0.246+1.1+0.244+0.011＝1.512mm2.压合叠构计算注意事项A.压合叠构理论值要比成品厚度小0.1mm制作，公差要比成品小0.03mm,如客户要求成品板厚为 1.6mm+/-0.16mm,那么产线压合厚度就按 1.5+/－0.13mm 管控，我们工程设计时按中值+/－0.05mm制作，即 1.5+/-0.05mm，超出此范围就要重新设计B. PP理论厚度根据各板料供应商及各厂家参数有所不同，比如同样是7628RC50%的P片，KB可能是0.25mm,而生益可能是0.2mm,所以一定要核对各厂家的PP参数，具体见PP厚度表C.上下对应的PP压合厚度一般取一个平均值，如上面L1-L2为 0.246mm,L3-L4层为0.244mm,我们就按平均值0.245mm就可以了D.设计压合叠构时一定要事先看看是否有阻抗要求，要先满足阻抗要求E.如果客户设计的叠构不能满足阻抗及板厚时需要咨询客户更改叠构F.内层芯板一般0.8mm以下为不含铜，0.8mm及以上为含铜，计算厚度时一定要看清楚，如芯板不含铜还要加上两层铜厚（0.8mm有含铜与不含铜两种）G. P片张数越少成本越低（不同厚度的P片价格相差不大，但不同张数的压合结构成本相差很大）；H.相同P片张数的情况下内层芯板越薄成本越低（但要注意平衡涨缩控制问题，复杂的板不宜用太薄的芯板）。

材料力学第八章叠加法求变形精品ppt资料

1.纯弯曲：M(x)c
V W
W 1 M
W
2
V
1M 2
Ml
EI
M 2l 2EI
2.横力弯曲：M(x)c
dV1 2M (x)dM 2 2E xdx I
V
M2 (x) dx
l 2EI(x)
二.小结：
1、杆件变形能在数值上等于变形过程中
外力所做的功。Vε=W
2、线弹性范围内，假设外力从0缓慢的增加
到最终值：
例题 5-5
图b所示悬臂梁AB的受力情况与原外伸梁AB
段相同，但要注意原外伸梁的B截面是可以转动的，
其转角就是上面求得的B，由此引起的A端挠度 w1=|B|·a，应叠加到图b所示悬臂梁的A端挠度w2
上去,才是原外伸梁的A端挠度wA wA w1 w2
1 3
qa 3 EI
a
2q a 4
8 EI
7 qa 4 12 EI
[例8-6]求图示梁B、D 两处的挠度 wB、 wD 。
解：
q(2a)4 q(2 a a)3 1q 44a
w B8EI
3EI 3EI
w Dw 2B2q 4(a E 2 8 a)3 I8 3 q E4aI
[例8-7]求图示梁C点的挠度 wC。
解：
三. 梁的刚度条件刚度条件：wmax [w];
简支梁BC，由q产生的Bq 、wDq(图d)，由MB产生的 BM 、wDM (图e)。可查有关式，将它们分别叠加后可得 B、wD，它们也是外伸梁的 B和wD。
例题 5-5
B B qB M q 2 2 E a 4 3 q I 3 2 E 2 a a I 1 3 q E 3 a I
w D w D w q D M 3 5 q E 2 8 a 4 4 q I 1 2 E 2 a a 2 6 I 2 1 q E 4 4 ( a ) I

压型钢板组合楼板计算

Δ 2GKl=0.677*0. 01*（DL恒-DL 使-LL使） *S4/BL Δ Q1Kl=0.677*0. 01*LL*S4/BL rd （无支撑时， rd取0，其它取 1.0）
ΔS=(1-rd)*Δ
1GK+Δ2GKs+Δ
Q1Ks
Δq=(1-rd)*Δ
1GK+Δ
2GKl+0.7*Δ
Q1Kl
fmax=max(ΔS,
按照最不利情
况单跨简支考
虑：
板跨中处弯矩
M1
=0.125q*S*S
判断中和轴是
否在压型钢板
顶面以上
Apf
bhcfc
Apf
<
bhcfc
此时塑性中和
轴在压型钢板
顶面以上混凝
土内。
x=
Apf/（bfc） =
满足条件
x
<
0.55ho=
（如果此条件不满
足，先按构造配8
或10的钢筋，再验
算是否满足此条
件）
x
<
hc=
长期刚度计算未开裂截面 kk2=2*а E*Aa*h0 kk5=2*аE*Aa yccL=(k1+kk2+ k3)/(k4+kk5+k 6)
计算截面惯性矩IuL ycsL=ho-yccL kK8=Cs*hc*(yc cL-0.5hc)^2 kk9=2*аE*Ia kk10=2*а E*Aa*ycsL*ycs L kK12=hs*hs/12 +(h-yccL0.5hs)^2
短期刚度计算开裂截面
6.87
250000 mm3 260672.40 mm3
357000 mm3 10000 mm2 2743.92 mm2 4200 mm2 51.21 mm

OP讲解(新)

八,内外层线宽/线距内外层线宽/
按制程能力分别补偿为: 0.5OZ: 1MIL 1OZ: 1.5MIL 2OZ: 3MIL 内外层最小间距: 3MIL 成品线宽+线距=原稿线宽+线距特殊情况除外
九,干膜尺寸与厚度之界定
1.为避免乾膜尺寸比PNL尺寸大而造成膜屑, 1.为避免乾膜尺寸比PNL尺寸大而造成膜屑,通常为避免乾膜尺寸比PNL尺寸大而造成膜屑状况下干膜尺寸较PNL长边尺寸小0.75" 状况下干膜尺寸较PNL长边尺寸小0.75" PNL长边尺寸小0.75
1. A: 喷锡板间距0.1"min (100MIL) 喷锡板间距0.1 0.1" 金手指板间距0.118 0.118" B: 金手指板间距0.118"min (118MIL) 二排阻抗条以上0.5 0.5" C: 二排阻抗条以上0.5"min (500MIL) 模冲板间距0.1 0.1" D: 模冲板间距0.1"min (100MIL)
七,钻孔
1.孔径公差与补偿 1.孔径公差与补偿厂内规范: 厂内规范: PTH ±0.003"(3MIL); NPTH ±0.002"(2MIL) 导通孔( 厂内通常指成品孔径不大於20 20mil(0.5mm) 导通孔(via hole): 厂内通常指成品孔径不大於20mil(0.5mm) 之镀铜孔,一般情况下补偿依据:成品孔径中心值+2 +2 之镀铜孔,一般情况下补偿依据:成品孔径中心值+24 mil; 2.孔径补偿依据下列表: 2.孔径补偿依据下列表: 孔径补偿依据下列表
五,pnl的工作边设计要求 pnl的工作边设计要求
a Finished size WORK SIZE

55m叠合梁计算书

55m 简支叠合梁计算书
龄期≥14 天后拆除支架；一期、二期+活载由叠合梁组合截面承受。 3.4 叠合梁结构荷载组合
钢结构：组合Ⅰ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力）组合Ⅱ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力）+温度
3.5 上部结构叠合梁应力及裂缝控制钢结构：荷载组合系数都取 1.0，法向应力σw≤210MPa，剪应力τ≤120MPa，换算应
55m 简支叠合梁计算书
计算模型图
2、施工过程 55m 叠合梁： 1）分三段架设钢梁 2）钢梁焊接成整体 3）吊装预制钢筋砼桥面板，现浇剩余桥面板 4）拆除临时支承， 5）铺装、栏杆施工
3、主梁有效宽度根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）钢筋混凝土桥面
板的计算宽度 b 取下列宽度最小者： 1）梁计算跨径的 1/3（55m/3=18.3m）； 2）相邻两梁轴线间的距离＝4.62； 3）桥面板加 12 倍钢筋混凝土板厚（中梁 bz＝4.62m，边梁 bb＝4.05m）；
-66..55
-33..00
-3000..88
-44..55
-77..88 -1111..22 -1144..44 -1177..66
-2288..77 -2222..99 -0.0
-1167..81
第4施工阶段钢主梁剪应力（Mpa）
-1111..11 -55..00
高架主线双向六车道标准段叠合梁桥梁横断面布置图(左幅)
3. 计算参数
3.1 设计荷载（1）恒载一期恒载：预应力混凝土、钢筋混凝土容重γ=26kN/m3。钢结构γ＝78.5kN/m3。二期恒载：铺装：钢筋混凝土 70mm，γ=25kN/m3；沥青混凝土 100mm，γ

备注：请在涂有彩色的地方输入数据。

◆28MIL (含28MIL) 以下為不含銅基板◆31MIL (含31MIL)以上為含銅基板内层0.5OZ=0.6mil;1OZ=1.20mil;2OZ=2.4mil.)外层0.5OZ=0.7mil;1OZ=1.4mil;2OZ=2.8mil.)Home 四层板六层板八层板十二层板十四层板十六层板十八层板二十层板殘銅計算公式:二十二层板壓合后PP理論厚度=PP100%殘銅厚度-(1-殘銅率)*內層銅厚二十四层板內層銅厚: 0.5oz按0.6mil計算內層銅厚: 1.0oz按1.20mil計算內層銅厚: 2.0oz按銅厚2.4mil計算1.曡構設計時盡量避免采用高含膠量 PP(1080RC68及7628RC50),為改善板厚均勻性.2.針對多張(含2張以上)PP厚度公差為+/-8%3.A.夾層5張7628(RC49.5%)不可用TU662 .B.夾層5張PP發料超出18"*24不可用TU662 C.成品板厚公差±4mil以下.夹层不可設計5張PP4.內層為2OZ的,各層優先用兩張高膠量PP,如用一張PP要用2116(含)厚度以上的不可用低含膠量,且如果是次外層是2OZ的則外層不可設計1/3OZ&JOZ5.聯茂無鹵素單張7628(RC44%)不能用在外層1.pattern流程底銅0.5oz孔銅0.8和1.0mil面銅用1.9mil. 孔銅0.8mil時補償2mil;1.0補償1.75mil.2.pattern流程底銅1/3oz孔銅0.8mil面銅用1.6mil. 補償1.75mil;3.pattern流程底銅1/3oz和Joz孔銅1.0mil面銅用1.9mil.1/3oz 補償1.75mil,Joz 補償2mil;4.pattern流程底銅Joz孔銅0.8mil面銅用1.7mil. 補償2mil5.pattern流程無鉛噴錫底銅1/3oz面銅用1.9mil. 補償1.75mil6.pattern流程無鉛噴錫底銅Joz面銅用2.0mil. 均補償2mil 8.Tenting流程底銅1/3&0.5oz面銅用1.5mil. 均補償1.5mil 9.Tenting流程底銅Joz面銅用1.6mil. 均補償1.5mil 10.T33料號底銅Joz孔銅0.7mil面銅用1.6mil.補償1.5mil 12.pattern流程底銅1oz面銅用2.4mil. 均補償3mil 13.內層0.5OZ,銅厚用0.6MIL,補償0.75MIL 14.內層1OZ,銅厚用1.2MIL,補償1.0MIL十层板排板厚度计算。

PCB压合结构PP设计资料

壓合（PP＋基板）结构设计规范一.目的為便於設計、壓板製程之生產管理，而訂立此準則，以利可遵行及參考之用。

叠合结构的设计原则：A：板厚符合客人需求，对客人有指定结构的依指定.B：每层尽量使用单张PP，使用较厚的内层芯板。

C：从多种叠构中挑出整体叠合成本最低的结构。

D: 以防织纹显露,最外层pp优先选用高含胶量,7628之PP盡量排內.E: 单面使用二张或以上的7628或2116或1506 P.P或混排之四層板时,需在规范中注明压合需铆合,需在op指示上注明内层a/w需在四角做流胶槽,且在在一次鑽中設計∮6.0mm的鑽孔將铆合孔鑽除,且壓合排版間距為25MM。

F: 相同板厚及公差的料号,如无特殊要求,采用相同的压合结构.G: 在设计压合结构时,需设计为中心对称结构.H：單面可使用四張以內的PP。

I：為降低作業成本，取消使用0.4T光基板，可使用改為2張7628PP代替.後續如再有光基板配方設計,請上報到主任襄理級處理.二.客戶v.s基材/PP廠牌選用原則a)客戶指定依客戶指定b)客戶未指定時，依廠內指定c)2.PP疊板選用原則:2-1.內外夾層PP之疊板原則2-1-1)外夾層P/P疊板原則( I )單張PP時,Rule如下：(a)2116PP：RC< 50% 7628PP：R C＜50%，不論銅厚一律禁用於外夾層；其餘PP (RC >50%)無限制( II ) 2張PP時,Rule如下：(a)2116PP：RC< 50% 7628PP：R C＜50%不論銅厚禁用於外夾層，例如7628（43％）x 2張，2116 （50％）x 2張禁用於外夾層。

(b)RC>50%之P/P可任意搭配，其中較低RC之 PP(如2116)置於接觸銅皮側,較高RC之 PP(如1060)置於接觸線路側。

圖示如下：( III ) 3張PP 時,Rule 如下： (a) 2116PP ：RC< 50% 7628PP ：R C＜50%不論銅厚禁用於外夾層，例如7628（43％）x 3張，2116 （50％）x 3張禁用於外夾層。

组合密封件压合量计算公式

组合密封件压合量计算公式密封件是工程中常用的一种零部件，用于防止液体或气体从机械连接处泄漏。

密封件的压合量是指密封件在安装后被压缩的程度，通常用来衡量密封件的密封性能。

在工程设计中，需要准确计算密封件的压合量，以确保密封件能够有效地防止泄漏。

计算密封件的压合量需要考虑多个因素，包括密封件的材料、尺寸、安装方式等。

在实际工程中，通常会采用组合密封件的方式来提高密封性能，因此需要计算组合密封件的压合量。

下面将介绍组合密封件压合量的计算公式和相关参数。

首先，我们需要了解组合密封件的结构。

组合密封件通常由多个密封件叠加组合而成，每个密封件都有自己的压合量。

在计算组合密封件的压合量时，需要将每个密封件的压合量相加，得到最终的压合量。

假设一个组合密封件由n个密封件叠加组合而成，每个密封件的压合量分别为h1, h2, …, hn。

则组合密封件的总压合量H可以通过以下公式计算：H = h1 + h2 + … + hn。

其中，H为组合密封件的总压合量，h1, h2, …, hn分别为每个密封件的压合量。

在实际工程中，密封件的压合量通常通过实验或计算得到。

对于不同的密封件材料和结构，其压合量可能会有所不同。

因此，在计算组合密封件的压合量时，需要考虑每个密封件的具体参数，并确保计算的准确性。

除了密封件的压合量，还需要考虑密封件的压缩率。

密封件的压缩率是指密封件在受到压力后的压缩程度，通常用百分比表示。

在计算组合密封件的压合量时，需要根据密封件的压缩率对压合量进行修正，以确保计算结果的准确性。

在工程设计中，密封件的压合量和压缩率是非常重要的参数，直接影响着密封件的密封性能。

通过准确计算密封件的压合量，可以帮助工程师选择合适的密封件材料和结构，提高密封件的密封性能，确保设备的正常运行。

总之，组合密封件的压合量计算是工程设计中的重要内容，需要综合考虑密封件的材料、尺寸、安装方式等因素，通过合理的计算和修正，得到准确的压合量参数，以确保密封件的密封性能。

叠合楼板堆放高度计算公式

叠合楼板堆放高度计算公式叠合楼板是指在建筑施工中采用叠合方式进行堆放的楼板，这种方式可以节省施工空间，提高施工效率，减少人力物力的浪费。

在叠合楼板的堆放过程中，需要计算楼板的高度，以确保安全稳定的堆放。

本文将介绍叠合楼板堆放高度的计算公式，并对其应用进行讨论。

叠合楼板堆放高度的计算公式可以通过以下步骤进行推导：首先，我们需要确定叠合楼板的重量。

叠合楼板的重量取决于其材质、尺寸和厚度。

一般来说，叠合楼板的重量可以通过施工图纸或供应商提供的技术参数进行查询。

其次，我们需要确定叠合楼板的叠放方式。

叠合楼板可以采用交叉叠放或平行叠放的方式进行堆放。

不同的叠放方式会对楼板的叠放高度产生影响。

最后，我们可以利用以下公式计算叠合楼板的堆放高度：H = (W L) / (N S)。

其中，H表示楼板的堆放高度，W表示楼板的重量，L表示楼板的长度，N表示楼板的叠放层数，S表示楼板的叠放方式（交叉叠放或平行叠放）。

通过这个公式，我们可以很方便地计算出叠合楼板的堆放高度。

这个公式不仅可以帮助施工人员在实际施工中合理安排叠合楼板的堆放，还可以帮助设计师在设计阶段合理预估叠合楼板的堆放高度，从而更好地满足建筑施工的需求。

叠合楼板堆放高度的计算公式在实际工程中具有重要的应用价值。

通过合理计算叠合楼板的堆放高度，可以避免因叠放不当而导致的楼板倾斜、坍塌等安全问题，保障施工现场的安全。

同时，合理计算叠合楼板的堆放高度还可以提高施工效率，减少施工成本，提高施工质量。

除了叠合楼板堆放高度的计算公式外，还有一些其他因素需要考虑。

例如，叠合楼板的支撑方式、地基承载能力、风荷载、地震作用等都会对楼板的堆放高度产生影响。

因此，在实际施工中，施工人员需要综合考虑各种因素，合理确定叠合楼板的堆放高度，确保施工安全和质量。

总之，叠合楼板堆放高度的计算公式是建筑施工中重要的工程计算方法之一。

通过合理计算叠合楼板的堆放高度，可以确保施工现场的安全稳定，提高施工效率，减少施工成本，从而更好地满足建筑施工的需求。

叠合梁计算书3

计算书工程名称：计算内容：目录1.工程概况 (1)2.结构描述 (1)3.计算分析依据及技术标准 (1)3.1计算分析依据 (1)3.2技术标准 (1)4.计算方法和内容 (1)4.1计算方法 (1)4.2计算分析内容 (1)5.计算模型及参数 (2)5.1计算模型 (2)5.2计算参数 (2)6.计算工况及荷载 (3)6.1恒载 (3)6.2活载及其它荷载 (3)7.作用组合 (3)8.施工阶段描述 (4)9.主要计算结果 (4)10.剪力钉验算 (7)11.高强螺栓数量计算 (8)12.钢梁腹板抗剪验算 (9)13.挠度验算 (9)1. 工程概况2. 结构描述3. 计算分析依据及技术标准3.1 计算分析依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）；4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5）《钢-混凝土组合桥梁设计规范》（GB 50917-2013）；6）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）。

3.2 技术标准1）设计荷载：公路-Ⅰ级；2）桥梁设计安全等级：一级；结构重要性系数：1.1。

4. 计算方法和内容4.1 计算方法4.2 计算分析内容计算支反力；验算结构正应力（拉应力、压应力）；验算结构变形；验算剪力钉的抗剪强度；验算钢梁拼接缝；验算钢梁腹板抗剪强度。

5. 计算模型及参数5.1 计算模型5.2 计算参数(1)混凝土混凝土材料性能表(2)钢材(3)预应力钢束采用φs15.2。

6. 计算工况及荷载6.1 恒载1）一期恒载:(1)混凝土容重：26kN/m³；钢材容重：78.5kN/m³(2)横隔板及加劲肋：钢梁横隔板、腹板竖向加劲肋及剪力钉等的重量以1.3倍主梁重量计。

2）二期恒载:(1)混凝土桥面铺装(2)防撞护栏：每侧取10kN/m；6.2 活载及其它荷载1）汽车及人群的横向分布系数：2）温度梯度15规范：箱梁日照温差依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）取值。

叠合梁I值与受力计算

146 146 146 0 0 0 159 159 159 0 0 0
281 38838 281 38838 281 38838 0 0 0 0 0 0
341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
底板最高面积点高 A4
0 0 30 0 0 30 0 0 30 0 0 30
0 0 200 0 0 200 0 0 200 0 0 200
0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390 0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390
341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
梁高
截面
磅榔头顶板顶板混顶板形心混凝土顶板凝土折顶板混夹腋面积到顶面积宽算钢厚凝土高高缘距度离 A1 h1
顶板后浇混
混凝土顶板面积宽
方案一 1.9 方案二
1 混凝土底板+钢顶板 0 0 0 2 混凝土底板+磅榔头 237790 779 45.788 3 混凝土底板+全顶板 237790 779 45.788 4 钢底板+钢顶板 5 钢底板+磅榔头 6 钢底板+全顶板 0 0 0 199181 744 40.184 199181 744 40.184
I值
I值
c
I值
I值 0.024676338 0.077459133 0.092133592 0.021370435 0.053641484 0.061390817 0.015288432 0.05159551 0.061967678 0.016224 0.036723803 0.042281791 0.395 0.943 0.0266 0.0762 -4% 8% -7% 2%

叠合楼板支撑计算书精编版

叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁，取1.2m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3承载能力极限状态q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算Mmax =0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mmνmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、主梁验算q 1=γGl(G1k +(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。