MH16T-15M花架龙门支腿计算书

MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：

2

A=

168cm

7.

4

I

727564cm

=

X

4

I

=

312907cm

y

2.支腿受力分析：

支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：

22.55cm A =

42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：

门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力

g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载

重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。

()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+=

其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m

葫芦自重G -

额定起重量Q -

())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=

k hL pab H

kg 4.2132= 2.98311500

4.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-

cm 起重机跨度b a L 150022-==

cm 支腿高h 4.725-

7.11=⨯=L

h I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩

()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力

MPa I i M Y b 4.51209820

6.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力

MPa A G N L

c 2.442

.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ

2）支腿平面受力分析

支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制

动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。支腿平面内计算简图

如下：

()[]

()kg J k b h F B abk a d J ph x 8.18174.19023345803803232362

121

222

=

=+++-= 7

.180F 4301701302151760022

12

=⨯==--=====b

S

I J k cm F cm

B cm b cm

a cm

d kg

p y 下横梁截面积，

4

y 2242223.12590I 7.10034J 5.759cm I cm J cm

S y ⨯=--=--=支腿截面惯性矩，上横梁截面惯性矩，

Nm xh a V A B 373254.7181783.1101720M =⨯-⨯=-=

大车运行制动产生惯性力()()kg a Q G P g 516715.01760016850=⨯+=+=

其中G 为整车重量

()

()kg J k b h F B k J prbh x 237432313(3621222=++-+=δ ()b V h x p M a p --=

Nm 29680)17010172(4.725)23745167(=⨯-⨯-= 支腿受弯曲应力MPa I i M y B 22.02

3.125908.1437324=⨯⨯==σ 大车运行制动产生弯曲正应力MPa

4.17212590.38.14296805=⨯⨯=

σ 支腿受压应力MPa A V A N 15698.02

.55880080sin =⨯=⨯=σ 支腿应力和为[]MPa MPa N 1776.17354=<=++=σσσσσ，所以支腿满足使用要求。

设计： 审核： 批准：

中原圣起技术部