MH16T-15M花架龙门支腿计算书
龙门架计算书
龙门架(双柱)计算书一、基本参数信息1、构造参数:龙门架立柱高度h(m)：27；龙门架立柱宽度B(m): 0.6；龙门架立柱间距L(m)：2；每根立柱的重量G z(kN)：15；风荷载设计值q0(kN/m2)：0.6；卷场机固定形式：压重；卷场机自重G(kN)：2；重物与土的摩擦系数μ1：5；卷扬机底座与土的摩擦系数μ2：1；A点与水平拉力作用线距离h(m)：0.5；A点到卷扬机重心线的距离a(m)：1；A点到压重物重心线的距离b(m)：2；吊篮重G d(kN)：1；额定起重量G e(kN)：15；钢丝绳型号：6×37；公称抗拉强度(N/mm2)：1700；钢丝绳直径(mm)：17.5；滑轮直径D(mm)：200；承载钢丝绳分支数n：2；滑轮组总效率η：0.9；材料的弹性模量E(N/mm2 )205；2、附墙架:附墙架材料：钢管；型钢选择：Ф48×3.5；截面面积(cm2 )：4.89；回转半径(cm)：1.58；附墙架计算长度y(m)：2；3、基础参数:基础长l(m)：4；基础宽b(m)：1.4；基础厚h(m)：0.8；混凝土保护层厚度(mm) ：30；混凝土级别：C30；钢筋级别：HRB335；二、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力：S=P/(nη)其中P - 提升荷载，P=1.4(G d+G e)=1.4×(1+15)=22.4kN；n - 承载钢丝绳分支数，n=2；η - 滑轮组总效率，η=0.9。
S=22.4/(2×0.9)=12.44kN选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径17.5mm。
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=αFg/K其中Fg ─ 钢丝绳的钢丝破断拉力总和，Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径；α - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，α=0.82；K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。
d =( 2×K×[Fg] /α )0.5=(2×7×12.44/0.82)0.5=14.58mm钢丝绳的直径满足要求!钢丝绳最小直径必须大于14.58mm才能满足要求!滑轮安全其中力：F = D2/2其中：D - 滑轮直径，D=200mm得到：F=2002/2=20kN≥S=12.44kN滑轮计算满足要求！卷筒两端凸缘至最外层钢绳距不少于2倍绳直径；卷筒边缘必须设防止绳脱出的防护装置。
满堂支架计算书
宁波市轨道交通2号线一期工程东外环停车场现浇箱梁碗扣支架支架施工方案编制：审核：批准：中铁十二局集团有限公司二Ｏ一三年三月一、工程概况桥梁范围为DR2K0+495.202～DR2K0+879.256，结构全长384.054m，连接停车场与正线。
该桥梁除道岔区采用连续梁结构外，其余均采用简支梁结构。
出入场线孔跨布置为（1-30m+4-35m）简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁+（28+34）m连续梁。
牵出线孔跨布置为2-35m简支梁+（30+31+31）m连续梁+（30+30）m 连续梁+（31.5+39.532）m连续梁，其中（30+31+31）m连续梁+（30+30）m连续梁与出入场线合建。
1、简支梁：包含1孔30m双线简支梁，4孔35m双线简支梁以及2孔35m单线简支梁，梁高均为2.0m。
双线箱梁为出入场线箱梁，标准箱梁底宽4.4m，顶宽9.6m，在曲线段根据曲线加宽要求进行加宽，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。
单线箱梁为牵出线桥梁，箱梁底宽2.6m，顶宽5.88m，箱梁跨中截面顶板厚0.25m，底板厚0.25m，腹板厚0.35m，至支点处顶板厚度不变，底板厚度增加至0.45m，腹板厚度增加至0.55m。
2、连续梁：共4联连续梁。
⑴、（30+31+31）m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，顶板宽16.7m，底板宽12.06m。
跨中腹板厚度0.35m，顶、底板厚度0.25m；支点处腹板加厚至0.55m，顶板厚度0.25m，底板加厚至0.35m。
⑵、2×30m连续梁：采用单箱四室斜腹板断面，梁高2m，左侧（出段线侧）悬臂长2.5m，右侧（牵出线侧）悬臂长1.44m，本梁为变宽度，靠小里程侧一孔为等宽，顶板宽16.7m，底板宽12.06m；大里程侧一孔为变宽度，顶板宽16.7～18.515m，底板宽12.06～13.575m。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
MH16T-15M花架龙门支腿计算书
MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：2A=168cm7.4I727564cm=X4I=312907cmy2.支腿受力分析：支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：22.55cm A =42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+= 其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m葫芦自重G -额定起重量Q -())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=k hL pab Hkg 4.2132= 2.983115004.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-cm 起重机跨度b a L 150022-==cm 支腿高h 4.725-7.11=⨯=Lh I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力MPa I i M Y b 4.512098206.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力MPa A G N Lc 2.442.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ2）支腿平面受力分析支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
满堂脚手架计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：240.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.65；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
满堂碗扣式支架计算书
满堂碗扣式支架计算书海黄和紫檀哪个更有价值怕上当受骗，我们教你如何鉴别小叶紫檀的真伪！点击访问：木缘鸿官网北京十里河古玩市场，美不胜收的各类手串让记者美不胜收。
“黄花梨和紫檀是数一数二的好料，市场认可度又高，所以我们这里专注做这两种木料的手串。
”端木轩的尚女士向记者引见说。
海黄紫檀领风骚手串是源于串珠与手镯的串饰品，今天曾经演化为集装饰、把玩、鉴赏于一体的特征珍藏品。
怕上当受骗，我们教你如何鉴别小叶紫檀的真伪！点击访问：木缘鸿官网“目前珍藏、把玩木质手串的人越来越多，特别是海黄和印度小叶檀最受藏家追捧，有人把黄花梨材质的手串叫做腕中黄金。
”纵观海南黄花梨近十年的价钱行情，不难置信尚女士所言非虚。
一位从事黄花梨买卖多年的店主夏先生通知记者，在他的记忆中，2000年左右黄花梨上等老料的价钱仅为60元/公斤，2002年大量收购时，价格也仅为2万元/吨左右，而往常，普通价钱坚持在7000-8000元/公斤，好点的1公斤料就能过万。
“你看这10年间海南黄花梨价钱涨了百余倍，都说水涨船高，这海黄手串的价钱自然也是一路飙升。
”“这串最低卖8000元，能够说是我们这里海黄、小叶檀里的一级品了，普通这种带鬼脸的海黄就是这个价位。
”檀梨总汇的李女士说着取出手串让记者感受一下，托盘里一串直径2.5mm的海南黄花梨手串熠熠生辉，亦真亦幻的自然纹路令人入迷。
当问到这里最贵的海黄手串的价钱时，李女士和记者打起了“太极”，几经追问才通知记者，“有10万左右的，普通不拿出来”。
同海南黄花梨并排摆放的是印度小叶檀手串，价位从一串三四百元到几千元不等。
李女士引见说，目前市场上印度小叶檀原料售价在1700元/公斤左右，带金星的老料售价更高，固然印度小叶檀手串的整体售价不如海黄手串高，但近年来有的也翻了数十倍，随着老料越来越少，未来印度小叶檀的升值空间很大。
“和海黄手串比起来，印度小叶檀的价钱相对低一些，普通买家能消费得起。
”正说着店里迎来一位老顾客，这位顾客通知记者，受经济条件所限，他是先从1000元以内的小叶檀手串玩起，再一步一步升级的。
t龙门架计算书
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m 葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm2横梁上弦压杆稳定符合要求6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4弹性模量26/E⨯kg=1.2cm10按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P1+P2）跨中挠度f1=k.PL3/（48EI）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862）=1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f1=5q3L4/（384EI）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862）=0.015cm以上挠度合计f中= f1+ f2=1.74cm≈1/700L符合结构要求。
16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算2 F=.+48cm+74=+206144.1.94.7448截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ==== 4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
门式刚架计算书
附二：（空1行）严格按照大家发的毕业设计小册子上的格式做。
（空1行）汉星轻钢结构仓库设计学生姓名：余梦君学号：0815041209所在系部：土木工程系专业班级：08gb土木二班指导教师：陈升平日期：二○一二年五月摘要门式刚架轻钢结构能有效地利用材料，构件尺寸小，重量轻，而且可以在工厂批量生产，保证质量，工地连接简便迅速，施工周期短。
正因为这些优点，被广泛地应用在一般工业与民用建筑中。
而随着设计技术、制作安装技术的日益提高，越来越多的大空间建筑采用门式刚架轻钢结构，而且经济效益十分显著。
由于经济飞速发展和建筑业技术的进步，在厂房设计中，轻型钢结构的应用越来越广泛，它具有建造周期短、质量轻、操作简便、，成本低等优点，已经成为主要的房屋设计结构形式之一。
但随着轻型钢结构的应用，由于缺乏良好的控制，相应的工程施工出现了一些质量安全问题，它的安全性和经济性无法保障。
本次设计，以厂房的科学安全和经济为目的，探讨门式钢架轻型钢结构厂房的相关问题。
（空1行）关键词：门式刚架轻钢结构质量保证连接简便施工周期短成本低AbstractPortal frame light steel structure effective use of materials, component size is small, light weight, and in the factory mass production, quality assurance, site connection is simple and rapid, short construction period. Precisely because of these advantages, has been widely used in general industrial and civil buildings. With the design of technology, production and installation of technology increasing, a growing number of large space buildings portal frame light steel structure, and economic benefits are very significant. Because of the rapid economic development and progress of the construction technology, plant design, the application of light steel structure more and more widely, it has a short construction period, light weight, easy to operate, low cost, has become a major housing design one of the structure. However, with the application of light steel structure, the lack of good control, the corresponding construction quality and safety problems, can not guarantee its security and economy. The design, plant science, safety and economic purposes, explore the related issues of the gantry steel frame light steel structure workshopKeywords：Portal frame light steel Quality Assurance Easy connectivityShort construction period, low cost目录摘要........................................................................ ABSTRACT...................................................................... 目录.. (V)1 绪论 (1)2 荷载计算 (2)2．1荷载取值计算 (2)2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） (2)2.1.2 可变荷载标准值 (2)2.1.3 风荷载标准值 (2)2.1.4 吊车资料 (2)2.1.5 地震作用 (3)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (3)3 内力计算 (5)3.1在恒荷载作用下 (6)3.2在活荷载作用下 (7)3.3在风荷载作用下 (8)3.4在吊车荷载作用下 (9)3.5内力组合 (10)4 刚架设计 (14)4.1截面形式及尺寸初选 (14)4.2构件验算 (14)4.2.1 构件宽厚比验算 (15)4.2.2 有效截面特性 (15)4.2.3 刚架梁的验算 (18)4.2.4 刚架柱验算 (19)4.2.5 位移计算 (21)4.3节点设计 (21)4.3.1 梁柱节点设计 (21)4.3.2 梁梁节点设计 (23)4.3.3 刚接柱脚节点设计 (26)5 吊车梁及牛腿设计 (28)5.1吊车梁设计 (28)5.2牛腿设计 (31)6 其它构件设计 (34)6.1隅撑设计 (34)6.2檩条设计 (34)6.2.1 基本资料 (34)6.2.2 荷载及内力 (34)6.2.3 截面选择及截面特性 (34)6.2.4 强度计算 (36)6.2.5 稳定性验算 (37)6.3墙梁设计 (37)6.3.1 基本资料 (37)6.3.2 荷载计算 (37)6.3.3 内力计算 (37)6.3.4 强度计算 (37)7 基础设计 (38)7.1刚架柱下独立基础 (38)7.1.1 地基承载力特征值和基础材料 (38)7.1.2 基础底面内力及基础底面积计算 (38)7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 (39)7.1.4 基础底面配筋计算 (39)7.2山墙抗风柱下独立基础 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (44)1 绪论2 荷载计算2．1 荷载取值计算2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板0.13 KN/m250mm厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2檩条及支撑0.10 KN/m2合计0.3 KN/m22.1.2 可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 KN/m2。
满堂支架计算书(调整)
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂支架方案(附计算书).doc
满堂支架方案(附计算书)目录第一节编制依据………………………………………………………………1第二节工程概况………………………………………………………………2第三节满堂脚手架搭设方案选用……………………………………………3第四节安装满堂脚手架的施工管理…………………………………………4第五节脚手架材料检测要求………………………………………………15第六节满堂脚手架安全性验算……………………………………………16第一节编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-一次。
检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查；2）钢管弯曲变形应符合规范规定；二、扣件扣件应符合《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的技术要求，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。
扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有厂家的生产许可证、法定检验单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按现行的国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定抽样检查；2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝螺栓必须更换；3）新旧扣件使用前应进行防锈处理。
第六节满堂脚手架安全性验算脚手架参数选取计算荷载取值（按实际施工情况取值）如下：脚手片自重标准值gk=0.45kN/m2；钢管重量：3.84kg/m（按Φ48×3.5取值）；钢管验算参数选取：（按Φ48×3.2取值）；截面积A=4.504cm2；惯性距I=11.357cm4；截面模量W=4.732cm3；回转半径i=1.587cm；直角、旋转扣件抗承载力为8.0KN。
由于脚手架搭设高度较高，因此计算时立杆需考虑风荷载因素。
计算取值：操作平台立杆间距为1.5m，操作面水平横杆间距0.375m，水平杆步距1.8m。
脚手架安全性核算（一）验算操作层横向水平杆抗弯强度及变形：1、计算简图钢管计算简图2、强度验算（1）作用横向水平杆线荷载标准值钢管自重标准值：P=0.0384kN/m脚手片恒荷载标准值：gk=0.45kN/m2×0.375m=0.16875kN/m活荷载标准值：qk=2.1kN/m2×0.375m=0.79kN/m（2）作用横向水平杆线荷载计算值恒荷载计算值：q1=1.2×0.113+1.2×0.0384=0.182kN/m活荷载计算值：q2=1.4×0.79=1.11kN/m（3）考虑活荷载在横向水平杆上最不利位置时与恒荷载组合的弯矩，弯矩按连续三跨考虑。
连续梁满堂支架计算书
一、计算依据及参考资料1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99）2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20003、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-20085、铁四院设计图纸6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005二、碗扣支架计算为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil 软件建立整体模型计算和手工复核的方法。
1、荷载钢筋砼容重取26kN/m3；钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t ，底模8.5t ，内模为11t,共重100t ，则每延米按30.6kN/m ；方木容重为7.5kN/m³；施工荷载为2kN/㎡；倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。
2、碗扣支架钢管手工计算计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。
（1）支架钢管轴向受力计算碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为m l 2.10=。
根据受压稳定原理进行承载力计算。
单根钢管回转半径：mm A I i 8.154414822=+==长细比：76/0==i l λ查表得:744.0=φ[][][]kN A P 51)4148(744.022=-⨯⨯==σπφσ即单根立杆在步距为1.2m 的条件下，最大允许承载力为51kN 。
实际计算容许的立杆轴向力采用30kN 。
因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm ，腹板下横向间距30cm ，水平步距120cm 。
按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm 面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为：箱梁混凝土重：kN q 6.123.06.07.2261=⨯⨯⨯=底模模板重量：kN q 94.036.01/7.32/852=⨯=方木重量：kN q 7.1625.025.06.05.73=⨯⨯⨯⨯=施工荷载及振捣荷载：kN q 16.236.0)42(4=⨯+=作用在箱梁下方单根钢管上的总荷载：KN P KN P 30][3.214.116.22.1)7.194.06.12(==⨯+⨯++=＜（2）碗扣支架顶部方木的受力计算碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm ，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。
龙门吊架设计计算
闸门井龙门吊架计算书1、计算概况龙门吊架起吊高度12m，跨度8.8m，吊点距离4.80m;起吊重量115t，辅助设备选用4个60t滑车组，Φ28－6×37起吊牵引绳，2台8t卷扬机，龙门架及卷扬机均设Φ32地脚锚筋固定。
龙门架结构主梁初选为4工45b热轧普通工字钢（初选），主梁两端焊接牢固，主梁设有工45b剪刀撑焊接连接，减小集中荷载弯距；龙门架立柱为Φ325×12mm无缝钢管与预埋钢板焊接连接，龙门架主梁与立柱组成主框架结构。
2、荷载计算（1）起吊物重量：1150KN（2）滑轮重量：10KN；（3）钢丝绳重量：276.8/100×1050＝29 KN（4）荷载设计值为可变荷载效应控制的组合：恒载荷载分项系数为1.2；活载荷载分项系数为1.4。
故起吊设计荷载：1150×1.2+(10+29)×1.4＝1434.6 KN3、龙门吊架受力分析与计算龙门架计算主要是立柱的计算，一般简化为一个承受集中荷载的框架结构来进行。
其截面验算可参照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）采取—近似柱梁计算法来验算截面,本法系假定立柱与龙门架主梁的交接处为刚接，立柱与基础的交接处为绞接，其计算数值与精确法计算和试验结果的误差不大，可以满足工程要求。
3.1对于龙门架的主梁计算，可按承受集中荷载的框架结构形式对主梁最危险截面的强度和刚度（不考虑自重影响）进行简化计算和校核，具体尺寸见计算简图：梁端与立柱连接点弯距为：M B＝M C＝-3Pa(a+b)/L(2k+3)＝-3×（1434.6/2）×2×（2+4.8）/8.8×(2×6.36+3)＝-211.56 KN*m其中K＝（H/L）·（4I/2I1）＝(12/8.8)×（4×33759）/（2×14471.45）＝6.36；主梁最危险截面弯矩为：Mmax=Ma＋M B==（1434.6/2）×2-211.56=1223.04KN*m；最大剪力设计值为：Vmax＝P=1434.6/2＝717.3KN梁所需的截面抵抗矩为：W＝Mmax/［σw］＝1223.04×106/205＝5966.05cm3；由型钢表查得工45b的截面特性：Ix＝33759cm4，Ix /Sx＝38.1cm，δ＝13.55mm，翼缘板厚度t f＝18mm。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
满堂脚手架主要用于_____施工。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计方案1、脚手架搭设参数立杆横距：＿____m立杆纵距：＿____m步距：＿____m脚手架搭设高度：＿____m2、立杆基础脚手架立杆基础为_____，承载力特征值为_____kN/m²。
3、杆件连接立杆采用对接扣件连接，相邻立杆的接头不应在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。
纵向水平杆采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆的接头不应在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。
剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 2 个旋转扣件固定。
端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm。
4、剪刀撑设置在架体外侧周边及内部纵、横向每隔 5m～8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为 5m～8m。
在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。
当支撑高度超过 8m，或施工总荷载大于 15kN/㎡，或集中线荷载大于 20kN/m 的满堂脚手架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。
水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 8m。
5、脚手板设置作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面 120mm～150mm。
脚手板应设置在三根横向水平杆上。
当脚手板长度小于 2m 时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。
脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取 130mm～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。
门架计算书
吊梁提升门架起重机受力计算书已知：设备工作级别—A3；小车起重量—G1=60t；小车自重—G2=4.72t; 主梁自重—q=7.69kN/m; 跨度-L=19.1m；许用弯曲应力—[σ]Q235=157MPa;许用剪切应力—[τ]Q235=90MPa;一、龙门架平面内力计算：本龙门吊采用双刚支腿进行支承，将龙门架当作平面刚架计算。
龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a）（图a）第二种情况是当龙门起重机大车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b）当计算主梁内力时，取图a，当计算支腿内力时取（图b）,这时因为采用一次超静定机构计算简图时，刚架在垂直载荷作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。
（图b）1、主梁垂直平面内的受力计算：（1）负载引起的内力（受力图如图c，主梁弯矩图如图d）（图c）（图d）P=G2+1.25G1=47.2KN=1.25×600KN=797.2KN由于起升速度很低，且已考虑静载实验时，加载为125%所以可不考虑起升加速度的影响。
M max1=P(L-b)/4=3518.02KN ·m当载荷如a图所示时，剪力图如图e（图e）（图f）(2） 主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fM max2=1/8×q ×L 2=1/8×7. 69×19.12=350.13KN ·m主梁在垂直平面内主要验算两个危险载面，一是主梁跨中的弯距，二是支座附近的剪力。
M 总=M max1+M max2=3868kN ·mI 2=3277520.98cm 4 y x =129.35cmW y =I 2/y max =25338.40cm 3σ=M 总/2W=98 MPa<[σ] Q235=157 MPa 所以主梁受弯满足要求。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数横向钢管验算方式简支梁二、荷载参数脚手架钢管类型Φ×每米钢管自重g1k(kN/m)脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m)密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m)每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)材料堆放荷载q1k (kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)3平台上的集中力F1(kN)1立杆轴心集中力F2(kN)0基本风压ω(kN/m2)风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs风荷载标准值ωk(kN/m2)三、设计简图搭设示意图：四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k =g1k=mG2k =g2k×lb/(n+1)=×(2+1)=mQ1k =q1k×lb/(n+1)=1×(2+1)=mQ2k =q2k×lb/(n+1)=3×(2+1)=m1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力q=×(G1k +G2k)+×(Q1k+Q2k)=×++×+=板底支撑钢管计算简图Mmax=ql2/8=×8=·mRmax=ql/2=×2=σ=Mmax/W=×106/×103)=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=×(G1k +G2k)+×(Q1k+Q2k)=×++×+=q2=×F1=×1=板底支撑钢管计算简图弯矩图Mmax=·m剪力图Rmaxf=σ=Mmax/W=×106/×103)=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=+++=mR'max= q'l/2=×2=ν=5q'l4/384EI=5×××103)4/(384××105××104)=≤min(1000/150,10)=满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=+++=mq2'=F1=1kN板底支撑钢管计算简图剪力图R'maxf=变形图ν=5q'l4/384EI +Fl3/48EI=5×××103)4/(384××105××104)+1××103) 3/(48××105××104)=≤min(1000/150,10)=满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
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MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：
2
A=
168cm
7.
4
I
727564cm
=
X
4
I
=
312907cm
y
2.支腿受力分析：
支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：
22.55cm A =
42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：
门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力
g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载
重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+=
其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m
葫芦自重G -
额定起重量Q -
())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=
k hL pab H
kg 4.2132= 2.98311500
4.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-
cm 起重机跨度b a L 150022-==
cm 支腿高h 4.725-
7.11=⨯=L
h I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩
()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力
MPa I i M Y b 4.51209820
6.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力
MPa A G N L
c 2.442
.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ
2）支腿平面受力分析
支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制
动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。
支腿平面内计算简图
如下：
()[]
()kg J k b h F B abk a d J ph x 8.18174.19023345803803232362
121
222
=
=+++-= 7
.180F 4301701302151760022
12
=⨯==--=====b
S
I J k cm F cm
B cm b cm
a cm
d kg
p y 下横梁截面积，
4
y 2242223.12590I 7.10034J 5.759cm I cm J cm
S y ⨯=--=--=支腿截面惯性矩，上横梁截面惯性矩，
Nm xh a V A B 373254.7181783.1101720M =⨯-⨯=-=
大车运行制动产生惯性力()()kg a Q G P g 516715.01760016850=⨯+=+=
其中G 为整车重量
()
()kg J k b h F B k J prbh x 237432313(3621222=++-+=δ ()b V h x p M a p --=
Nm 29680)17010172(4.725)23745167(=⨯-⨯-= 支腿受弯曲应力MPa I i M y B 22.02
3.125908.1437324=⨯⨯==σ 大车运行制动产生弯曲正应力MPa
4.17212590.38.14296805=⨯⨯=
σ 支腿受压应力MPa A V A N 15698.02
.55880080sin =⨯=⨯=σ 支腿应力和为[]MPa MPa N 1776.17354=<=++=σσσσσ，所以支腿满足使用要求。
设计： 审核： 批准：
中原圣起技术部。