承载力计算参数表
地基承载力标准值计算表格(填数据即可)
13 73.30 35.60 57.08 12.77 0.22 0.888 50.69
μ
2 i
nμ 2
1
n 1
பைடு நூலகம் 4.678 2 )δ n n
g*b+Md*g*d+Mc*ck,其中Mb/Md/Mc取值如下表内插取得:
Mb 0.61 -1.48 0.8 -2.8 1.1 -2.8 1.4 -5.6 1.9 -8.6 2.6 -10.2 3.4 -10.2 4.2 -10.2 5 -10.2 5.8
Md 3.44 -1.29 3.87 -2.13 4.37 -2.91 4.93 -4.31 5.59 -5.81 6.35 -7.41 7.21 -10.47 8.25 -13.17 9.44 -17.16 10.84
岩土工试验成果计算表 界 限 液限 (%) 71.00 69.00 73.00 65.00 68.00 66.00 70.00 80.00 62.00 69.00 71.00
数 量(n) 最大值(max) 最小值(min) 平均值(fm) 标准差(σ) 变异系数(δ ) 修正系数(ψ ) 标准值 注:1、计算公式如下:
注:内摩角数值填入黄色空格内,相对应的M值即可在灰色条带上得到. 参数 数值 Mb 0.1 Md 1.39 Mc 3.71 g ) 1.66 g) 1.66 b(m) 3
岩土工试验成果计算表 界 限 塑限 塑性指数 (%) (%) 37.00 34.00 34.00 35.00 38.00 35.00 33.00 32.00 34.00 34.00 32.00 34.00 36.00 34.00 40.00 40.00 32.00 30.00 37.00 32.00 35.00 34.00
简支梁正截面抗弯承载力计算表格
4 砼弹性模量
5 钢筋弹性模量
6 预应力弹性模量
7 主筋抗拉强度设计值
8
9 板的铰缝截面积
fcd MPa 13.8 fsd MPa 195 fpd MPa Ec MPa 31500 Es MPa 210000 Ep MPa fsd MPa 280
mm2
三 计算系数及其他参数
1 桥梁结构的重要性系数 γo 2 钢筋与砼的弹性模量比 αES 3 预筋与砼的弹性模量比 αEp 4 纵向受拉钢预筋配筋率 ρ
桥梁承载力计算用表
Ⅰ、基本参数
编号
参数名称
13m简支梁桥钢筋砼主梁正截面抗弯承载力计算表
符号 单位 数值 编号
参数名称
符号 单位 数值 编号
参数名称
符号 单位 数值
一
几何参数
1 梁高
2 梁（腹板）宽
3 受压翼缘板宽
4 受压翼缘板厚
5 受弯构件计算跨径
6 预筋和钢筋合力至拉区边缘
7 钢筋合力至拉区边缘距离
224
91
641 当x≤b'f，则Md=fcdb’f x (ho-x /2) / γo 792 当x＞b'f，则Md=fcd[ b x (ho-x /2)+（b'f-b）h'f(ho-h'f/2)] / γo
641
第 1 页，共 1 页
杭州市萧山区交通规划设计处
-
1
- 6.666667
-
0
- 0.01169
5 受拉钢筋截面积
As mm2 6381
6
7 毛截面积
A mm2 545894
8 换算截面积
Ao mm2 582055
水泥搅拌桩承载力计算表excel
μp=π*D
1.5708
2--4
0
8
圆周率π
3.14159
2--5
0
16
参数取值：
桩端端阻力发挥系数：αp 0
桩身强度折减 系数η
桩间土承载力折 减系数：β (0.75～0.95)
0.25
0.4
2--6 桩间土承
载力特征
值
fsk(KPa) 20
0
桩端阻力 qp(KPa)
0
20
复合地基承载力 特征值fspk(KPa)
120 7.28 152.28 9.24
70
4.74 136.19 9.22
140 7.26 158.71 8.23
180 7.11 171.58 6.78
fspk=λm*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk 5.9
结论 120.11
正方形布桩间距(m)
1
注：红色部分人工输入 ，绿色部分为人工选用。
压缩模量计算
承载力 压缩模量 处理后承 处理后压缩
faki
Esi 载力fspki 模量Esi’
100 7.35 145.84 10.72
70
4.8 136.19 9.34
m=(fspk-β*fsk)/(λRa/Ap-β de*2f=sDk2)/m 1.1039
111.212 88.357 120.00 2444.620
(取二者小值为 Ra)
面积置换率、布桩间距 0.1607 1.5560 1
实际置换率m'
0.1958
实际复合地基承载力 fspk(KPa)
有效桩长(m)
机具条件： 直径D(mm)
水泥搅拌桩承载力计算
桩基承载力计算表格
88 88 88 4269 4269 4269
qpa
3800
1#楼 2#楼 3#楼 4#楼 5#楼 6#楼 7#楼 8#楼 9#楼 10#楼 11#楼 12#楼 13#楼 14#楼 15#楼 16#楼 17#楼 18#楼 19#楼 20#楼
Z19 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z111
10
10
10
10
10
10
12.5
5
5
5
5
5
5
7.5
10
10
10
10
10
10
12.5
5
5
5
5
5
5
7.5
10
10
10
10
10
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12.5
5
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5
5
5
5
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10
10
10
10
10
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5
5
5
5
7.5
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10
10
10
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5
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5
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7.5
10
10
10
10
10
10
12.5
5
5
5
5
5
5
7.5
Z39
88
Z40
88
Z41
88
Z42
88
Z43
88
Z44
88
Z45
工字钢承载力计算公式表
工字钢承载力计算公式表
工字钢是一种常见的建筑材料，在建筑工程中承担着承载重量的任务。
计算工字钢的承载力需要考虑多种因素，如工字钢的截面形状、长度、材质等。
下面将介绍一些常用的工字钢承载力计算公式及相关参数。
一、工字钢承载力的简介
工字钢的承载力主要包括弯曲承载能力和压力承载能力两种。
其中，
弯曲承载能力决定工字钢在支撑荷载时所能承受的弯曲变形程度；压
力承载能力则决定工字钢在受到压力时所能承受的荷载大小。
二、工字钢承载力计算公式表
以下是几种常见的工字钢承载力计算公式及相关参数：
1. 工字钢截面的惯性矩公式
对于工字钢截面的惯性矩公式，常用的有以下几种：
（1）法兰宽度与腰板高度成比例的工字钢：
I = bh^3 / 12
其中，b为法兰宽度，h为腰板高度。
（2）法兰宽度与腰板高度不成比例的工字钢：
I = (a^2 + 4b^2 / 3)h^3 / 16a
其中，a、b分别为工字钢法兰宽度与腰板高度中的较小值和较大值。
2. 工字钢受弯承载力公式
工字钢受弯承载力计算公式为：
M = Wl / 4
其中，M为工字钢的弯曲矩；W为工字钢的截面模量；l为工字钢的长度。
3. 工字钢压力承载力公式
工字钢压力承载能力的计算公式为：
P = F / A
其中，P为工字钢的压力承载能力；F为工字钢所能承受的最大荷载；A为工字钢的截面积。
三、结语
通过以上介绍，我们可以看出工字钢的承载力计算是一个复杂而系统性的工作。
在实际生产和应用中，需要对工字钢的材质和规格等参数进行综合考虑，根据计算结果合理地选用和使用工字钢。
地基承载力计算方法
一．地基承载力计算方法：按《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）1．野外鉴别法k注：1.对于微风化的硬质岩石，其承载力取大于4000kpa时，应由试验确定；2.对于强风化的岩石，当与残积土难于区分时按土考虑。
k注：1.表中数值适用于骨架颗粒空隙全部由中砂、粗砂或硬塑、坚硬状态的粘土或稍湿的粉土所充填的情况；2.当粗颗粒为中等风化或强风化时，可按其风化程度适当降低承载力，当颗粒间呈半胶结状时，可适当提高承载力；3.对于砾石、砾石土均按角砾查承载力。
2．物理力学指标法粉土承载力基本值f0（kpa）注：1.有括号者仅供内插用；2.折算系数§=0。
粘性土承载力基本值f0（kpa）注：1.有括号者仅供内插用；2.折算系数§=0.1。
注：对于内陆淤涨和淤泥质土，可参照使用。
红粘土承载力基本值f0（kpa）注：1.本表仅适用于定义范围内的红粘土；2.折算系数§=0.4。
素填土承载力基本值f0（kpa）注：本表只适用于堆填时间超过10年的粘性土，以及超过5年的粉土；所查承载需经修正计算。
3．标准贯入试验法砂土承载力标准值f k（kpa）注:1.砾砂不给承载力; 2.粉细砂按粉砂项给承载力;3.中粗砂按中砂项给承载力;4.细中砂按细砂项给承载力;5.粗砾砂按粗砂项给承载力;6.N63.5需修正后查承载力.粘性土承载力标准值f k（kpa）注：N63.5需经修正后查承载力。
花岗岩风化残积土承载力基本值f0（kpa）注：花岗岩风化残积土的定名：2mm含量≥20%为砾质粘性土；2mm含量＜20%为砂质粘性；2mm含量=0为粘性土二．标准贯入击数修正方法1．国标方法N=aN′触探杆长度校正系数a2．公路方法当触探杆长度≤21m时按国标;当触探杆长度≥21m时按下式计算:N L=(0.784-0.004L)Ns式中：N L表示校正后的击数Ns表示实际击数L表示触探杆长度三．土的部分特征参考值砂土的内摩擦角φ（度）参考值注：括号内为海南地区经验值四．土的分类砂土密实度分类粉土密实度和湿度分类五.工程降水方法降低地下水位方法的适用范围聚乙烯（PE）简介1.1聚乙烯化学名称：聚乙烯英文名称：polyethylene，简称PE结构式：聚乙烯是乙烯经聚合制得的一种热塑性树脂，也包括乙烯与少量α-烯烃的共聚物。
单桩承载力计算表格(完美版)
桩径取0.6桩径取0.5桩径取0.8
抗拔系数0.5抗拔系数0.5抗拔系数
抗拔极限承载力标准值641.85抗拔极限承载力标准值534.87抗拔极限承载力标准值抗拔承载力特征值380.30抗拔承载力特征值308.67抗拔承载力特征值
竖向承载力特征值783.21724竖向承载力特征值633.046093竖向承载力特征值
抗拔承载力特征值取380
竖向承载力特征值780
桩间距1.8
四桩群桩抗拔极限承载力标准值773.38334三桩群桩抗拔极限承载力标准值
特征值545.80727特征值
注：黄色区域为数据输入区，
绿色区为计算过程中两个重要参数区
粉色区为最终的单桩竖向极限承载力标准值
必须保留此空行
取此值
0.5
抗拔极限承载力标准值855.79
抗拔承载力特征值533.45
竖向承载力特征值1107.121
三桩群桩抗拔极限承载力标准值826.8718
536.6359。
独立基础复合地基承载力计算表-2019
±0-1.27垫层厚度0.1-1.623.82.53褥垫层厚度0.25 2.18独块面积30独块桩数19桩径0.40.0795土层编号岩土名称层顶高程地层厚度l pi q si q si *l pi q p αp ①素填土 3.4 4.1 2.8817.550.47000.9②粉质粘土-0.7 6.4 6.412.580③粉砂-7.1 4.5 4.522.5101.25③4粉砂-11.65517.587.5④粉砂-16.6 5.90.827.522⑤粉质粘土-22.5⑤4粉砂⑤粉质粘土⑥粉质粘土⑦粉砂桩长19.58式中：u p 桩的周长（m）q si l pi 桩长范围内第i层土的厚度（m）αp 桩端阻力发挥系数，应按地区经验确定q pλ0.85β0.95f sk 180λRa Ap βf spk f sk单桩承载力发挥系数，可按地区经验取值0.8-0.9处理后桩间土承载力特征值（kPa),可按地区经验确定单桩竖向承载力特征值（kN)桩的截面积（m 2)桩间土承载力发挥系数，可按地区经验取值0.9-1.0复合地基承载力特征值（kPa)复合地基承载力特征值430.66五、复合地基承载力计算桩周第i层土的侧阻力特征值（kPa）可按地区经验确定桩端端阻力特征值（kPa),可按地区经验确定；对于水泥搅拌桩、旋喷桩应采取未经修正的桩端地基承载力特征值独立基础复合地基承载力计算表-2019二、面积置换率计算面积置换率单桩竖向承载力特征值四、单桩承载力计算基础底相对标高基础底绝对标高桩顶相对标高桩顶绝对标高一、基本参数输入三、地层参数输入507.6124。
《地基基础承载力计算》
《地基基础承载力计算》第五章：工程规范地基承载力实用计算方法 第2节：建筑规范地基承载力计算 5.1 概述 ( 梁总文 )———————————————————————————————————————5.2建筑规范地基承载力计算 5.2.1 天然地基极限承载力天然地基极限承载力f u 可按下式估算。
k c c q q u c N d N b N f ξγξγξγγ++=021（5.2.1）式中u f ―地基极限承载力（kPa ）;c q N N N 、、γ―地基承载力系数，根据地基持力层代表性内摩擦角φk ( °) ，按表5.2.1-1确定；c q ξξξγ、、―基础形状修正系数，按表5.2.1-2确定；b 、l ―分别为基础（包括箱形基础和筏形基础）底面的宽度和长度（m ）； 0γγ、―分别为基底以上和基底组合持力层的土体平均重力密度（KN/m 3）；d ―基础埋置深度（m ）；k c ―地基持力层代表性黏聚力标准值。
表5.2.1-1 极限承载力系数表表5.2.1-2 基础形状系数对（5.2.1）式参数取值做如下说明：（1）对箱、筏形深大基础，宽度b 大于6m 时取b=6m 。
按表5.2.1-2确定基础形状系数时，b 、l 按实际尺寸计算；（2）式中0γγ、的取值，位于地下水位以下且不属于隔水层的土层取浮重力密度；当基底土层位于地下水位以下但属于隔水层时，γ可取天然重力密度；如基底以上的地下水与基底高程处的地下水之间有隔水层，基底以上土层在计算0γ时可取天然重力密度；（3）基础埋深d 根据不同情况按下列规定取值：1）一般自室外地面高程算起；对于地下室采用箱形或筏形基础时，自室外天然地面起算，采用独立基础或条形基础时，从室内地面起算；2）在填方整平地区，可从填土地面起算；但若填方在上部结构施工后完成时，自填方前的天然地面起算；3）当高层建筑周边附属建筑处于超补偿状态，且其与高层建筑不能形成刚性整体结构时，应分析周边附属建筑基底压力低于土层自重压力的影响，由此造成高层建筑基础侧限力的永久性削弱，会降低地基土的承载力。
桩身承载力计算
桩身承载力计算二、桩身承载力计算1、桩身计算基本参数桩径0.8m混凝土fc16.7桩身周长 2.512m混凝土ft 1.57桩身截面面积0.5024m2纵筋fy360箍筋fy270桩身纵筋数量16根箍筋直径8桩身纵筋直径18mm 箍筋间距100单根纵筋面积254.34mm2单根纵筋面积50.24纵筋配筋率0.81%混凝土弹性模量31500桩长14.5m钢筋弹性模量200000保护层厚度0.07m2、塔脚反力基本组合受压控制标准组合受压控制压力1171.1kN压力剪力61.5kN剪力受拉控制受拉控制拉力1080.1kN拉力剪力56.2kN剪力3、桩身正截面受压承载力基桩成桩工艺系数0.7（钻孔灌注桩）桩基规范5.8.3桩身受压承载力稳定系数1桩基规范5.8.4桩身正截面受压承载力7191.55kN桩基规范5.8.2-1判断结果满足4、桩身正截面受拉承载力桩身正截面受拉承载力1465.00kN桩基规范5.8.7判断结果满足5、桩身受剪承载力圆形截面宽度b0.70m圆形截面有效高度h00.64mhw/b0.91混凝土强度影响系数βc1受剪截面条件1881.09kN砼规范7.5.1-1判断结果满足计算截面的剪跨比3桩顶斜截面受剪承载力267.09kN判断结果满足6、单桩水平承载力αE=Et/Ec 6.35换算截面的截面模量W053203206.34mm3桩惯性矩I0=W0d0/219419170313mm4桩基规范5.7.2-6桩身抗弯刚度EI 5.19948E+14N.mm2桩基规范5.7.2-6桩身的计算宽度b0 1.53m桩侧土水平抗力系数的比例系数10MN/m4查表5.7.5桩的水平变位系数α0.491/m桩基规范5.7.5桩的换算深度αh7.16m桩顶水平位移系数Vx 2.441查表5.7.2桩顶允许水平位移χoa6mm对水平位移敏感的建筑物灌注桩单桩水平承载力特征值Rha115.57kN配筋率不小于0.65%判断结果满足桩截面模量塑性系数γm2桩身最大弯矩系数Vm0.768查表5.7.2桩身换算截面面积An524168.27mm2An=桩顶竖向力影响系数ξN1桩顶拉力灌注桩单桩水平承载力特征值Rha62.50kN配筋率小于0.65% 判断结果满足6、桩身受弯承载力①②③压弯承载力a、单桩基础桩身最大弯矩按桩基规范附录C计算弯矩M00kN.m桩顶处桩身内力水平力H061.50kN桩身最大弯矩截面系数C10.00换算深度h=αy 1.3m查表C.0.3-5桩身最大弯矩位置ymax 2.63m桩身最大弯矩系数DⅡ0.792查表C.0.3-5桩身最大弯矩Mmax98.59kN.mb、桩身配筋计算按混凝土规范附录E.0.4计算α11附加偏心距ea20mm截面最大尺寸的1/30轴向压力对截面重心的偏心距84.19mm纵筋重心所在圆周的半径321.00mm计算等式左边-36466.49674计算等式右边0α0.249831056（每变一次数据输入，需要用工具中“单计算所需纵筋面积As-2280.99公式E.0.4-1计算所需纵筋面积As-2483.38公式E.0.4-2判断结果压弯不起控制作用②拉弯承载力a、单桩基础桩身最大弯矩按桩基规范附录C计算弯矩M00桩顶处桩身内力水平力H056.20kN桩身最大弯矩截面系数C10.00换算深度h=αy 1.3m查表C.0.3-5桩身最大弯矩位置ymax 2.63m桩身最大弯矩系数DⅡ0.792查表C.0.3-5桩身最大弯矩Mmax90.10kN.mb、桩身配筋计算按混凝土规范附录E.0.4和第6.2.25条计算α11轴向压力对截面重心的偏心距83.42纵筋重心所在圆周的半径321.00mm计算等式左边7.71834E-08计算等式右边0α0.254649812（每变一次数据输入，需要用工具中“单正截面受弯承载力设计值Mu471.18kN.m受拉弯构件正截面受拉承载力1163.29kN判断结果满足混凝土规范第6.2.25条计算注：1、相关规定见桩基规范及其条文解释。
上海地基承载力计算表格
96
kPa
10)
b为力矩作用方向的基础边长（=<6m) >0.7不考虑；>=0.7,<=0.25考虑；<0.25按下层
0.5ψ Nrξ rλ b 5.90
Nqξ qγ 0d 52.36
ψ Ncξ ccd 37.93
地基承载力计算(上海地基基础设计规范DBJ08-11-2010)
是否进行下卧层验算的判断5.2.4条 基础宽度b= 持力层厚度（基础底面距软弱下卧层的距离)h1= 持力层厚度与基础宽度的比值h1/b= 0.6 持力层土的参数 持力层土的粘聚力标准值c1k= 持力层土的内摩擦标准值(度)φ1k= 下卧层土的参数 下卧层土的粘聚力标准值c2k= 下卧层土的内摩擦标准值(度)φ2k= 选用的土的参数 地基土的粘聚力标准值ck= 14.5 土的内摩擦标准值(度)φk= 19.75 土的抗剪强度指标标准值修正系数λ= 土的粘聚力的分项系数γc= 土的内摩擦角的分项系数γφ= 地基土的粘聚力设计值cd= 4.30 土的内摩擦设计值φd= 13.17 基础埋置深度d= 基础底面以下土的重度γ= 基础底面以上土的加权平均重度γ0= 承载力系数(表5.2.3-2） Nr= 0.78 承载力系数(表5.2.3-2） Nq= 2.12 承载力系数(表5.2.3-2） Nc= 9.81 地基承载力修正系数（表5.2.3-1）ψ = 0.9 基础参数 条形基础为0，矩形基础为1 基础长度L= 基础形状系数ξr= 1.00 基础形状系数ξq= 1.00 基础形状系数ξc= 1.00 0 2m 0.8 2.7 1.2 kPa kPa 1.9 m 8.4 kN/m3 13 kN/m3 11 kPa 21 度 18 kPa 18.5 度 2m 1.1 m
钢管结构支管承载力计算表格
钢管结构支管承载力计算一：X 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj54.83641kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N tpj N t pj =1.5N c pj =82.254608kN()=·-=f t N n pj c 2sin 81.0145.5y qb二：T 型和Y 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545主管与支管夹角θ=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj62.69693kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pj当β≤0.6时，N t pj =1.4N c pj =87.77571kN 当β>0.6时，N t pj =(2-β)N c pj =79.7961kN 12=÷øöçèæ=f t t d N d n pj c 22.0sin 12.y yq三：K 型连接主管外径d=55主管壁厚t=5支管外径ds=40支管外径与主管外径比β=0.727273主管轴力（kN)N=-100(拉力为正，压力为负)主管轴向应力σ=-127.324MPa主管材料屈服强度fy=235主管材料设计强度f=215参数ψn=0.543907参数ψd=0.774545支管间隙a=10(a<0时，取a=0）参数ψa=0.942091主管与受压支管夹角θc=45°主管与受压支管夹角θt=45°受压支管在管节点处承载力设计值N c pj59.06624kN 受拉支管在管节点处承载力设计值N t pjN t pj =(sin θc/sin θt)*N c pj =59.06624kN 注：①0.2≤β≤1.0，ds/ts ≤50,θ≥30°②当d/t>50时，取d/t=50=÷øöçèæ=f t t d N a d n pj c 22.0sin 12.12y y yq。
桩承载力计算表-管桩600
工程项目： 温州市划龙桥西路5#地块
2014-8-6
桩参数
桩径 周长 600 1.88 桩面积 0.282744 桩顶标高 g1 g2 群桩效应系数 2.5 h 粘土 1.7 1.7 钻孔号 序号 层号 1 2 3 4 5 6 7 8 10 11 12 13 1 2 3.1 3.2 3.3 4.1 4.2 5.1 5.2 6.1 6.2 7 承载力参数 侧效 端效 侧效 端效 端承力部分 Qsik Qpk h1 h2 j1 j2 端承系数 端承力 杂填土 0 1 1 1 1 0 0 粘土 18 1 1 1 1 0 0 淤泥 10 1 1 1 1 0 0 淤泥 15 1 1 1 1 0 0 淤泥质粘土 20 0 1 1 1 1 0 0 粘土 50 960 1 1 1 1 0 0 粘土 38 720 1 1 1 1 0 0 粘土 56 1080 1 1 1 1 0 0 粘土 40 780 1 1 1 1 0 0 粉质粘土 60 1200 1 1 1 1 0 0 粉质粘土夹圆砾 63 1320 1 1 1 1 1 373.22 卵石 90 3600 1 1 1 1 0 0 土层名称 j1 1 j2 大直径效应系数 1 砂石 j1 1 j2 1 桩身砼 C30
Z28 4.15 孔顶标高 摩阻力部分 层厚 进入深度 摩阻力 0.7 0 0 1.2 0 0 13.3 13.55 255.41 15.1 15.1 426.94 0 0 0 0 0 0 17.9 17.9 1282.1 1.4 1.4 147.78 4.6 4.6 346.83 6.4 6.4 723.82 4.7 1 118.75 6.2 0 0
桩身砼承载力设计值 承台底效应系数 桩数
2827.44
h3
桩承载力计算(抗压、抗拔、水平、压屈)
纵筋最小面积 实设主筋 （平方毫米） 直径（mm）
600 0.65 1837.8317 18 桩身配筋率(%) ρ=As'/Aps
ψ 桩截面面积Aps 成桩工艺系数
(平方毫米)
c
282743.334
0.7
注：Rp'=ψ c f c Aps
实设主筋 根数
纵向主筋抗压强度 设计值fy'(Mpa)
10
360
心（m） 重标准值 -0.455 126.72
轴心竖向力 偏心竖向力作用下 作用
桩竖向力计算
工况 Mmax 对 M应mi组n 合对 N应ma组x 合对 N应mi组n 合对 V应ma组x 合对 应V组mi合n 对应组
Mk柱底 弯矩 284.73
-372.46
-169.75
222.93
284.73
-372.46
ρ=
0.9
混凝土轴心抗压强度设计值
f c （Mpa)
14.3
注：Rp''=0.9f y'As'
1.当桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm时，
Rp=Rp'+Rp''=ψ c f c Aps+0.9f y'As'
2.当桩身配筋不符合“1”中规定时， Rp=Rp'=ψ c f c Aps
roN
圈梁 kN/m3
圈梁高 （m）
坎墙 kN/m3
坎墙高（m）
拉梁计算
地面下墙体 地面下墙体 重量kN/m3 高（m）
拉梁kN/m3
计算跨度，1.15ln lc+0
15.9
25
0.2
水泥高压旋喷桩承载力计算表
0.1919 1.3030
1
0.1958
0.9 1.2 1.5 0.8 1.2 1
桩端阻力 qp(KPa)
350
实际复合地基承载力fspk(KPa) 有效桩长(m)
fspk=λm*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk 6.6
正方形布桩间距(m)
1
注：红色部分人工输入 ，绿色部分为人工选用。
结论 182.46
桩侧土磨擦阻力特 桩端阻力特征 征值qsi（KPa） 值qp（KPa）
8 10 12 22 22 38
复合地基承载力特 单桩承载力发 征值fspk(KPa) 挥系数（λ）
180
0.9
压缩模量计算
承载力 压缩模量 处理后承 处理后压缩
faki
Esi 载力fspki 模量Esi’
70
2
182.46 5.21
Ra1=μp*∑qsi*lpi+αp*qp*A Ra2≤fcu*Ap/（4λ） Ra fcu≥4λRa/Ap 3000
228.472 163.625
150 2750.197
(取二者小值为 Ra)
面积置换率、布桩间距
m=(fspk-β*fsk)/(λRa/Ap-β*fsk) de2=D2/m 1.0102
100
3
202.97 6.09
140
6
230.31 9.87
180
8
257.66 11.45
180
8.5 257.66 12.17
350
12 373.87 12.82
1
有效桩长(m) 桩截面面积(m2) 桩周长μp(m)
圆周率π
L
6.6
2
混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算对于500T吊机地面承载力计算1.道路构造（1）-—对应1＃、3＃支腿2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算.由原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C25混凝土参数如下:轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2抗剪强度ft=4N/mm24.假设3。
5*2.5＊0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量20。
6T，相当于206KN.①计算混泥土地面附加应力：(1260+206）/2。
5＊3.5=167.5KN/M2〈16700KN/M2 满足抗压要求②计算混泥土地面剪切应力：(1260+206）/（(2.5+3。
5)*2＊0.2）=610KN/M2〈4000KN/M2 满足抗剪要求③下卧层承载力验算:1)已知基础宽度b=2。
5M，长度L=3。
5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0。
2+0.03+0。
25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M33)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：fa= fak+ηbγ（b-3)+ηdγm(d—0.5）=110kpa式中:fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；fak——地基承载力特征值（kPa）,按本规范第 5.2。
3 条的原则确定；ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数,按基底下土的类别查表 5。
2。
4 取值; γ-—基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；b——基础底面宽度（m）,当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值;γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d-—基础埋置深度（m）4)计算下卧层顶面处土的自重压力：Pcz=r＊dz=24＊0。
单桩竖向承载力特征值计算
一、设计资料
1、基桩设计参数
成桩工艺：混凝土预制桩
承载力设计参数取值：根据建筑桩基规范查表
桩顶标高：-1.5m
桩身设计直径：d=0.400m
桩身长度：L=10m
3、设计依据
《建筑桩基技术规范》（JGJ-94-94），以下简称桩基规范
《建筑地基基础规范》（GB50007-2002）以下简称基础规范
二、单桩竖向抗压承载力计算
2、桩身周长u，桩端面积Ap
u=3.14*0.4=1.256m
Ap=3.14*0.4^2/4=0.1256㎡
3、单桩竖向承载力估算
根据桩基规范5.2.8按下式计算
Quk=Qsk+Qpk
土的总极限侧阻力标准值：
Qsk=1.256*（1.1*30+1.7*50+2.4*98+4.8*170）=1469kN
总极限端阻力标准值：
Qpk=0.1256*5000=628kN
单桩竖向抗压极限承载力标准值为：
Quk=Qsk+Qpk=1469+628=2097Kn
单桩竖向承载力特征值Ra计算。
根据基础规范附录Q条文Q.0.10第7条规定Ra=Quk/2=1049kN。
地基承载力深宽修正计算
ηb 0 0 0 0.15 0 0 0.3 0.5 0.3 2
中砂、粗砂、砾砂和碎石土
3基底上Biblioteka 重度γmkN/m3 18
深度小于0.5m时均
ηd 1 1 1.2 1.4 1.5 2 1.5 2 1.6 3
4.4
地基承载力深宽修正计算
fa
fak
ηb
ηd
宽度Bd
埋置深度d
基底下土 重度γ
kPa
kPa
m
m
kN/m3
259.6 200
2
3
4
0.9
19
参数描述： fa 修正后地基承载力 fak 地基承载力特征值 ηb 宽度修正系数 ηd 深度修正系数 Bd 基础宽度 d 基础埋置深度 γ 基底以下土重度 γm 基底以上土重度
注：基础宽度小于3米时均以3米计，大于3米时按实取值。埋置深度小于0.5m时均 以0.5m计，大于0.5m时按实取值。
地基承载力修正系数表 地基土的类别 人工填土，淤泥质土 偏心距e或惯性矩IL大于0.85的粘性土 含水比aw＞0.8 红粘土： 含水比aw≤0.8 大面积压 压实度大于0.95的粉质粘土 实填土 最大干密度大于2.1t/m3的级配砂石 粉质粘土(粘粒含量ρc＞10%的粉土) 粉土 粘粒含量ρc≤10%的粉土 偏心距e或惯性矩IL均小于0.85的粘性土 粉砂、细砂(不含很湿与饱和时的稍密状态)
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钢筋和混凝土指标
C fc＝ ft＝ Ec＝ HRB fy＝ Es＝ α 1＝ β 1＝ ξ b＝ α E＝ 20 9.6 1.10 25500 335 300 200000 1.00 0.80 0.55 7.84 C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy (N/mm2) 1.0<C50<内插<C80<0.94 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξ b＝β 1/(1+fy/0.0033Es) α E＝Es/Ec
混凝土强度及弹性模量
强度 fc ft Ec 强度 fy Es C20 类型 N/mm2 9.6 N/mm2 1.1 N/mm2 25500 类型 HPB235 N/mm2 210 N/mm2 210000
Байду номын сангаас
梁截面尺寸
b＝ 250 (mm) 腹板宽度 b h＝ 800 (mm) 梁总高度 h 翼缘宽度 bf (见T型构件翼缘计算宽度) bf＝ 600 (mm) 翼缘高度 hf hf＝ 100 (mm) ca＝ 60 (mm) 混凝土保护层厚度 ca (mm) h0＝ 740 梁有效高度 h0=h-ca 纵向钢筋：8φ20 N＝ 8 纵筋根数 N φ＝ 20 (mm) 纵筋直径 φ As＝ 2513 (mm2) 纵筋面积 As=N*(Pi*φ ^2/4) 纵筋承载力 Fy=fy*As Fy＝ 754 (kN) 翼缘混凝土承载力 Ff=α 1*fc*bf*hf Ff＝ 576 (kN) 注意：x > hf，受压区进入腹板！ x＝ 174 (mm) 受压区高度 x=ξ *h0 Mu＝ 504.7 (kN-m) 抗弯承载力 Mu 纵筋配筋率 ρ ＝As/(b*h) ρ ＝ 不需计算 最小配筋率 ρ min＝min(0.45ft/fy,0.2%) ρ min＝ 不需计算 相对受压区高度 ξ ＝x/h0 ξ ＝ 0.24 相对界限受压区高度 ξ b ξ b＝ 0.55 说明： 1。若fy*As>α 1*fc*bf*hf，受压区在翼缘内，直接按矩形截面计 算，此时无需验算是否超筋！ 2。若fy*As<α 1*fc*bf*hf，受压区进入腹板，需将翼缘和腹板分开 计算，此时无需验算最小配筋率！
强度及弹性模量
C25 C30 C35 11.9 14.3 16.7 1.27 1.43 1.57 28000 30000 31500 HRB335HRB400 300 360 200000 200000 C40 19.1 1.71 32500 C45 21.1 1.8 33500 C50 23.1 1.89 34500 C55 25.3 1.96 35500