现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架计算书
.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
现浇箱梁支架计算
现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。
第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：一、荷载计算1.砼自重：3×35米箱梁砼总重(砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计1242×2.6=3229.2t2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：105×18×0.3=567t总荷载3229.2+567=3796.2t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。
三、强度计算1．底模竹胶板的强度检算q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）q= q1+ q2=1.6t/mM=1.6×0.42/10=0.0256t ·mw=bh 2/6=40×1.22/6=9.6cm 3σ=M/w=0.0256×104/9.6=26.67Mpa <[σ]=70Mpa f=mm EI ql 151076.51063844.0106.15384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=- 竹胶板满足施工要求。
2. 12×12方木强度检算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 。
q 1 =0.42t/mq 2=1.18t/mM=q 1l 2/8+ q 2l 2/4=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4=0.28145t ·m12×12方木 W=288cm 3σ=M/W=0.28145×106/288=977.25N/cm 2=9.77Mpa<10Mpaf 1=mm EI ql 002.010*******.83849.01042.05384569444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-f2=pl3/48EI=(1.18×104×0.93)/(48×8.5×109×1728×10-8)= 12×12方木按40cm间隔排列满足施工要求3.支托内钢管强度检算:支架顶用可调丝杆支托.支托内沿线路方向并排方两根钢管.48×3.5mm钢管.腹板下钢管受力最大.所以只检算此钢管 q1=(0.22+0.2)×0.9×2.5=0.945t/mq2=1.18×0.4×2.5=1.18t/mq=q1+q2=2.215t/m按连续梁计算M=1/10×ql2=1/10×2.125×0.92=0.17215t·mδ=M max/W=0.17215×106/5.08×2=1.694×104N/cm2=169.4Mpa<170Mpa※钢管强度满足施工要求4.支架承载力计算:3×35箱梁支架立杆总数为; 2574根.则承载力为: 2574×3=7722t(每根立杆承重按3t计算)安全系数: 7722/3796.2=25.地基承载力计算地基夯实整平后,用厚32cm(平均)C25砼浇注处理. 砼自重为:18×105×0.32×2.3=1391.04t碗扣脚手架自重: 300t土地基允许承重应力[δ0]=70Kpa地基总承重: 3796.2+1391.04+300=5487.24tδ实=5487.24×10/(18×105)=29.03Kpaδ实<[δ0]地基承载满足要求。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇箱梁支架计算-[完整版]
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金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。
主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。
表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。
主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。
主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。
30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。
图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。
根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。
清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁（50+85+50m）内模满堂支架计算书编制：审核：审批：广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。
竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。
2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标：截面抵抗矩：W=39.7cm 3截面惯性矩：I=198cm4截面积：A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。
截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
现浇箱梁满堂支架方案计算讲解
浅谈现浇箱梁满堂支架方案计算引言本文针对XXX现浇桥采用碗扣式满堂支架搭设方法进行支架搭设验算、方木验算、模板验算、地基承载力验算等进行计算分析。
为后续现浇桥支架搭设施工提供关建指导作用。
1 工程概况XXX桥采用（26+37+26）m现浇预应力砼连续箱梁，桥梁全长96m；上构按部分预应混凝土A类构件设计，箱梁横断面采用等高度单箱双室断面，主梁高190cm,顶板厚25cm,底板厚22cm悃缘悬臂长200cm;上部结构采用满堂支架现浇，其刚度、强度、稳定性、平整度等均应满足《公路桥涵技术规范》（JTG F80/1-2004）的要求；预应力混凝土容重取26KN/m3。
2 满堂支架上现浇桥设计要点2.1 地基与基础处理在墩身施工完毕后，首先测量放出线路中线和边线，检查现有基底宽度是否满足搭设支架要求，如现有地基宽度不足，需进行补填并夯实；基底处理范围为桥宽每侧边各增加2m，同时根据地形条件做好排水沟、截水沟。
对于软弱地基必须采取石渣或者三七灰土等材料进行换填，换填厚度不小于30cm。
换填后的地表用推土机推平，场地平整后用压路机分层压实，使其压实度达到95%以上，试验室检测地基承载力是否达到支架设计计算中最低250Kpa的要求，如果承载力不足，则加强压实工作或重新换填直至达到规定的承载力。
本工程所在地区为湿陷性黄土地区，黄土受水浸泡后承载力急剧下降，为防止雨水及施工用水进入基础，在已达到支架设计承载力要求的地基上铺10cm厚的混凝土防水层；混凝土设计强度为C20，确保地表水不渗入地基。
在处理好的地基上铺设枕木或型钢做为支架下承托的基础。
在地形条件受限制时，满堂支架采用C25混凝土条形基础，条形基础设计尺寸30cm（宽）×25㎝（高）。
2.2 现浇箱梁底满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中纵木在墩顶处实心段不大于0.25m、在跨中处间距不大于0.3m。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
现浇梁满堂支架设计计算
现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。
面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
计算荷载取箱梁实体混凝土计算。
1. 面板荷载计算1.1恒荷载计算1.1.1钢筋混凝土自重q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计；V—每米钢筋混凝土梁体积；1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=12.516kN/m1.2活荷载计算q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；b—面板计算宽度。
1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。
2.面板计算2.1强度计算强度计算简图2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(KN.m)；W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m式中：q—模板荷载设计值(kN/m)，l—面板跨度，即横梁间距。
经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0.152×106/(11.25×103)=13.511N/mm2；截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm2。
面板的抗弯强度验算σw < f，满足要求!2.1.2抗剪强度计算剪力图τ=3Q/2bh<[τ]式中： Q—面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN；截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm2；截面抗剪强度允许设计值[τ]=3.40N/mm2。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书
青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
现浇箱梁满堂支架计算
107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算一．箱梁支架计算张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。
箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。
钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。
支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。
模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。
施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m 箱梁基本要素：箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
1.腹板下砼重：1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m2.模板重量模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m20.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m3. 立杆承受的钢管支架自重支架与调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆每根立杆连接的钢管水平层总长度14×0.45×4=25.2m25.2m+16m=41.2m每根立杆承受的钢管支架自重41.2×0.045=1.86 KN4.施工荷载施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m5. 腹板下总荷载取荷载安全系数1.2，腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m 假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN6.支架检算稳定应力计算：长细比λ=L/r支架步距L=1200mm,钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=1200/15.78=76钢管承载应力σ= P/(A.φ)查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N得出钢管承载应力σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
现浇连续箱梁满堂支架计算
青银高速青岛收费站迁拓工程二标段现浇连续箱梁满堂支架计算中铁十八局集团第一工程有限公司二〇一三年十月现浇连续箱梁满堂支架计算4.1 总体说明本标段跨线桥梁共三座,K31+547天桥、K33+177即威分离立交、K34+237即墨互通立交桥，桥梁梁高均为1.6m，顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚度45cm，各箱梁断面图见下图：K31+547天桥K33+177即威分离立交半幅K34+237即墨互通立交半幅（1）材料规格：支架采用φ48×3.5mm碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m三种，横杆采用0.9m、0.6m两种规格。
（2）支架布置：箱梁底板部分：立杆按纵向间距60cm、横向间距90cm，水平横杆步距120cm设置；箱梁翼缘板部：立杆纵向间距90cm、横向间距120cm，水平横杆步距120cm设置。
纵横向均设置剪刀撑,剪刀撑间距3.6m，以保证支架稳定性。
以K34+237即墨互通箱梁断面为例，具体见附图4-1所示。
10×10方木12×15方木顶 托碗扣式支架底 托C15混凝土地面附图4-1 箱梁碗扣式支架横断面布置图（单位：cm）4.2 碗扣件支架现浇梁方案检算4.2.1 已知条件梁端实心段截面尺寸：顶面宽度12.75m,高度1.6m；腹板截面尺寸：腹板宽度0.45m,高度1.6m。
根据设计图纸，梁端实心段重量为：1.6*26=41.6KN/㎡,腹板位置每平米重量为：1.6*26=41.6 KN/㎡，底板一般段每平米重量为：0.47*26=12.22 KN/㎡。
梁端翼缘板处按最大厚度考虑每平米重量为0.5*26=13 KN/㎡，底板部分满堂架布置相同，顾只需取受力最大位置进行计算。
则，只需检算梁体底板实心段位置及翼缘板位置。
（1）施工人员、机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2。
（2）砼冲击力及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2。
现浇箱梁满堂支架受力计算书
现浇箱梁满堂⽀架受⼒计算书现浇箱梁满堂⽀架受⼒计算书年⽉⽇第份/共份1 计算依据（1）《两阶段施⼯图设计⽂件》；（2）《路桥施⼯计算⼿册》；（3）《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010；（4）《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011。
2 承插型盘扣式钢管⽀架受⼒计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施⼯过程中将涉及以下荷载形式：（1）按照《路桥施⼯计算⼿册》P172页中表8-1所⽰荷载取值为：①内箱模板⽀撑系统及外模⽀撑荷载，按均布荷载计算可取1.0kN/m2②新浇混凝⼟容重取26KN/m3（序号2）③施⼯⼈员、材料、机具荷载：a 计算模板及直接⽀承模板的⼩棱时，按均布荷载计算，取2.5kN/m2（序号3）b 计算直接⽀承⼩棱的梁时，均布荷载取1.5KNc 计算⽀架⽴杆时，均布荷载取1.0KN④混凝⼟倾倒荷载取2kN/m2（序号4）⑤振捣混凝⼟产⽣的荷载取2kN/m2（序号5）（2）通过现浇箱梁结构典型断⾯尺⼨取值计算混凝⼟⾃重：①腹板及横梁位置砼厚度为1.6m，⾃重q1=26×1.6=41.6（kN/m2）②箱内倒⾓位置砼厚度取均值0.7m，⾃重q2=26×0.7=18.2（kN/m2）③底板位置砼厚度取最⼤值0.9m，⾃重q3=26×0.9=23.4（kN/m2）④翼板倒⾓位置砼厚度取均值31.5cm，⾃重q4=26×0.315 =8.19（kN/m2）混凝⼟⾃重如下图（单位：kN/m2）（3）满堂⽀架整体布置（从上往下）如下：1）横梁处（腹板处（包含倒⾓处））：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.25m；纵向10×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距0.6m；⽴杆⽹格为0.6×0.9m；2）底板处：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.25m；纵向15×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距1.2m；⽴杆⽹格为1.2×0.9m；3）翼板处：底模⾯板采⽤15mm厚度胶合板（材料种类取A-3类），顺桥向横向采⽤10×10cm顶⽊枋，间距0.2m；纵向10×10cm⽊枋是横向顶⽊枋的⽀撑，横向间距1.5m；⽴杆⽹格为1.5×0.9m。
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107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算
一．箱梁支架计算
张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥，21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽11.20 m，顶宽16.75 m，梁高1.5m。
箱梁采用C50混凝土现浇，左幅箱梁混凝土数量为898m3。
钢管采用外径4.8cm，壁厚3.5mm的钢管。
支架纵向间距均为0.9米，横向间距，腹板下为0.6m，其余为0.9m；支架步距为1.2m。
模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上，上面横向搁置7cm×10cm小方木，其上搁置模板。
施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m箱梁基本要素：
箱梁高1.5m，箱梁底宽11.2m，顶板16.75m，顶板厚0.25m，底板厚0.20m，翼缘板前端厚0.15m，根部0.4m，翼板宽2. 5m，腹板厚0.50m，腹板面积1.1m2（含倒角部分）,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
1.腹板下砼重：
1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m
2.模板重量
模板重量取0.5 KN/ m2，模板面积2+2+1=5 m2
0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m
3. 立杆承受的钢管支架自重
支架和调平层，钢管Φ48，厚3.5mm，每米重量0.045KN
架高16m计算，16÷1.2=14层水平杆
每根立杆连接的钢管水平层总长度 14×0.45×4=25.2m
25.2m+16m=41.2m
每根立杆承受的钢管支架自重 41.2×0.045=1.86 KN
4.施工荷载
施工荷载取为3 KN/ m2*1=3kN/m
5. 腹板下总荷载
取荷载安全系数1.2，
腹板下总荷载q=28.6×1.2+2.5+1.86+3=41.68 KN/ m
假设腹板范围内支架间距为0.9m, 腹板重量由两个立杆承担,作用于一个立杆上荷载为: 41.68÷2×0.9=18.76 KN
6.支架检算
稳定应力计算：
长细比λ=L/r
支架步距L=1200mm,
钢管回转半径r=（I/A）1/2= 15.78 I为钢管截面惯性矩，A为钢管截面积长细比λ=L/r=1200/15.78=76
钢管承载应力σ= P/(A.φ)
查《钢结构设计规范》附录一，得φ=0.676
钢管截面积A=489mm2立杆上荷载P=18.76 KN=18760 N
得出钢管承载应力
σ= P/(A.φ)= 18760/(0.676×489) =56.75 MPa＜[σ]=182 MPa
由此可见腹板范围内支架稳定应力能满足要求，现场施工时腹板范围内支架间距设为0.6m，支架安全性将会更大。
二．模板下支撑方木承载力计算
由于支架间距为0.9m，计算纵向0.9m方木受力，纵向方木采用10cm×10 cm 方木，材质为落叶松,10cm×10 cm方木基本要素如下:
截面积A= bh= 100cm2；惯性矩I=bh3/12=833.33 cm4
截面模量 W = bh2/6=166.67 cm3=1.67×105 mm3
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》第50页《各种常用木材容许应力和弹性模量表》A-4项杉木、华北落叶松弯曲应力[σa]=11 MPa
1 顶、底板砼重量
顶、底板砼厚各为0.25m，0.25×2=0.5 m，
0.5×26=13 KN/ m2
2 模板重量
每平米0.5 KN/ m2 0.5×2=1 KN/ m2
3 施工荷载
施工荷载为行人及操作振动棒形成的荷载,取为3 KN/ m
4总荷载
砼荷载取1.2安全系数
方木承受的总荷载为13×1.2+1+3=19.6 KN/ m2
水平层钢管架的基本间距为0.9×0.9m，面积为0.9×0.9=0.81 m2
水平层钢管架每个方格受力：19.6 KN/ m2×0.81 m2=15.88 KN
5 考虑一个10cm×10 cm大方木上放两个7cm×10cm小方木的加载模式
由每个小方木传至大方木的集中荷载为15.88/2=7.94 KN ,每个小方木两端都搭在大方木上, 每端传至大方木的集中荷载7.94/2=3.97 KN。
水平层钢管架每个方格设两根纵向大方木，故每个大方木的支座反力为: RA = RB =15.88/4=3.97KN
最不利截面在大方木的1/3至2/3段，弯矩 MA=3.97×0.3=1.31 KN.m 截面模量W=1.67×105 mm3
10cm×10 cm大方木允许应力检算如下:
σ= MA /W1=1310100/(1.67×105 )=7.85 MPa ＜[σa]=11 MPa
10cm×10 cm大方木满足安全性能要求
6.考虑一个10cm×10 cm方木放三个7cm×10cm小方木的加载模式
由每个小方木传至大方木的集中荷载为15.88/3=5.29 KN, 每个小方木两端都搭在大方木上，每端传至大方木的集中荷载5.29/2=2.645 KN。
水平层钢管架每个方格设两根纵向大方木，故每个大方木的支座反力为: R A = R B =15.88/4=3.97 KN
最不利截面跨中弯矩 3.97×0.45-2.645×0.3=0.993 KN· m
允许应力σ=993000/(1.67×105 )=5.95 MPa ＜11 MPa
10cm×10 cm大方木满足安全性能要求。