桥墩计算表格
桥面工程量计算表
桥面工程量计算表一道桥面连续数量1#墩一道：Φ18(Kg)44.210112.35Φ16(Kg)1037.7811236.43φ10(Kg)201.681124.0 75A3钢板(Kg)147.42现浇C50 混凝土(m3)1.322#墩处桥净宽:H(cm)=833一道桥面连续数量2#墩一道：Φ18(Kg)40.98Φ16(Kg)959.65φ10(Kg)186.8A3钢板(Kg)136.45 现浇C50 混凝土(m3)1.223#～9#墩处桥净宽:H(cm)=750一道桥面连续数量4#～９#墩共5道桥面连续：Φ18(Kg)185Φ16(Kg)4314.35一道桥面连续数量φ10(Kg)841.85A3钢板(Kg)614.25现浇C50 混凝土(m3)5.5全桥共计7道桥面连续：带肋钢合计(Kg)：6581.96光圆钢合计(Kg)：1230.33A3钢板合计(Kg)：898.12现浇C50 混凝土(m3)合计：8.04K36+276.96～K36+322.18段桥面净宽为:H(cm)=900桥宽-0.5*2(防撞护墙)长度为：L1(cm)=4522伸缩缝预留槽宽度L2(cm)=96该段共有1道伸缩缝，每道0.96m 伸缩缝宽度：L2’(cm)=3.2全桥共1道伸缩缝，每道宽0.06m 桥台长:L3(cm)=300桥面连续宽度L4(cm)=183该段共1道桥面连续,每道1.83m 搭板长：L5(cm)=400冷墩岸5米,扣减1米背墙、台帽长：L6(cm)=40钢筋长度：L(cm)=4658.8L=L1-L2'-L3+L5+L6桥面铺装长度:L(cm)=4383L=L1-L2-L3-L4+L5+L6K36+322.18～K36+362.18段桥面平均净宽为:H(cm)=825桥宽-0.5*2(防撞护墙)长度为：L1(cm)=4000伸缩缝预留槽宽度L2(cm)=0该段共有0道伸缩缝，每道0.96m 伸缩缝宽度：L2’(cm)=0全桥共0道伸缩缝，每道宽0.06m 桥台长:L3(cm)=0桥面连续宽度L4(cm)=183该段共1道桥面连续,每道1.83m 桥面铺装计算式沥青混凝土、防水层长度L(cm)=4566L=L1-L2-L3+L5+L6一道桥面连续数量搭板长：L5(cm)=0背墙、台帽长：L6(cm)=0钢筋长度：L(cm)=4000L=L1-L2'-L3+L5+L6桥面铺装长度:L(cm)=3817L=L1-L2-L3-L4+L5+L6K36+362.18～K36+583.04段桥面平均净宽为:H(cm)=750桥宽-0.5*2(防撞护墙)长度为：L1(cm)=22086伸缩缝预留槽宽度L2(cm)=288该段共有3道伸缩缝，每道0.96m 伸缩缝宽度：L2’(cm)=9.6全桥共3道伸缩缝，每道宽0.06m 桥台长:L3(cm)=300桥面连续宽度L4(cm)=915该段共5道桥面连续,每道1.83m 搭板长：L5(cm)=400清水河岸5米，扣减1米背墙、台帽长：L6(cm)=40钢筋长度：L(cm)=22216.4L=L1-L2'-L3+L5+L6桥面铺装长度:L(cm)=21023L=L1-L2-L3-L4+L5+L6沥青混凝土、防水层长度L(cm)=4000L=L1-L2-L3+L5+L6 沥青混凝土、防水层长度L(cm)=21938L=L1-L2-L3+L5+L6一道桥面连续数量。
桥墩计算(考虑风力等)
20.0000 7.0000 1.0000 30000.0000 28000.0000 4.0000 4.2500 0.0000 1.3000 2.7000 等截面圆墩 1.4000 1.5000 0.1886 0.2485 2.0000 0.7588 0.9500 0.0042 0.0010 0.0010 0.0004 50734.5487 97832.0132 8.0000 1.0000 滑动支座 1.0000 0.0779 0.0400 15586.2266 93517.3593 0.0000 27481.3743 50.0000 34500.0000 3650 7 60 75.0000 48.0000 220.0 0.00033
2689.8752 16139.2514 8.0000 1.0000 固定支座 1.0000 0.0779 0.0400
93517.3593 93517.3593 13763.8776 13763.8776
15586.2266 93517.3593 2293.9796 13763.8776 50.0000 34500.0000 3650 7 60 75.0000 48.0000 220.0 0.00033
= = = = = = = = = = = = 收缩、徐变纵向力 = = = = = = = = =
/ ∑k墩 / / / / / / n支*G*A/t ∑k支 / ∑k集
kN/m kN/m 个 排 / MPa m2 m kN/m kN/m kN/m kN/m
16139.2514 16139.2514
对圆柱：π*D /64 / /
m4 m4 个 /
(0） HH (0） MH (0） HM (0） MM
23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43
桥梁工程量计算表
K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥墩桩基材料数量表 直径 单根长度 备注 编号 根数 共长 (m) 单位重 共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 25 1520 24 364.80 3.853 1405.57 2615.65 2 φ 25 1119 24 268.56 3.853 1034.76 图号： S6-5-26-
5 φ 12 231 20 46.20 6 φ 12 230 14 32.20 7 φ 12 592 2 11.84 8 φ 12 100 16 16.00 9 φ 12 447 12 53.64 10 φ 12 68 35 23.80 11 φ 12 55 24 13.20 12 φ 12 1249 31 387.19 13 φ 20 60 37 22.20 C30混凝土背墙 C30混凝土耳墙 光圆钢筋（I级） 合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C30混凝土（m3） 本表适用于0#、4#桥台耳墙背墙。共4个耳背墙 光圆钢筋（I级） 总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C30混凝土（m3）
合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C25混凝土（m3） 本表适用于0#桥台台身，共2个台身 光圆钢筋（I级） 总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C25混凝土（m3）
2263.0 21.99 441 4526 44.0
册 路线 交叉 （2）P71 页
K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥台台身（4#）材料数量表 直径 单根长度 备注 编号 根数 共长 (m) 单位重 共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 20 690 20 138.00 2.466 340.31 427.9 2 φ 20 222 16 35.52 2.466 87.59 3 φ 12 691 40 276.40 0.888 245.44 245.4 4 φ 20 736 20 147.20 2.466 363.00 363.0 5 φ 12 387 104 402.48 0.888 357.40 图号： 6 φ 12 431 64 275.84 0.888 244.95 1597.8 S6-2-267 φ 12 299 160 478.40 0.888 424.82 35 8 φ 12 119 540 642.60 0.888 570.63 第四册共 9 φ8 461 122 562.42 0.395 222.16 256.9 六册 路 10 φ8 488 18 87.84 0.395 34.70 线交叉 光圆钢筋（I级） 256.9 （2）P72 合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 2634.1 页 C25混凝土（m3） 27.49 本表适用于4#桥台台身，共2个台身 光圆钢筋（I级） 514 总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 5268 C25混凝土（m3） 55.0 K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥台盖梁材料数量表 直径 单根长度 备注 编号 根数 共长 (m) 单位重 共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 25 1442 16 230.72 3.853 888.96 2 φ 25 1402 4 56.08 3.853 216.08 2462.8 3 φ 25 1322 4 52.88 3.853 203.75 4 φ 25 1212 8 96.96 3.853 373.59 图号： 5 φ 25 1266 16 202.56 3.853 780.46 S6-2-266 φ 12 1250 12 150.00 0.888 133.20 133.2 32 第 7 φ 10 340 279 948.60 0.617 585.29 623.2 四册共六 8 φ 10 341 18 61.38 0.617 37.87 册 路线 光圆钢筋（I级） 623.2 交叉 合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 2596.0 （2）P69 C30混凝土（m3） 23.65 页 本表适用于0#、4#桥台盖梁。共4个盖梁 光圆钢筋（I级） 2493 总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 10384 C30混凝土（m3） 94.6 K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一座桥台耳墙背墙材料数量表 直径 单根长度 备注 编号 根数 共长 (m) 单位重 共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 12 701 79 553.79 0.888 491.77 2 φ 12 206 79 162.74 0.888 144.51 3 φ 12 697 3 20.91 0.888 18.57 4 φ 12 295 10 29.50 0.888 26.20 1199.70
桥墩计算书
本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。
2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。
5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。
荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。
1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。
桥墩计算表格
1249.798
0.4
1.42
0.37739 0.98617 34.336
1234.909
0.6
2.14
0.52938 0.95861 48.164
1200.397
0.8
2.85
各梁支点反力计算表
表3-2
单孔单列荷 载B
593.590
双孔单列 荷载B
803.341
三车道折减系数
荷载横向分布情况
汽车荷载（KN）
计算方法 荷载位置
横向分布系数mcq
单孔布载
B
Ri
双孔布载 B
1号梁
0.010
5.936
双列行车公 路-Ⅰ级
对称布置 按杠杆原 理法计算
三列行车公 路-Ⅰ级
2号梁 3号梁 4号梁 5号梁 1号梁 2号梁 3号梁 4号梁
1.06
20
21.2
1402.16
1.24
1.2
20
24
1402.08
1.32
1.28
20
25.6
1402.14
1.26
1.29
20
25.8
1402.1
1.3
1.28
20
25.6
1402
1.4
1.35
20
27
1401.85
1.55
1.475
20
29.5
1401.64
1.76
1.655
20
33.1
1401.66
钢筋布置图见图4-3,
as=
60 mm
0.0058
表4-5
墩柱截面承载力复核
已知e0=
桥墩方量计算
墩帽方量
45.2086
3
1 : 45
墩全高(H) 墩顶宽(B)
25
3
墩帽底宽(b) 墩顶直模长(a) 墩帽高(h) 墩身坡比
2.8
3.2
3
1 : 45
计算起始高度≥0
0
0
0
计算终止高度≤(H-h)
H-h
22
10
计算的方量(不含墩帽部分) 213.4554706
墩帽方量
49.7073
墩方量计算
内模坡比 上倒角宽(m1) 上倒角高(n1) 下倒角宽(m2) 下倒角高(n2).5
1
0.5
M
N
O
P
207.996841
81.2507512
墩方量计算
此 为 墩 帽 口 等 于 2m
此 为 墩 帽
此 为 墩 帽 口 等 于 2.3m
此 为 墩 帽 口 等 于 2.8m
H-h
9
10
计算的方量(不含墩帽部分) 墩帽方量
124.7481668 42.7798
墩全高(H) 墩顶宽(B) 墩帽底宽(b) 墩顶直模长(a) 墩帽高(h) 墩身坡比
18
3
计算起始高度≥0
0
0
0
2.3
3.7
计算终止高度≤(H-h)
H-h
15
10
计算的方量(不含墩帽部分) 161.0882911
空心墩方量计算
墩全高(H) 上实体高(h1) 下实体高(h2) 墩顶直模长(a) 墩顶宽(b) 外模坡比
30.5
3
4.5
4.8
3.2
1 : 35
下实体方量 185.9625012 下实体倒角方量 22.03433979 下实体+倒角方量 207.996841 上实体方量 68.4256 上实体倒角方量 12.8251512 上实体+倒角方量 81.2507512
桥墩计算
5-30m箱梁下部计算（柱径 +桩径： 1.5m+1.6m，墩柱盖梁总高 +自由桩长： 15m，无墩梁固结），Ⅱ类场地，荷载组合 3 2号桥墩 3号桥墩 4号桥墩 1号桥墩 合计 8 9 10 11 12 0.00033 0.00033 0.00033 0.00033 0.89609 0.89609 0.89609 0.89609 0.00037 0.00037 0.00037 0.00037 0.8083 0.8083 0.8083 0.8083 0.1634 0.1634 0.1634 0.1634 0.000214 0.0002 0.0002 0.0002 1.4088 1.4088 1.4088 1.4088 2.4191 2.4191 2.4191 2.4191 0.4223 0.4223 0.4223 0.4223 655.4084 655.4084 655.4084 655.4084 0.9509 0.9509 0.9509 0.9509 1.4392 1.4392 1.4392 1.4392 1.3686 1.3686 1.3686 1.3686 7.0000 7.0000 7.0000 7.0000 0.000278 0.0003 0.0003 0.0003 30.0000 1251150.9078 1251150.9078 125115.0908 1251150.9078 0.0000 0.0000 0.0000 3491.7350 0.0000 0.0000 75.0000 45.0000 92.2452 33.0000 0.0003 61.9320 25.0000 0.0003 -46.9182 3.0000 1855.0000 公路Ⅰ级 434.0700 108.5175 7.0000 1.7000 0.3300 0.1500 0.2500 1025.3941 Ⅱ类场地 2.7314 0.2583 60.0000 250230.1816 1251150.9078 0.0000 3491.7350 0.0000 0.0000 75.0000 15.0000 30.7484 33.0000 0.0003 20.6440 25.0000 0.0003 -15.6394 3.0000 1855.0000 公路Ⅰ级 434.0700 108.5175 7.0000 1.7000 0.3300 0.1500 0.2500 1025.3941 Ⅱ类场地 2.7314 0.2583 90.0000 375345.2723 1251150.9078 0.0000 3491.7350 0.0000 0.0000 75.0000 -15.0000 -30.7484 33.0000 0.0003 -20.6440 25.0000 0.0003 15.6394 3.0000 1855.0000 公路Ⅰ级 434.0700 108.5175 7.0000 1.7000 0.3300 0.1500 0.2500 1025.3941 Ⅱ类场地 2.7314 0.2583 120.0000 500460.3631 1251150.9078 0.0000 3491.7350 0.0000 0.0000 75.0000 -45.0000 -92.2452 33.0000 0.0003 -61.9320 25.0000 0.0003 46.9182 3.0000 1855.0000 公路Ⅰ级 434.0700 108.5175 7.0000 1.7000 0.3300 0.1500 0.2500 1025.3941 Ⅱ类场地 2.7314 0.2583
桥墩计算书
本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。
2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。
5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。
荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。
1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。
桥梁工程量计算表
备注
1 φ22 655 2 φ22 272
40 6
262.00 2.984 16.32 2.984
781.81 48.70
830.5
3 φ10 3339
2 66.78 0.617 41.20
4 φ10 11353
2 227.06 0.617
5 φ10 3806
2 76.12 0.617
光圆钢筋（I级）
40 4
486.17 第五册 共 1582.28 六册 路线
31.67 交叉（3） P195页
光圆钢筋（I级）
486
总计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
1582
C25混凝土（m3）
31.7
K209+852.922天桥（20m+2×25m+20m)一个桥墩承台材料数量表
编号
直径 （mm)
单根长 度（cm)
20 66.80 0.617 41.22
41.2 20 第
光圆钢筋（I级）
575.98 五册 共六
合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
2176.60 册 路线
C25混凝土（m3）
45.24 交叉（3）
本表适用于1#、3#桥墩桩基，（桩径1.20m，桩长20.00m)。共2个
P193页
合计 带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
140.10 46.97
228.3
图号： S6-5-53-
228.27
21 第五册
共
830.51 六册 路线
C30混凝土（m3）
7.07 交叉（3）
本表适用于2#桥墩墩柱，(墩柱径1.00m，墩柱高4.50m)。
公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表
公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表公路装配式梁桥下部柱式墩通用计算表编制:复核:说明:绿色单元格为输入项,粉红色单元格内数值适用于本XX项目可不做修改,黄色单元格根据批注判断是否手动输入;不得随意修改\编辑无填充色单元格;不得随意移动\复制单元格;如有问题应向编制人提出以做统一修改;本表以半幅一联为计算单位,多联桥应采用对应的分联类型分别计算;基本单位为kN,m本表用于:支座到墩中心的距离结构重要性系数单车道制动力橡胶支座的并联抗推刚度风荷载参数V k k k墩号上部恒载反力盖梁高盖梁重第一节墩墩高第二节墩墩高第三节墩墩高第一节墩直径第二节墩直径第三节墩直径第一节系梁重第二节系梁重第一节墩重第二节墩重第三节墩重墩身砼强度等级墩身砼抗弯弹模第一节墩截面惯性矩第二节墩截面惯性矩0.32169910.3216991第三节墩截面惯性矩墩的抗推刚度墩\支座的串联刚度制动力分配墩中心到联端的距离不动点位温度水平力3.8606534 3.8606534收缩徐变水平力4.632784 4.632784第一节墩风力33.426.4第二节墩风力10.110.1第三节墩风力0.00.0结构自重轴力单车道汽车荷载反力汽车荷载轴力汽车荷载弯矩(汽车荷载)003墩身计算温度力弯矩(其他可变)71.80815356.365539制动力弯矩(其他可变)3590.732818.53收缩徐变弯矩(永久)86.16978367.638647风力弯矩(其他可变)419.22466283.57706弯矩最大效应效应组合1M 5995.21884672.8974N9430.41769091.7539效应组合2M 6057.00344715.8905N 9699.24299360.5792H338.82319333.41334轴力最小效应效应组合1M 3783.32912936.6829N9251.20088912.5371效应组合2M 4312.063346.2038N9251.20088912.5371M dN d e h 1.6 1.6h0 1.53 1.53l0i ξ1ξ20.9756251η1.5191523 1.4063972等效于计算长度为0的截面设计值M 4600.75533316.2075N 配筋45以下进行抗裂验算短期效应组合M s2031.56321577.6085N s 4328.48484174.5467e 00.46934740.3779113ηs1.24780241e s 1.3156528 1.1079113γfzA sss43.014481-4.915648长期效应组合M l2031.56321577.6085N l 4362.88284208.9447ρC 111C 21.50397341.50412C 311d裂缝宽度W tk (mm)0.07185340.0420681进行桩截面验算桩顶力M 4600.75533316.2075N 4849.62154680.2896Q169.41159166.70667以下进行桩顶力计算系梁重恒载偏心弯矩单车道汽车荷载最大反力汽车荷载最大反力活载偏心矩活载偏心弯矩桩顶截面内力：M y4167.93263226.1112M x 8262.19166369.9375N 桩顶力M y 00M x 4593.93374593.9337N 桩顶力桩长组合II(使用时，应考虑容许承载力提高25%，即P=1.24[P]组合I风力横向弯矩桩径1/2桩重控制设计桩顶力6175.47516021.5371刚性扩大基础验算扩大基础高度22扩大基础襟边宽度0.80.8和扩基相接的墩柱直径 1.6 1.6扩基底面宽度（顺桥向） 4.8 4.8扩基底面长度（横桥向）11.95914311.959143扩基总重2263.82872263.8287基底截面模量(绕横桥向)45.9231145.92311基底截面模量(绕顺桥向)114.41689114.41689基底面积57.40388857.403888基底核心半径(顺桥向)0.80.8基底核心半径(横桥向) 1.9931906 1.9931906温度力对基底弯矩(其他可变)79.52945964.086846 制动力对基底弯矩(其他可变)3976.833204.63收缩徐变对基底弯矩(永久)95.43535176.904215风力对基底弯矩(顺桥向其他可变)506.12705356.4279 扩大基础稳定性基底验算效应组合1My3976.833204.63Mx4593.93374593.9337N10790.38610482.51基底形心偏心距（e x）0.36855310.3057121基底形心偏心距（e y）0.42574320.4382475e00.56310630.5343414核心半径（ρ1）0.83510970.8875919偏心矩与核心半径的比值0.67429020.6020125基底摩擦系数（μ）0.40.4抗倾覆稳定系数 6.51195197.8505235抗滑动稳定系数22.35770221.719782稳定分析结果安全安全效应组合2My4657.92193702.049Mx8262.19166369.9375N10790.38610482.51基底形心偏心距（e x）0.43167330.3531644基底形心偏心距（e y）0.76569940.6076729e00.8789980.7028453核心半径（ρ1）0.95155470.9417353偏心矩与核心半径的比值0.92374930.7463299基底最大压应力(KPa)361.61309318.89688与基底土压力比较，是否基底摩擦系数（μ）0.40.4抗倾覆稳定系数 5.5597596 6.7957025抗滑动稳定系数17.61734217.619969稳定分析结果稳定安全稳定安全基底偏心矩验算联26.2柱直径钢筋直径根数面积构造面积保护层厚度钢筋间距净距1.80.02832197.041127.23450.0517.2280914.22809 (使用组合II时，应考虑容许承载力提高25%，即P=1.24[P]组合I，是否安全。
桥墩方量计算
1 : 70
0.5
1
0.5
1
0.5
M
N
O
P
207.996841
81.2507512
墩方量计算
此 为 墩 帽 口 等 于 2m
此 为 墩 帽
此 为 墩 帽 口 等 于 2.3m
此 为 墩 帽 口 等 于 2.8m
空心墩方量计算
墩全高(H) 上实体高(h1) 下实体高(h2) 墩顶直模长(a) 墩顶宽(b) 外模坡比
32
1 : 35
下实体方量 185.9625012 下实体倒角方量 22.03433979 下实体+倒角方量 207.996841 上实体方量 68.4256 上实体倒角方量 12.8251512 上实体+倒角方量 81.2507512
墩帽方量
45.2086
3
1 : 45
墩全高(H) 墩顶宽(B)
25
3
墩帽底宽(b) 墩顶直模长(a) 墩帽高(h) 墩身坡比
2.8
3.2
3
1 : 45
计算起始高度≥0
0
0
0
计算终止高度≤(H-h)
H-h
22
10
计算的方量(不含墩帽部分) 213.4554706
墩帽方量
49.7073
墩方量计算
内模坡比 上倒角宽(m1) 上倒角高(n1) 下倒角宽(m2) 下倒角高(n2) 壁厚
H-h
9
10
计算的方量(不含墩帽部分) 墩帽方量
124.7481668 42.7798
墩全高(H) 墩顶宽(B) 墩帽底宽(b) 墩顶直模长(a) 墩帽高(h) 墩身坡比
18
3
桥墩计算
rb
0.95
rc
1.25
rc桥墩竖向力
项目 单位 符号 数量 恒载反力 桥墩自重 kN kN F F 12200 1178.1 合计 kN F 13378.1
4 桥墩综合计算
4.1 墩底位置计算 项目 横向弯矩 纵向弯矩 轴力 核心半径 合计弯矩 墩直径 弯矩应力 轴力应力 最大压应力 所需混凝土 钢筋拉应力
单位 符号 数量
2 桥墩纵向计算
2.1 桥墩纵向制动力 项目 一列车重 车列数 单位 kN * 符号 F * 数量 4150 2 2.2 桥墩纵向温度内力 项目 墩弹模 墩直径 单位 MPa m 符号 E D 数量 30000 2 2.3 桥墩墩底纵向弯矩 项目 温度弯矩 制动力弯矩 单位 kN-m kN-m 符号 Mt Mf 数量 2120.6 4668.8 制动力 kN F 622.5 墩惯矩 m4 I 0.7854 合计 kN-m M 6789.3 墩长 m L 15 墩长 m L 15 墩底弯矩 kN-m M 9337.5 线涨系数 * a 0.00001 温度 ℃ t 25 梁长 m l 27 温度变形 m △ 0.00675 墩底弯矩 kN-m M 2120.6
kN-m Mt 1731.3
kN-m Mf 6789.3
kN F 13378.1
m R 0.25
kN-m M 7006.5914
m D 2
MPa σ 8.92
MPa σ 4.26
MPa σ 13.18
MPa Rab 21.97
MPa σ -37.30
二
制动桥墩极限承载力计算
项目 单位 符号 数量 工作系数 * 砼系数 * 混凝土强度 桥墩直径 MPa m Ra 23 D 2 桥墩面积 * A 3.1416 钢筋系数 * 钢筋强度 MPa 钢筋面积 m2 Ag' 0 墩高 m H 15 纵弯系数 极限承载力 * kN φ 0.895 Nj 49149
桥梁墩身钢筋工程量计算表xls
16.5
19.0
21.5 1.90 17.2 2.95 23.2 2.06 18.3 2.94
16.5
19.0
21.5 1.89 17.2 2.94 23.2 2.06 18.2 2.93
16.5
19.0
21.5 1.90 17.2 2.95 23.2 2.06 18.3 2.94
16.5
19.0
21.5 1.89 17.2 2.94 23.2 2.06 18.2 2.93
7035.30 4241.61 11467.82 382.4 118.4 971.2 50.2 107.5 385.2 48.9 27398.35
墩号 墩高 保护层
墩顶以上0.65m
空心部分顶部
各部分箍筋的长度
外半径 外箍筋周长 内半径 内箍筋周长 外半径 外箍筋周长 内半径 内箍筋周长 外半径
8 40.5 0.05 1.86 16.4 1.43 14.3 1.88 16.5 1.42 14.2 2.49
9 44.5 0.05 10 47.5 0.05
17.4
7
209
120
190.91
22.2
14.3
15.7
17.6
7
229
120
190.91
22.2
14.3
15.7
17.6
7
229
120
190.91
22.2
14.3
15.7
17.7
7
232
120
190.91
22.4
14.3
15.7
17.8
7
239
120
190.91
22.3
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钢筋布置图见图4-3,
as=
60 mm
0.0058
表4-5
墩柱截面承载力复核
已知e0=
410 mm， as=
60 mm， rs=
840
①在垂直于弯矩作用平面内
长细比L0/d=6/1.8=
3.33 <7, 故稳定系数Ψ=
1
混凝土截面积为Ac=πd2/4=3.14×18002/4=
2543400 mm2
荷载情况
墩柱反力 Gi（KN）
①上部恒载
汽车荷载
②对称 ③非对称
④盖梁自重
组合
②对称 ③非对称
4491.652 1174.627 1714.625
― ― ―
各截面剪力值及组合计算表
梁支座反力（KN）
R1
1748.494 243.181 770.091
― ― ―
R2
1828.772 591.206 571.267
由表可见，当ξ=0.68时，(ηe0)= 故取ξ=0.68为计算值。
224 zz
在弯矩作用平面内的承载力为
Nu = Ar2fcd + Cρr2fsd =1.7466×9002×11.5+1.0071×0.0058×9002×280= 满足要求。
4） ①
桩数局局的 α 部 部变冲冲=形刷刷系线线以以下下深深度度zz处处桩桩0.截截28面面1 的的弯弯矩矩MMzz及计桩算身最P大0=弯矩Mmax1计05算91.238
3.4盖梁各截面弯矩计算
截面位置见图3-1，截面弯矩计算见表3-5。为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时 称布置时的数值。则各截面弯矩计算式如下：
M1-1= 0 M2-2= ―R1×1.04 M3-3= ―R1×2.17 M4-4= ―R1×2.77+Gi×0.6 M5-5= ―R1×5.54+Gi×3.37-R2×2.77
表3-5 各截面弯矩值
3.5盖梁各截面剪力计算
截面剪力计算见表3-6。各截面剪力计算式如下： 截面1-1： V左=0，V右=-R1 截面2-2： V左=V右=-R1
截面3-3： V左=-R1，V右=Gi-R1 截面4-4： V左=Gi-R1，V右=Gi-R1-R2 截面5-5： V左=Gi-R1-R2，V右=Gi-R1-R2-R3 剪力组合按照： 1.2×（①+④）+1.4×②或1.2×（①+④）+1.4×③
1号梁
0.825
489.712
双列行车公 非对称布 路-Ⅰ级
2号梁 3号梁
0.612 0.400
363.277 593.590 237.436
803.341
置按偏心
压力法计
算
双列行车公 非对称布 路-Ⅰ级 置按偏心 压力法计
算 三列行车公 路-Ⅰ级
4号梁 5号梁 1号梁 2号梁 3号梁 4号梁 5号梁
― ― ―
R3
1828.772 680.480 436.852
― ― ―
表3-6
截面1-1 V左 0.000 0.000 0.000 (69.414) (83.297) (83.297)
1） 双柱横向分布系数计算 双列布载 K1=(674-43)/674=
三列布载
0.9362
K2=1-K1= 0.0638
实际纵向钢筋面积As=
14780 mm2
则在垂直于弯矩作用平面的承载力为
Nu =0.9 Ψ（fcdAc+f'sdAs）=0.9×1×(11.5×1326650+280×14780) =
满足要求。
②在弯矩作用平面内
e0=
(Bfcd+Dρgfsd)r Afcd+Cρfsd
(B×11.5+D×0.0058×0.933×280)×900 A×11.5+C×0.0058×280
1.8494 1.8609 1.8711
(0.0073) (0.0074) (0.0075)
由表可见，当ξ=0.33时，计算纵向力Nu与设计值N相近。此时ρ=
故采用ρ= 0.005 计算，则
As=ρπr2= 12717
mm2
选用24φ28的HRB335级钢筋,As=
14780 mm2
实际配筋率ρ=4As/(πd12)=4×6842/(3.14×13002)=
1606.68 0.9362 1747.783
双孔
三列
1879.82 0.5231 1142.555
3) 最大弯矩计算（单孔布载）
最大弯矩计算表
荷载情况
B1 （KN）
B2 （KN）
K1
公路-Ⅰ级 双列
1187.180
0
0.9362
单孔
三列
1389.001
0
0.5231
表4-1 最小垂直力(KN)
K2 0.0638 0.4769 0.0638 0.4769
组合按照：1.2×（①+②+③）+1.4×④+0.7×1.4×（⑧+⑨）或 1.2×（①+②+③）+1.4×⑤+0.7×1.4×（⑧+⑨）或 1.2×（①+②+③）+1.4×⑥+0.7×1.5×（⑧+⑨）或 1.2×（①+②+③）+1.4×⑦+0.7×1.6×（⑧+⑨）
截面位置
① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ⑨
8074.873
11
1.2×（①+②+③）+1.4×⑤+0.7× 1.4×（⑧+⑨）
8922.192
12
1.2×（①+②+③）+1.4×⑥+0.7× 1.5×（⑧+⑨）
7657.226
13
1.2×（①+②+③）+1.4×⑦+0.7× 1.6×（⑧+⑨）
8283.312
由上表可知，取以下两种组合控制设计：
各梁支点反力计算表
表3-2
单孔单列荷 载B
593.590
双孔单列 荷载B
803.341
三车道折减系数
荷载横向分布情况
汽车荷载（KN）
计算方法 荷载位置
横向分布系数mcq
单孔布载
B
Ri
双孔布载 B
1号梁
0.010
5.936
双列行车公 路-Ⅰ级
对称布置 按杠杆原 理法计算
三列行车公 路-Ⅰ级
2号梁 3号梁 4号梁 5号梁 1号梁 2号梁 3号梁 4号梁
25.566 0.281
AM + 1252.227BM =
无纲量系数AM、BM由附表分别查得，Mz计算列表见表5-1，其结果以图5-2表示。
Mz计算列表
表5-1
Z-=αz
z
AM
BM
Q0/α·AM
M0BM
0.0
0.00
0.00
1.00000 0.000125Βιβλιοθήκη .2270.20.71
0.19696 0.99806 17.920
1.74
1.75
20
35
1403.22
0.18
0.96
20
19.2
1403.4
0
0.09
1
0.09
糙率nc
0.05
比降J 0.00489
Rc
1.2838174
Vc
1.6520376
Qc
454.21948
湿周
2.074246851 11.00763826 20.00099998
20.00016 20.00016 20.00009 20.00004 20.00025 20.00056249 20.00110247 20.00001 20.06074774 1.016070864
0.625 0.729 0.625 0.010 0.261 0.633 0.552 0.633
593.590 593.590
370.994 432.727 370.994 5.936 154.642 375.956 327.804 375.956
803.341 803.341
5号梁
0.261
154.642
1249.798
0.4
1.42
0.37739 0.98617 34.336
1234.909
0.6
2.14
0.52938 0.95861 48.164
1200.397
0.8
2.85
1号梁R1 2号梁R2 1748.494 1828.772
双孔对称布置
243.181 591.206
双孔非对称布置
770.091 571.267
3号梁R3
1828.772 680.480 436.852
表3-3
4号梁R4 1828.772 591.206 447.119
3.3双柱反力计算
计算式为 Gi=1/674(891R1+614R2+337R3+60R4-217R5)
K1=(674-222)/674= 0.5231
K2=1-K1= 0.4769
2） 双柱垂直反力计算
双柱垂直反力计算表
荷载情况
B (KN)
最大垂直力(KN)
K1
(1+μ)BK1
公路-Ⅰ级 双列
1187.18 0.9362 1291.440
单孔
三列
1389.00 0.5231 844.236
公路-Ⅰ级 双列
表 A墩底弯矩(KN·m)