盖梁支架验算书
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
盖梁工字钢盖梁支架设计及荷载验算书一、概况1、白庄子枢纽跨线桥的盖梁共有28个，具体形式见下表桥墩盖梁断面尺寸分为2种，除现浇-预制转换墩（4#墩和8#墩）上盖梁加宽加高有台阶外，其余盖梁断面均为宽1.8米，高1.6米。
2、盖梁底模支架均采用36C型工字钢，本工程中右幅4#（4#-2）盖梁的工字钢支架跨度最大，盖梁单位长度自重最大。
本计算分别验算1#-1,1#-2,1#-3，1#-4四种具有代表性的盖梁支架。
36C型工字钢截面尺寸为：360*140*14（mm）,自重为71.341kg/m。
3、从结构可靠性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，4#-2盖梁支架采用2片36C工字钢作为主梁，两片工字钢间净距90cm，工字钢上横向满铺12*12cm方木，方木中心间距30cm。
方木上铺设盖梁底模（钢模板）。
二、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由盖梁自重荷载q，再考虑工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、风雨荷载。
其中盖梁钢筋和砼自重为主要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。
1、q值确定由资料查得36C工字钢每米重71.34kg，再加方木及钢板重量，单片工字钢自重按1.2KN/m计算，即q1=1.2KN/m。
施工荷载、振捣荷载、风雨荷载由查《路桥施工计算手册》得q2=1.0KN/m盖梁均布在2根工字钢上（钢筋骨架按照墩顶支立，不作用在工字钢上），则有盖梁每延米自重：对于1#-1,1#-2：q2=34.6KN/m对于4#-1,4#-2:q2=34.6KN/m对于本例： q=q1+q2+q3,P=0对于1#-1,1#-2盖梁，q =36.8KN/m对于4#-1,4#-2盖梁，q=52.4KN/m三、结构强度检算（一）、1#-1验算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=34.6KN/m ，P=0，工字钢计算跨径l =6.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN Pl ql M ⋅=⨯=+=3.1668)2.6(/6.344822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2101739623.166/3max =<=⋅==σσ（w 为36c 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为962cm 3）强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 58.1400/630400/===,而工字钢变形为整体变形，由单侧1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：()EI Fl l q f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=483846534 其中q=34.6KN/m F=0 E=206×105/cm 2 I=17300cm 4 ()425417300/10206384)620(/6.3465cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯= =cm 12.1<[f] 挠度合格。
盖梁支架验算书
1、盖梁模板全部采用大块定型钢模板，提前进行现场试拼，试拼完成后在现场整体安装。
用全站仪放出立柱中心点，根据中心点位置放出轴线，然后由盖梁轴线定出盖梁的几何尺寸，经监理工程师检验合格后，支盖梁底模，然后绑扎钢筋，经监理工程师检验合格后支盖梁侧模，然后经监理工程师检验模板合格后浇筑砼。
盖梁砼一次性浇筑成型，计划定制1套完整盖梁模板、增加1套底膜和2套钢棒及型钢支撑体系。
2、总乐路中桥盖梁长×宽×高（13.6m×1.9m×1.8m），属于大体积混凝土施工。
支架采用组合支架，墩顶横向0.7m处设置￠100mm直径的A3穿心钢棒，钢棒中心点离墩顶的距离根据实际需要确定。
盖梁悬挑部分为2.1m，盖梁两侧横向分配梁采用Ⅰ56b双拼工字钢，每根长度为19米,悬挑部分腹板用2cm厚钢板按0.5m间距加强。
柱间及柱外纵向分配梁采用Ⅰ20b工字钢，间距为0.6m,共计14根，每根长度为6m，工字钢上铺盖梁底模板，悬挑变截面部分采用钢筋托架支撑底膜。
，用钢楔与可调式顶托、底托进行模板升降，在模板底部、中部、顶部设置3排φ22螺杆进行对拉，拉杆横竖间距为60*90cm，中间一排螺杆孔采用预埋PVC的方式成孔。
以确保模板稳定及几何尺寸，模板的安装与拆卸由吊车完成。
3、操作平台应大于盖梁间隙1.2m，平台下层满铺3cm厚木跳板，上层铺设1.5mm钢板，沿着纵向分配梁搭设1.2m高安全护栏。
支架底采用兜底网封密，以防止空中落物伤人，平台四周安装密目网，形成封闭的空中支架与操作平台，以利于人工作业。
4、盖梁支架设计如下图5、荷载分析及计算（1）、计算假定；工字钢放在圆钢上按外伸梁计算，工字钢被固定在混凝土墩柱两侧。
砼初凝前，荷载按均布荷载垂直作用在两片工字钢上，柱顶承受的荷栽忽略不计（偏安全），此处只考虑工字钢受竖向弯、剪作用，圆钢受剪力作用（参考资料桥涵施工计算手册）。
（2）、按一次性整体浇筑计算：q1砼自重:43.93m3×26KN/m3=1142.18KN 钢筋砼取26KN/m3。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m （预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg〃m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
盖梁托架复核验算书
XXXXXXXXXX高速公路 （KXXXXXXXX—KXXXXXXX）盖梁支架复核验算书编制：复核：审核：XXXXXXXXXXXX有限公司目录第一章、工程概况 (1)一、盖梁总体布局图 (1)二、盖梁总体布局图 (1)第二章、设计相关参数选定 (2)一、计算目的 (2)二、参考资料 (2)三、计算过程中采用的部分参数 (2)四、设计技术参数及相关荷载大小选定 (3)㈠、荷载类型 (3)㈡、工况及荷载组合 (3)㈢、计算方法、模式 (3)第三章、托架设计计算 (4)一、作用在分配梁上的荷载 (4)二、结构模型计算 (5)㈠、盖梁托架的整体受力计算 (5)㈡、盖梁托架计算图 (5)㈢、盖梁托架的整体稳定性验算 (11)三、墩柱预埋件计算 (12)四、牛腿设计 (12)㈠、牛腿焊缝验算 (12)㈡、牛腿劲板验算 (15)第四章、盖梁托架各结构设计成果汇总及结论 (16)一、设计成果汇总 (16)二、设计结论 (16)第一章、工程概况一、工程概况XXXXXX合同段，起迄桩号：KXXXXX～K28+XXXX，全长XXXKm。
主要工作内容为：主线桥梁X座（长1X2m），互通1处（匝道桥1座，50m），天桥2座，盖梁55座。
盖梁一览表桥名总体尺寸倒角数量长*宽*高（米）长*高（米）12.4*2.2*1.6 1.45*0.8 2512.09*2*1.4 1.495*0.7 1412.09*2*1.4 1.495*0.7 4 11.95*4*2.0/3.638 2.625*1.0 4 11.95*2.2*1.6 1.325*0.8 8以车田陇大桥作为最不利结构进行验算。
图1盖梁总图布局图盖梁混凝土方量约为41.89m³，托架在墩柱墩身预埋销棒、牛腿、搭设型钢承重梁及分配量完成盖梁浇筑施工。
二、盖梁总体布局图单个盖梁托架采用单柱纵桥向埋设2根,80mm销棒，销棒两侧各设置1个牛腿，牛腿上方摆放40t手摇式螺旋千斤顶用于调节标高和施工完成后的落架施工，千斤顶上设置双I45a型钢作为承重梁（在销棒处2m范围内两侧各加设1cm 厚加劲板），承重梁上方设置间距为50cm的I14的工字钢作为分配量，墩柱之外部分的上方设置由[8槽钢焊接的型钢组合架，其上铺设方木和木模或者组合钢模根据项目的实际情况决定。
盖梁底模支架计算书
盖梁贝雷梁支架设计及荷载验算书一、概述1、盖梁形式为两墩支撑，墩柱中心距离8.2m，墩柱中心外侧悬臂3.1m,断面尺寸为长14.4m,宽2.4m，高2.0m。
计算长度8.2m。
2、盖梁底模支架纵梁采用双排单层贝雷架,双排贝雷架并排布置，贝雷架尺寸为3m*1.5m,共需要贝雷片20片，贝雷片采用16Mn材料；横梁采用I18型钢,单根长度3.4m,间隔为0.5m，横梁直接作用在纵梁上，作用点为两侧双排贝雷梁中心处。
二、荷载分析根据现场施工实际状况，便桥承受荷载重要由盖梁自重荷载q，再考虑纵梁贝雷架自重、横梁工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、混凝土倾倒冲击荷载。
其中盖梁钢筋和砼（C35）自重为重要荷载。
如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以双排单层贝雷架受力状况分析确定纵梁均布荷载q值和横梁均布荷载p值。
①贝雷架自重G1：查表知贝雷片每片重260kg，则G1=260×20×10/1000=52KN②砼自重G2：计算可知砼体积为77.2 m3，C35混凝土ρ=2400Kg/m3；则G2 =77.2×2400×10/1000=1852.8 KN③人员及设备自重G3：按照2.5KN/m2来确定；则G3 =2.5×2.4×14.4=86.4 KN④振捣动荷载G4：当混凝土高度＞1m时，不考虑振捣荷载，故取G4 =0 KN⑤倾倒混凝土冲击荷载G5：对于底模取G5=0 KN⑥模板自重G6：底模面积A1=2.4×(6.2+2.18*2）=25.3m2,单位质量为92.09Kg/m2；侧模面积A2=1.1×2.4×2+60=65.28 m2,单位质量为88.18 Kg/m2；则：G6=（25.3×92.09+65.28×88.18）×10/1000=81 KN⑦横梁工字钢G7：查型钢表可知，I16工字钢每延米重量为20.5Kg,共需要23根。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
悬臂式盖梁支架验算计算书(满堂支架法)
高架盖梁支架计算书泛婆罗洲大道W-10民都鲁高架桥盖梁为C50钢筋混凝土结构，盖梁总方量为81.02m³，混凝土容重取25KN/m³。
支架形式采用满堂扣件式，支架钢管为Q235 φ48*3.5mm焊接钢管，支架立杆、纵杆间距为60cm，横杆步距h为80cm，盖梁尺寸及支架布置结构图如下所示：盖梁尺寸平面图支架布置图1.荷载取值①施工人员、机具、材料荷载P1=2.5KPa②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载P2=2.5KPa③盖梁均截面（a-b段）钢筋混凝土自重荷载P3=85.42Kpa，变截面（b-c段）P3’=59.17KPa④模板支架自重荷载P4=1.5KPa2.均截面处（a-b段）满堂支架受力验算底板扣件式支架布置按平行盖梁方向间距60cm，垂直盖梁方向间距60cm，平行高架桥走向排距60cm，顺桥向步距80cm，均截面处（a-b段）每根立杆受力计算如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1=P1*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN②混凝土冲击及振捣混凝土时产生的荷载：N Q2=P2*A=2.5*0.6*0.6=0.9KN③钢筋混凝土自重荷载：N G1=P3*A=85.42*0.6*0.6=30.75KN④模板支架自重荷载：N G2=P4*A=1.5*0.6*0.6=0.54KN按照规范参考公式进行荷载组合：N=(N G1+N G2)*1.2+(N Q1+N Q2)*1.4=40.07KN,即底板均截面处满堂支架单根立杆承受压力值为40.07KN。
支架为Q235 φ48*3.5钢管，其截面积A=489mm，钢管的回转半径I=15.8mm。
⑤强度验算Ϭ=N/A=40070/489=81.94Mpa＜f=205MPa，f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯设计值，符合要求。
⑥稳定性验算立杆的受压应力计算（步距为80cm）：长细比ƛ=800/15.8=50.63，经查阅设计手册当ƛ=51时，得受压杆件的稳定系数Ψ=0.849。
盖梁排架模板验算书
盖梁排架、模板验算书设计计算指标采用值:1、钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2;质量密度ρ＝7850kg/m3 ;2、胶合板模板物理特性指标静曲弹性模量E＝8000N/mm2质量密度ρ＝950kg/m3 ;3、木材物理特性指标松木弹性模量E＝10000N/mm2松木质量密度ρ＝600kg/m3 ;4、钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2抗剪f v＝125N/mm2；5、多层板模板强度设计值静曲强度f＝70Mpa；6、木材强度设计值松木抗拉、抗压、抗弯f＝13N/mm2;7、受压构件容许长细比[λ]＝230；8、容许挠度模板板面（多层模板板面）〔ω〕≤1.5mm，≤L1/400；模板主肋〔ω〕≤1.5mm，L2/500；模板支撑楞〔ω〕≤L3/400。
δ12多层板自重标准值：()372.0012.005.06=+⨯kN/m 2新浇筑钢筋砼自重标准值： 8.333.126=⨯kN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5kN/m 2振捣时荷载标准值： 2.0kN/m 2荷载设计值：306.474.1)0.25.2(2.1)8.33372.0(=⨯++⨯+=f q kN/m 2荷载标准值：172.348.33372.0=+=k q kN/m 2一、底模验算盖梁底模采用松木板上铺设酚醛覆膜胶合板组合，10*10方木按间距50cm 布置，故计算跨径L 取0.5m ，盖梁设计高度为1.3m 。
1、大板及模板验算653.235.0306.47=⨯=f q KN/m（1）抗弯强度验算：大板下内楞木间距为0.5m ，考虑到木材长度，故按五等跨计算，计算简图如下：查静力计算表得：弯矩系数k m =0.105，挠度系数k w =0.644。
则62210621.0500653.23105.0⨯=⨯⨯=⨯=ql k M m N ·mm968.450300610621.0610621.02626=⨯⨯⨯=⨯⨯==bh W M σN/mm 2 <f m =13N/mm 2满足要求。
盖梁支架验算
说明：1、荷载计算1）模板重量G1=46.7kN2）支撑荷载I56a工字钢重量：G2=106.316*24*10=25.5kN I18工字钢重量：G3=24.13*40*10=9.7kN3）混凝土重量混凝土自重G4=325kN4)施工人员重量按同时4人施工，每人75kg计，共重G5=3kN 5) 设备振动棒电焊机按300kg计：G6＝300*10=3kN总重G=412.9kN均布荷载q=43kN/mQ2=Q3=kNMc=31kN.m2、强度复核I56a工字钢：A=135.38cm2E=210000MPa W=2342cm3I=65576cm4跨中l=5000mma=0mm σ=15.9Mpa<210MPa 满足τ=38.1Mpa<115MPa 满足挠度计算：单元1杆端ω1=0mm 单元3杆端ω4=0mm103.213*2500*10=该型系梁混凝土方量13m3，计算取30m3，混凝土重量取2500kg/m34*75*10=G/(2*4.8)G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=2.4*2.4*43/8=盖梁支架验算计算简图模板设计厚度6mm，每m2重150kg，模板重量支撑体系采用纵横梁支撑体系，主梁采用两根I56a工字钢，每根长12米主梁长24m，次梁采用I18工字钢支撑,每根长4米，共40米（两侧），次梁布置10根。
1）参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。
2）设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取。
3）计算模型按简支梁计算。
150*（4.8*1.8+4.8*2.34*2）*10=（3a+4l）*q*a^3/(24*E*I)=（3a+4l）*q*a^3/(24*E*I)=Mc起控制作用Q/A=1.2*M/W=单元2跨中ω2=5ql^4/(384EI)=0次梁I18工字钢：只需要复核挠度即可次梁支承在主梁，计算时取1m的进行计算I18参数：A=30.74cm2E=210000MPa W=185.4cm3I=1699cm4q=G/B 108.65789kN/m 2mm经计算满足要求。
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书好嘞，咱们今天聊聊“单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书”这个话题。
乍一听，哎呀，感觉这名字就像是个大拗口的工程术语，对吧？别急，咱们一步一步来，让它变得简单明了，轻松搞定。
你要是没搞懂，不妨拍拍脑袋，说一声“别慌”，我们一块儿搞定。
大家都知道，盖梁这个玩意儿，是用来支撑桥梁上部结构的，像桥梁的“基石”一样。
没有它，桥梁就像是没了脊梁骨的“蚂蚁”，哪儿能行得通。
至于“单柱式满堂支架法”，也就是支撑架的结构方式之一，咱们得通过它来确保盖梁施工过程中的稳稳的“安全感”。
单柱式，顾名思义，就是在桥梁施工中，支架是由一根根支柱支撑的，看着好像每根柱子都在一副“用力托住天空”的表情。
真是，能不给它点赞吗？而满堂支架嘛，就是这些支柱组成的一个大框架，确保整个梁体的稳定，不管施工环境有多复杂，它都能应付过去。
哎，讲到这，你可能要问了，支架到底是怎么验算的？咋个验算呢？这可不是随便算算那么简单的事，得靠专业的计算来保证它在整个施工过程中的稳定性。
你看啊，验算最主要的目的就是确保这个支架在受力时不“岔气”，不“撑坏”。
别小看这一步，做得不好，岂不是把施工人员的安全和整个项目都给“坑了”么？想想看，盖梁过程就是一场“高空走钢丝”，支架一旦不稳，连带的风险可不是开玩笑的。
验算得从哪儿入手呢？得从支架的受力情况开始。
咱得知道，单柱式支架不仅得支撑梁体的重量，还要考虑到施工过程中外界的各种不确定因素，像风力、振动啥的。
你不信，随便看看建筑工地上的那些“大钢筋”们，风一吹它们都能晃个不停。
所以咱们得认真把这些力算清楚，确定支架不至于在这些外力作用下失稳。
比如说，支架的柱子必须得有足够的强度，不然它可真会被压垮。
横梁、立柱的设计都得严丝合缝，像拼图一样，差一个小小的角度，整个结构的安全性都可能打折扣。
再说了，验算的时候，不单单是一个力的事，还得考虑到稳定性。
这可不仅仅是数值上的对比，而是实际情况下，柱子、梁、基础是不是能够在长期负荷下“站稳脚跟”。
盖梁验算_精品文档
盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。
侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道φ10cm的钢筋拉条对拉。
底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的φ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。
二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。
7、附件七：预应力盖梁支架受力计算书
盖梁支架结构验算书一、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《钢结构设计规范》（GB50017-2014）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2011）5.其他现行相关规范、规程二、盖梁支架说明盖梁施工支承平台在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，钢棒上设置一块2cm厚A3钢板，钢板上设置调节砂桶，钢板与调节砂桶下钢板进行满焊，砂桶上设置两根18m长I56b工字钢作为横向主梁及施工平台的承重梁（在工字钢上下方贴紧墩柱的位置各焊接一根［22b和［18槽钢，使工字钢和槽钢在墩柱上形成两道抱箍，增加支架整体稳定性，防止侧翻），横向主梁上设置3m长I18工字钢作为纵向分配梁，间距为50cm作为分布梁，分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（I18工字钢）→横向主梁（双I56b工字钢）→支点φ100mm 钢棒。
（一）计算参数1.主要材料1)18工字钢截面面积为：A=3074mm2截面抵抗矩：W=185.4×103mm3截面惯性矩：I=1669×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)56b工字钢横向主梁采用4根I56b工字钢，横向间距为150cm。
每边2根。
截面面积为：A=14600mm2，X轴惯性矩为：I X=68510×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=2447×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢)，截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104 mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
高墩盖梁支架受力验算
附件三盖梁支架受力计算一、概况盖梁尺寸分为：矩形墩盖梁：12.05m（长）×2.4m（宽）×1.8m（高）及40mT梁盖梁：12.05m（长）×2.2m（宽）×1.7m（高）、30m箱梁盖梁：11.28m（长）×2.0m（宽）×1.5m（高）三种规格。
本计算书以30m箱梁的盖梁为例进行验算。
由于墩柱较高，采用支架搭设既不经济也影响施工进度，针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统，祥见前文所述。
混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。
二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板：1.1、侧模：采用组合钢模拼装。
1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。
1.3、横梁：采用[10槽钢，间距40cm。
1.4、主梁：采用Ⅰ45a工字钢。
1.5、楔块：采用木楔。
1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径11cm。
长度每边外露30cm.四、计算方法1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积32.35立方米，比重2.6吨/立方米，自重:84.11吨，合F1=84.11*9.8=824.3KN模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长12米（工字钢荷载），q1=80.4×9.8×12×2/1000=18.9 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置4根，两墩柱之间设置14根。
q2=（14+4×2）×3.0×16.9×9.8/1000=10.9KN（铺设槽钢的荷载）;槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN计算，q3=（11.28×1.5×2+2×11.28+2×1.5×2）×0.45=28.08 KN（底模和侧模、端头模的荷载）；q4=6KN（端头三角支架自重）F2=q1+q2+q3+q4+q4=63.88KNF3：人员0.5吨，合4.9KNF4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.4KNF5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN，施工时混凝土冲击力按5KN计，则F6=2×5+5=15KN总荷载：F=F1+F2+F3+F4+F5+F5=824.3+63.88+4.9+5.4+15=913.48KN2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Qmax=F/4=913.48/4≈228.37KN；钢棒截面积：S=0.055*0.055*3.14=0.0095m2最大剪应力：τmax =Qmax/S=228.37/0.0095=24.04Mpa45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa则[τ] =125 ＞τmax=24.04Mpa结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全3、I45a工字钢主梁受力安全分析I45a工字钢受力图见图4-3 工字钢主梁受力简图q=38.06KN/m7.112R1R2图4-3 I45a工字钢主梁受力简图工字钢均布荷载：q=F/2/12=913.48/2/12=38.06KN/mR1=R2=F/4=228.37KNI45a工字钢的弯矩图及剪力图见图4-4 I45a工字钢主梁弯矩图及图4-5I45a工字钢主梁剪力图-114.22KN.M-114.22KN.M 2.457.1122.63KN.M图4-4 I45a 工字钢主梁弯矩图①工字钢最大弯矩M max = 122.63KN*m单根工字钢最大弯曲正应力：σmax =M max /Wx=122.63*1000/0.0014329=85.58Mpa (wx 可以查得)【钢材的容许弯曲应力】 [σw]=220Mpa安全系数取2 ：[σw]/2 =220/2=110＞σmax =85.58Mpa+93.25KN -135.12KN7.12.45-93.25KN+135.12KN图4-5 I45a 工字钢主梁剪力图②单根工字钢最大弯曲剪应力：τmax = Q max Sz/(Iz*d)135.12*103*38.6*10-6= ----------------------------(3.224*10-4)*(11.5*10-3)=1.1Mpa[τ]=125Mpa [采用的I45a 号钢 ]安全系数取2则：[τ]/2=125/2=62.5＞1.1Mpa③挠度：ql 4 24a 2f= ------(5- ------- ) （路桥计算手册）384EI l 238.06*7.14 24*2.452 =--------------------------（5- -----------） 384*(206*109)*(3.224*10-4) 7.12=8.1mm ；[f]=12000/400=30mm f<[f]结论：I45a 工字钢主梁受力安全4、底板[14a 横梁受 力安全分析共22根[14a ，单根受力：F/22=913.48/22=41.52KN ，均布荷载分布：q=41.52/1.8=23.1KN/m R3R4q=23.1KN/mI45a工字钢14a 槽钢1.8图4-6 [14a 横梁受力简图 ①最大弯矩M max =q*L*L/8=23.1*1.8*1.8/8=9.34KN.m （Mmax=ql 2/8）最大弯应力：σmax =M max /W X9.34*1000=----------80.5*10-6=116.0Mpa (δ=Mmax/wx)安全系数取1.5 则：[σ]/1.5=220Mpa/1.5=146.7＞116.0Mp14a 槽钢I45a工字钢R4R3 1.8M max =9.36KN.m图4-7[14a 横梁弯矩图 ②最大剪力：Q max =41.52/2=20.76KN最大弯曲剪应力：τmax=Q max Sz/(Iz*d)20.76**103*8.12*10-6=----------------(5.637*10-6*6*10-3)= 5.0Mpa[τ]=125Mpa安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞5.0Mpa③挠度：5ql4f= ------ （路桥计算手册）384EI5*23.1*1000*1.84=--------------------------384*(206*109)*( 5.637*10-6)=2.7mm；[f]=1800/400=4.5mm f<[f]结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。
盖梁模板支架验算书
盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。
此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。
二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。
那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。
底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。
单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。
挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。
三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。
桥梁盖梁支架验算
盖梁支架验算一、情况说明1、盖梁的选择：大弯子大桥右5号墩，盖梁断面特大（2.5×2.0）且柱跨较大（8.5m），作特殊处理，不在此验算内。
其余各座桥，选取较大盖梁断面（2.5×1.6）柱跨6.5m的盖梁验算支架，可作全标段各桥通用。
2、荷载的考虑：盖梁砼荷载，在柱子的范围内（阴影部分）不作用在纵梁上。
二、纵梁工字钢验算盖梁图示(单位:m)1、纵梁上作用力盖梁断面：(2.5+2)÷2×0.9＋2.5×0.7=2.025+1.75=3.775㎡。
纵梁承受砼长度：4.7+2×1.7=8.1m（偏于安全保守，两端底面简化为水平线，即全长均为3.775㎡）纵梁承受砼重量：3.775×8.1×2.5t/m3=76.444t=76444㎏。
按50cm间距排列枕木（如下图），枕木即集中力15个。
A R B=38222Kg纵梁受力简图(单位:cm)每根枕木上压力即集中力P=76444㎏÷15=5096㎏2、支座反力：R A=R B=76444÷2=38222㎏。
3、按集中力作用计算跨中弯矩（左或右半跨外力对0点取矩）M中1=38222×325-5096×(550+500+450+200+150+100+50)=12422150-5096×2000=12422150-10192000=2230150㎏.㎝.4、模板自重实际模板厚为3㎝，考虑背销、拉杆小件重量不另细算，包含在模板内，故将底板、侧板均按5㎝厚木板计算自重。
立面：【11.7×0.7+（11.7+8.5）÷2×0.9】×2面=34.56㎡侧面：【2.5×0.7+（2.5+2.0）÷2×0.9】×2面=7.55㎡底面：宽2.0×长（4.7+2.0×1.7）=16.2㎡模板总面积：58.31㎡模板体积：58.31×0.05=2.916m3模板重量：γ=700㎏/m3 G=700×2.916=2041㎏荷载集度q1=2041÷810=2.52㎏/㎝5、枕木自重：断面：0.2×0.2 每根长：4m , v=0.2×0.2×4=0.16m3共15根V=0.16×15=2.4m3枕木重： G=700×2.4=1680㎏荷载集度：q2=1680÷810=2.074㎏/㎝6、工字钢自重选择I40a, 查表 q3=67.56㎏/m=0.6756㎏/㎝将模板和枕木自重参与I字钢自重一起计算q=q1+q2+q3=2.52+2.074+0.6756=5.27㎏/㎝。
盖梁牛腿托架检算计算书
盖梁托架检算计算书一、荷载分析:盖梁自重: G1＝1.4×0.2×26＝7.28KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.00kN/m2。
盖梁荷载总和为q1＝(7.28+0.50×0.2)×1.2+3×0.2×1.4＝9.696KN/m二、横向方木间距(1)、底板计算宽度取1000mm,方木10cm×10cm间距设为200～300mm,则L/h=(200～300)/15=13.3～20,查表8-31,L/h>13.5,故知由挠度控制：L/400=0.677q1L4/(100EI)=0.677×9.696×L4×12/(100×9.5×103×1000×153)移项化简得：L=（1.02×107）1/3=216.7mm故横向楞木间距为216.7mm。
（2）、刚度控制：M= ql2/10将[σ]=M/W代入，得L2=10W[σ]/q,按1.0m宽、1.5cm厚板计算，有W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3q=9.696KN/m竹胶板受弯时的容许应力[σ]=11MPa代入上式，得L=(10W[σ]/q)1/2=(10×37.5×103×11/9.696) 1/2=652.3mm 按最小值,故横向方木间距为216.7，本方案取200mm。
三、横向(纵桥方向)楞木验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2纵向楞木受力分析如下图所示：9.70由smslover计算得出弯距如下图所示：2.05由上图可知：M max＝2.05KN〃m由smslover计算得出剪力图如下：-6.30由上图可知：V max＝6.3KN刚度验算：δ=M/ W=2.05×106 N〃mm /(166.7×103)mm=12.3N/mm2<[f]=13N/mm2 δ=VS x/I y t=6.3×103×125×103/(833.3×104×100)=0.95N/mm2<[f]= 1.3N/mm2则刚度满足要求.挠度验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2xf max = 0.003m=3 mm <L/400=1300/400=3.3mm 则挠度满足要求四、托架检算1）横梁检算 横梁为2I40a, 查表得:惯性矩：I x =21700cm 4； 截面模量：W x =1090cm 3； 模板自重0.50kN/m2 施工活荷载3.50kN/m2 I40a 单位重量：67.598kg/m ；EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2G 1=(1.4×0.7×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=38.9KN/mG 2=(1.4×1.4×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=69.46KN/m横梁为I40a 受力分析如下图所示38.9069.4669.4638.90由smslover 计算得出弯距如下图所示：由上图可知：M max ＝177.61KN 〃m由smslover 计算得出剪力图如下：由上图可知：V max ＝192.44KN 支座最大反力F=384.88KN 刚度验算： δ=M/ W=177.61×106 N 〃mm /(2×1090×103)mm =81.5N/mm 2<…σw ‟＝181Mpa δ=VS x /I y t=192.44×103×2×636×103/(21700×104×12.5×4)=22.6N/mm 2-41.10-151.1588.80 -177.6188.80-151.15 -41.10-70.11-142.14182.64-192.44192.44-182.64142.1470.11<…τ‟＝106Mpa 则刚度满足要求.抗弯强度EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2f max = 0.001m=1 mm <L/400=5400/400=13.5mm 则挠度满足要求. 五、牛腿受力计算 检算：2。
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盖梁支架结构验算书
一、工程概况
乌龙潭大桥盖梁设计尺寸：
双柱式盖梁设计为长16m，宽2.35m，高1.9m，混凝土方量为67方，悬臂长3.45m，两柱相距9m。
二、施工方案
1、施工步骤
1）预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，距离柱顶1.47cm 预埋直径110mm硬质PVC管或钢管，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；
2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为10cm，长度为350cm的钢棒，作为56b工字钢的支撑点，钢棒外伸长度一致，为防止钢棒滚动，采用固定卡将钢棒锁死。
3）在钢棒上焊接厚20mm尺寸为30cm×30cm的钢板用来放置千斤顶，采用50t螺旋式机械千斤顶。
4）吊装56b工字钢：用吊车将56b工字钢安全平稳对称的吊装在千斤顶上，用拉杆将工字钢固定，锁好横向联系，用U型螺栓把工字钢和钢棒锁紧。
5）安装定型钢模板：在56b工字钢上铺设横向分配梁14号工字钢，在14号工字钢上安装定型钢模板，按预拱度要求调整模板底标高。
钢模板由专业厂家生产，按要求加工钢撑脚支撑，以方便安装；
6）拆除钢棒，封堵预留孔盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土
封堵。
三、受力计算
盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3.5m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根18m长56b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根4m长的14工字钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模→纵向分布梁（14工字钢）→横向主梁（56b工字钢）→支点φ10cm钢棒。
1、主要材料
1）14工字钢
截面面积为：A=2151.6mm2
截面抵抗矩：W=102×103mm3
截面惯性矩：I=712×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)56b工字钢
横向主梁采用2根56b工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=14663.5mm2
X轴惯性矩为：IX=68500×104mm4
X轴抗弯截面模量为：WX=2450×103mm3
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒
钢棒采用φ100mm高强钢棒(45号钢)
截面面积为：A=3.14×502=7850mm2
惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4
截面模量为：W=πd3/32=9.8125×104 mm3
抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
2、设计荷载
砼自重
砼方量：V=67m3，钢筋砼按27KN/m3计算，
砼自重：G=67×27=1809KN
盖梁长16m，均布每延米荷载：q1=113.063kN/m
1）组合钢模板及连接件 1 kN/m2，侧模和底模每延米共计6m2，q2=6kN/m
2）14工字钢
4m长14工字钢间距0.6m，每延米计 6.7米，合计：q3=6.7×
0.1689=1.132kN/m
3）56b工字钢
共2根，单根长18米，共重：2×18×115.06kg=4142.16kg
q4=41.43KN
4）施工荷载
小型机具、堆放荷载：q5=3 KPa
振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa
3、荷载组合及施工阶段
盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
4、受力模型
1）14工字钢分布梁计算模型：
14工字钢分布梁直接承受底模以上的自重，14工字钢分布在方形墩柱两侧的56b工字钢上，两工字钢主梁紧贴墩柱，间距按方形墩柱宽度190cm，故14工字钢分布梁计算跨径为190cm，盖梁底宽为235cm，分布梁两端各悬臂22.5cm，悬臂有利跨中受力,如下图：
2）56b工字钢主梁计算模型：
工字钢主梁承受由每根14工字钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两墩柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两墩柱中心的间距，取为9.0m，按两端外伸悬臂计算。
如下图：
3）钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，4个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
四、计算结果
1.14工字钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(113.063+6)+1.4×(3+2)=149.876KN/m
14工字钢分布梁布设间距0.6m，单根承受0.5×149.876=74.938KN，盖梁底宽2.35m
则单根14工字钢均布荷载q=74.938/2.35=31.889KN/M
计算跨径1.9m
x=a+l/2=0.225+1.9/2=1.175
跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×31.889×1.9×1.175×[(1-0.225/1.175)×(1+2×0.225/1.9)-1.175/1.9]=13.583KN.M
σ=M/W=13.583/102×103mm3=133.167MPa＜【215MPa】
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=31.889×1.94×(5-24×0.2252/1.92)/(384×2.35×712)=
0.003m=3mm<[f]=l/400=9/400=3.8mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=31.889×0.225×1.93×(6×0.2252/1.92+3×0.2253/1.93-1)/(24×2.35×712)=0m＜0.4mm(满足要求)
2.56b工字主横梁计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)
=1.2×(113.063+6+1.132)+1.4×(3+2)=151.234KN/m
56b工字钢设两根，单根承受q=0.5×151.234=75.617KN/m
计算跨径9.0m：
当x=a+l/2=3.5+9/2=8
跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×75.617×9×8×[(1-3.5/8)×(1+2×3.5/9)-8/9]=302.468KN.M
σ=M/W=302.468/2450×103mm3=123.456MPa＜【215MPa】
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=75.617×94×(5-24×3.52/92)/(384×2.35×68500)= 0.011m=11mm<[f]=l/400=9/400=22.5mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=75.617×3.5×93×(6×3.52/92+3×3.53/93-1)/(24
×2.35×68500)=0.0042m
3.钢棒计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)
=1.2×(113.063+6+1.132)+1.4×(3+2)=151.234KN/m Q=(151.234×16)/4=604.936KN
τ=Q/A=604.936×103/7850=77.062MPa<[τ]=125Mpa 五、结论
综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。