人行天桥计算书
2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书
1. 工程概况本工程为福建省国省道干线纵二线磁灶井边至新垵段改造工程桩号K206+488处设置的人行天桥。
桥梁上跨国道纵二线，桥梁综合考虑场地标高、道路断面以及远期人非混合道的拓宽需求，跨径布置为：2x26m连续钢箱梁。
2．设计标准1．《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ 69-95)2．《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015）3．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）7．《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）8．《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9.《钢管混凝土结构技术规范》（GB 50936-2014）10.《钢结构焊接规范》（GB 50661-2001）3. 天桥设计标准1．设计荷载：人群荷载：5.0 kN/m2；栏杆推力：2.5kN/m；基本风压：1.56kN/m2；2．抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，设计特征周期为0.40s，桥梁设防措施等级为8度，桥梁抗震设防类别B类；3．净空高度：机动车道净空≥5.0m，人非混合道净空≥4.5m；4．上部结构竖向自振频率≥3Hz；5．环境类别：Ⅱ类环境；6．设计基准期：100年，设计使用年限：50年；7．结构安全等级：一级。
4．人行天桥结构验算4.1 结构形式天桥主梁采用2x26m连续钢箱梁，主梁总长55.5m，天桥主梁桥面净宽4.2m，含栏杆全宽4.5m；梯道净宽3.2m，含栏杆全宽3.5m。
具体尺寸详见施工图设计图纸及相关文件。
主梁墩顶设置板式橡胶支座，主桥墩柱采用钢筋砼花瓶桥墩，采用φ150cm钻孔灌注桩基础；梯道支墩均采用φ60cm钢管柱式墩，φ100cm钻孔灌注桩基础。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
钢结构人行天桥计算书
钢结构⼈⾏天桥计算书五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采⽤3d3s软件空间任意结构模块建⽴空间钢结构模型；b、主梁采⽤截⾯库截⾯，定底钢板采⽤⾃定义截⾯c、⽀座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、⼆期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、⽀承反⼒以下为桥台处⽀座反⼒：以下为桥墩与主梁固结节点反⼒：4、构件验算结构受⼒弯矩如下图所⽰：选择正弯矩与负弯矩最⼤处的构件进⾏验算。
主梁跨中单元验算：单元号: 84杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应⼒⽐: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应⼒⽐: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应⼒⽐: 0.002腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴长细⽐: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应⼒⽐: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000应⼒⽐: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应⼒⽐: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应⼒⽐: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细⽐: 5.04 < 250.00绕3轴长细⽐: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求主梁固结⽀座处单元验算：单元号: 122截⾯名称: HN700X300截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应⼒⽐: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应⼒⽐: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应⼒⽐: 0.000腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 4.10 < 250.00绕3轴长细⽐: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求顶底板固结⽀座处单元验算：单元号: 206截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯名称: 左截⾯截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应⼒⽐: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应⼒⽐: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 0.94 < 250.00绕3轴长细⽐: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求5、挠度计算最⼤位移节点查询结果如下：组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最⼤组合位移：组合序号U V W UVW X最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最⼩： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由⼈群荷载计算的最⼤竖向挠度容许值[vT]＝l/600。
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书一、概述本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。
采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。
按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。
二、单元划分及横断面拟订纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。
横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。
三、内力及配筋计算本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。
按照本横断面，计算自重作用的集度：q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m；考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度：q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。
简支梁的内力计算公式：M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x)式中：M：计算截面的弯矩；Q：计算截面的剪力；q：荷载集度；x：计算截面距离支点的距离。
按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。
承载能力极限状态组合内力计算表结构重要性系数γ0取1.0按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。
配筋计算取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。
计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3）斜截面抗剪计算如下图：T形受弯构件，截面高1100mm，腹板宽600mm，翼缘宽3500mm，高3500mm。
构件采用C30混凝土。
有效高度1065mm，剪跨比为1.4。
人行天桥上部结构计算书
某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。
模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。
E=2.1e5MPa。
1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。
主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。
均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。
4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。
2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。
2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。
3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。
人行天桥计算书
劳动路人行天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院二零零八年十二月一、工程概况****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。
梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。
主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。
截面相关参数为：截面特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。
城市人行天桥(钢结构)结构计算书
目录一、工程概述 (1)二、主要技术标准 (1)三、设计规范 (1)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (9)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (13)9.1 梯道墩截面验算 (13)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (15)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。
梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。
工字钢人行天桥计算
45KN 6.92KN 51.92KN 328a
22.42KN 1.87KN/m
人行天桥桥梁宽度为1.5m，桥梁长12m，主梁采用工字钢，桥面采用5mm厚钢板满铺。
本人行天桥结构按照简支结构计算，荷载按照静力荷载计算，人群荷载按照满人荷载。
工字钢均布荷载q=结构计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载布置。
每片工字钢受力=
荷载合计=人群荷载+钢板荷载=五、工字钢结构形式
工字钢片数
工字钢结构型号对应的相关参数
人群荷载=
钢板荷载=
工字钢人行天桥计算
一、工程概况
二、计算模型
33.63KN.m 11.21KN 63.06N/mm2<f 53.62N/mm2<fv 35.48mm <L/250综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不满足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连接件自重，实际挠度计算值会超过挠度控制值。
建议采用3片28a工字钢布置，同时应加强工字钢间的横向连接。
支点处剪应力τ=
满足要求最大挠度fmax=满足要求
工字钢最大弯矩Mmax=
支点反力R=
七、强度及刚度验算
最大弯曲正应力σmax=
满足要求
为输入数据为结果
度计算值为会超过挠度控制值。
足要求足要求足要求。
人行天桥结构计算书
林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况.......................................................................... - 1 -二.设计原则与标准.................................................................... - 1 -三.结构布置和构件截面................................................................ - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用........................................................................ - 4 -五.材料.............................................................................. - 9 -六.构件包络应力...................................................................... - 9 -6.1整体应力分布 (9)6.2拱结构应力状态 (9)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (11)6.4吊杆应力状态 (13)七.模态分析......................................................................... - 14 -7.1特征周期 (14)7.2特征模态 (14)八.桥梁变形......................................................................... - 16 -8.1竖向变形 (16)8.2水平变形 (17)九.桥梁整体稳定分析................................................................. - 18 -9.1屈曲特征值 (18)9.2屈曲模态 (18)十．节点计算........................................................................... - 20 -10.1吊杆节点 (20)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (23)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26)十一基础验算.......................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (32)11.2基础背面地基承载力验算 (37)11.3基础侧面地基承载力验算 (42)11.4抗剪栓钉验算 (43)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (44)一.工程概况省林州市人行天桥项目。
25m钢结构人行天桥计算书
、公司简介计算: 复核: 审核: 坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+331.223）***********************2009年06月、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+331.223主桥全长25.45米。
自西向东跨径布置为：1.75米（悬臂）+23.3米+0.4米（悬臂）。
主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高1.00米。
、主要设计规范1 .《城市人行天桥与人行地道技术规范》C JJ69-952.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20Q43.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20044.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004、计算方法采用桥梁博士程序3.1版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1.混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m 32. 钢材4.恒载二期恒载：包括7cm 桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m5.温度梯度温度变化按升温20 C 和降温20 C 计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》 (JGJD60-2004中4310中规定混凝土标号: C403.人群荷载: 4.5k Pa一期恒载: 钢箱梁容重P= 7.85X10 kg/m 3Q345BI 冈材设计参取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
L7.eY图1温度梯度计算简图其中T i = 25C, 67C 6.风载：基本风压0.75kPa五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。
2-30m钢结构人行天桥计算书
2-30m钢结构人行天桥计算书计算：复核：审核：***********************2011年08月一、概述本天桥位于合肥市南二环路与石台路交叉口，为保障二环路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。
跨径布置为30+30=60m，梁高1.3m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽4m。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用MIDAS/CIVIL2010版本，采用空间杆系单元建立模型。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。
钢箱梁人行天桥结构计算书
钢箱梁人行天桥结构计算书目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (2)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12)9.1 梯道墩截面验算 (12)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (14)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。
主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。
梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。
下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。
梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。
二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。
人行桥计算书_pdf
一、计算数据 1、人群荷载：4.5kN/m2.。 2、上部结构跨径 L=20m，结构形式为空心板梁，梁高 90cm。 3、下部结构为桩柱式桥墩， 单桩单柱， 柱直径 130cm， 柱高 4m； 桩直径 140cm。
桥
一孔桥面二期恒载： G = 0.15 × 20 × 5 × 25 + 5 × 20 × 2 = 575kN 则：一个桥墩的上部恒载支反力为=1292+400=1867kN
国
一个桥墩的人群支反力： R = 4.5 × 5 × 20 = 450kN
中
3、下部结构重量
立柱自重 G =
4、立柱和橡胶支座的组合水平刚度 K=1/37500+1/198016=31529kN/m 温差在墩顶产生的水平力=94kN 5、板梁收缩在墩顶产生的水平力=57kN 6、桩顶设计反力 竖向力 P 组合 1 组合 2 2696 2695 水平力 57 151 弯距 256.5 680
中 国 桥 梁 网
ｎ
强度满足规范。单位是：N，mm。
梁
1、上部结构恒载支反力
．ｃ
ｎ
二、下部结构计算
网
4、升降温差按 30 度考虑。
7．立柱设计内力 承载能力极限状态基本组合：
轴力： Nj = 1.2 × 2070 + 1.4 × 450 = 3114kN 弯矩： Mj = 1.0 × 256.5 + 1.4 × 423 = 848.7 kN − m 立柱截面强度计算：
ｗｗ
ｗ．
0.9 + 1.55 盖梁自重 G = × 2.1 × 2 + 1.55 × 1.3 × 1.2 × 26 = 223kN 2 1.32 × π × 4.5 × 26 = 155kN 4
25m钢结构人行天桥计算书
坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+331.223）计算：复核：审核：***********************2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+331.223）主桥全长25.45米。
自西向东跨径布置为：1.75米（悬臂）+23.3米+0.4米（悬臂）。
主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高1.00米。
二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序3.1版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。
计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。
并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。
四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。
1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m3混凝土标号：C402. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。
正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。
图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。
人行天桥计算书
人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。
主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。
梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。
1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。
1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。
（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。
其技术指标见表1-1。
普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。
技术指标见表1-2。
混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。
1.1.8计算软件：Midas。
1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。
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Dx、Dy、Dz 分别表示纵桥向、横桥向、竖向的约束； Rx、Ry、Rz 分别表示绕纵桥
向轴、横桥向轴、竖轴的转动约束；1 表示约束，0 表示不约束。
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3.2 计算荷载
(1)永久作用 a.结构重力：包括结构自重和二期恒载。钢箱梁材料采用 Q345B 钢材。桥面铺装厚度 70mm，按每延米 8.4kN/m 考虑。横隔板自重采用均布荷载施加，Z0~Z1 段均布荷载 为 0.72kN/m；Z1~Z2 段均布荷载为 1.37kN/m；Z2~Z4 段均布荷载为 2.2kN/m；
3、上部结构
本次计算采用单梁杆单元模式，计算内容主要包括结构重力、支座沉降、人群荷载、 温度作用等效应。计算采用商用软件 MIDAS/CIVIL。
3.1 计算模式
采用平面杆单元模型进行静力分析。建立桥梁结构模型，离散及支承形式如下所示：
图 5 Z0~Z1 段结构离散图
4
图 6 Z1~Z2 段结构离散图
2.1 设计规范 ........................................................................................................................ 3 2.2 技术标准 ........................................................................................................................ 3 3、上部结构 ......................................................................................................................... 4 3.1 计算模式 .........................................................................................................................4 3.2 计算荷载 ........................................................................................................................ 6 3.3 荷载组合 ........................................................................................................................ 6 3.4 结构验算 .........................................................................................................................6
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二零零八年十二月
一、工程概况
****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。
梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.
桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范
《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)
《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)
《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）
《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）
《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）
《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)
《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)
三、主梁计算
本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：
全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。
主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。
截面相关参数为：
截面特性值
As=1.25100e+005 mm^2
Asy =6.71317e+004 mm^2
Asz=2.27002e+004 mm^2
Ixx=4.28457e+010 mm^4
Iyy=3.12054e+010 mm^4
Izz =9.20567e+010 mm^4
Cyp=1750.0000 mm
Cym=1750.0000 mm
Czp =440.7692 mm
Czm =759.2308 mm
1、桥梁自振频率计算
本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。
1）竖向
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简支梁桥可采用下公式估算：
c c m EI l f 2
21π
=
E=2.06e5 Ic=0.092m4
单位长度质量=0.125*7.85*1000=981Kg/m 计算得 1f =11.05 HZ
满足《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）要求的上部结构竖向自振频率不小于3HZ 的要求。
2）纵横向
目前国内相关规范条文没有桥梁纵横向振动固有频率计算方法及容许值规定。
根据理论力学关于振动的原理，将桥梁纵横向振动模拟为：质点支撑在四个橡胶支座上的单自由度振动。
纵横向自振频率按下式计算：
π
22m
k f =
支座纵横向刚度k=G.A/h
计算得 2f ＝3.712 HZ>2 HZ,故纵横向行人无不安全感。
2、 应力计算
本桥分为7个静力工况，14种荷载组合。
1 gLCB1 激活 相加 1.4M[1]+1.2(cD)
2 gLCB2 激活 相加 1.4M[1]+0.9(cD)
3 gLCB3 激活 相加 1.3M[1]+1.3T[1]+1.3TPG[1]+1.1(cD) 5 gLCB5 激活 相加 1.3M[1]+1.3T[2]+1.3TPG[1]+1.1(cD) 7 gLCB7 激活
相加
1.3M[1]+1.3T[1]+1.3TPG[1]+0.8(cD)
9 gLCB9 激活相加 1.3M[1]+1.3T[2]+1.3TPG[1]+0.8(cD)
11 gLCB11 激活相加M[1]+(cD)
12 gLCB12 激活相加M[1]+T[1]+TPG[1]+(cD)
13 gLCB13 激活相加M[1]+T[1]+TPG[2]+(cD)
14 gLCB14 激活相加M[1]+T[2]+TPG[1]+(cD)
15 gLCB15 激活相加M[1]+T[2]+TPG[2]+(cD)
16 gLCB16 激活相加(cD)
17 STL ENV_STR 激活包络Steel Strength Envelope
18 STL ENV_SER 激活包络Steel Serviceability Envelope 剪应力计算结果为：
竖向剪应力最大值11.5Mpa；横向剪应力最大值9.8Mpa
竖向弯曲应力最大值34.2 Mpa；横向弯曲应力最大值84.2Mpa
根据规范JTJ025-86规定：钢材的容许应力应满足：弯曲应力小于145Mpa，剪应力小于85Mpa。
从结果看，可以满足要求。
3、挠度计算
根据规范《JTJ 025-86》第1.1.5条规定，对简支梁，由活载引起的竖向挠度
不能超过L/600，本桥L/600=4cm，而最大挠度为6mm，故可以满足要求。
根据规范《JTJ 025-86》第1.1.6条规定，当结构重力和静活载产生挠度超过
L/1600时，须设置预拱度，其值等于结构重力和1/2静活载所产生的竖向挠度和。
本桥L/1600=1.5cm，本桥最大挠度小于1.5cm，故不需设置预拱度。
4、支座反力
1）根据计算，桥台处最大反力为334KN。
2）支座是否出现拉力计算
将人群荷载布置在内侧人行道的中央，取偏心距离0.9m，验算承载能力状态下内侧支座反力=268KN，外侧支座反力=149KN,支座不存在拉力及脱空现象。