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高墩安全爬梯计算书

高墩安全爬梯计算书

开平市宏优金属制品有限公司香蕉式桥梁施工安全爬梯结构验算书提供方：开平市宏优金属制品有限公司技术部复核者：（由施工单位设计部复核）编制日期：2014年12月28日一、结构计算及设计依据香蕉式安全爬梯的计算参照1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-200二、安全爬梯使用材料选择及使用要求1、材料要求：（1）安全爬梯架体立柱采用φ48×3.25钢管，钢材强度等级Q235，横杆采用φ48×3钢管，剪刀撑（斜拉杆）采用钢φ48×2.2钢管。

材强度等级Q235；钢管表面应平直光滑，其质量应符合现行国家标准。

（2）横杆与立杆连接方式为香蕉式插头与销库插入式自锁连接。

（3）连墙件采用φ48×3钢管与建筑物固定，连接架体一端使用扣件锁紧钢管。

（4）楼梯采用钢板冲压，焊接成型为Z字型。

上、下各带有一个转弯平台。

2、地基要求：按照结构验算要求处理！3、搭设要求：（1）每根立杆底部应设置可调节底座，底座底板宽度为150mm，厚度为8mm。

（2）安全爬梯搭设高度为<100m；（3）搭设尺寸为：横距L b为1.268m，纵距L a为2.438m，（4）立杆接长加高采用冲压焊接在立杆上的连接销连接。

（5）连墙件：连墙件按每层设置间距为3-5m应布置靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。

（6）剪刀撑（斜拉杆）：剪刀撑斜杆与地面的倾角为450--600；剪刀撑斜杆采用香蕉头可旋转斜接头固定在与之相交的立杆销库上。

三、结构复核验算书（以最高层计算）安全爬梯脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

二分部连续梁爬梯计算书

二分部连续梁爬梯计算书

中铁四局集团有限公司京沈京冀客专项目预应力混凝土连续梁(双线)爬梯结构计算书（共一册）一．概述本爬梯适用于新建北京至沈阳铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁悬浇施工。

爬梯总高度36米，踏步采用折回式设计，每个折回踏步单元高度4米。

爬梯四角框架采用100*10等边角钢，斜撑杆采用50*5等边角钢。

爬梯底部四角与基础固结，靠近连续梁一侧与桥墩及梁顶采用10#槽钢连接，节点视为刚性连接。

爬梯总体结构见“图一”。

图一爬梯总体结构二．设计依据及主要参数（一）设计依据1．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）4.本桥施工图（二）．结构参数1.爬梯总高36米。

2.爬梯框架截面3.1*1.8米3.爬梯踏步折回高度4米（三）计算荷载1.爬梯结构自重，按照模型结构1.2倍计算2.人群及随身携物荷载按10人计，每人1000N3.风荷载取800Pa（12级）(四).钢材设计标准强度（GB 50017-2003）三．架结构计算我们按照最不利工况计算，10人同时爬爬梯，最高第一人爬到梯顶，其余9人依次爬至以下9层，风荷载风向沿顺桥向。

风荷载我们按照迎风面所有构件均受风力计算，所有构件宽度按照100mm计，得出迎风面所有杆件单元荷载为80N/M。

爬梯整体结构计算采用MIDAS CIVIL软件检算，结构自重由软件按照1.2倍自行计算；人群荷载每点1000N，分为10点；风荷载按照上文分析计算。

根据以上分析建立模型计算如下：图二梁单元应力图图三梁单元变形图图四一阶模态分析图五二阶模态分析图六三阶模态分析图七爬梯底固结点反力计算结果显示：爬梯构件最大应力126MPa,小于215 MPa；爬梯最大变形量19mm；三阶屈曲模态分析结果为47.5、4.82、57.6，三阶系数均大于5；底部固结点最大拉力29649N，小于底部锚栓抗拉强度；故爬梯强度、刚度及稳定性均满足要求。

钢爬梯09j08第111页工程量算法

钢爬梯09j08第111页工程量算法

钢爬梯09j08第111页工程量算法摘要：1.钢爬梯工程量计算规则2.钢爬梯工程量计算实例3.钢爬梯高度设置平台4.钢爬梯标准图集5.钢爬梯的基本要求正文：钢爬梯是建筑工程中常见的一种设施，主要用于人员上下和物料运输。

钢爬梯工程量的计算是建筑工程预算中的重要环节，合理的计算能够确保工程成本的精确控制。

本文将详细介绍钢爬梯工程量的计算规则、计算实例、高度设置平台、标准图集以及基本要求。

1.钢爬梯工程量计算规则钢爬梯工程量的计算需要考虑以下因素：（1）钢爬梯的材料：包括钢材、护玻璃等；（2）钢爬梯的构件部位：如水平钢架、垂直钢架等；（3）钢爬梯的工程范围：如室外增设简易钢爬梯、室内钢爬梯等。

计算钢爬梯工程量时，可以采用以下公式：工程量= 材料用量× 单位工程量其中，单位工程量可以根据工程具体情况进行确定。

2.钢爬梯工程量计算实例以消防钢架楼梯工程量为例，计算步骤如下：（1）确定工程范围：假设为室外增设简易钢爬梯；（2）计算材料用量：假设水平钢架、垂直钢架、护玻璃等材料用量分别为100、2.5、1002.5；（3）确定单位工程量：假设水平钢架、垂直钢架的单位工程量分别为10、2.5；（4）计算工程量：工程量= 100 × 10 + 2.5 × 2.5 + 1002.5 × 10 = 1000 + 6.25 + 10025 = 10031.25。

因此，消防钢架楼梯工程量为10031.25。

3.钢爬梯高度设置平台钢爬梯高度的设置需要考虑以下因素：（1）人员上下的舒适度：过高或过低的高度都会影响人员的上下舒适度；（2）安全性：高度设置应确保人员上下过程中的安全；（3）建筑物结构：高度设置应与建筑物结构相匹配，避免对建筑物结构造成影响。

4.钢爬梯标准图集钢爬梯标准图集是建筑工程中重要的技术文件，主要包括以下内容：（1）钢爬梯的结构形式：如图纸、施工图等；（2）钢爬梯的材料：如钢材、护玻璃等；（3）钢爬梯的工程范围：如室外增设简易钢爬梯、室内钢爬梯等；（4）钢爬梯的施工技术要求：如焊接、安装等。

桥梁墩柱安全爬梯计算书

桥梁墩柱安全爬梯计算书

桥梁墩柱门式安全爬梯计算书1 概况我项目部桥梁施工所采用安全爬梯为门架是楼梯，采用标准件拼装而成，门架各结构尺寸如图1所示。

门架式楼梯为标准加工件，每节2.0m，节段之间采用内插式法兰连接、每节都与旁侧的墩柱进行附着。

通过对现场门架的实际测量得到各杆件的尺寸规格为立柱Φ42×2.5钢管，内侧加强Φ30×2钢管，斜拉杆Φ20×1钢管，踏步主桁杆位50×25×2钢管，其它小的连接构件均按照现场实测值来确定。

图 1 门架式楼梯三维图2 计算依据1.JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》；2.GB 50017—2003 《钢结构设计规范》；3.《材料力学》、《结构力学》。

3 设计参数1.各种材料的设计控制值采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，A3钢轴向应力为140MPa，弯曲应力145MPa，剪应力85MPa。

螺栓按A、B级普通螺栓抗拉强度。

2.对门架产生的主要荷载为风荷载依照JTG D60—2004计算荷载见表1所示。

3.人员在楼梯上荷载为按照休息平台施加q=2.0KPa（等同单个平台竖向施加1.68KN集中荷载）,同时考虑3平台施加荷载。

4.踏步的强度及稳定性单独验算。

5.本模型以50m高（即25节门架拼装）。

表 1 风荷载计算表说明：1.依照公路桥涵设计通用规范4.3.7节，查表4.3.7-6，k1=2.2，查表4.3.7-1，k3=0.8，按照C/D地表粗糙度类别k5=1.7。

V根据B3标两阶段施工图总说明中对石柱风速监测多年期最大值。

2.模型中为简化计算，对风荷载添加采用面压力荷载形式故对正面建立了面板单元，实际施工过程中对门架式楼梯周围添加的防护为安全网，具有一定透风性能，故对计算的风荷载组合时添加0.8的系数。

3.风荷载以压力荷载形式添加，为简化添加方法，对40~50m高速添加50m高度处计算的风荷载，同理依次向下添加。

爬梯计算书(1)资料

爬梯计算书(1)资料

施工楼梯计算书一、施工楼梯构造施工楼梯由混凝土基础、立柱、纵梁、横梁、斜滑梯、踏板及防护系统组成，详细见下图《施工楼梯总装图》、《施工楼梯标准节结构图》。

图1、施工楼梯总装图图2、施工楼梯标准节结构图二、结构计算1.设计规范《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10002.5-2005）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）2.材料2.1. 钢材采用Q235-B钢材，并应符合《碳素结构钢》（GB/T700）的规定2.2.螺栓应符合《六角头螺栓C级》（GB/T5780-2000）的规定，其抗拉、抗剪强度应满足国家标准《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》（GB3098）的规定2.3.焊条采用E43××系列，并应符合《碳钢焊条》（GB/T5117）的规定。

3.计算荷载3.1.钢材自重系数: 1.2653.2.施工荷载：包括作业层上的人员、器具和材料的自重；取3.5KN/m23.3.风荷载： 50年一遇基本风压W0为0.35KN/m2作用在施工楼梯上的水平风荷载标准值为：0321ωω•••=k k k4.计算工况：施工楼梯为施工临时结构，不考虑地震力。

根据施工楼梯的作用验算强度、刚度时按下面工况两进行计算工况1：施工楼梯自重+活载 工况2：施工楼梯自重+风荷载5、结构计算：采用大型结构计算软件进行整体空间内力分析。

按允许应力法进行检算。

计算模型全部采用梁单元，为使模型简洁，便于验算主要杆件受力情况，将侧面风荷载加载在立柱上。

图3、施工楼梯数字模型三、 计算结果3.1.在工矿1作用下总变形值图4、施工楼梯总变形图（工况1）3.2.在工矿1作用下综合应力值图5、施工楼梯综合应力图（工况1）由上图可知：施工楼梯最大变形值为3.5mm ；施工楼梯最大应力值为22/170/3.51mm N mm N ;符合施工使用要求3.3.在工矿2作用下总变形值图6、施工楼梯总变形图（工况2）3.4.在工矿2作用下综合应力值图7、施工楼梯综合应力图（工况2）由上图可知：施工楼梯最大变形值为16.7mm ；施工楼梯最大应力值为22/170/5.59mm N mm N ;符合施工使用要求3.5．在使用阶段（工况1作用下）楼梯的应力和变形：图8、楼梯变形图（工况1）图9、楼梯应力图（工况1）由上图可知：楼梯最大变形值为0.98mm ；楼梯最大应力值为22/170/2.26mm N mm N ;符合施工使用要求。

安全爬梯受力计算正文

安全爬梯受力计算正文

安全爬梯受力计算正文安全爬梯是一种用于人员爬升或下降的设备，广泛应用于建筑施工、船舶、桥梁、塔楼等领域。

在使用过程中，正确的受力计算对于确保人员的安全至关重要。

本文将详细介绍安全爬梯受力计算的方法和要点。

安全爬梯的受力计算主要包括垂直荷载、水平荷载和弯矩。

垂直荷载是指人员在爬升或下降过程中对爬梯垂直方向施加的力。

水平荷载是指人员在爬升或下降过程中对爬梯水平方向施加的力。

弯矩是指人员在爬升或下降过程中对爬梯产生的弯曲力矩。

首先，我们来计算垂直荷载。

在一般情况下，假设每个人的体重为70千克。

如果有多个人同时使用爬梯，则需要将每个人的重量相加。

垂直荷载等于人员重量乘以重力加速度10米/秒^2、例如，如果有两个人同时使用爬梯，则垂直荷载为2*70*10=1400牛顿。

其次，我们来计算水平荷载。

水平荷载是由人员在爬升或下降过程中对爬梯产生的水平力引起的。

一般来说，水平荷载较小，可以忽略不计。

但在一些特殊情况下，如强风或地震等，水平荷载会显著增加。

在这种情况下，需要根据实际情况进行计算。

最后，我们来计算弯矩。

弯矩是人员在爬升或下降过程中对爬梯产生的弯曲力矩。

弯矩的计算需要考虑爬梯的几何形状和材料强度。

一般来说，弯矩主要集中在距离支撑点最远的地方。

根据爬梯的几何形状和材料强度，可以计算出弯矩值。

然后，根据弯矩值和爬梯的材料特性，可以判断爬梯是否具有足够的强度来承受弯矩。

需要注意的是，以上的受力计算方法只是基于一般情况，实际使用中还需要根据具体的工程要求和安全标准进行调整。

同时，为了确保人员的安全，爬梯的设计和制造需要符合相应的规范和标准。

综上所述，安全爬梯的受力计算是确保人员安全的重要环节。

垂直荷载、水平荷载和弯矩是主要的受力方向，需要通过合适的计算方法进行估算。

同时，还需要将计算结果与相关的规范和标准进行比较，以确保爬梯具备足够的强度和稳定性。

只有经过合理的受力计算和结构设计，才能确保人员在使用安全爬梯时的安全性。

楼梯计算书

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3.2.8楼梯设计（1）梯段板计算梯段板计算示意图（1）依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）（2）几何参数：楼梯净跨: L1 = 2080 mm 楼梯高度: H = 1450 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm （2）荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 3.00kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m（3）材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB400f y = 360.00 N/mm 2抹灰厚度：c = 20.0 mmR s =20 kN/m 3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm支座负筋系数：α = 0.25计算过程（1）楼梯几何参数： 踏步高度：h = 0.1611 m 踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：()()m b b L L O 28.22/20.020.008.22/211=++=++=梯段板与水平方向夹角余弦值：cos α = 0.850（2）荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)： 梯段板： 面层：()()m kN q b h B B g m km /86.400.326.0/16.011/=⨯⨯+=⋅+=自重：()()m kN h t B Rc gkt /95.42/16.085.0/10.01252/cos /=+⨯⨯=+⋅⋅=α抹灰：m kN c B Rs g ks /47.085.0/02.0120cos /=⨯⨯=⋅⋅=α恒荷标准值：m kN g g g P ks kt km k /48.1020.047.095.486.4=+++=++=恒荷控制：()mkN q B g G P k n /58.1750.317.04.148.1035.17.04.135.1=⨯⨯⨯+⨯=⋅⋅⋅+=活荷控制()mkN q B g L P k n /48.1750.314.148.102.14.12.1=⨯⨯+⨯=⋅⋅+=荷载设计值：(){()}m kN L Pn G Pn P n /58.17,max ==（3）正截面受弯承载力计算： 左端支座反力: R l = 20.05 kN右端支座反力: R r = 20.05 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.14 m 最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.14 m2/2max 1maxx P L R M⨯-⋅=2/142.158.1714.105.202⨯-⨯=m kN ⋅=43.11相对受压区高度：ζ= 0.163373配筋率：ρ= 0.005400纵筋(1号)计算面积：As = 432.03 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：201.10803.43225.0'mm A A s s =⨯==α5.13 计算结果（1）1号钢筋计算结果(跨中) 计算面积As:432.03 mm 2采用方案：f10@150实配面积：523.60 mm 2（2）2/3号钢筋计算结果(支座) 计算面积A s ':108.01 mm 2采用方案：f8@200实配面积：251.33 mm 2（3）4号钢筋计算结果 采用方案：d8@200实配面积：251.33 mm 25.2 平台板设计图 3.32平台板简图5.2.1基本资料（1）依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009--2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）（2）几何参数：宽度: l x = 1340 mm 长度: l y = 1960 mm 板厚: h = 100 mm （3）荷载设计值：(均布荷载)q = 9.000 kN/m（4）材料信息：混凝土强度等级: C25 钢筋等级: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)5.2.2计算结果（1）弯矩值：M x = 1.217 kN ·m M y = 0.655 kN ·m（2）X向板底钢筋：配筋率ρ=0.0560%ρ＜ρmin = max{ 0.002,0.45·f t/f y} = 0.2000% ρ = ρmin = 0.2000%计算面积：200.00 mm2采用方案：f8@200 实配面积：251.33 mm2 （3）Y向板底钢筋：配筋率ρ=0.0300%ρ＜ρmin= 0.2000% ρ = ρmin = 0.2000%计算面积：200.00 mm2采用方案：f8@200 实配面积：251.33 mm2。

安全爬梯计算书(0.5m)

安全爬梯计算书(0.5m)

1桥梁施工人员上下行走用承插型施工安全爬梯结构验算书计算者：复核者：项目负责人：2012年10月20日一、安全爬梯概述桥梁建设施工用安全爬梯是由承插式脚手架搭设而成，该脚手架是从澳洲引进的系统脚手架，主要构件为立杆、横杆和斜杆，由于横杆插头与立杆接触的范围大，具有非常大的夹紧力和稳定性，脚手架整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好、并具有可靠的自锁性能，能有效地提高脚手架的整架稳定强度和安全度，该系统脚手架完全避免了螺栓作业及零散扣件，能方便地组装成多种规格和荷载的棚架组合。

并能更好的满足各种施工安全的需要。

广泛应用于房建、桥梁、立交桥、隧道、涵洞、烟囱、水塔、大坝及大跨度棚架等多种工程施工中。

香蕉式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、横撑、顶杆、底座、可调U托、脚踏板、梯子、踢脚板及其他配套构件组成。

各部件安装使用方法如下：1. 可调底座插于立杆底部，用作支承系统的水平,高度垂直调节及扩大承压面,传力给基础,由螺杆及底板焊接而成，可调底座不可调得太高，以免从立杆中脱出造成安全事故。

2. 立杆是承受垂直方向载荷的主要构件。

在立杆的管件上每隔495的距离焊有一排销扣，用来安装横杆、横撑、或斜杆。

插销直接焊接在立杆顶部，确保无丢失。

3. 横杆是框架水平承力构件。

它通过销库与立杆连接，由于销库带有锲铁，使两者的连接具有极好的力学强度和极高的自锁性能。

4. 横撑是框架水平承力及用来安放梯子和脚踏板构件。

它通过销库与立杆连接。

5. 梯子安放在横撑上，用于施工人员上下的通道。

6. 脚踏板是安放在横撑上，用于施工通道,操作平台的桥板。

7. 斜杆是用于加强整个框架的构件。

它是由特制的斜接头连接在立杆的销扣上。

8.为保证施工人员安全，立杆上每个销库需安装横杆，梯子两边均安放扶手，另外安全爬梯的斜杆也要四面安放，以加强整架的稳定性。

9.安全爬梯每隔1.5米安放一张带踏步Z字形楼梯，每隔3-5米需安置扣墙件，最大搭设高度为100米。

安全爬梯简介及受力计算书

安全爬梯简介及受力计算书
3. 横杆是框架水平承力构件。它通过销库与立杆连接，由于销库带有锲铁，使两者的连接 具有极好的力学强度和极高的自锁性能。
4. 横撑是框架水平承力及用来安放梯子和脚踏板构件。它通过销库与立杆连接。 5. 梯子安放在横撑上，用于施工人员上下的通道。 6. 脚踏板是安放在横撑上，用于施工通道,操作平台的桥板。 7. 斜杆是用于加强整个框架的构件。它是由特制的斜接头连接在立杆的销扣上。 8.为保证施工人员安全，立杆上每隔 495 需安装横杆，梯子两边均安放扶手，另外安全爬 梯的斜杆也要四面安放，以加强整架的稳定性。 9.安全爬梯每隔 1.5 米安放一张带踏步 Z 字形楼梯，每隔 4-5 米需安置扣墙件，最大搭设 高度为 100 米。
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155； u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.145kN.m；
香蕉式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、横撑、顶杆、底座、可调 U 托、脚踏板、梯子、 踢脚板及其他配套构件组成。各部件安装使用方法如下：
1. 可调底座插于立杆底部，用作支承系统的水平,高度垂直调节及扩大承压面,传力给基础, 由螺杆及底板焊接而成，可调底座不可调得太高，以免从立杆中脱出造成安全事故。
2. 立杆是承受垂直方向载荷的主要构件。在立杆的管件上每隔 495 的距离焊有一排销扣， 用来安装横杆、横撑、或斜杆。插销直接焊接在立杆顶部，确保无丢失。
小横杆计算简图 （2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:

临时使用的自制钢爬梯计算书

临时使用的自制钢爬梯计算书

自制钢爬梯核算确认表
一、设计参数
爬梯示意图实物检查图
1、 d――爬梯以φ16圆钢为主材制作mm 16
2、［σ］――钢材允许拉应力MPa 205
3、材质Q235
4、L――踏杆宽度mm 500
5、［τ］――钢材允许剪应力MPa 120
6、 l――焊缝长度mm 100
7、 h――焊缝高度mm 10
8、［σ1］――焊缝允许应力MPa 160
9、N――荷载kg 100
10、K――折减系数，取0.3。

0.3
11、吊耳数量件 4
二、计算过程
1、拉应力计算
N≤［σ］×π×d²/4 kg 411.97 2、剪应力计算
N≤［τ］×π×d²/4 kg 241.15 3、焊缝的计算
H=［σ1］×K/Nmax×L mm 1.99 三、应力评定结论
四、钢爬梯检查确认
技术员
检查验收人员
注：钢爬梯根据实际需要也可以φ20圆钢或者角钢为主材制作，效果更好，见附图
－1 －
附件：1.钢直梯制作图（圆钢直筋）
附件：2.钢直梯制作图（角钢直筋）
－3 －。

爬梯计算书

爬梯计算书

爬梯支撑荷载计算与安装说明一、结构图示台阶面宽度d=400+25*2=450mm ，横撑外伸部分取0.1m 。

二、荷载分析爬梯垂直距离H=4000（mm ），承插式爬梯每4m 是一个标准节（一个标准节质量为30Kg ），静荷载F 静=300；计算静荷载I=1.4*F 静/L=931、动荷载按每个标准节梯子允许1人同时作业计算（实际每节允许1人作业）F 动=mg=80*10=800N ；计算动荷载P=1.2F 动=9602、按全部人都站在爬梯外侧考虑，长横杆尺寸为24383.248⨯⨯Φ，计算长度2.5m ；取短横杆尺寸12683.248⨯⨯Φ，计算长度取1.3m ；如图2，短横杆在台阶上的长度为0.8m ，台阶外的部分长为0.5m ；三、荷载计算1、先计算梁在q 、P 单独作用下B 点位移p ,q ,B B W W 、(向下)Wbq=-132/EI Wbp=-462/EI2、再计算在B 支座力RB F 作用下B 点位移（向上）RB F B W ,3、上述3个位移相加为0，求得RB FEIEIL EIP P B W 4762)0.83.13(620.814400)x 3(62x ,-=-⨯⨯-=-⨯-= ③EIEI F RB 338.0F 33x F RB RB == 由①+②+③=0，算出Frb=4475N4、求A 点弯矩A M ，对A 点求矩得：（逆时针方向）得：/m 3331-8.0-31915,3.121.3q 0.82N F M P F M RB A RB A ==⨯+⨯=⨯+5、求RA F ,由静定条件下力的平衡有：（向下）得：）（N F P F F RA RB RA 9358-,5.08.0q =++=+四、画内力图1、剪力图 N P F SC 22208144005.0156155.0q =+⨯=+⨯=m .915225.0156155.01440025.0q 5.022N P M C =⨯+⨯=⨯+⨯=五、稳定性验算1、选用18#工字钢H=180mm,b=94mm ，d=6.5mm ，t=10.7mm.截面积A=30.756cm 2 4x cm 1660=I ，3x cm 185=W ，3x cm 8.107=S2、内力验算钢强度来算）（按235235MPa <a 47.491018591526-x max Q MP W M =⨯==σ a M 478.131********.10108.10722208t 836x x P I S F S =⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=---τ3、挠度验算C 点挠度：符合挠度要求。

1~14#楼梯计算书

1~14#楼梯计算书
2xM fcxb
=20.7mm
As=xfcb/fy=20.7x16.7x1000/360=960mm² 受力筋选配 12@100 As=1131mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=377mm² 支座钢筋选配 10@200 As=393mm² 分布筋选配 8@250 由于 AT1 与 AT2 跨度、坡度相差不多，所以 AT2 采用 AT1 计算面积
2xM fcxb
α = 0.763（来源《建筑结构静
=5mm
As=xfcb/fy=5x16.7x1000/360=231.9mm² 又因为 0.2%bh=260mm² Y 方向选配 10@130 As=604mm² 同理 X 方向选配 10@130 As=604mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=260mm²
11
LB1
1、 2、 3、 自重：0.13x25=3.25KN/㎡ 做法：2KN/㎡ 抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
3
LB1
1、 2、 3、 自重：0.13x25=3.25KN/㎡ 做法：2KN/㎡ 抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
G = 5.60KN/㎡ 活载：q=3.5 KN/㎡ G /q=1.6<2.8 所以活载控制 取 1m 板带计算 q1=1.2x5.6+1.4x3.5=11.62KN/m ln=2.1+0.25=2.35m M=q1xln²/8=8.02KN·m 板厚 h=130， h0=100， 混凝土强度 C35，钢筋 HRB400 X=h0 h0²−
6
X=h0 -
h0²−
2xM fcxb
=19mm
As=xfcb/fy=19x16.7x250/360=220mm² 下铁选配 3 14 As=462mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=200mm² 上铁选配 2 14 As=308mm²

5--1#、2#、3#楼梯BT1梯板计算书

5--1#、2#、3#楼梯BT1梯板计算书

1#、2#、3#楼梯BT1梯板计算书一、基本参数1、几何参数楼梯类型：BT斜梯段板水平长度 L1 = 1960 mm平台板长度 L2 = 1680 mm梯段板高度 H = 1275 mm梯板厚度 t = 160 mm梯板两端搁置梁宽 b1 = 250 mm b2 = 250 mm踏步数 n = 8 踏步宽 b = 280 mm 踏步高 h = 159 mm左端支座：铰支右端支座：固支水平向约束系数：0.30附注：水平向约束系数用于考虑两端梁对梯板的水平向约束作用，如下图所示：2、荷载参数栏杆重 q1 = 0.20 kN/m2面层重 q2 = 1.50 kN/m2活荷载 q3 = 3.50 kN/m2活载准永久值系数 0.403、材料参数混凝土等级：C30 钢筋等级：HRB400钢筋保护层厚 c = 15 mm梯板受力筋合力点至边缘距离 a s = c + 10 = 25 mm二、内力计算 (按1m宽梯板计算)1、几何参数计算计算长度 L0 = b1/2 + L2 + L1 +b2/2 = 3.890 m梯段板与水平方向夹角余弦值 cosα = 0.8692、荷载计算梯段板恒载：恒载标准值 = 栏杆重 + 面层重x(1+h/b) + 板底粉刷+ 梯板重 + 踏步重= 0.20 + 1.50x(1+159/280) + 20x0.02/cosα + 25x0.160/cosα + 25x0.159/2= 9.61 kN/m平台板恒载：恒载标准值 = 栏杆重 + 面层重 + 板底粉刷 + 平台板重 = 0.20 + 1.50 + 20x0.02 + 25x0.1601、左端支座处面筋计算弯矩设计值： 0.0 kN·m实际配筋 D 10 @ 150ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %构造所需最小配筋面积 A s = 286.0 mm2实际配筋面积 = 523.6 mm2，满足 !2、右端支座处面筋计算弯矩设计值： 21.3 kN·m实际配筋 D 10 @ 150h0 = 135 mmβ1 = 0.80 mmα1 = 1.00ξb = β1 / (1 + f y / 0.0033 / E s) = 0.518ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %ρmax = ξb x α1 x f c / f y = 2.056 %αs = M /α1/f c/b/h02 = 0.082γs = ( 1 + sqrt( 1 - 2αs ) ) / 2 = 0.957A s0 = M / γs / f y / h0 = 457.5 mm2A s,min = ρmin x b x h = 286.0 mm2计算配筋面积 A s = Max( A s,min , A s0 ) = 457.5 mm2实际配筋面积 = 523.6 mm2，满足 !3、板底配筋计算弯矩设计值： 10.3 kN·m实际配筋 D 12 @ 125h0 = 135 mmβ1 = 0.80 mmα1 = 1.00ξb = β1 / (1 + f y / 0.0033 / E s) = 0.518ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %ρmax = ξb x α1 x f c / f y = 2.056 %αs = M /α1/f c/b/h02 = 0.040γs = ( 1 + sqrt( 1 - 2αs ) ) / 2 = 0.980A s0 = M / γs / f y / h0 = 216.8 mm2A s,min = ρmin x b x h = 286.0 mm2计算配筋面积 A s = Max( A s,min , A s0 ) = 286.0 mm2实际配筋面积 = 904.8 mm2，满足 !四、裂缝验算1、右端支座处最大裂缝宽度计算弯矩准永久值： 13.9 kN·mA s = 523.6 mm2A te = 80000.0 mm2ρte = A s/A te = 0.007 取ρte = 0.010v = 1.0d eq = 10.00 mmh0 = 140 mmσs = M q/(0.87*h0*A s) = 218.62 MPaf tk = 2.01 MPaψ＝ 1.1-0.65*f tk/ρte/σsk = 0.502c = 15 mm < 20 mm 取 c = 20 mmαcr = 1.9ωmax = αcr*ψ*σs*(1.9*c+0.08*d eq/ρte)/Es = 0.12 mm ≤ 0.3 mm 满足 !2、板底最大裂缝宽度计算弯矩准永久值： 6.5 kN·mA s = 904.8 mm2A te = 80000.0 mm2ρte = A s/A te = 0.011v = 1.0d eq = 12.00 mmh0 = 139 mmσs = M q/(0.87*h0*A s) = 59.68 MPaf tk = 2.01 MPaψ＝ 1.1-0.65*f tk/ρte/σsk = -0.836 取ψ＝ 0.200c = 15 mm < 20 mm 取 c = 20 mmαcr = 1.9ωmax = αcr*ψ*σs*(1.9*c+0.08*d eq/ρte)/Es = 0.01 mm≤ 0.3 mm 满足 !计算短期刚度 B s :σs = M q / 0.87h0A s (混凝土规范7.1.4-3)= 6530062 / ( 0.87 * 135 *905 )= 61.5 MPaρte = A s / A te = A s / 0.5bh (混凝土规范7.1.2-4)= 905 / ( 0.5 * 1000 *160 ) = 0.011ψ = 1.1 - 0.65f tk / ρteσs (混凝土规范7.1.2-2)= 1.1 - 0.65 * 2.01 / ( 0.011 *61.5 ) = -0.780ψ小于0.2，取ψ = 0.2αE = E s / E c = 6.67ρ = A s / bh0 = 0.007B s = E s A s h02 / ( 1.15ψ + 0.2 + 6αEρ ) (混凝土规范7.2.3-1)= 200000 * 905 * 1352 / ( 1.15 * 0.20 + 0.2 + 6 * 6.67 *0.007 ) = 4724252446752 N·m2计算长期刚度 B :ρ' = A s' / bh0 = 524 / ( 1000 * 135 ) = 0.004根据混凝土规范7.2.5得影响系数θ = 1.77长期刚度 B = B s / θ = 2671305048425 N·m2弹性刚度 EI = 30000 x 341333333 = 10240000000000 N·mm2根据矩阵位移法计算结果，最大弹性挠度为 0.86 mm ( 距左端1.71 m处)长期挠度 = 弹性挠度 * 弹性刚度EI / 长期刚度B = 3.28 mm挠跨比 = 1 / 1184 ≤ 1 / 200，满足 !。

钢爬梯09j08第111页工程量算法

钢爬梯09j08第111页工程量算法

钢爬梯09j08第111页工程量算法摘要：1.钢爬梯概述2.钢爬梯工程量计算方法3.钢爬梯工程量计算实例4.钢爬梯应用场景及注意事项正文：【钢爬梯概述】钢爬梯，作为一种常见的建筑施工设备，主要用于建筑物外部和内部的高空作业。

它由多个构件组成，包括水平钢架、竖直钢梯、扶手、踏步等。

在建筑工程中，钢爬梯的设置有助于提高施工效率，保障工人的人身安全。

【钢爬梯工程量计算方法】钢爬梯工程量的计算主要包括以下几个部分：1.水平钢架：根据建筑物的长度和宽度，以及钢架的间距，计算出水平钢架的数量。

2.竖直钢梯：根据建筑物的高度，以及钢梯的间距，计算出竖直钢梯的数量。

3.扶手：根据建筑物的周长，计算出扶手的数量。

4.踏步：根据建筑物的高度，以及踏步的级数，计算出踏步的数量。

【钢爬梯工程量计算实例】以一栋三层建筑为例，建筑物的长宽分别为30米和20米，钢架间距为1米，钢梯间距为2米，扶手长度为30米，踏步级数为10级。

水平钢架：30米*2+20米*2=100米，数量为100/1=100根。

竖直钢梯：30米/2+20米/2=25米，数量为25/2=12.5根，向上取整为13根。

扶手：30米*2+20米*2=100米，数量为100/1=100根。

踏步：10级*2=20级，数量为20/1=20根。

【钢爬梯应用场景及注意事项】钢爬梯广泛应用于建筑施工、维修、清洁等领域。

在使用过程中，应注意以下几点：1.严格按照施工图纸和规范进行安装，保证结构安全和使用寿命。

2.定期检查钢爬梯的连接部件，确保连接牢固。

3.在使用过程中，遵守高空作业安全规程，佩戴安全防护设备。

4.钢爬梯的设置应便于使用和维护，避免设置在通风、照明不良的区域。

通过以上介绍，我们对钢爬梯的工程量计算方法有了更深入的了解。

在实际应用中，可根据建筑物的具体参数和施工需求，参照上述方法进行计算。

爬梯计算书

爬梯计算书

爬梯支撑荷载计算与安装说明一、结构图示台阶面宽度d=400+25*2=450mm ，横撑外伸部分取0.1m 。

二、荷载分析爬梯垂直距离H=4000（mm ），承插式爬梯每4m 是一个标准节（一个标准节质量为30Kg ），静荷载F 静=300；计算静荷载I=1.4*F 静/L=931、动荷载按每个标准节梯子允许1人同时作业计算（实际每节允许1人作业）F 动=mg=80*10=800N ；计算动荷载P=1.2F 动=9602、按全部人都站在爬梯外侧考虑，长横杆尺寸为24383.248⨯⨯Φ，计算长度2.5m ；取短横杆尺寸12683.248⨯⨯Φ，计算长度取1.3m ；如图2，短横杆在台阶上的长度为0.8m ，台阶外的部分长为0.5m ；三、荷载计算1、先计算梁在q 、P 单独作用下B 点位移p ,q ,B B W W 、(向下)Wbq=-132/EI Wbp=-462/EI2、再计算在B 支座力RB F 作用下B 点位移（向上）RB F B W ,3、上述3个位移相加为0，求得RB FEIEIL EIP P B W 4762)0.83.13(620.814400)x 3(62x ,-=-⨯⨯-=-⨯-= ③EIEI F RB 338.0F 33x F RB RB == 由①+②+③=0，算出Frb=4475N4、求A 点弯矩A M ，对A 点求矩得：（逆时针方向）得：/m 3331-8.0-31915,3.121.3q 0.82N F M P F M RB A RB A ==⨯+⨯=⨯+5、求RA F ,由静定条件下力的平衡有：（向下）得：）（N F P F F RA RB RA 9358-,5.08.0q =++=+四、画内力图1、剪力图 N P F SC 22208144005.0156155.0q =+⨯=+⨯=m .915225.0156155.01440025.0q 5.022N P M C =⨯+⨯=⨯+⨯=五、稳定性验算1、选用18#工字钢H=180mm,b=94mm ，d=6.5mm ，t=10.7mm.截面积A=30.756cm 2 4x cm 1660=I ，3x cm 185=W ，3x cm 8.107=S2、内力验算钢强度来算）（按235235MPa <a 47.491018591526-x max Q MP W M =⨯==σ a M 478.131********.10108.10722208t 836x x P I S F S =⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=---τ3、挠度验算C 点挠度：符合挠度要求。

高墩施工人行爬梯计算

高墩施工人行爬梯计算

高墩施工人行爬梯计算一、编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）（2）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）（3）《建筑施工高处作业支全技术规范》（JGJ80-91)（4）本工程施工图纸和投标文件（5）本工程施工组织设计二、工程概况共有桥梁8座，平面均位于分离式路基段内,墩柱形式为圆柱墩，最高墩身为杨梅溪2号高架桥右幅2#墩，墩高26.22米。

三、爬梯方案选择由于墩身及盖梁的施工工期较短,计划沿墩身一侧安装专用“之”字形安全爬梯以供作业人员上下。

四、爬梯设计及验算本方案适用于墩身的爬梯支架搭设，具体高度按照每个墩的实际高度来进行相应的调整，计算参数均是按照最大的高度进行计算，以保证结构安全性。

1、参数信息（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为26.22米，本计算书按照最大高度26.22米来计算；采用1219×1930mm门式架搭设，采用的钢管类型为Φ42x2.2。

（2）活荷载参数施工均布活荷标准值：1.5kN/ m2；脚手架用途：施工行走脚手架；（3）风荷载参数基本风压取 0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.33，风荷载体型系数μs 为0.8；脚手架计算中考虑风荷载作用。

（4）静荷载参数脚手架钢管自重1.01t。

2、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001 ) 第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值 10.0384/P kN m =5 分板的荷载标准值 20.5x1/20.25/P kN m ==活荷载标准值 1.5x1/20.75/Q kN m ==静荷载的计算值 11.2x0.03841.2x0.250.3461/q kN m =+=活荷载的计算值 21.4x0.751.05/q kN m ==(（2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：221max 11 0 .080.10M q l q l =+跨中最大弯矩为()22max 0.08x0.34610.10x1.05x20.53075M kN m=+=⋅ 支座最大弯矩计算公式如下：222max 110.100.117M q l q l =-－支座最大弯矩为 ()22max 0.10x0.34610.117x1.05x 20.62984M kN m=-+=-⋅我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： 620.6298410/5080123.984/kN mm σ=⨯=大横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求。

板式楼梯计算书(五种类型)

板式楼梯计算书(五种类型)

板式楼梯计算书（五种类型）类型一一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2000 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C20 f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 1.54 N/mm2E c= 2.55×104 N/mm2钢筋强度等级: HPB235 f y = 210 N/mm2E s= 2.10×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2222 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 2.00＋(0.20＋0.20)/2 = 2.20 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8292. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.22)*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.829＋0.15/2) = 4.89 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.85＋4.89＋0.48＋0.20 = 8.42 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.42＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.42＋1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.82 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 15.20 kN右端支座反力: R r = 15.20 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.10 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.10 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 15.20*1.10－13.82*1.102/2= 8.36 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.169123 配筋率：ρ= 0.007731纵筋(1号)计算面积：A s = 579.85 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*579.85 = 144.96 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：579.85 mm2采用方案：d10@100实配面积： 785 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：144.96 mm2采用方案：d6@140实配面积： 202 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积： 141 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.202/8= 6.607 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk+ ψq*q qk)*L02/8= (8.42 + 0.50*2.500)*2.202/8= 5.851 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 6.607×106/(0.87*75*785)= 128.932 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*128.932)= 0.6064) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.10×105/(2.55×104)= 8.2355) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 785/(1000*75)= 1.047%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.10×105*785*752/[1.15*0.606+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)]= 6.561×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 6.607/(5.851*(2.0-1)+6.607)*6.561×102= 3.480×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.42+2.500)*2.204/(384*3.480×102)= 9.574 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.20/200=11.000 mmf max=9.574mm≤f0=11.000mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.202/8= 6.607 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 6.607×106/(0.87*75.00*785)= 128.932 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*128.932)= 0.6067.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)= 2.1*0.606*128.932/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/1.571%)= 0.0854 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求类型二一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2000 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C20 f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 1.54 N/mm2E c= 2.55×104 N/mm2钢筋强度等级: HPB235 f y = 210 N/mm2E s= 2.10×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2222 m计算跨度：L0 = L1＋b1/2－b = 2.00＋0.20/2－0.22 = 1.88 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8292. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.22)*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.829＋0.15/2) = 4.89 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.85＋4.89＋0.48＋0.20 = 8.42 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.42＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.42＋1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.82 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 12.97 kN右端支座反力: R r = 12.97 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 0.94 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 0.94 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 12.97*0.94－13.82*0.942/2= 6.09 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.119990 配筋率：ρ= 0.005485纵筋(1号)计算面积：A s = 411.39 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*411.39 = 102.85 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：411.39 mm2采用方案：d10@100实配面积： 785 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：102.85 mm2采用方案：d6@140实配面积： 202 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积： 141 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*1.882/8= 4.814 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk+ ψq*q qk)*L02/8= (8.42 + 0.50*2.500)*1.882/8= 4.263 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 4.814×106/(0.87*75*785)= 93.930 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*93.930)= 0.4224) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.10×105/(2.55×104)= 8.2355) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 785/(1000*75)= 1.047%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.10×105*785*752/[1.15*0.422+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)]= 7.717×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 4.814/(4.263*(2.0-1)+4.814)*7.717×102= 4.093×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.42+2.500)*1.884/(384*4.093×102)= 4.320 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=1.88/200=9.389 mmf max=4.320mm≤f0=9.389mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*1.882/8= 4.814 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 4.814×106/(0.87*75.00*785)= 93.930 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*93.930)= 0.4227.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) = 2.1*0.422*93.930/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/1.571%)= 0.0433 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求类型三一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2000 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 300 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C20 f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 1.54 N/mm2E c = 2.55×104 N/mm2钢筋强度等级: HPB235 f y = 210 N/mm2E s = 2.10×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2222 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.00＋0.30＋(0.20＋0.20)/2 = 2.50 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8292. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.22)*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.829＋0.15/2) = 4.89 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.85＋4.89＋0.48＋0.20 = 8.42 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.42＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.42＋1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.82 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B*q m = 1*1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c*B*t = 25*1*0.10 = 2.50 kN/m抹灰：g ks' = R S*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋2.50＋0.40＋0.20 = 4.80 kN/m 恒荷控制：P l(G) = 1.35*P k'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*4.80＋1.40*0.7*1*2.50 = 8.93 kN/m活荷控制：P l(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*4.80＋1.40*1*2.50 = 9.26 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 9.26 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 17.13 kN右端支座反力: R r = 15.60 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.24 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.24 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 17.13*1.24－13.82*1.242/2= 10.61 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.220978 配筋率：ρ= 0.010102纵筋(1号)计算面积：A s = 757.64 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*757.64 = 189.41 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：757.64 mm2采用方案：d10@100实配面积： 785 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：189.41 mm2采用方案：d6@140实配面积： 202 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积： 141 mm24.5号钢筋计算结果采用方案：d10@100实配面积： 785 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.502/8= 8.532 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk + ψq*q qk)*L02/8= (8.42 + 0.50*2.500)*2.502/8= 7.556 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 8.532×106/(0.87*75*785)= 166.493 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2) = 1.1-0.65*1.54/(1.571%*166.493)= 0.7174) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.10×105/(2.55×104)= 8.2355) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 785/(1000*75)= 1.047%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.10×105*785*752/[1.15*0.717+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)]= 6.015×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 8.532/(7.556*(2.0-1)+8.532)*6.015×102= 3.190×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.42+2.500)*2.504/(384*3.190×102)= 17.412 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.50/200=12.500 mmf max=17.412mm＞f0=12.500mm，不满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.502/8= 8.532 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 8.532×106/(0.87*75.00*785)= 166.493 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*166.493)= 0.7177.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax =αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)= 2.1*0.717*166.493/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/1.571%)= 0.1305 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求类型四一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2000 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm上平台宽: L3 = 300 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C20 f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 1.54 N/mm2E c= 2.55×104 N/mm2钢筋强度等级: HPB235 f y = 210 N/mm2E s= 2.10×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2222 m计算跨度：L0 = L1＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.00＋0.30＋(0.20＋0.20)/2 = 2.50 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8292. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.22)*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.829＋0.15/2) = 4.89 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.85＋4.89＋0.48＋0.20 = 8.42 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.42＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.42＋1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.82 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B*q m = 1*1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c*B*t = 25*1*0.10 = 2.50 kN/m抹灰：g ks' = R S*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋2.50＋0.40＋0.20 = 4.80 kN/m 恒荷控制：P l(G) = 1.35*P k'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*4.80＋1.40*0.7*1*2.50 = 8.93 kN/m活荷控制：P l(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*4.80＋1.40*1*2.50 = 9.26 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 9.26 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 15.60 kN右端支座反力: R r = 17.13 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.26 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 0.86 mM max = R l*L max－[P l*L3*(x＋L3/2)＋P n*x2/2]= 15.60*1.26－[9.26*0.40*(0.86＋0.40/2)＋13.82*0.862/2]= 10.61 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.220978 配筋率：ρ= 0.010102纵筋(1号)计算面积：A s = 757.64 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*757.64 = 189.41 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：757.64 mm2采用方案：d10@100实配面积： 785 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：189.41 mm2采用方案：d6@140实配面积： 202 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积： 141 mm24.5号钢筋计算结果采用方案：d10@100实配面积： 785 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.502/8= 8.532 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk+ ψq*q qk)*L02/8= (8.42 + 0.50*2.500)*2.502/8= 7.556 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 8.532×106/(0.87*75*785)= 166.493 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*166.493)= 0.7174) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.10×105/(2.55×104)= 8.2355) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 785/(1000*75)= 1.047%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.10×105*785*752/[1.15*0.717+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)]= 6.015×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 8.532/(7.556*(2.0-1)+8.532)*6.015×102= 3.190×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.42+2.500)*2.504/(384*3.190×102)= 17.412 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.50/200=12.500 mmf max=17.412mm＞f0=12.500mm，不满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.502/8= 8.532 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 8.532×106/(0.87*75.00*785)= 166.493 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*166.493)= 0.7177.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) = 2.1*0.717*166.493/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/1.571%) = 0.1305 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求类型五一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2000 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 10(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 300 mm 上平台宽: L3 = 300 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C20 f c = 9.60 N/mm2f t = 1.10 N/mm2 R c=25.0 kN/m3f tk = 1.54 N/mm2 E c= 2.55×104 N/mm2钢筋强度等级: HPB235 f y = 210 N/mm2E s= 2.10×105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2222 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋L3＋(b1＋b2)/2 = 2.00＋0.30＋0.30＋(0.20＋0.20)/2 = 2.80 m 梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8292. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.22)*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.10/0.829＋0.15/2) = 4.89 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.85＋4.89＋0.48＋0.20 = 8.42 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.42＋1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/m 活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*8.42＋1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.82 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B*q m = 1*1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c*B*t = 25*1*0.10 = 2.50 kN/m抹灰：g ks' = R S*B*c = 20*1*0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋2.50＋0.40＋0.20 = 4.80 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35*P k'＋γQ*0.7*B*q = 1.35*4.80＋1.40*0.7*1*2.50 = 8.93 kN/m 活荷控制：P l(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*4.80＋1.40*1*2.50 = 9.26 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 9.26 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 17.52 kN右端支座反力: R r = 17.52 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.40 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.00 mM max = R l*L max－[P l*L3*(x＋L3/2)＋P n*x2/2]= 17.52*1.40－[9.26*0.40*(1.00＋0.40/2)＋13.82*1.002/2] = 13.18 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.284503 配筋率：ρ= 0.013006纵筋(1号)计算面积：A s = 975.44 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.25*975.44 = 243.86 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：975.44 mm2采用方案：d10@100实配面积： 785 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：243.86 mm2采用方案：d6@140实配面积： 202 mm23.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积： 141 mm24.5号钢筋计算结果采用方案：d10@100实配面积： 785 mm25.6号钢筋计算结果采用方案：d6@140实配面积： 202 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.802/8= 10.703 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk+ ψq*q qk)*L02/8= (8.42 + 0.50*2.500)*2.802/8= 9.478 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 10.703×106/(0.87*75*785)= 208.848 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*208.848)= 0.7954) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.10×105/(2.55×104)= 8.2355) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 785/(1000*75)= 1.047%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB S = E S*As*h02/[1.15*ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.10×105*785*752/[1.15*0.795+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)] = 5.686×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B S (混凝土规范式 8.2.2)= 10.703/(9.478*(2.0-1)+10.703)*5.686×102= 3.016×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 5*(q gk+q qk)*L04/(384*B)= 5*(8.42+2.500)*2.804/(384*3.016×102)= 28.983 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=2.80/200=14.000 mmf max=28.983mm＞f0=14.000mm，不满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M qk= (q gk + q qk)*L02/8= (8.42 + 2.500)*2.802/8= 10.703 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 10.703×106/(0.87*75.00*785)= 208.848 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mm2ρte = As/A te (混凝土规范式 8.1.2－4)= 785/50000= 1.571%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.54/(1.571%*208.848)= 0.7957.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) = 2.1*0.795*208.848/2.1×105*(1.9*20+0.08*14/1.571%)= 0.1814 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

安全爬梯计算书（0.5m）

安全爬梯计算书（0.5m）

安全爬梯计算书（0.5m）38*500可调底座48*3.25⽴杆2438横杆1268横杆1268横撑Z形楼梯扶⼿3141斜杆1953斜杆1桥梁施⼯⼈员上下⾏⾛⽤承插型施⼯安全爬梯结构验算书计算者：复核者：项⽬负责⼈：2012年10⽉20⽇⼀、安全爬梯概述桥梁建设施⼯⽤安全爬梯是由承插式脚⼿架搭设⽽成，该脚⼿架是从澳洲引进的系统脚⼿架，主要构件为⽴杆、横杆和斜杆，由于横杆插头与⽴杆接触的范围⼤，具有⾮常⼤的夹紧⼒和稳定性，脚⼿架整体在三维空间结构强度⾼、整体稳定性好、并具有可靠的⾃锁性能，能有效地提⾼脚⼿架的整架稳定强度和安全度，该系统脚⼿架完全避免了螺栓作业及零散扣件，能⽅便地组装成多种规格和荷载的棚架组合。

并能更好的满⾜各种施⼯安全的需要。

⼴泛应⽤于房建、桥梁、⽴交桥、隧道、涵洞、烟囱、⽔塔、⼤坝及⼤跨度棚架等多种⼯程施⼯中。

⾹蕉式脚⼿架主要由⽴杆、横杆、斜杆、横撑、顶杆、底座、可调U托、脚踏板、梯⼦、踢脚板及其他配套构件组成。

各部件安装使⽤⽅法如下：1. 可调底座插于⽴杆底部，⽤作⽀承系统的⽔平,⾼度垂直调节及扩⼤承压⾯,传⼒给基础,由螺杆及底板焊接⽽成，可调底座不可调得太⾼，以免从⽴杆中脱出造成安全事故。

2. ⽴杆是承受垂直⽅向载荷的主要构件。

在⽴杆的管件上每隔495的距离焊有⼀排销扣，⽤来安装横杆、横撑、或斜杆。

插销直接焊接在⽴杆顶部，确保⽆丢失。

3. 横杆是框架⽔平承⼒构件。

它通过销库与⽴杆连接，由于销库带有锲铁，使两者的连接具有极好的⼒学强度和极⾼的⾃锁性能。

4. 横撑是框架⽔平承⼒及⽤来安放梯⼦和脚踏板构件。

它通过销库与⽴杆连接。

5. 梯⼦安放在横撑上，⽤于施⼯⼈员上下的通道。

6. 脚踏板是安放在横撑上，⽤于施⼯通道,操作平台的桥板。

7. 斜杆是⽤于加强整个框架的构件。

它是由特制的斜接头连接在⽴杆的销扣上。

8.为保证施⼯⼈员安全，⽴杆上每个销库需安装横杆，梯⼦两边均安放扶⼿，另外安全爬梯的斜杆也要四⾯安放，以加强整架的稳定性。

安全系统爬梯受力计算正文

安全系统爬梯受力计算正文

一、安全爬梯概述桥梁建设施工用安全爬梯是由香蕉式爬梯架搭设而成，该安全爬梯是从澳洲引进的，主要构件为立杆、横杆和斜杆，由于横杆插头与立杆接触的范围大，具有非常大的夹紧力和稳定性，爬梯整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好、并具有可靠的自锁性能，能有效地提高爬梯的整架稳定强度和安全度，该系统爬梯完全避免了螺栓作业及零散扣件，能方便地组装成多种规格和荷载的棚架组合。

并能更好的满足各种施工安全的需要。

广泛应用于房建、桥梁、立交桥、隧道、涵洞、烟囱、水塔、大坝及大跨度棚架等多种工程施工中。

香蕉式爬梯主要由立杆、横杆、斜杆、横撑、顶杆、底座、可调 U 托、脚踏板、梯子、踢脚板及其他配套构件组成。

各部件安装使用方法如下：1. 可调底座插于立杆底部，用作支承系统的水平,高度垂直调节及扩大承压面,传力给基础, 由螺杆及底板焊接而成，可调底座不可调得太高，以免从立杆中脱出造成安全事故。

2. 立杆是承受垂直方向载荷的主要构件。

在立杆的管件上每隔0.5/0.75m的距离焊有一排销扣，用来安装横杆、横撑、或斜杆。

插销直接焊接在立杆顶部，确保无丢失。

3. 横杆是框架水平承力构件。

它通过销库与立杆连接，由于销库带有锲铁，使两者的连接具有极好的力学强度和极高的自锁性能。

4. 横撑是框架水平承力及用来安放梯子和脚踏板构件。

它通过销库与立杆连接。

5. 梯子安放在横撑上，用于施工人员上下的通道。

6. 脚踏板是安放在横撑上，用于施工通道,操作平台的桥板。

7. 斜杆是用于加强整个框架的构件。

它是由特制的斜接头连接在立杆的销扣上。

8.为保证施工人员安全，立杆上每隔0.5/0.75m需安装横杆，梯子两边均安放扶手，另外安全爬梯的斜杆也要四面安放，以加强整架的稳定性。

9.安全爬梯每隔 1.5 米安放一张带踏步 Z 字形楼梯，每隔 4-5 米需安置扣墙件，最大搭设高度为100米。

二、结构计算及设计依据钢管落地扣件式脚手架安全爬梯的计算参照1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)2.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)3.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等。

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爬梯结构计算报告书一. 结构计算简图二. 材料性质与型材截面特性1. 材料性质钢材型号：Q235弹性模量 E = 206000.00 N/mm^2, 泊松比 v = 0.30,密度 rou = 7850.00 kg/m^3, 热膨胀系数 alfa = 12.00 X 10^(-6)/C 。

2. 型材截面特性 ( 单位毫米 mm )构件号 型材名称 首节点 末节点 首端高 末端高 腹板厚 翼缘宽 翼缘厚1 PIPE42X2.0 1 49 42.00 42.00 2.00 42.00 2.002 PIPE42X2.0 2 50 42.00 42.00 2.00 42.00 2.003 PIPE42X2.0 3 51 42.00 42.00 2.00 42.00 2.004 PIPE42X2.0 4 52 42.00 42.00 2.00 42.00 2.005 PIPE42X2.0 5 53 42.00 42.00 2.00 42.00 2.008 PIPE42X2.0 8 56 42.00 42.00 2.00 42.00 2.009 PIPE42X2.0 9 57 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0010 PIPE42X2.0 10 58 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0011 PIPE42X2.0 11 59 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0012 PIPE42X2.0 13 60 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0013 PIPE42X2.0 14 61 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0014 PIPE42X2.0 15 62 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0015 PIPE42X2.0 16 63 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0016 PIPE42X2.0 17 64 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0017 PIPE42X2.0 18 65 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0018 PIPE42X2.0 19 66 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0019 PIPE42X2.0 20 67 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0020 PIPE42X2.0 21 68 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0021 PIPE42X2.0 22 69 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0022 PIPE42X2.0 23 70 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0023 PIPE42X2.0 12 24 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0024 PIPE42X2.0 2 14 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0025 PIPE42X2.0 3 15 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0026 PIPE42X2.0 4 16 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0027 PIPE42X2.0 5 17 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0028 PIPE42X2.0 6 18 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0029 PIPE42X2.0 7 19 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0030 PIPE42X2.0 8 20 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0031 PIPE42X2.0 9 21 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0032 PIPE42X2.0 10 22 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0033 PIPE42X2.0 11 23 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0034 PIPE42X2.0 1 25 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0035 PIPE42X2.0 2 26 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0036 PIPE42X2.0 3 27 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0037 PIPE42X2.0 4 28 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0038 PIPE42X2.0 5 29 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0039 PIPE42X2.0 6 30 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0040 PIPE42X2.0 7 31 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0041 PIPE42X2.0 8 32 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0042 PIPE42X2.0 9 33 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0043 PIPE42X2.0 10 34 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0044 PIPE42X2.0 11 35 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0045 PIPE42X2.0 12 36 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0046 PIPE42X2.0 13 37 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0047 PIPE42X2.0 14 38 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0048 PIPE42X2.0 15 39 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0049 PIPE42X2.0 16 40 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0050 PIPE42X2.0 17 41 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0051 PIPE42X2.0 18 42 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0055 PIPE42X2.0 22 46 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0056 PIPE42X2.0 23 47 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0057 PIPE42X2.0 24 48 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0058 PIPE42X2.0 25 71 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0059 PIPE42X2.0 26 72 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0060 PIPE42X2.0 27 73 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0061 PIPE42X2.0 28 74 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0062 PIPE42X2.0 29 75 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0063 PIPE42X2.0 30 76 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0064 PIPE42X2.0 31 77 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0065 PIPE42X2.0 32 78 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0066 PIPE42X2.0 33 79 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0067 PIPE42X2.0 34 80 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0068 PIPE42X2.0 35 81 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0069 PIPE42X2.0 37 82 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0070 PIPE42X2.0 38 83 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0071 PIPE42X2.0 39 84 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0072 PIPE42X2.0 40 85 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0073 PIPE42X2.0 41 86 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0074 PIPE42X2.0 42 87 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0075 PIPE42X2.0 43 88 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0076 PIPE42X2.0 44 89 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0077 PIPE42X2.0 45 90 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0078 PIPE42X2.0 46 91 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0079 PIPE42X2.0 47 92 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0080 PIPE42X2.0 49 2 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0081 PIPE42X2.0 50 3 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0082 PIPE42X2.0 51 4 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0083 PIPE42X2.0 52 5 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0084 PIPE42X2.0 53 6 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0085 PIPE42X2.0 54 7 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0086 PIPE42X2.0 55 8 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0087 PIPE42X2.0 56 9 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0088 PIPE42X2.0 57 10 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0089 PIPE42X2.0 58 11 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0090 PIPE42X2.0 59 12 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0091 PIPE42X2.0 60 14 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0092 PIPE42X2.0 61 15 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0093 PIPE42X2.0 62 16 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0094 PIPE42X2.0 63 17 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0095 PIPE42X2.0 64 18 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0096 PIPE42X2.0 65 19 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0097 PIPE42X2.0 66 20 42.00 42.00 2.00 42.00 2.0098 PIPE42X2.0 67 21 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00102 PIPE42X2.0 71 26 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 103 PIPE42X2.0 72 27 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 104 PIPE42X2.0 73 28 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 105 PIPE42X2.0 74 29 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 106 PIPE42X2.0 75 30 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 107 PIPE42X2.0 76 31 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 108 PIPE42X2.0 77 32 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 109 PIPE42X2.0 78 33 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 110 PIPE42X2.0 79 34 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 111 PIPE42X2.0 80 35 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 112 PIPE42X2.0 81 36 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 113 PIPE42X2.0 82 38 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 114 PIPE42X2.0 83 39 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 115 PIPE42X2.0 84 40 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 116 PIPE42X2.0 85 41 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 117 PIPE42X2.0 86 42 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 118 PIPE42X2.0 87 43 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 119 PIPE42X2.0 88 44 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 120 PIPE42X2.0 89 45 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 121 PIPE42X2.0 90 46 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 122 PIPE42X2.0 91 47 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 123 PIPE42X2.0 92 48 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 124 PIPE42X2.0 49 71 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 125 PIPE42X2.0 50 72 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 126 PIPE42X2.0 51 73 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 127 PIPE42X2.0 52 74 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 128 PIPE42X2.0 53 75 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 129 PIPE42X2.0 54 76 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 130 PIPE42X2.0 55 77 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 131 PIPE42X2.0 56 78 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 132 PIPE42X2.0 57 79 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 133 PIPE42X2.0 58 80 42.00 42.00 2.00 42.00 2.00 134 PIPE42X2.0 59 81 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