单梁计算
单向板肋梁楼盖计算
单向板肋梁楼盖计算首先，设计单向板肋梁楼盖的前提是要了解楼盖的荷载。
常见的楼盖荷载有自重荷载、活荷载和风荷载。
自重荷载是指楼盖自身的重量，可以通过材料的密度和厚度计算得到。
活荷载是指楼盖上的人员和设备的重量，可以通过场所使用的特性和设计规范来确定。
风荷载是指风对楼盖的作用力，一般可以由风荷载标准给出。
然后，需要确定梁和板的尺寸。
梁的尺寸受到梁的跨度和荷载的影响，在设计中常使用梁的自由度方法来确定。
自由度方法是通过假定梁在轴向上受到弯曲，可以根据不同的情况，如跨度、受力和材料等，来计算出梁的截面尺寸。
板的尺寸主要是受到梁的支撑间距和荷载的影响。
板的设计一般采用弹性薄板理论，计算出板的厚度和边框的尺寸。
接下来，需要确定梁与板之间的连接方式。
常见的连接方式有梁-板法兰连接和梁-板焊接连接。
在法兰连接中，梁与板之间通过法兰连接件连接，需要根据载荷和材料，选择适当的法兰连接尺寸。
在焊接连接中，梁与板之间通过焊接连接，需要根据梁和板的材料选择合适的焊接方法。
最后，还需要考虑构造的施工问题。
在施工过程中，需要选择适当的施工材料和施工方法。
例如，通过使用模板和支撑结构来保持板的形状，使用脚手架和起重设备来搭建梁的支撑结构，并且需要进行质量检查来确保构造的安全和稳定性。
总的来说，单向板肋梁楼盖的设计需要考虑荷载、梁和板的尺寸、梁与板之间的连接方式和构造的施工问题。
这些因素要根据具体的场所和要求来确定，通过合理的设计和施工，可以确保楼盖结构的安全和可靠。
屋顶单梁脚手架措施费计算
屋顶单梁脚手架措施费计算
【原创版】
目录
1.屋顶单梁脚手架概述
2.计算屋顶单梁脚手架措施费的方法
3.计算过程中需要注意的事项
4.结论
正文
1.屋顶单梁脚手架概述
屋顶单梁脚手架是指在建筑施工过程中，用于支撑施工人员和材料，以及方便施工操作而搭设的临时性结构。
单梁脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、扣件等构件组成，具有承受荷载、稳定结构、保障施工安全的功能。
2.计算屋顶单梁脚手架措施费的方法
在计算屋顶单梁脚手架措施费时，需要考虑以下几个方面：
（1）脚手架搭设面积：根据建筑物的屋顶面积和脚手架搭设的范围来确定。
（2）脚手架高度：根据建筑物的层高和脚手架的搭设层数来确定。
（3）脚手架类型：根据施工需要选择不同类型的脚手架，例如门式脚手架、扣件式脚手架等。
（4）脚手架施工工期：根据施工进度安排，计算脚手架的施工工期。
（5）脚手架拆除和清理费用：考虑到脚手架拆除、清理和运输等费用。
根据以上几个方面，可以利用当地的定额规定和《建设工程工程量清单计价规范》来计算屋顶单梁脚手架措施费。
3.计算过程中需要注意的事项
（1）确保计算准确无误：在计算过程中，要仔细核对各项数据，确保计算结果准确无误。
（2）遵循当地定额规定和行业标准：在计算过程中，要遵循当地的定额规定和行业标准，以确保计算结果的合理性。
（3）注意费用项目的划分：在计算过程中，要明确各项费用项目的划分，避免重复计算或漏算。
4.结论
屋顶单梁脚手架措施费的计算需要考虑脚手架搭设面积、高度、类型、施工工期等因素，利用当地的定额规定和《建设工程工程量清单计价规范》进行计算。
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算一、一期恒载计算：根据设计图纸：单块中板砼体积为11.3m3，对应自重力为11.3*26=293.8kN；单块边板砼体积为14.635m3，对应自重力为14.635*26=380.5kN。
折算为单片梁线荷载为：中板：q中=293.8/20=14.69kN/m边板：q边=380.5/20=19.03kN/m支座距跨径中心线0.35m，则计算跨径为：20-2*0.35=19.3m 中板自重内力M中=1/8*14.69*19.32=684kN-m边板自重内力M边=1/8*19.03*19.32=886kN-m二、二期恒载计算：(1)铺装层荷载：10cm厚沥青砼面层（宽15m）、10cm水泥砼铺装层（宽20m），桥梁横向共布置有15块空心板，单块空心板每延米承受的铺装重量为：(0.1*15*24+0.1*20*25)/15=5.73kN/m；(2)人行道及栏杆重量：查阅人行道及栏杆设计图：全桥人行道及栏杆柱、底座圬工量为：(68.1+28.8+9.81)=106.7m3,栏杆钢管重量为29.6kN。
桥长80米，假定人行道及栏杆重量由15块板梁平均分担，则单块空心板每延米承受的重量为：(106.7*25+29.6)/(80*15)=2.25 kN/m(3)单块空心板二期线荷载为：5.73+2.25=8.0 kN/m二期荷载产生的内力M二期=1/8*8.0*19.32=372.5kN-m三、汽车荷载作用：按公路—Ⅰ级加载。
根据现行《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）中第4.3条之规定：对于公路—Ⅰ级汽车荷载可简化按车道荷载（均布荷载+集中力）计算。
其中，均布荷载q汽=10.5kN/m、集中力P汽=240 kN。
由于桥梁行车道宽度为15m，按规范表4.3.1-3规定：本桥设计车道数为4。
横向布置有15块板，布置有4列车时，横向分布系数平均值为：4/15=0.267。
梁的计算
毕业设计里，教你如何计算梁的工程量！2010-12-17 19:29:04| 分类：工程造价| 标签：|字号大中小订阅矩形单梁清单梁砼体积 m3 ——宽*(梁高-板厚)*(梁长-支座)*数量梁砼体积 m3 ——宽*(梁高-板厚)*(梁长-支座)*数量清单梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)清单梁模板 m2 ——(梁长-支座)*(宽+(梁高-板厚)*2)*数量梁模板 m2—— (梁长-支座)*(宽+(梁高-板厚)*2)*数量清单梁脚手架 m2—— (梁长-支座)*(层高-室外地坪或地下室室内地坪标高)梁脚手架 m2 ——(梁长-支座)*(层高-室外地坪或地下室室内地坪标高)圈梁清单梁砼体积 m3 ——梁长*高*宽*道数梁砼体积 m3 ——梁长*高*宽*道数清单梁模板 m2 ——梁长*高*2*道数梁模板 m2 ——梁长*高*2*道数清单梁支撑超高 m2——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)梁支撑超高 m2 ——梁模板*ROUNDUP(层高-梁高-3.6-室外地坪或地下室室内地坪标高,0)地梁清单挖基础土方 m3 ——(宽+2*垫层单边突出宽)*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*挖土高度*数量挖基础土方 m3 ——(宽+2*(垫层单边突出宽+工作面宽))*(基础轴线长-挖土扣减轴线宽)*挖土高度*数量余土外运 m3——宽*挖土高度+垫层单边突出宽*垫层厚度*2 挖土高度 m——垫层厚度+自然地面标高-梁底面标高清单地梁砼体积 m3 ——宽*高*(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*数量地梁砼体积 m3——宽*高*(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*数量垫层砼 m3 ——(宽+2*垫层单边突出宽)*垫层厚度*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量清单模板 m2——垫层厚度*2*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量-T形接头宽*T形接头个数垫层模板 m2——垫层厚度*2*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量-T形接头宽*T形接头个数清单回填土 m3 ——清单挖基础土方-垫层砼-地梁砼体积回填土 m3 ——挖基础土方-垫层砼-地梁砼体积原土夯实 m2—— (宽+2*(垫层单边突出宽+工作面宽))*(基础轴线长-垫层扣减轴线宽)*数量清单地梁模板(06定额) m2 ——(基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*高*2*数量地梁模板(06定额) m2—— (基础轴线长-地梁扣减轴线宽)*高*2*数量预置过梁部位/构件 GL12241数量 1净跨度 1.2梁长 1.7梁高 .12梁宽 .24运输分类 2类①根数 2。
LD10-16.5单梁设计计算书
LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-16.5mA3-9m合肥市神雕起重机械有限公司2014.04.06一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=G=10000kgn葫芦自重：G=1098kg葫跨度: L=16.5m起升速度: m in7.0mV=7/~起升小车运行速度: m inV=0.2m/~20小大车运行速度: min/0.2mV=~20大起重机工作级别： A3二、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-16.5m的断面如右图所示：计算得主梁断面惯性矩为：Ix=2.963x1094mmIy=4.578x1094mm主梁断面形心位置为：X=226mm，Y=508mm2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。
如下图所示:1) 垂直载荷在下翼缘引起的弯曲正应力⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=8242111qL l G PL I y x z ϕϕσ司司 式中 P ——电动葫芦在额定起重量下的总轮压，N 葫G Q P 12ϕϕ+=Q ——起重量 N ， Q =10t=100000N ； 葫G ——电动葫芦自重，N ， 葫G =10760N ；2ϕ——动力系数，按第二类载荷组合取2ϕ=1.2； 1ϕ——冲击系数， 取1ϕ=1.1；z σ——主梁整体弯曲应力，2/mm N ；1y ——主梁下表面距截面形心轴x x -的距离，1y =592mm ； x I ——梁跨中截面对x x -轴的惯性距，4mm ； 司G ——司机室重量，N ，本车无司机室，司G =0；司l ——司机室重心至支承的距离，mm ；L ——梁的跨度，mm ； L=16500mmq ——主梁单位长度重量，mm N /。
q=185kg/m=1.85 N/mm故：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++=824211121qL l G L G Q I y x z ϕϕϕϕσ司司葫 ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯++⨯⨯+⨯=81650085.11.10416500107601.11000002.12.963x1095922 MPa MPa MPa mm N 22.12356.192][5.122/5.1222==<==δ满足设计要求。
LD10t单梁设计计算书
`LD型电动单梁起重机设计计算书LD10t-13.52m-10m股份有限公司2012.6.16一、起重机的总体要求与已知参数额定起重量: Q=n G =10000kg 葫芦自重： 葫G =1098kg 跨度: L=13.52m 起升速度: m in /7~7.0m V =起升 小车运行速度: m in /20~0.2m V =小 大车运行速度: min /20~0.2m V =大 起重机工作级别： A4二、大车运行机构设计计算1、大车运行机构电机选择（1） 大车运行机构静阻力：kN g G G W zd n jd 279.1009.08.9)51.410()(=⨯⨯+=••+=ω jd W 大车运行机构静阻力n G 起重量，取10t zd G 大车自重，取4.51tω 静阻力系数，查表取0.009（2） 大车惯性阻力kN a G G k W zd n ad 967.3228.0)5.410(2.1)(=⨯+⨯=•+•=ad W 大车起动时的惯性阻力k 考虑旋转件的惯性阻力系数， k 取1.2 a 起动平均加速度大车起动加速度 228.0035.0==k V ak V 额定运行速度,min /20m V V k ==大（3） 风阻力N W fd 0=室内用风阻力不计（4） 大车运行机构电动机功率kW Z P p P K K p m cpfdad jd t h d 58.0212056.150.012.111=⨯++⨯⨯=•++••=λ d P 大车电机功率jd P 按静阻力计算的静功率kW V W P k jd jd 50.085.06020279.160=⨯⨯=•=ηad P 按惯性阻力计算的功率kW V W P k ad ad 56.185.06020967.360=⨯⨯=•=η 2、 大车运行机构减速机选择：52.5820138027.0=⨯⨯=••=ππKV nR iR 车轮直径：270mmn 电动机转速 i 机构传动比按减速机、电机样本选取 LDA ，58.95 ZDY （D ）22-4/1.5kW三、主梁设计计算1、主梁断面几何特性LD10-13.52m 的断面如右图所示： 计算得主梁断面惯性矩为：Ix= 2224147663.1084mm Iy=419499208.1274mm 2、主梁强度计算根据此种梁的结构特点,主梁强度计算按第Ⅱ类载荷进行组合。
混凝土计算总结
基
础
箱形基础
设备基础
桩承台基础
1、带形基础
工程量计算规则： 按设计图示尺寸以体积计算。不扣 除构件内钢筋、预埋铁件和深入承台的桩头所占体积。
1）、带形基础工程量T的型计搭算接公式：
V=S×L+VT
V——带形基础体积 S——带形基础断面面积 L——带形基础长度 VT——T型接头的搭接部分体积
b
B
T型接头搭接部分体积
4、设备基础
•工程量计算：设备基础按 图示尺寸以“m3”计算，不 扣除螺栓套孔洞所占的体积。
5、桩承台基础
工程量计算：按图示桩承台尺寸以“m3 ”算至基础扩 大顶面。 采用桩基础时需要在桩顶浇筑承台作为桩基础的一个 组成部分。
6、基础混凝土垫层
• 基础垫层工程量，按设计图示尺寸以体积计算。 • V=基础垫层长度×垫层断面积 • 或： V=基础垫层面积×垫层厚度 • 垫层长度：外墙按外墙中心线(注意偏轴线时，应把轴
7、楼梯
整体楼梯计算：
当C≤300mm时， S＝B×L 当C＞300mm 时， S=BL－CX
整体楼梯与现浇楼层板无楼梯梁连接时，一楼层不 得最后一个踏步边缘加300mm为界。
台阶计算：
S=台阶水平投影面积
8、预制混凝土
1） 各类预制钢筋混凝土构件 看定额说明，归纳： V=构件实体体积×（1+1.5%）
2、无梁板
无梁板是指板无梁（圈梁除外）、直接用柱头支撑， 包括板和柱帽。其工程量按板和柱帽的体积之和计 算
3、平板
平板是指既无柱支承，又非现浇梁板结构，而周边 直接由墙来支承的现浇钢砼板。通常这种板多用于 较小跨度的文章，如建筑中的浴室、卫生间、走廊 等跨度在3m以内，板厚60-80mm的板。 平板按实体积计算
20T-25.5m单梁计算
电动单梁起重机LD20t-25.5m设计计算书编制：日期：审核：日期：批准：日期：目录1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸 (3)2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数 (3)3、主梁计算 (4)3.1 主梁截面计算 (4)3.2 主梁刚度计算 (6)3.3 主梁强度计算 (6)3.4 主梁稳定性计算 (7)4、端梁计算 (7)4.1 端梁截面计算 (7)4.2端梁强度计算 (8)4.3端梁刚度计算 (8)5、主梁与端梁连接计算 (8)5.1主梁与端梁的螺栓连接布置 (8)5.2 起重机歪斜侧向力 (8)5.3 起重机的支撑反力引起的力矩 (9)5.4 螺栓所受总拉力 (9)6、大车运行机构计算 (9)6.1 起重机稳态运行阻力 (9)6.2 起重机稳态运行功率 (9)6.3 起重机运行电机功率 (9)6.4 起重机大车运行的加速度及启动时间 (9)6.5 大车运行打滑验算 (10)7、参考资料 (10)1、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要外形尺寸2、LD20t-25.5m电动单梁起重机的主要参数3、主梁计算3.1 主梁截面计算3.1.1 主梁采用工字钢轨道，工字钢型号为30T ，查钢材生产厂家提供资料，其截面的主要参数如下：3.1.2 主梁的截面尺寸如下：侧板与水平线的夹角为：︒==8.42421286sinarc α3.1.3 主梁截面面积：F=14×750+6×1000+6×1000+6×30+6×30+6×421+6×421+6×30+6×30+8187.7+14×108 =10500+6000+6000+180+180+2526+2526+180+180+8187.7+1512 =37971.7 (mm 2)3.1.4 主梁截面重心位置（相对截面最低线）：y=Fy F ii ∙∑ =7.379713824216540306540306104510006104510006155275014⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+7.379717108141647.81872423062423063824216⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=7.3797196493297200972006270000627000016296000++++++7.379711058413427834356043560964932++++=7.379718.32400750=853.3 (mm)3.1.5 主梁截面惯性矩（相对截面重心水平线）：Jx=Jxi+Fa 2=23)3.853-1552(147501214750⨯⨯+⨯+23)3.853-1045(610001210006⨯⨯+⨯ +23)3.853-1045(610001210006⨯⨯+⨯+23)3.853-540(63012306⨯⨯+⨯ +23)3.853-540(63012306⨯⨯+⨯+23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866⨯︒⨯+︒⨯⨯ +23)3.853-382(8.42sin 6286sin42.8122866⨯︒⨯+︒⨯⨯+23)3.853-242(63012630⨯⨯+⨯ +23)3.853-242(63012630⨯⨯+⨯+118138305.7+2)3.853-164(8187.7⨯ +23)3.853-7(141081214108⨯⨯+⨯ =171500+5126101266+500000000+220523681.1+500000000+220523681.1+13500 +17666752.67+13500+17666752.67+17223451.3+561053038.2+17223451.3+561053038.2 +540+67260881.75+540+67260881.75+118138305.7+3890109793+24696+1082896466=12984925716 (mm 4)3.2 主梁刚度计算根据GB/T3811规定，主梁许用静挠度为：[])mm (3475025500750f ===L 本起重机主梁计算静挠度为：())m m (6.2761298492571206000482550081.9180020000x 48f 33=⨯⨯⨯⨯+==EJ PL 由f<[f]可知，主梁的刚度满足要求。
小箱梁计算单梁(30m)
计算书一、基本信息 (3)1.1工程概况 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要规范 (3)1.4结构概述 (3)1.5主要材料及材料性能 (3)1.5.1混凝土 (3)1.5.2预应力钢筋 (3)1.5.3普通钢筋 (4)1.6计算原则、内容及控制标准 (4)二、模型建立及分析 (4)2.1计算模型 (4)2.2荷载工况及荷载组合 (5)三、持久状况承载能力极限状态 (8)1.1正截面抗弯验算 (8)1.2斜截面抗剪验算 (8)1.3正截面抗压验算 (8)1.4抗扭验算 (9)1.5支反力计算 (9)四、持久状况正常使用极限状态 (10)4.1正截面抗裂验算 (10)4.1顶底板斜截面抗裂验算 (11)4.2腹板斜截面抗裂验算 (12)五、持久状况应力验算 (12)5.1正截面压应力验算 (12)5.1斜截面主压应力验算 (13)5.2预应力钢筋拉应力验算 (14)六、短暂状况应力验算 (14)6.1法向应力验算 (14)一、基本信息1.1工程概况1.2技术标准设计程序：Civi1Designer设计安全等级：-一级桥梁重要性系数：111.3主要规范《公路工程技术标准》(JTGBo1-2014)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015),以下简称《通规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018),以下简称《桥规》;《公路桥梁抗震设计细则》(JTG∕TB02-01-2008)《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ77-98)《城市桥梁抗震设计规范》(CJJ166-2011)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)1.4结构概述1.5主要材料及材料性能1.5.1混凝土表格1.5.2预应力钢筋表格1.5.3普通钢筋表格1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midasCivi1Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)为标准，按部分预应力(A类)混凝土结构进行验算。
空心板单梁法横向分布系数计算
本项目以20m预应力混凝土空心板为例。
一、桥梁相关信息：
跨径：桥梁标准跨径20m；
计算跨径(正交、简支)19.26m；
预制板长19.96m；
设计荷载：公路－Ⅰ级；
桥面宽度：（路基宽23m，高速公路）半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+0.5m(护栏墙)＝11.25m。
本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面8块板铰接计算。
由于边中板的抗弯、抗扭刚度稍有差别，为简化计算，参考已有资料，取中板的几何特性，板宽b=1.24m,计算跨径l=19.26m,毛截面的面积A=0.5551㎡，抗弯惯性矩I=0.0622m4，抗扭惯性矩I T=0.111 m4。
二、利用桥博计算。
（一）、设计-横向分布-定义横向分布文件
1、任务类型，选择“刚接板梁法”。
2、输入任务标识。
3、点击“添加任务”。
（三）填写“活载信息”
（四）信息录入后，结果输出
“结构描述”和“活载信息”输入后，先点击“修改任务”，然后点击“显示结果”。
得到计算成果。
经比对，手算与电算结果基本一致。
单梁试验计算步骤
单梁试验计算步骤计算基本过程：1、确定荷载，包括汽车、人群、二期等；2、在迈达斯中输入要计算的单梁截面尺寸；3、在桥梁博士中计算横向影响线坐标，然后按照坐标绘制横向影响线；4、查找规范，选择车道数目，在横向影响线上布载，人群按照线荷载布置在人行道的中心，求出移动荷载和人群荷载的横向分布系数；5、在迈达斯中建立单梁模型（若为连续梁，则建立单梁连续模型）；6、求出移动荷载下单个车道的最大弯矩值（此处要考虑冲击系数）和单侧人群荷载作用下的弯矩值；7、求出二期荷载的总和，按照线荷载平均分配到每一片梁；8、将每一片梁分配的弯矩之和求出，不同截面尺寸的单梁各选一个最大弯矩值作为求加载效率的分母；9、迈达斯建立最大弯矩所在单梁的简支模型，在跨中进行加载试算，直到求出满足加载效率的加载值；9、查找控制截面的挠度和应变测点的应力值。
下面介绍某桥单梁试验的具体计算过程：一、确定荷载，包括汽车、人群、二期等；1)设计荷载：公路—Ⅱ级，人群荷载：3.0KN/m2；2)二期：60KN/m（图纸上如果没有二期的荷载，则需根据图纸材料表计算）3)桥梁宽度：净9m+2×4m（人行道+防护栏）；二、在迈达斯中输入要计算的单梁截面尺寸；若截面为不对称截面，则应该在CAD中按照图纸绘出该截面，然后在迈达斯中使用截面特性值计算器，具体操作步骤可观看迈达斯教学视频中关于截面特性值计算器的内容，应该注意的是单位必须一致，CAD中使用的是什么单位，在截面特性值计算器中也必须选择该单位。
三、绘制横向影响线；在绘制横向影响线之前，首先查看桥梁图纸中单梁间的连接方式，一般有铰接（常用于空心板）、湿接缝（用于小箱梁、T梁）。
打开桥梁博士软件，选择新建，选择横向分布文件，如下图点确定之后进入下一窗口，选择刚接板梁法：然后按下结构描述按钮，如下图首先将填主梁跨度、G/E，然后输入主梁宽度，注意如果主梁间是湿接缝连接，主梁的宽度还应包括湿接缝。
屋顶单梁脚手架措施费计算
屋顶单梁脚手架措施费计算摘要：一、背景介绍- 脚手架的定义和作用- 脚手架的分类及应用场景- 单梁脚手架的特点二、屋顶单梁脚手架措施费的计算方法- 计算公式- 费用组成- 相关参数及系数三、计算实例- 假设条件- 计算过程- 结果分析四、注意事项- 相关法规及标准- 影响因素- 结果调整正文：一、背景介绍脚手架是建筑施工中必不可少的临时设施，用于提供施工人员的工作平台，保证施工安全顺利进行。
根据不同施工场景和需求，脚手架有多种类型，如门式脚手架、扣件式脚手架、碗扣式脚手架等。
其中，单梁脚手架具有结构简单、搭拆方便等特点，适用于多种工程场景。
二、屋顶单梁脚手架措施费的计算方法1.计算公式屋顶单梁脚手架措施费= 单梁脚手架工程量× 单梁脚手架综合单价2.费用组成单梁脚手架措施费主要包括以下几个方面：- 单梁脚手架工程量：根据施工图纸和工程量清单，计算所需的单梁脚手架数量。
- 单梁脚手架综合单价：由相关单位根据工程所在地的人工、材料、机械等市场价格，以及施工工艺、施工难度等因素综合确定的单价。
3.相关参数及系数在计算过程中，还需要考虑以下参数和系数：- 施工方案：根据实际情况选择合适的施工方案，如悬挑式、支撑式等。
- 安全系数：根据相关标准和规范，确定脚手架的安全系数，如抗风、抗倾覆等。
- 调整系数：根据工程所在地、工程类型等因素，对单梁脚手架综合单价进行调整。
三、计算实例假设某工程为一座3 层的住宅楼，每层建筑面积为1000 平方米，采用单梁脚手架进行施工。
根据施工图纸和工程量清单，单梁脚手架工程量为200吨。
经查询，当地单梁脚手架综合单价为50 元/吨。
则屋顶单梁脚手架措施费= 200 吨× 50元/吨= 10000 元。
四、注意事项1.相关法规及标准在计算屋顶单梁脚手架措施费时，应遵循国家和地方的有关法规及标准，如《建设工程工程量清单计价规范》、《建筑施工临时设施设计规范》等。
单梁钢筋工程量计算
箍筋单根长度=(梁高-2x保护层+梁宽-2x 保护层)x2+箍筋弯钩长x2
箍筋弯钩长=平直部分长度+弯段长度
平直部分的长度： 非抗震结构为箍筋直径的5倍； 有抗震要求的结构为箍筋直径的10倍，且 不小于75mm。 135°弯段长度=1.9d • 注：由于一般结构均抗震，箍筋弯钩形式多为 135°/ 135°即为箍筋弯钩的一般默认形式
back
箍筋根数（无加密区）=配置范围/间距＋1 箍筋根数（有加密区）=加密区根数+非加密区根数
加密区根数=(单个加密区长度/加密区间距＋1)×2 非加密区根数=(净跨长-加密区长x 2)/非加密区间距-1
back
4.2.2 单位理论质量的计算
钢筋单位理论质量（kg/m）=0.00617xd2
其中d的单位采用mm
1.单根直钢筋长度计算公式： 钢筋长度=构件长-端部保护层厚度×2+ 弯钩×2
构件长度
4.2.1 钢筋长度的计算
2.弯起钢筋长度计算公式： 钢筋长度=构件长度-端部保护层厚度 ×2+弯起增加长度（ΔL）×2
构件高度
h
α 构件长度
4.2.1 钢筋长度的计算
3.箍筋长度计算公式 箍筋长度=单根长度x根数
课题：钢筋工程量计算
单梁钢筋工程量计算
授课教师：季秋媛
单梁钢筋工程量计算
1.教学目标 2.教学重点 3.教学难点 4.教学内容 5.小结 6.作业
1.教学目标
• 1.1 知识目标： 单梁配筋图的识读； 钢筋工程量的计算方法； 单梁钢筋工程量的计算。 • 1.2 能力目标： 会识读单梁配筋图； 能理解钢筋工程量的计算规则； 会应用计算规则进行单梁钢筋长度的计算。
(单梁箱型梁计算)
主梁计算起升载荷P Q (kg)5000跨度S（mm）23500主梁自重P 主（kg）5000葫芦自重P 葫芦(kg)350主梁截面I X （mm^4）2.65E+09水平惯性矩 4.22E+08mm^4形心距下腹板边缘yc352.1mm 水平型心yH 205mmυ1=1.1υ2= 1.2一、主梁垂直弯曲应力σZ=σZ1+σZ21.垂直弯矩σZ1σZ171.33464255Mpa2.水平弯矩σZ2（1）集中载荷产生的水平弯矩M H1(按简支梁计算)冲击系数υ5=1.5加速度a =0.19m/s^2水平惯性力2949.75N水平弯矩17329781.25N*mm(2)水平应力8.41251517Mpa（3）主梁垂直弯曲应力σZ=σZ1+σZ2=79.74715772MPa <235/1.48=155Mpa（4）下腹板局部挤压应力：翼缘宽度b1=49mm 车轮踏面宽度b1（mm）=29力作用点位置i=1/3t车轮踏面9.666666667mm 力作用点位置系数0.197278912系数C X =0.923279438系数C Z =1.936054422葫芦起重机P319υ=1.2下翼缘板厚度t=22mm=+⨯+=8S P 4S P P 11Q 2z1主葫芦）（φφφσx c I y ==S P 41MH H===yc IMy yH z2WM σ=⨯++⨯=a )P (5主葫芦P P P QHφ葫芦最大轮压13375N横向局部弯曲应力30.61701443MPa 纵向弯曲应力64.20180469Mpa<233Mpa轮压作用处合成应力σ：131.3446531Mpa≤345／1.48＝233MPa三、跨端复合应力计算1.跨端截面剪切应力计算计算截面的净距S09.01E+04mm^3腹板厚度δ=6葫芦离轨道最近距离l1728mm 计算截面的垂直惯性矩Ix 2=7.30E+08mm^4τ= 1.785986643Mpa2.跨端弯曲正应力计算基距B=3150mm S/K=7.46031746测压系数λ=0.17最大轮压(N)Pmax=40900跨端截面水平抗剪模量Wy=2.06E+06mm^3侧向力6953N5.316007282<155MPa复合应力6.150542926Mpa<155MPa 四、刚度校核1.垂直静刚度26.00248643mm<31.33333332.水平刚度校核=+-++=)()(22Z OZ OX Z OZ OX σσσσσσσ][2P L -S I 112x 0τφφδτ≤+⨯+=主梁葫芦）（）（S P P S Q ）（24800016500）1250-16500（）117001.11600001.2（615858594522397380+⨯⨯+⨯⨯=τ=⨯⨯==25800002240015929y 2W B s P z0σ=⨯=maxS P P λ=+=220z03τσσz =+=X3Q 48EI S P P ）（葫芦f静刚度fs(按简支梁计算)8.993053625mm<11.754114.9910912.85动刚度6.050654793Ⅱ.动刚度计算fe:==y3Hs48EIS P f ==MKf e π21=⋅=396SI E K X=+⨯=+⋅=1011700480005.0)5.0(13葫芦G L q g M。
电动单梁结构计算
1S 1=80S 2=44.04主梁结构已知数据主梁结构计算此处为辅助计算各截面面积：(单位cm 2)具体工字钢结构尺寸参考程序“常用型钢截面特性计算"--“截面特性”--“工字钢”或者参考机械设计手册(新版)第1卷，P421计算惯性矩S 3=20.4S 4=11S 总=296.18上盖板1=120.2(cm)腹板2=82.7(cm)斜板3垂直=46.25(cm)斜板3斜=33.8196601(cm)斜板3水平=22.9393202(cm)加强板4=0.5(cm)工字钢5=19(cm)y 1=66.6924321(cm)Ix=573786.026(cm 4)Iy=68934.6764(cm 4)1048.3058(Kg/cm 2)2.主梁工字钢下翼缘局部弯曲计算42单位换算：1K 2=10N/cm 2=水平形心位置为：主梁断面相对于X、Y轴的惯性矩为：各结构件重心相对于x'轴的距离为：弯曲正应力σs =σ当1=1049.03901(Kg/cm 2)1753.7313(Kg/cm 2)σ当2=1273.65287(Kg/cm 2)3 2.2075163(cm)4.5(cm)3(cm)2.25(cm)右图中2点当量应力σ当2为：σs<[σ]合格3.主梁跨中断面当量应力计算右图中1点当量应力σ当1为：此处需选择许用选择参考3811-2008P512.水平静刚度计算许用应力[σ]=σs<[σ]合格A1～A4级的许用垂直静挠度[f]=A5、A6级的许用垂直静挠度[f]=A7、A8级的许用垂直静挠度[f]=1.垂直静刚度计算垂直静刚度f=主梁刚度计算0.9187263(cm)1.125(cm)4.1162139(Kg·s 2/cm)10155.304(Kg/cm)0.1264335(s)41水平静刚度f=暂不计算端梁中央断面几何特性端梁结构已知数据端梁结构计算1.主梁整体稳定性3.动刚度计算起重机和葫芦的换算质量M=K=垂直方向的自振周期T=合格主梁稳定性计算许用水平静挠度[f]=合格此处为辅助计算1.断面总面积：S总=106.6(cm2)水平形心位置为：y1=19.2536585(cm)Z1=7.76031895(cm)主梁断面相对于Y、Z轴的惯性矩为：Iz=20257.6624(cm4)Iy=8911.18448(cm4)断面模数为：Wz=1052.14613(cm3)Wy=1148.30132(cm3)当载荷移动到左端极限位置时，各车轮轮压为：N A=8255.83(Kg)N B=1786.35748(Kg)N C=1670.45748(Kg)N D=8139.93215(Kg)当载荷移动到右端极限位置时，各车轮轮压为：N A=1962.47748(Kg)N B=8079.71215(Kg)N C =7963.81215(Kg)N D =1846.57748(Kg)31371.1182(Kg/cm 2)有操纵室时，选B、C最大，否则选A、D最大合格主、端梁连接计算选择载荷移动选择载荷移动有操纵室时，断面合成应力为：端梁中央断面合成应力当载荷移动到左端极限时的NA为最大轮压Ms=445814.936(Kg·cm)N 1=4874.81801(Kg)M N =196749.172(Kg·cm)N 2=8197.88215(Kg)N 0=13072.7002(Kg)σ=5942.13644(Kg/cm 2)τ=163.408752(Kg/cm 2)σ挤=272.34792(Kg/cm 2)许用剪应力多少？许用挤压应力多少？有操纵室时，选B、C轮压，否则选6.验算螺栓强度3.起重机支承反力对螺栓的作用力矩2.歪斜侧向力矩对螺栓的拉力：此处为辅助计算1.起重机歪斜侧向力矩：有操纵室时，选B、C最大，否则选A 根据螺栓型号填，M20为2.2cm 2此处不合格，为什么？许用少？个人认为，应该把螺栓承受的拉力和凸缘承受的剪力相结合。
LD型电动单梁起重机计算
一、起重机基本参数起重量 Q=葫芦重量 G0=跨度 S=大车运行速度 V大车=葫芦最大起升速度 V起升=葫芦运行小车单轮轮压 P0=二、主梁计算工字钢轮压点高 h0=主梁截面总高 h=2、截面惯性矩计算X轴位置确定 y=侧板与水平轴夹角 α=主梁截面面积 S=主梁截面对 X 轴惯性矩 J X=主梁截面对 Y 轴惯性矩 J Y=主梁截面上对 X 轴抗弯模数 W X上=主梁截面下对 X 轴抗弯模数 W X下=主梁截面上对 Y 轴抗弯模数 W Y上=主梁截面下对 Y 轴抗弯模数 W Y下=3、主梁质量特性主梁单位长度质量 q=单根主梁质量 G11=4、主梁静刚度校核主梁在竖直方向的静刚度 f X=竖直刚度是否合格？主梁在水平方向的静刚度 f Y=水平刚度是否合格？5、主梁整体强度校核自重冲击系数 Φ1=载荷动载系数 Φ2=主梁对X轴所受弯矩 M X=主梁对X轴所受弯矩 M Y=主梁上翼缘板对X轴应力 σX上=主梁下翼缘板对X轴应力 σX下=主梁上翼缘板对Y轴应力 σY上=主梁下翼缘板对Y轴应力 σY下=主梁上翼缘板整体应力 σ上=主梁下翼缘板整体应力 σ下=6、主梁工字钢局部应力e=λ=C X=C Y=σX=σZ=7、主梁应力合成σ合=8、腹板的局部稳定性η=三、大车运行机构计算单根端梁重（含车轮、电机）：整机重：绿色表格需要填写红色表格为输出结果0N0N0mm0m/s0m/s2443.666666667mm240mm#DIV/0!mm-0弧度-0#DIV/0!mm 2#DIV/0!mm 4#DIV/0!mm 4#DIV/0!mm 3#DIV/0!mm 3#DIV/0!mm 3#DIV/0!mm 3#DIV/0!kg/m =#DIV/0!N/mm#DIV/0!kg#DIV/0!mm [f X ]=0mm#DIV/0!实际刚度#DIV/0!#DIV/0!mm [f X ]=0mm#DIV/0!实际刚度#DIV/0!1.1 根据实际情况，可确定0.9≤Φ1≤1.11.15#DIV/0!Nmm #DIV/0!Nmm ????#DIV/0!MPa #DIV/0!MPa #DIV/0!MPa #DIV/0!MPa #DIV/0!MPa<[σ]=158.7838MPa #DIV/0!MPa<[σ]=158.7838MPa 2.718281828#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!Y#DIV/0!MPa#DIV/0!MPa#DIV/0!MPa<[σ]=175.3731MPa#DIV/0!mm2/N=1/MPa#DIV/0!N/mm2=MPa#DIV/0!<1200时，0mm一般选取a=1500mmkg#DIV/0!kgXY。
梁的计算——精选推荐
个人总结的消耗量规则中关于梁的工程量计算，与大家一起分享。
03消耗量定额实体：按图示断面尺寸乘以梁长以立方米计算。
梁长：1、梁与柱连接时，梁长算至柱侧面。
（梁柱相交，梁算至柱边）2、主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。
（主次梁相交，次梁算至主梁边）伸入墙体内的梁头、梁垫体积并入梁体积内计算。
（梁与混凝土墙相交，梁算至混凝土墙的内侧；梁与砖墙相交，梁算至砖墙的外侧）3、过梁长度按设计规定计算，设计无规定是，按门窗洞口宽度两端各加250mm计算。
（砖墙与过梁相交，砖墙体积要自动扣减过梁体积）4、圈梁与梁连接时，圈梁体积应扣除伸入圈梁内的梁体积。
（圈梁与梁相交时，圈梁算至梁边）5、圈梁与构造柱连接时，圈梁长度算至构造柱侧面。
构造柱有马牙槎时，圈梁长度算至构造柱主断面的侧面。
（圈梁与构造柱相交，圈梁算至柱边。
有马牙槎时，圈梁算至柱边）6、（梁与构造柱相交，梁全长计算，构造柱算至梁底。
）7、（连梁独立算量时，梁算至与混凝土墙相交的内侧。
）8、圈梁与过梁连接时，分别套用圈梁、过梁定额。
过梁长度，按设计规定计算；设计无规定时，按门窗洞口宽度，两端各加250mm计算。
梁高：梁（单梁、框架梁、圈梁、过梁）与板整体现浇时，梁高算至板底。
1、框架梁、主梁、次梁、框支梁与板相交，梁高算至板底。
①当一边有板时，梁高扣板厚。
②当左右板厚相同时，梁高扣板厚。
③当左右板厚不相同时，取两边板厚的平均值扣减。
④梁要根据在某一段内遇到的板来进行扣减；当梁的某一段没有板不扣减。
2、圈梁与板相交，梁高算至板底。
圈梁按段扣减，扣减方式与梁相同。
3、过梁与板相交，梁高算至板底，扣减方式与梁相同。
4、过梁与板相交，梁高算至板底；过梁与板不交，梁高算全高，扣减方式与梁相同。
5、（连梁独立算量时，与板相交梁高算至板底，扣减方式与梁相同。
）模板：按混凝土与模板的接触面的面积，以平方米计算。
1、梁与梁连接的重叠部分，以及伸入墙内的梁头部分，均不计算模板面积。
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电动单梁桥式起重机主梁验算说明书
一、主要技术参数
额定起重量：
m=5000Kg
Q
跨度：L=16.5m
大车运行速度：v=30m/min
起升速度：6.2m/min
电动葫芦运行速度：20m/min
电动葫芦自重：500Kg
电动葫芦型号：MD型工作级别：A3
地面操作
二、主梁结构验算
1、主梁抗弯模量W y计算
通过现场测量，主梁结构尺寸如图1所示，工字钢为30b 主梁截面高度880 mm 宽度400 mm U型截面厚度取5mm。
工字钢尺寸H=300mm b=128 mm d=11mm t=14.4mm
主梁截面示意图如下：
由于图形有一个对称轴c
z
，故形心必然在c z 轴上，即c
y
=0；选
取图形参考系，图形分成3部分：ABCD ，DCE 和FGHL 。
⑴形心计算
400*475390*470ABCD
S =-=67002mm
1
711c mm z =
200*195195*190DCE
S
=-=19502mm
2
340c m m z
≈
工字钢面积：2
6725.4FGLH
mm
S =
3
150c m m z
=
形心 6700*711
1950*3406725.4*150
670019506725.4
c
z
++=
+
+418m m ≈
⑵惯性矩及截面抗弯模量计算
ABCD 部分惯性矩 321400*475(642.5418)*400*475y I =+-
=131484433334mm
3
2
2
390*470(635
418)*390*47012
y I
=+-=120056612004
mm
1
2
y
y y I
I
I
=
-=11427821334
mm DCE 部分惯性矩：
3
21
400*195
(418340)*200*19512y I =+-=4844385004
mm
3
22
390*190(418
341)*195*19012
y I
=+-=4425869504
mm
1
2
y
y y I
I
I
=
-=418515504
mm FGHL 部分惯性矩：
2
94000000(418150)*6725y
I
=+-=5770164004mm
主梁惯性矩 41761650083y mm I =总
主梁抗弯模量 3
c
/z =4214473y y mm w I =
2、主梁强度计算：
⑴ 确定系数
10.9 1.1ϕ≤≤ 所以1ϕ=1.0
21.7o v ϕ=+=1+0.7*0.1=1.07 1.1≈
41.10.0ϕ=+
1.13≈
⑵移动集中载荷
12()x Q p m m g ϕϕ=+∑
=60000N
⑶主梁承受均布自重载荷q
F
查表工字钢的自重截面载荷为57.294kg/m ，经计算模压截面自重载荷为20.28kg/m ，所以整个截面自重载荷为73.07kg/m ⑷跨中弯矩：
2
48
4
q y
F l
pl M
ϕ∑=
+
2
1.13*73.03*16.5*10
60000*16.5
84
=
+275350.
N m ≈ ⑸主梁下翼缘外表面的整体弯曲应力为：
02753500004214473
y
y
M
W σ=
=
≈65.3MPa
3、整体刚度计算
()3
48Q
x y
m
m gL y EI +=
14.14m m ≈700
L <
4、工字钢下翼缘局部应力计算 葫芦小车最大轮压：
4()x Q K P m m g n
ϕ=
+=1.5
4
*1.1*（500+5000）*10
≈27687N
k --------------------轮压不均匀系数； n --------------------葫芦小车车轮数；
,,p
p
b
x z z
k k k 与比值0.5()
c b
d ε
=
-有关的计算系数，通过现场勘测，有下图
可知，c=38.5mm,0.66ε
≈,由查表可知： p
x
k =0.59，p z
k =1.68，b z
k =1.44
主梁下翼缘在轮压作用下的局部弯曲应力为： 轮压作用点：
横向应力为：2
78.8p
px
x P k M P a t σ=≈ 纵向应力为：2
224.3p
pz
z
P
k M P a t
σ
=≈
翼缘外边缘纵向应力：
2
192.3b
b z z P
k M P a t
σ=≈
t 查工字钢表可知为14.4mm; 主梁下翼缘复合应力为： 轮压作用点：
px
σ=
259M P a ≈
翼缘外边缘： 0bz σ
σσ=+
257.6M
P a ≈ 因为： []2351571.5
s
M P a
n
σ
σ==
≈
[]σσ>
所以 局部应力过大，超过许用应力。
5、根据现场电动葫芦车轮磨损痕迹，测量车轮实际受力点位置的工字钢下翼缘局部应力计算 c=48.5mm,
0.83ε=,由查表可知：0.21p x k =， 2.3p z k =， 2.28b z k =
主梁下翼缘在轮压作用下的局部弯曲应力为：
轮压作用点：
横向应力为：2
28p
px
x P k M P a
t σ=≈ 纵向应力为：2
307.1p
pz z
P k M Pa
t
σ
=≈
翼缘外边缘纵向应力：
2
304b
bz z
P k M P a
t
σ=≈
主梁下翼缘复合应力为： 轮压作用点：
px
σ=
359M P a
≈
翼缘外边缘： 0bz σ
σσ=+
369.3M P a ≈
[]σσ>。