L18以上两根DN700固定支架受力计算

(完整版)支架承载力计算

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*10+1.4*4.5＝18.3KN ；根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 。

满足要求。

或根据中板总重量（按长20m 计算）与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ；活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN ；则：均布荷载标准值为：P1=1.2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN<100.3*506=50750KN 。

满足要求。

支架整体稳定性计算：根据公式： []N f Aσϕ≤＝式中：N －立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0.367； λ－长细比，λ＝l 0 /i ＝2.15/1.58*100＝136；l 0－计算长度，l 0＝kμh ＝1.155*1.5*1.2＝2.15m ；k－计算长度附加系数，取 1.155；μ－单杆计算长度系数 1.55；h－立杆步距0.75m。

i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4.89cm2；f－钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。

σ＝15.8/（0.367*4.89）＝88.04N/mm2<[f]=205N/mm。

满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。

混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

脚手架立杆荷载计算方法

脚手架立杆荷载计算方法作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1= [0.1248+(1.50×1/2)×0.038/1.80]×42 = 5.907；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3NG2= 0.3×5×1.5×(0.8+0.2)/2 = 1.125 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3= 0.15×5×1.5/2 = 0.562 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4= 0.005×1.5×42 = 0.316 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4= 7.91 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ= 3×0.8×1.5×2/2 = 3.6 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo= 0.45 kN/m2；Uz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ；Us-- 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk= 0.7 ×0.45×1×0.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG +1.4NQ= 1.2×7.91+ 1.4×3.6= 14.512kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG +0.85×1.4NQ= 1.2×7.91+ 0.85×1.4×3.6= 13.776kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.203×1.5×1.82/10 = 0.118 kN.m；。

L18以上冷冻水管固定支架受力计算

Kg Kg
2qL �� 2 ��45° ��
45.24 1034
Kg
��1 + �� + �� + ��ℎ + Fc ��
16610.544 因管道刚性，此水平力相互抵消，不对固定支架造成影响
5019.552
备注 CD 段管长 2 根 DN350 冷冻水管冷缩情况，不考虑补偿器反力垂直立管，不考虑 DN350
沿程损失加局部损失 a ρgh
CE 段管内水重
[ρgh + (�� − ��)]S
ρghS
11 水管保温重力 Fi 12 离心力 Fc 合计垂直力��
回水管冲压弯处受力��ℎ
单位 M Kg Kg Kg ㎡ KP a KP KP a Kg
Kg
计算依据 L31 高位 L35 层高位 2ML ��2 = �� ∆�� 3 = �� 2 4 设备参数
数值 17.4 3088.2 —— 0 0.09616 490 220 522 7423.552
=（124.5+30）×0.09616+124.5×0.09616 =2682.864kg
5#固定支架垂直力： �� = 2209.626 + 32.37 + 2682.864 = 4924.86kg ��
L18 以上冷冻水管 3 号固定支架受力分析计算汇总表
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 项目立管长度 L 管道自身重量 F1 波纹补偿器反作用力 F2 摩擦力 F3 水管剖面面积 S 水泵扬程 H 机房至弯头处水头损失 Hs 水静压供水管冲压弯处受力��

固定支架受力

轴向推力 FX=15393 N 侧向推力 FY=1205.6 N 垂直力 FZ=21873 N
固定支架 G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 G8 G9 G10 G11 G12
垂直力 21873 30287 18228 16420 70608 92185 92185 7291.2 25810 17795 44480 35584
LD ——短臂长，m
Lch ——长臂长，m
A、B、CA ——系数
L D 1. 1
LDW 300
固定支架 G1 受力计算：温差 400 短臂 3 米长臂 6 米钢材 20 钢弹性模量 E=1.61 I=17600 线膨胀系数 a=0.0001383 计算固定支架两侧 L 型补偿的弹性力 PX1 PY1 PX2 PY2 然后带入公式
px A
EIt
LD
2
(4)
py B
EIt
LD
2
(5)
A
3(n 3 4n 2 3) n(n 1)
3(3n 2 4n 3) n 3 (n 1)
(6)
B
(7)
CA n
1.5(n 3 2n 2 1) n(n 1)
(8)
Lch LD
Hale Waihona Puke (9)t ——管道的计算温差，℃
轴向力 21046 15117 9107.5 6274 8993 14230 14230 12748 12748 39635 10032 10032
侧向力 1205.6 3367 12834.6 2942 456 4775 4775 3677 3677 3876 3340 3340
滑动支架受力垂直力
Q ql

管道支架计算方法以及管道常用计算公式

管道支架计算方法以及管道常用计算公式管道支架是用来支撑和固定管道的一种装置，它承受着管道自重以及流体压力带来的力和力矩。

管道支架设计需要满足一定的强度和稳定性要求，以保证管道的安全运行。

下面将介绍管道支架的计算方法以及管道常用的计算公式。

一、管道支架的计算方法1.确定管道支架类型：根据管道的特点和要求，确定适合的支架类型，如吊杆支架、立式支座、静脉支座等。

2.确定管道重量：根据管道的材质、尺寸和长度等参数，计算管道的自重。

3.确定管道流体压力：根据管道的设计流量和流体性质，计算管道内部流体压力。

4.计算管道的水平力、垂直力和力矩：根据管道重量和流体压力，计算管道在各个支撑点处的水平力、垂直力和力矩。

水平力是由流体的流动产生的，垂直力是管道自重和流体压力带来的，力矩是由水平力和垂直力共同作用产生的。

5.确定管道支架位置和间距：根据管道的水平力、垂直力和力矩，确定管道支架的位置和间距。

支架位置应尽量分布均匀，并保证管道在运行过程中的稳定性和操作性。

6.设计管道支架强度和稳定性：根据管道支架的位置和间距，计算管道支架的强度和稳定性。

强度设计主要考虑管道支架的抗弯强度和抗滑动强度，稳定性设计主要考虑管道支架的抗倾覆稳定性。

7.选用适合的材料和规格：根据管道支架的设计要求和使用环境，选用合适的材料和规格。

8.绘制管道支架图纸：根据计算结果，绘制管道支架的图纸，包括管道支架的布置和尺寸等信息。

二、管道支架计算公式1.管道重量计算公式：管道重量=π*(外径-内径)*壁厚*长度*密度2.管道流体压力计算公式：管道流体压力=流量*密度*加速度3.管道的水平力计算公式：水平力 = 管道自重 * sin(倾角) + 流体压力 * cos(倾角)4.管道的垂直力计算公式：垂直力 = 管道自重 * cos(倾角) + 流体压力 * sin(倾角)5.管道支架所受的力矩计算公式：力矩=水平力*支撑点至重心的垂直距离+垂直力*支撑点至重心的水平距离6.管道支架的抗弯强度计算公式：抗弯强度=弯矩/截面惯性矩7.管道支架的抗滑动强度计算公式：抗滑动强度=正应力*摩擦系数*支撑面积8.管道支架的抗倾覆稳定性计算公式：抗倾覆稳定性=抗倾矩/倾倒力矩以上是管道支架的计算方法及常用的计算公式，根据具体的管道参数和要求，可以按照这些方法和公式进行计算并设计合适的管道支架。

满堂支架受力计算

支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处）其荷载与横梁处相同。因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度：最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力模板自重：0.43KN/㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm）大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木

干挂钢架的承受力计算公式

干挂钢架的承受力计算公式在建筑设计和施工中，干挂钢架是一种常见的结构形式，它可以用于支撑墙面、天花板和其他建筑构件。

干挂钢架的承受力计算是设计和施工中非常重要的一部分，它可以帮助工程师和施工人员确定钢架的合适尺寸和材料，以确保其能够承受设计要求的荷载并保证建筑的安全性。

干挂钢架的承受力计算需要考虑多个因素，包括钢架的几何形状、材料强度、荷载类型和大小等。

在进行承受力计算时，需要使用适当的公式和方法来确定钢架的承载能力，以确保其符合建筑设计和施工的要求。

一般来说，干挂钢架的承受力计算可以使用以下公式进行：1. 钢架的强度计算公式：在计算钢架的承受力时，需要首先确定钢材的强度。

钢材的强度可以通过以下公式来计算：σ = F / A。

其中，σ为钢材的应力，单位为N/m2；F为钢材所受的力，单位为N；A为钢材的横截面积，单位为m2。

2. 钢架的稳定性计算公式：除了强度计算外，还需要考虑钢架的稳定性。

钢架的稳定性可以通过以下公式来计算：Pcr = π2EI / L2。

其中，Pcr为钢架的临界荷载，单位为N；E为钢材的弹性模量，单位为N/m2；I为钢材的惯性矩，单位为m4；L为钢材的长度，单位为m。

3. 钢架的挠度计算公式：在确定钢架的承受力时，还需要考虑钢架的挠度。

钢架的挠度可以通过以下公式来计算：δ = FL3 / 3EI。

其中，δ为钢架的挠度，单位为m；F为钢架所受的力，单位为N；L为钢架的长度，单位为m；E为钢材的弹性模量，单位为N/m2；I为钢材的惯性矩，单位为m4。

通过以上公式的计算，可以确定干挂钢架的承受力，从而确保其能够满足建筑设计和施工的要求。

在实际工程中，工程师和施工人员需要根据具体的情况和要求，选择合适的材料和尺寸，并进行详细的承受力计算和验证，以确保干挂钢架的安全性和可靠性。

除了承受力计算公式外，还需要考虑其他因素对干挂钢架的影响，如温度变化、环境湿度、外部荷载等。

在实际工程中，需要进行全面的分析和考虑，以确保干挂钢架能够在各种情况下保持稳定和安全。

固定支架计算书

TZ=(ΔLT+ΔLP)×波纹补偿器轴向刚度+地震力
热膨胀伸长量：ΔLT＝0.0125×（T1-T2）×L
内压伸长量：ΔLP＝L×P×A1/（E×A2）= L×P×（D-δ）/（4×E×δ）
地震力＝两固定支架间管道全重×0.1
对于采用L(Z)形自然补偿的管道支架的管道轴向推力（Z形简化为一端固定的悬臂梁考虑）：
故支架型钢立柱可选用L63×6等边角钢，其截面积为7.288×10-4m2。
支架型钢横档计算：
支架型钢横档计算：
支架横档在垂直重力方向的受力分析。
如图，将支架近似的看作简支梁，根据剪力图和弯矩图，其在B点的弯距最大。
其每根支架横档的弯距是：Mmax=（0.504×2977+0.172×7346）/2=1382N*m
2．保温1重量＝60×(0.159+0.028）×0.028×6×3.14×9.8=58N
保温2重量＝60×(0.159+0.028）×0.028×6×3.14×9.8=58N
保温3重量＝60×(0.219+0.032)×0.032×6×3.14×9.8=89N
保温4重量＝60×(0.219+0.032)×0.032×6×3.14×9.8=89N
二、管道荷重（支吊架间距不大于6米，按6米考虑）
1．钢管1重量＝7850×0.159×0.0045×6×3.14×9.8=1037N
钢管2重量＝7850×0.159×0.0045×6×3.14×9.8=1037N
钢管3重量＝7850×0.219×0.006×6×3.14×9.8=1905N
钢管4重量＝7850×0.219×0.006×6×3.14×9.8=1905N
内压推力＝A1×P

钢管支架受力计算及施工

现浇连续梁钢管支架的计算及施工扣件式钢管脚手架工程是桥梁连续梁施工中常用的且十分重要的临时设施，这项工作的优劣将直接影响工程的质量、安全、速度、效率等。

扣件式钢管支架安装，拆卸比较方便，在荷载作用下稳定性较好。

现以2005年合肥当涂路现浇连续刚构扣件式钢管支架的计算施工为例，浅述一下我们的应用。

一、工程概述该桥孔跨布置为：1-8m框架+（20.3+2×17.8+20.3）m连续刚架，梁宽7m，梁厚1m，本桥现浇梁支架采用普通钢管脚手架，350工字钢梁做门洞梁，适用于跨度6m的门洞搭设，以满足既有当涂路交通的正常运营。

二、满堂脚手架的布置该桥陆地上除门洞外其余梁体浇筑施工均采用满堂支架。

支架材料为普通钢管脚手架，支架基础必须经碾压并硬化达到要求后，再搭设支架。

地面进行硬化方法为：场地平整后用压路机压实，先铺10㎝碎石垫层，后铺C15砼15㎝（软弱地段换填垫片石和灰土）。

支架间距顺桥向0.6m，横桥向0.6m，步长120cm.采用普通脚手钢管满堂支架，间距60×60㎝，步距120㎝.钢管上下均采用可调调节支撑，支架底托下延横桥向垫槽钢，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。

因为满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm.三、支架检算如下：1、模板支架检算（按一米梁长计算，钢管按Φ48计算）（1）钢筋砼断面如图①，荷载按照宽4.5米计算，则长1米的梁自重N1=4.5×1×1×26=117（KN）（2）模板荷载N2=4.5×1×0.018×9=0.729（KN）（3）5×8方木荷载N3=4×0.05×0.1×4.5×7.5=0.675（KN）（4）15×15方木荷载N4=8×1×0.152×7.5=1.35（KN）（5）人及机具活载N5=20（KN）则模板支架立杆的轴向力设计值N=1.2×（117+0.729+0.675+1.35）+1.4×20=154.315（KN）模板支架立杆的计算长度l0=步距1m+2×0.5=2m长细比λ=l0/I=2/1.58=126.6则轴心受压件的稳定系数Φ=0.412，f为钢材的抗压强度设计值=205Mpa；A≥N/Φ。

支架承载力计算

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值：f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ;活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN;贝均布荷载标准值为：P仁1.2*10+1.4*4.5= 18.3KN根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 满足要求。

或根据中板总重量(按长20m计算)与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ;活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN贝均布荷载标准值为：P仁1.2*3920+1.4*1764= 7173KN;得P1 = 7173KN<100.3*506=50750KN满足要求。

支架整体稳定性计算：根据公式：=—fA式中:N —立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN;轴心受压构件的稳定系数，由长细比入决定，本工程入=136，故炉=0.367; :—长细比, =I。

/i = 2.15/1.58*100 = 136;I0—计算长度，l0= k yh 1.155*1.5*1.2 = 2.15m;k —计算长度附加系数，取 1.155;卩―单杆计算长度系数 1.55; h —立杆步距0.75m。

i —截面回转半径，本工程取1.58cm；A—立杆的截面面积，4.89cm2 ；f—钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。

尸15.8/ (0.367*4.89)= 88.04N/mm2<[f]=205N/mm。

满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。

混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

支架载荷简单计算过程概述

支架强度计算支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。

计算因从支架前面吹来（顺风）的风压及从支架后面吹来（逆风）的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。

（1）结构材料选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。

（2）假象载荷1）固定荷重（G）组件质量（包括边框）G M +框架自重G K1+其他G K2固定载荷G=G M+ G K1+ G K22）风压荷重（W）（加在组件上的风压力（W M）和加在支撑物上的风压力（W K）的总和）。

W=1/2×（C W×σ×V02×S）×a×I×J3）积雪载荷（S）。

与组件面垂直的积雪荷重。

4）地震载荷（K）。

加在支撑物上的水平地震力5）总荷重（W）正压：5）=1）+2）+3）+4）负压：5）=1）-2）+3）+4）载荷的条件和组合（3）悬空横梁模型（4）A-B间的弯曲应力顺风时A-B点上发生的弯曲力矩：M1=WL2/8应力σ1=M1/Z （5）A-B间的弯曲（6）B-C间的弯曲应力和弯曲形变（7）C-D间的弯曲应力和弯曲形变（8）支撑臂的压曲（9）支撑臂的拉伸强度（10）安装螺栓的强度基础稳定性计算1、风压载荷的计算2、作用于基础的反作用力的计算3、基础稳定性计算当受到强风时，对于构造物基础要考虑以下问题：①受横向风的影响，基础滑动或者跌倒②地基下沉（垂直力超过垂直支撑力）③基础本身被破坏④吹进电池板背面的风使构造物浮起⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引对于③～⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。

研究风向只考虑危险侧的逆风状态以下所示为各种稳定条件：a．对滑动的稳定平时：安全率F s≥1.5；地震及暴风时：安全率F s≥1.2b．对跌倒的稳定平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时c．对垂直支撑力的稳定平时：安全率F s≥3；地震及暴风时：安全率F s≥2附件1：△风荷载计算△（1）设计时的风压载荷W=C w×q×A w（作用于阵列的风压载荷公式）式中W——风压荷重C w——风力系数q ——设计用速度压（N/m2）A w——受风面积（m2）（2）设计时的速度压q=q0×a×I×J式中q——设计时的速度压（N/m2）q0——基准速度压（N/m2）a——高度补偿系数I——用途系数J——环境系数1）基准速度压。

满堂支架受力计算

一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力）最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。

横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度：Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。

脚手架承受力计算1

脚手架承受力计算1脚手架承受力计算1脚手架是建筑工程中常用的临时支撑结构，用于提供工人在高空作业时的安全工作平台。

脚手架的承受力计算是确保工人的安全的重要环节。

本文将详细介绍脚手架承受力计算的相关知识。

脚手架主要承受两种力：垂直荷载和水平荷载。

垂直荷载通常由工人、材料和设备引起，而水平荷载通常由风压和施工振动引起。

脚手架的承受力计算需要考虑这两种力的作用。

首先，我们来看垂直荷载的计算。

垂直荷载包括自重、人员荷载和材料荷载。

自重可以通过计算脚手架的重量来确定，通常使用脚手架构件的长度、截面积和材料密度进行计算。

人员荷载可以根据工人数量和工作位置来确定，通常每个工人的平均荷载为200kg。

材料荷载包括施工材料和设备的重量，根据实际情况进行计算。

其次，我们来看水平荷载的计算。

水平荷载通常由风压和施工振动引起。

风压可以根据当地的风速和脚手架的高度来确定，通常使用风压系数和脚手架面积进行计算。

施工振动可以根据施工过程中的设备和操作方式来确定，通常使用振动系数进行计算。

脚手架的承受力计算需要满足一定的安全系数。

通常情况下，脚手架的安全系数为4，即脚手架能够承受其设计荷载的4倍。

这是为了确保脚手架在使用过程中的安全性。

脚手架承受力计算还需要考虑脚手架的结构强度。

脚手架的结构强度可以通过静力试验和计算公式来确定。

静力试验是将一定荷载施加在脚手架上，通过测量变形和应力来评估其结构强度。

计算公式可以根据脚手架的结构形式和材料特性来确定，通常使用弹性力学和材料力学的知识进行计算。

总结起来，脚手架承受力计算需要考虑垂直荷载和水平荷载，以及脚手架的结构强度。

计算过程需要考虑脚手架的自重、人员荷载、材料荷载、风压和施工振动等因素，并应用安全系数来确保脚手架的安全性。

脚手架承受力计算是建筑工程中不可或缺的一环，它为工人在高空作业提供了安全的工作平台，促进了工程的顺利进行。

支架受力分析

管道支架受力分析——曹伟选取购物中心地下室某段压力排水管道进行受力分析：系统：压力排水材质：镀锌钢管管径：DN100管道数量：两根相邻两支架间距：6米一、管道重量由三部分组成：按设计管架间距内的管道自重、满管水重及以上两项之合10%的附加重量计算（管架间距管重均未计入阀门重量，当管架中有阀门时，在阀门段应采取加强措施）。

1、管道自重：由管道重量表可查得，镀锌钢管DN100：21.64Kg/m ，支架间距按6米/个考虑,计算所得管重为：f1=21.64*6kg=129.84kg*10=1298.4N2.管道中水重f2=πr2ρ介质l=3.14*0.1062*1000*6kg=211.688kg=2116.88N3、管道重量f=f1+f2+(f1+f2)*10%=3756.81N4、受力分析根据支架详图，考虑制造、安装等因素，系数按1.35考虑，每个支架受力为：F=3756.81*1.35/2=2535.85N假设选取50*5等边角钢（材质为Q235）做受力分析试验1）应力应变关系如下：绘制成应力应变曲线图如下：从图中可以看出，应力/应变曲率变化平缓，处于弹性应力应变行为阶段，各部位均没有发生屈服现象。

由相关资料可查的50*5等边角钢的抗拉强度σb=423MPa，抗剪强度σr=σb*0.8=338.4MPa，型钢吊杆拉伸强度小于它的抗拉强度，型钢横担小于它的抗剪强度，所以50*5等边角钢可以满足使用要求。

2）危险部位应力分析图中的蓝色区域为支架应变最大的地方，也即该处最容易发生变形与开裂，在设计中应对有较大变形的地方，解决办法有两个：1、加固：可以通过增加肋板来加固，在型钢焊接的地方更应该满焊以此增大接触面，从而减小开裂的可能；2、通过选择更大规格的型钢来试验，直到满足设计要求为止。

通过上述例子，我们选择40*4的等边角钢来试验，通过计算和分析校核，发现可以满足使用要求，从而更加节省了型钢的用量。

以上分析只考虑了垂直方向的载荷，实际上对于有压管道，同时存在水平方向的受力，所以我们分开单独分析一下二、支架水平方向受力1）补偿器的弹性反力P k当管道膨胀时，补偿器被压缩变形，由于补偿器的刚度（对于套筒式补偿器，则由于填料的摩擦力作用），将产生一个抵抗压缩的力量，这个力是通过管道反作用于固定支架，这就是补偿器的弹性反力，轴向型波纹补偿器的弹性反力P k：P k=ΔX·Kx·10-1(kg)式中ΔX—管道压缩变形量（即管道的热伸长量）(mm)Kx—补偿器轴向整体刚度)(N/mm)其他各类补偿器可通过不同公式计算得出。

固定墩和固定支架承受的推力计算

固定墩和固定支架承受的推力计算D.0.1按本规范6.1节规定的原则，给出常见的管道布置形式中固定墩承受推力的计算公式。

当实际工程中出现不同的布置形式时，可参考相似形式的计算原则确定计算公式。

计算公式可不考虑固定墩位移的影响。

D.0.2 管道典型布置形式的等径等壁厚管道升温时固定墩推力T应按表D.0.2所列公式计算。

表D.0.2 等径等壁厚管道升温时固定墩推力T1 （1）l1≥l2≥L maxT＝0.1N a（2）l1≥L max＞l2T＝N a－0.8（F min×l2+F f2）（3）L max＞l1≥l2≥L minT＝Ψ ×N a－0.8F f2（4）L max＞l1≥L min≥l2T ＝N a－η×F max×l2－0.8F f2（5）L min≥l1≥l2T＝F max×l1+ F f1－0.8（F max×l2+ F f2）2 （1）l1≥L max；l2≥l t.maxT＝0.1N a（2）l1≥L max；l t.max＞l2T＝N a－0.8（F min×l2+ N2）+P d×A0 （3）l2≥l t.max；F max＞l1T＝N a－0.8（F min×l1+ F f1）（4）L max＞l1≥L min；l t.max＞l2≥l t.max当1l＞2l时T＝Ψ′×N a－0.8 N2+ P d×A0当2l＞1l时T＝Ψ"×N a－0.8 F f1（5）L max＞l1≥L min；l t.min≥l2T ＝N a－η×F max×l2－0.8 N2+ P d×A0 （6）l t.max＞l2≥l t.min；L min≥l1T＝N a－η′×F max×l1－0.8 F f1（7）L min≥l1；l t.min≥l2当F max×l1+ F f1＞F max×l2+ N2－P d×A0时T＝F max×l1+F f1－0.8（F max×l2+N2）+ P d×A0当F max×l1+ F f1＜F max×l2+ N2－P d×A0时T＝F max×l2+ N2－0.8（F max×l1+ F f1）－P d×A03 l≥l t.minT＝N a－0.8F fl≤l t.minT＝F max×l+N－0.8 F f－P d×A04 l≥L minT＝N a－0.8F fl＜L minT＝F max×l+ F f2－0.8 F f15l ≥L minT ＝N a l ＜L minT ＝F max × l +N6l ≥L minT ＝N a + P d ×A 0 l ＜L minT ＝F max × l + F f + P d ×A 0注：①Ψ' 为按Ψ曲线将横坐标改为1l /2l 查出的Ψ值； ② Ψ" 为按Ψ曲线将横坐标改为2l /1l 查出的Ψ值；③ η' 为按η曲线将横坐标改为 l 2 / l t.min 查出的η值；④ A 0为管道流通面积。

钢管支撑承载力计算

钢管支撑承载力计算数据代名钢支撑直径D＝600mm DD 钢支撑壁厚t=14mm TT 钢构件自重g=7.85E+03kg/m^3GG 钢弹性模量E= 2.06E+05N/mm^2EE 钢支撑内空直径DN=572mm DN 支撑面积A=[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142 AA =25776.968mm^2转动惯量I I=II = 1.11E+09mm^4截面抵抗矩W=0.0982*[(D^4-(DN)^4]/DWW = 3.69E+06mm^3塑性发展系数γx＝ 1.15GAMA 等效弯矩系数βmx＝ 1.00BETA 钢支撑单位长度重量GA=A*g*1/1E6GA = 2.02E+02kg＝ 2.023KNGAA 根据《钢结构设计规范》GBJ17-88表5.1.2按b类构件考虑钢支撑长度L0=20.8m LL 钢支撑轴力N=2276kN NN 钢支撑初偏心L P =L0/1000=0.0208m 钢管引起跨中最大弯矩MZ=q GA *L^2/8+N*L PMZ=156.8KNm (D^4-DN^4)*3.142/64钢支撑承载力计算钢管的截面类型(根据<建筑基坑支护技术规程>JGJ120-99求λi＝SQRT(I/A)＝207mm IKλ＝L0*1000/i LAM=100查《规范》φ＝0.561FAI求稳定1σ1＝N*1000/(φA)＝157.4Mpa< p="">2N NEX 欧拉临界力NEX=π^2×EA/λx＝ 5.20E+06考虑受弯作用稳定性σ2＝βmx×M Z/〔γx×W1x（1-0.8×N/N EX）〕＝56.8Mpa稳定计算（考虑钢支撑自重影响）σ＝σ1＋σ2＝214.2Mpa< p="">Mpa Mpa<><>。

脚手架承载力计算

脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过㎡（只需要验证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板：m2施工人员材料荷载：m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+∑MQK=*+*=W=σ=M/W=*106/（*103）=MM2<f=205N/MM2满足规范要求。

(三)扣件抗滑移承载力计算R=（++）*2=<RC=8KN满足规范要求。

（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=（NG1K+NG2K）+∑NQK+=（+）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2/10=*****10=4、稳定性计算：N/φA+MW/W=6410/（*452）+*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2满足规范要求。

（五）连墙件计算预埋φ14钢筋，fy=210 N/mm2，φ14圆钢抗拉能力：2πr2×fy=>N2=满足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。

锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每5米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附加钢筋，防止板面裂缝。

（六）脚手架基础外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。

脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、双排脚手架搭设高度为米，米以下采用双管立杆，米以上采用单管立杆；采用的钢管类型为Φ48×；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压为kN/m2；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):；立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数:。

脚手架受力计算参照

通道改道计算书13.6.1 编制依据( 1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2011)( 2)《钢结构设计标准》( GB50017-2017)( 3)《热轧型钢》( GB-T706-2016)( 4)《结构用冷弯空心型钢》( GBT6728-2017)13.6.2 荷载计算本次计算取通道宽度的一半作为研究对象。

荷载计算取值参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2011)。

1)永久荷载花纹钢板自重：0.75 X >0.004 >7.85 A0=0.236KN/m栏杆、脚手板挡板自重：0.17KN/m3 根1.2m 长钢管：0.143KN/m栏杆及木脚手板总自重：0.17+0.143=0.313 KN/m密目网自重：1.2 ◎01=0.012KN/m角钢自重：15.1 10 X10-3=0.151 KN/m矩管自重：5.187 0.75 )2=0.078 KN/m永久荷载MG=0.236+0.313+0.012+0.151+0.078=0.79 KN/m2)施工荷载施工?S载MQ=30.75=2.25KN/m3)设计荷载值WJq=1.2MG+1.4MQ=1.20.79+1.4 >2.25=4.1KN/m13.5.3 方钢计算1)抗弯强度方车冈80*40*3截面模量W=8.776X10-6m3弯矩公式：Mmax=0.125ql2=0.125X4.1 X03X1.52=1.153 M03Nm抗弯强度产Mmax/W=1.153103/(8.776 >10-6)=1.314 M08 N/m2V用=2.15 M08 N/m22)挠度计算式中: 一轴心受压构件的稳定系数弹性模量 E=2.06X05N/mm 2 角钢惯性矩I=17.552cm 4 挠度公式：才两足要求。

13.1.4角钢计算 1)抗弯强度弯矩公式：Mmax=0.125ql 2=0.125 3.048 103M.0 2=3.429 103N m100*10 角钢截面模量 W=2.51X10-5m 3抗弯强度(r=Mmax/W=3.429 1(3/(2.51 1&5)=1.367 108N/m 2< [f]=2.15 t08 N/m 2 满足要求。