24m钢结构课程设计计算书
钢结构设计-24米钢屋架计算书
目录一、设计资料 (3)二、荷载与内力计算 (3)1、荷载组合 (3)2、内力计算 (3)三、杆件截面设计 (5)1．上弦杆 (5)2．下弦杆 (6)3．竖杆 (6)4．斜腹杆 (8)屋架杆件截面选用表 (9)四．节点设计 (10)1.“下弦节点b” (10)2.“上弦节点B” (12)3.屋脊节点“E” (13)4．支座节点“a” (15)一、设计资料柱距6m ，跨度L=24m ；荷载标准值：活荷载=0.6KN m ⁄2，恒荷载=1.0KN m ⁄2，，屋架布置如下图所示。
二、荷载与内力计算1、荷载组合F d =(1.3×1.0+1.5×0.6)×3×6=42.3KN故节点荷载取为42.3KN ，支座反力为R d =4F d =169.2KN2、内力计算本设计采用数解法计算出全跨荷载作用下屋架杆件的内力。
其内力设计值见图，内力计算结果如表所示。
三、杆件截面设计腹杆最大内力N =-209.39kN ，查表，中间节点板厚度选用t=8mm，支座节点板厚度选用10mm。
1．上弦杆整个上弦不改变截面，按最大内力计算：N max=215.73KN在屋架平面内，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=305.8cm在屋架平面外，计算长度系数偏安全地取为2.0，计算长度：l oy=2l=2×305.8=611.6cm假定λx=λx=80,A=Nϕf =215.73×1030.687×215=14.6m2i x=l ox=305.8=3.82cm i y=l oyλy=611.680=7.65cm根据平面内外的计算长度，上弦截面选用2L160×16。
肢背间距a=8mm，所提供的A=98.14cm2,i x=4.89cm,i y=6.89cmλx=l oxx=305.8=62.54<[λ]=150λy=l oyi y =611.66.89=88.81<[λ]=150，满足()0.736byϕ=类双角钢T型截面绕对称轴（y）轴应按弯扭屈曲计算长细比λyzb t =160.8=20<0.58×l oyb1=0.58×611.616=38.24λyz=λy(1+0.475b4l oy2t2)=88.81×(1+0.475×164611.62×0.82)=100.36>λy故由λmax=λyz=100，按b类查附表4.2得：φ=0.555σ=NϕA=215.73×1030.555×98.14×102=39.61N/mm2<f=215N/mm22．下弦杆下弦也不改变截面，按最大内力计算：N max=226.73 kN下弦杆为受拉构件，可只需计算面内的长细比，计算长度系数为1.0，计算长度：l ox=l=300.0cm选用2L160×10，提供：A=63.00cm2,i x=4.97cm(1).刚度验算λx=l oxi x =3004.97=60.36<[λ]=350，满足(2).强度验算N A =226.73×10363×102=35.99N/mm2<f=215N/mm2，满足3．竖杆面内和面外的计算长度系数分别为0.8和1.0，计算长度(1).A-a杆：N=−21.15kN,l ox=0.8l=192cm,l oy=l=240cm 取2L63*6, A=11.44cm2,i x=2.43cm，i y=3.06cmλx=l oxi x=1922.43=79.01<[λ]=150λy=l oyi y =2403.06=78.43<[λ]=150，满足。
24m梯形钢屋架课程设计计算书
钢结构设计原理与施工课程设计――钢结构厂房屋架指导教师：班级：学生姓名：学号：设计时间：2011年6月7号浙江理工大学科技与艺术学院建筑系梯形钢屋架课程设计计算书一.设计资料：1、车间柱网布置：长度60m ；柱距6m ；跨度24m2、屋面坡度：1：103、屋面材料：预应力大型屋面板4、荷载1）静载：屋架及支撑自重0.384KN/m²；檩条0.2KN/m²；屋面防水层 0.1KN/m²；保温层0.4vKN/m²；大型屋面板自重（包括灌缝）0.85KN/m²；悬挂管道0.05 KN/m²。
2）活载：屋面雪荷载0.35KN/m²；施工活荷载标准值为0.7 KN/m²；积灰荷载1.2 KN/m²。
5、材质Q235B钢，焊条E43系列，手工焊。
二 .结构形式与选型1.屋架形式及几何尺寸如图所示:拱5根据厂房长度为60m、跨度及荷载情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦由于跨度为24m故不设下弦支撑。
2.梯形钢屋架支撑布置如图所示：3.荷载计算屋面活荷载0.7KN/m²进行计算。
荷载计算表荷载组合方法：1、全跨永久荷载1F＋全跨可变荷载2F2、全跨永久荷载1F＋半跨可变荷载2F3、全跨屋架（包括支撑）自重3F＋半跨屋面板自重4F＋半跨屋面活荷载2F4．内力计算计算简图如下屋架构件内力组合表4．内力计算 1.上弦杆整个上弦采用等截面，按FG 杆件的最大设计内力设计，即N=－895.731KN 上弦杆计算长度：在屋架平面内：0x 0l l 1.508m ==，0y l 2 1.508 3.016m ==×上弦截面选用两个不等肢角钢，短肢相并。
腹杆最大内力N=－520.651KN ，中间节点板厚度选用6mm ，支座节点板厚度选用8mm设λ＝60，φ＝0.807，截面积为32N 895.73110A 4955.1mm f 0.807215=××＝＝φ 需要回转半径：0x x 0y y l 1.508i m 25.1mm 60l 3.016i m 50.3mm60==＝＝λ＝＝λ查表选用2┐ ┌ 160×100×10上弦截面××验算:0x x x 0yy y l 1508m 59.2mmi 28.5l 3016m 39.9mmi 75.6==λ＝＝λ＝＝满足长细比要求，x y >λλ查表30.813N 895.73110a a A 0.8135063.0××φ＝＝＝208.86MP <215MP φ 满足要求其余计算结果见下表屋架杆件截面选择表2.节点设计下弦节点用E43型焊条角焊缝的抗拉和抗压、抗剪强度设计值wff＝160MPa。
24米屋架钢结构课程设计
目录设计资料 (2)结构形式与布置 (3)荷载计算 (5)内力计算 (6)杆件设计 (8)节点设计 (12)附件pf程序数据 (18)钢结构课程设计——24m跨钢屋架设计计算书一、设计资料：1.某单层单跨工业厂房，跨度24m，长度102m。
2.厂房柱距6m，钢筋混凝土柱，混凝土强度C20，上柱截面尺寸400x400mm，钢屋架支承在柱顶。
3.吊车一台50T，一台20T，中级工作制桥式吊车（软钩），吊车平台标高12.000m。
4.荷载标准值（1）永久荷载三毡四油（上铺绿豆沙）防水层 0.4KN/m2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2保温层 0.6 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架（包括支撑）自重 0.12+0.011L=0.384 KN/m2（2）可变荷载屋面活载标准值 0.7 KN/m2雪荷载标准值 0.35 KN/m2积灰荷载标准值 0.3 KN/m25.屋架结构形式、计算跨度及几何尺寸见图1(屋面坡度为1:10)。
图1 梯形屋架示意图（单位: mm）6.钢材选用Q235钢，角钢，钢板各种规格齐全，有各种类型的焊条和C级螺栓可供选用。
7.钢屋架的制造、运输和安装条件：在金属结构厂制造，运往工地安装，最大运输长度16m，运输高度3.85m，工地有足够的起重安装设备。
二、结构形式与布置（1）屋架形式及几何尺寸如图2所示。
图2 屋架形式及几何尺寸（单位mm）（2）屋架支撑的种类有横向支撑、纵向支撑、垂直支撑和系杆。
横向支撑：根据其位于屋架上弦平面或者下弦平面，又可分为上弦横向支撑和下弦横向支撑，上弦平面横向支撑对保证上弦杆的侧向稳定性有着重要作用。
设计人无数种屋架跨度为24m，室内有悬挂吊车，因此上弦与下弦都需在第一个柱间设置横向支撑，又因为长度为102m，所以应该在跨中增设一道横向支撑，保证横向支撑之间小于60m。
纵向支撑：设于屋架的上弦与下弦平面，布置在沿柱列的各屋架端部节间部位，它可以与横向支撑一起形成水平刚性盘，增加房屋的整体刚度，减轻受荷较大的框架所受水平荷载和产生的水平变形对于梯形屋架，纵向支撑设在屋架的下弦的平面。
钢结构课程设计计算书跨度24米
钢结构课程设计计算书跨度24米以下是一个可能的钢结构课程设计计算书跨度 24 米的参考指南，具体内容需要根据具体工程情况进行具体分析和计算。
1. 概述本设计旨在建造一个跨度为 24 米的钢结构屋架，坡度为 1:16。
该屋架将用于容纳教学设施和学生生活设施。
设计要求包括保证屋架在承受正常荷载和风暴荷载时的安全可靠性，同时具有足够的美观性和实用性。
2. 材料屋架主要由热轧型钢制成，包括主桁架、次桁架和檩条等。
钢材选用 Q345B 钢材，其机械性能符合 GB/T1591-2008 标准的要求。
3. 设计计算屋架的设计计算主要包括主桁架和次桁架的计算、檩条的计算以及屋盖系统的设计。
(1) 主桁架和次桁架的计算根据屋架的几何形状和荷载情况，采用有限元分析 (FEA) 软件进行计算。
在计算中，考虑到屋架的坡度和钢材的非线性特性，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
(2) 檩条的计算檩条的计算主要是根据檩条的几何形状和荷载情况，采用有限元分析 (FEA) 软件进行计算。
在计算中，考虑到檩条的弯曲和扭曲特性，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
(3) 屋盖系统的设计屋盖系统的设计主要包括屋盖系统的刚度和稳定性计算、屋盖系统的排水设计等。
在计算中，考虑到屋盖系统的几何形状和荷载情况，采用了非线性有限元分析法 (NLFEA) 进行计算。
4. 构造设计屋架的构造设计主要包括主桁架、次桁架、檩条等构件的设计和连接设计。
在构造设计中，需要考虑到钢材的加工和安装以及屋架的整体造型等因素。
5. 施工设计屋架的施工设计主要包括屋架的组装和安装、屋架的防腐和防火等设计。
在施工设计中，需要考虑到钢材的加工和安装以及屋架的整体造型等因素。
以上是一个可能的钢结构课程设计计算书跨度 24 米的参考指南，具体内容需要根据具体工程情况进行具体分析和计算。
土木工程24米跨度钢结构课程设计计算书(常用版)
土木工程24米跨度钢结构课程设计计算书（常用版）(可以直接使用，可编辑完整版资料，欢迎下载）井冈山大学工学院建筑系钢结构课程设计姓名：李文中班级：07级土木工程本（1）班学号：70615002指导老师：王玉娥一、设计资料1.屋架铰支于钢筋混凝土柱顶，柱的混凝土强度等级为C25，柱顶截面尺寸为400mm×400mm。
2.厂房总长度120m，柱距和屋架跨度见任务分组表。
3.屋面采用预应力钢筋混凝土大型屋面板或压型钢板，屋面板不考虑作为侧向支撑。
4.上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
5.屋面坡度见任务分组表。
6.荷载永久荷载：可变荷载：屋面活荷载（d）0.70kN/m27.梯形钢屋架的形式、尺寸及内力系数见图1所示。
8.钢材采用Q235B 钢，焊条为E43XX 系列，手工焊。
图1 钢屋架形式2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种荷载组合：(1)组合一：久荷载+全跨可变荷载1.2D+1.4L=4.62 KN/m21.2D+1.4×0.7L=4.78/m2所以上弦节点荷载为P=q×1.5×6=43.02 KN(2)组合二：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载：q=1.35D=1.35×3.03=4.0905 KN/m2P1=q1×A=4.091×1.5×6=36.81 KN/m2半跨可变荷载q2=1.4×0.7L=0.686KN/m2P2=q2 ×A=0.686×1.5×6=6.17 KN(3)组合三：全跨屋架及支撑自重+半跨屋面板重+半跨屋面活荷载全跨屋架及支撑自重：q3=1.0×0.384 KN/m2=0.384 KN/m2P3=q3×A=0.384×1.5×6=3.46 KN/m2半跨屋面板重+半跨屋面活荷载：q4=1.2×1.4+1.4×0.7=2.66KN/m2P4=q4×A=2.52×1.5×6=23.94KN3.内力计算本设计采用数值法计算杆件在单位节点力作用下各杆的内力系数（单位节点力分别作用于全跨、左半跨和右半跨），内力计算见表1所示。
24米钢屋架计算书绝对实用共11页word资料
钢屋架设计—计算书一、设计资料厂房总长度120m,檐口高度15m。
厂房为单跨结构,内设两台中级工作制桥式吊车。
拟设计钢屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土等级为C30。
柱顶截面尺寸为400mm x 400mm。
钢屋架设计不考虑抗震设防。
二、选题厂房柱距选择：6m屋架形式：D，如图2.1，跨度=24m。
图2.1荷载取值：永久荷载防水层（三毡四油上小石子） 0.4 kN/m2找平层（2cm厚水泥砂浆） 0.4 kN/m2保温层（8cm厚泡沫混凝土） 0.5 kN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 kN/m2钢屋架及支撑重（0.12+0.011×24）=0.384 kN/m2悬挂管道： 0.15KN/m2小计∑3.284 kN/m2可变荷载雪荷载（第三组） 0.35 kN/m2屋面活荷载 0.7kN/m2积灰荷载 0.9kN/m2三、钢材选择及焊接方法和焊条型号钢材选择：Q235焊条选择：E43型，手工焊四、屋盖支撑系统布置图本屋盖为无檩盖房，i=10，为平坡梯形屋架。
屋架计算长度为L。
=L-300mm=23700mm，端部高度，中部高度和屋盖杆件几何尺寸见施工图（跨中起拱按L/500考虑）。
上、下弦横向水平支撑、垂直支撑和系杆布置见图4.1。
因连接孔和连接零件上有区别，图中分别给出了W1，W2和W3三种编号。
五、荷载计算在荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑。
各荷载均按水平投影面积计算。
永久荷载设计值：3.2844x1.35=4.43 kN/m2可变荷载设计值,取活载和雪荷载中的较大值：（0.7+0.9）x1.4=2.24kN/m2荷载组合考虑以下三种荷载组合：（1）组合一：全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载：F=（4.43+2.24）×1.5×6=60.03kN（2）组合二：全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨永久荷载：F1=4.43×1.5×6=39.87kN半跨可变活荷载：F2=1.6×1.5×6=14.4kN（3）组合三：全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：F3=0.5184×1.5×6=4.67kN半跨屋面板及活载产生的节点荷载：F4=（1.68+2.24）×1.5×6=43.3kN以上1），2）为使用阶段荷载组合;3）为施工阶段荷载组合。
24米钢结构课程设计计算书
设计某厂房钢屋架一、设计资料梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。
屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。
屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。
上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
屋面坡度i=1/10。
刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。
二、屋架形式和几何尺寸=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取屋架的计算跨度l=2000mm，跨中高度H=3200mmH三、屋盖支撑布置（见图1）四、荷载计算⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2防水层（三毡四油上铺小石子） 0.35 KN／m2找平层（20mm厚水泥砂浆） 0.02×20=0.40 KN／m2保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2钢屋架及支撑重 0.12+0.011×24=0.384KN／m2合计 2.784KN／m2⒉可变荷载：屋面荷载 0.5KN／m2雪荷载 0.6KN／m2由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。
取0.6 KN／m2五、屋架杆件内力计算与组合永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4.⒈荷载组合：⑴全跨恒载＋全跨活载⑵全跨恒载＋半跨活载⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载⒉节点荷载：=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN永久荷载 F1可变荷载 F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN⒊屋架杆件内力计算表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1六、屋架杆件设计支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。
⒈上弦杆上弦采用等截面，按N=-572.28KN， FG杆件的最大设计内力设计。
24米跨梯形屋架钢结构计算书
目录1.设计依据 (3)2.结构形式与布置 (3)3.荷载计算 (4)3.1.全跨永久荷载+ 全跨可变荷载 (4)3.2.全跨永久荷载+ 半跨可变荷载 (5)3.3. 全跨屋架+半跨屋面板+半跨屋面活荷载 (5)4.内力计算 (7)5.杆件设计 (9)5.1上弦杆： (9)5.2下弦杆： (10)5.3斜腹杆 (11)5.4竖杆： (16)6.节点设计 (19)6.1下弦设计： (19)6.2上弦设计 (25)6.3屋脊节点 (35)6.4支座节点 (36)一设计依据1、《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）2、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）3、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）4、《钢结构设计规范》》(GBJl7-88)5、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205—2001)6、《建筑钢结构焊接规程》(JGJ81—91)7、《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》(GB8923)二支撑布置根据车间长度（90m>60m）、跨度及荷载情况，设置三道上、下弦横向水平支撑。
柱网采用封闭结合，车间两端的横向水平支撑设在第一开间，该水平支撑的规格与中间柱间支撑的规格有所不同。
在所有柱间的上弦平面设置了刚性与柔性细杆，以保证安装时上弦杆的稳定；在各柱间下弦平面的跨中和两端各设一道垂直支撑。
梯形钢屋架支撑布置如图所示。
三荷载计算和组合荷载名称标准值（kN/m2）预应力混凝土大型屋面板 1.50三毡四油防水层0.40100厚泡沫混凝土保温层0.6020厚水泥砂浆找平层0.40悬挂管道0.10屋架及支撑0.38永久荷载总和 3.38屋面活荷载0.70屋面积灰荷载0.60注：1由于屋面倾角小于α＜30卸载作用的风吸力，且单层厂房高度较小，故风荷载和地震荷载不予考虑。
2雪荷载计算由公式Sk=μr⨯So 根据规范取用μr=1.0，则Sk=1.0⨯0.30=0.30 kN/m2由于雪荷载和屋面活荷载相比较小，则取屋面活荷载和积灰荷载进行组合。
24m钢屋架设计计算书
目录1 设计资料 (1)2 屋架形式与结构布置 (2)2.1 屋架形式 (2)2.2 结构布置 (3)3 荷载计算 (4)3.1 恒活荷载计算 (4)3.2 荷载组合 (5)4 内力计算 (6)5 杆件截面设计 (9)5.1 上弦杆截面计算 (9)5.2 下弦杆截面计算 (10)5.3 腹杆截面计算 (10)5.4 其他腹杆及填板设置 (12)6 节点设计 (15)6.1 腹杆与节点板连接焊缝计算 (15)6.2 上弦“B”节点 (16)6.3 下弦“c”节点 (18)6.4 屋脊“I”节点 (19)6.5 下弦拼接节点“i” (20)6.6 支座节点“a” (22)1 设计资料题目为：某车间钢屋架（无吊车，无天窗，无振动）。
1、车间柱网布置图如下图。
2、屋架支承（铰支）于钢筋混凝土柱顶,砼强度等级C25。
3、屋面采用1.5×6m的预应力钢筋大型混凝土屋面板。
（屋面板不作支撑用）4、不考虑地震设防。
5、可供应的钢材为普通碳素结构钢,型钢的最大长度为15m,各种规格齐全,可选用各种类型的焊条及螺栓。
6、钢屋架采用工厂制作,运往工地安装,最大运输长度为16m,运输高度为3.65m,工地具有足够的起重和安装条件。
7、屋面做法及荷载自重屋架自重=（0.12+0.011L） KN/㎡ L—屋架跨度。
屋面做法永久荷载：SBS 改性沥青防水卷材4mm 厚找平层1:3 水泥砂浆20 厚保温层65 厚（聚苯乙烯泡沫塑料板20kg / m3 ）找平层 1:3 水泥砂浆（掺聚丙烯） 20 厚0.94 KN/m²预应力大型屋面板及灌缝可变荷载：屋面活荷载雪载屋面积灰荷载1．4 KN/m²0.8 KN/m²0.6 KN/m²0.75 KN/m²2 屋架形式与结构布置2. 1 屋架形式屋架采用梯形钢屋架 ，无檩体系 ，屋面坡度为 i=1/10 ，屋架计算跨度 l 0 l 300 24000 300 23700mm 。
钢结构课程设计计算书(最终版)
钢结构课程设计计算书设计资料：某车间跨度l=24m，长度84米，柱距6米。
屋面坡度i=1/12。
房屋内无吊车。
不需抗震设防。
采用1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板，100mm厚泡沫混凝土保护层和卷材屋面。
当地雪荷载0.5kN/m2，屋面积灰荷载0.75kN/m2。
屋架两端与混凝土铰接，混凝土强度等级C25。
钢材选用Q235-B。
焊条选用E43型，手工焊。
屋架尺寸与布置：屋面材料为大型屋面板，故采用平坡梯形屋架。
屋架计算跨度l0=l—200=23700mm。
设端部高度H0=2000mm，中部高度H=3000，屋架高跨比H/L=3000/23700=1/7.9。
屋架跨中拱起50mm，屋架几何尺寸如图所示：1.荷载计算与组合（1）荷载标准值（屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算）①永久荷载高分子防水卷材上铺小石子0.35kN/㎡20mm厚水泥沙浆找平层0.40kN/㎡冷底子油、热沥青各一道0.05kN/㎡100mm厚泡沫混凝土保温层0.60kN/㎡预应力混凝土大型屋面板和灌封 1.40kN/㎡屋架和支撑自重0.12+0.011l=0.12+0.011×24=0.38kN/㎡吊顶+ 0.40kN/㎡3.58kN/㎡②可变荷载屋面活荷载0.50kN/㎡屋面积灰荷载+ 0.75kN/㎡1.25kN/㎡（2）荷载组合设计屋架时应考虑以下三种荷载组合：①全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载（端点荷载取半）：P=（3.58×1.2+1.25×1.4）×1.5×6=54.41kN②全跨永久荷载+半跨可变荷载=3.58×1.2×1.5×6=38.66kN有可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P1=1.25×1.2×1.5×6=15.75kN无可变荷载作用屋架上弦节点处的荷载：P2③全跨屋架与支撑+半跨屋面板+半跨屋面活荷载全跨屋架和支撑自重产生的节点荷载：取屋面可能出现的活荷载P=（1.4×1.2+0.5×1.4）×1. 5×6=21.42kN4以上①，②为使用阶段荷载组合，③为施工阶段荷载组合。
24钢结构课程设计计算书-跨度为24m.
目录1、设计资料 01.1结构形式 (1)1.2屋架形式及选材 (1)1.3荷载标准值（水平投影面计） (1)2、支撑布置 (2)2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2)2.2桁架支撑布置如图 (2)3、荷载计算 (4)4、内力计算 (5)5、杆件设计 (8)5.1上弦杆 (8)5.2下弦杆 (9)5.3端斜杆A B (9)5.4腹杆 (11)5.5竖杆 (16)5.6其余各杆件的截面 (16)6、节点设计 (20)6.1下弦节点“C” (20)6.2上弦节点“B” (21)6.3屋脊节点“H” (22)6.4支座节点“A” (23)6.5下弦中央节点“H” (23)参考文献 (27)图纸 (27)1、设计资料1.1、结构形式某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10=i。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7:1度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。
1.2、屋架形式及选材屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。
屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235钢，焊条为E43型。
1.3、荷载标准值（水平投影面计）①永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2保温层 0.7 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.40 KN/m2屋架及支撑自重(按经验公式L.0+=计算) 0.384 KN/m2.0q01112②可变荷载：屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2雪荷载标准值： 0.5 KN/m2积灰荷载标准值： 0.7 KN/m22、支撑布置2.1桁架形式及几何尺寸布置 如下图2.1、2.2、2.3所示19901350229025902890319026082859311933702535285931293396150********Aac egIB C D F G H I 15008=12000×150815081508150815081508起拱50图2.1 24米跨屋架几何尺寸图2.2 24米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值2.2桁架支撑布置桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图1.1所示。
[学士]钢结构课程设计—24米钢屋架计算书
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[学士]钢结构课程设计—24米钢屋架计算书第一部分钢结构课程设计任务书一. 课程设计题目某车间梯形钢屋架结构设计二. 设计资料一单层单跨工业厂房，内设有2台中级工作制桥式吊车。
厂房总长120m，檐口高度15m，拟设计钢屋架，简支于钢筋混凝土柱上。
柱顶截面尺寸400×400,，柱混凝土强度等级为C20.钢屋架设计可不考虑抗震设防。
厂房柱距选择为12m屋架为梯形钢屋架(属无檩体系)，跨度为24米带钢屋架挡风板。
无檩体系屋面做法及永久荷载标准值2防水层为三毡四油上铺小石子 0.35 kN/m2找平层采用20厚水泥砂浆0.02×20,0.40 kN/m2保温层为泡沫混凝土，选取80厚度:0.5 kN/m2预应力大型屋面板重 1.40 kN/m可变荷载标准值2雪荷载 0.50 kN/m2屋面活荷载 0.60 kN/m2积灰荷载 0.50 kN/m三.结构形式与布置屋架形式及几何尺寸见图1所示，屋架支撑布置见图2所示(下弦支撑采用与上弦支撑同样布置)图1.屋架形式及几何尺寸1第二部分、钢屋架设计计算采用1.5×12m预应力钢筋混凝土大型屋面板屋架计算跨度:L。
=L-300=23700mm屋架端部高度:H。
=2000mm计算跨度处高度: h,2015,,屋架高跨比: H/L。
=3860/23700=1/6.14层架上弦(下弦)支撑布置图垂直支撑1-1垂直支撑2-2 符号说明:GWJ(钢屋架);SC(上线支撑);XC(下弦支撑);CC(垂直支撑);GC(刚性系杆);LG(柔性系杆)图2 屋架支撑布置图21.荷载计算屋架几何尺寸如图(1)所示，支撑布置如图(2)所示。
因为活载加积灰荷载加雪荷载(2000N/m?)大于活荷载(700 N/m?)，所以动载取2000 N/m?。
屋架自重，P,(120，11×L) N/m?。
永久荷载标准值:2二毡三油加绿豆砂 0.35kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层 0.4kN/m2保温层 0.5kN/m2预应力钢筋混凝土大型屋面板(含嵌缝) 1.4kN/m 支撑和钢屋架自重(120+11×30)/1000,0.38 笔下文学2管道设备自重 0.10 kN/m2总计 3.13 kN/m 可变荷载标准值:2屋面活荷载 0.60 kN/m2积灰荷载 0.50 kN/m2总计: 1.10 kN/m 以上荷载计算中，因屋面坡度较小，风荷载对屋面为吸力，对重屋盖可不考虑，所以各荷载均按水平投影面积计算。
钢结构课程设计计算书跨度24米
钢结构课程设计计算书跨度24米设计要求：-跨度：24米-使用钢材：Q235，强度等级为345MPa计算步骤：1.计算活载荷2.计算自重荷载3.计算总荷载4.计算梁的截面尺寸5.验算截面尺寸6.校核节点连接1.活载荷计算：根据设计要求和工程环境，确定活载荷为100kg/m²。
2.自重荷载计算：假设截面尺寸为H400*B300*T12，则梁的自重为每米长度的重量为(H400*B300*T12*7850) kg。
假设梁的长度为10m，则自重荷载为：自重荷载 = (梁的自重 * 梁长度) / 梁跨度 =((H400*B300*T12*7850) * 10) / 24 kg。
3.总荷载计算：总荷载 = 活载荷 + 自重荷载 kg。
4.梁的截面尺寸计算：根据梁的截面尺寸，通过对比计算梁的截面模量和截面惯性矩，选择合适的截面。
根据计算结果，选择合适的H形钢截面。
5.梁的截面尺寸验算：根据梁的截面尺寸和计算荷载，进行截面验算。
比较计算结果与设计要求，确定梁的截面尺寸是否满足强度、稳定性和破坏模式的要求。
6.节点连接校核：根据梁的节点连接，进行连接强度和刚度的校核。
确保连接的强度和刚度满足设计要求，以确保梁的整体性能。
综上所述，钢结构课程设计计算书主要包括活载荷计算、自重荷载计算、总荷载计算、梁的截面尺寸计算、截面尺寸验算以及节点连接校核等内容。
具体计算步骤要根据设计要求和工程实际情况来确定。
以上仅为一个简单的示例，实际设计中需要综合考虑更加复杂的因素，如材料的安全系数、钢结构的几何变形、构件的构造性能等。
24m跨门式刚架计算书
24m跨门式刚架计算书钢结构课程设计计算书姓名学号班级指导教师常州工学院成教学院二〇一五年十二月轻型门式刚架刚架计算书1.1设计资料本设计为北京市某郊外（B类地区）一汽车展厅—轻型门式刚架结构，该展厅为单跨双坡门式刚架结构，见图1.所示。
屋面坡度为1:15，刚架为变截面梁、柱，柱脚铰接，柱距6m，展厅总长54m，跨度为24m。
240材料采用Q345B钢材，焊条采用E50型。
屋面和墙面采用75mm厚及100mm厚双层彩色压型钢板荚芯板，彩板均为0.6mm厚镀锌彩板，镀锌层厚为275g/㎡；屋面檩条及墙面檩条均采用镀锌冷弯薄壁型钢檩条，镀锌层厚为160g/㎡。
荚芯板厚根据展厅所在当地温度计算确定，保温材料可选聚胺脂、玻璃棉或岩棉等。
自然条件：基本雪压：0.40 kN/㎡；基本风压：0.45 kN/㎡。
本工程地面粗糙度为B类，场地为三类场地，地下水位为-5m，基础持力层为密实中砂，地基承载力特征值为fa =160 kN/㎡。
本工程不考虑地震作用。
结构平面布置图如图2所示。
柱间支撑布置图如图3所示。
屋面梁和屋面支撑平面布置图如图4所示。
屋面檩条和隅撑布置图如图5所示。
图2 结构平面布置图图3 柱间支撑布置图图4 结构平面布置图图5 屋面檩条和隅撑布置图1.2 构件截面初选刚架简图见图6.构件截面尺寸及特性见表1.图6 构件简图表1 构件截面信息表单元号截面名称 长度(m m) 面积(mm 2) 绕强轴 惯性矩(x104mm 4) 绕弱轴 惯性矩(x104mm 4)绕强轴 计算长度 系数 绕弱轴计算长度 系数柱 1 H400~800x300x8x12 7000 10208 30650 14295402 5403 2.197 1.0001340831柱8 H400~800x300x8x12700010208134083065142931540254032.1971.000梁2 H500~700x200x8x14510784094403138668575133513365.3330.665梁3 H500x200x8x10501178403138613354.8000.599梁4 H500~700x200x8x12506784094403138668575133513369.6001.197梁5 H500~700x200x8x12506784094313866857133513369.6001.19740 5梁6 H500x200x8x10501178403138613354.8000.599梁7 H500~700x200x8x14510784094403138668575133513365.3330.6651.3 刚架受力分析1）荷载取值计算屋面自重（标准值，沿坡向）：彩色压型钢板复合板 0.18 kN/㎡檩条及其支撑 0.15 kN/㎡刚架横梁 0.10 kN/㎡总计 0.43 kN/㎡屋面雪荷载（标准值） 0.40 kN/㎡屋面均布活荷载（标准值） 0.50 kN/㎡（不与雪荷载同时考虑）墙面及柱自重（标准值）（包括墙面材料、墙梁及刚架柱） 0.55 kN/㎡风载基本风压w0=0.45 kN/㎡，地面粗糙度为B类，按封闭式建筑选取中间区单元，刚架风载体型系数按《规程》附录A取定，如图7所示：B CDA E+0.25-0.55风向-1.00-0.65图7 风载体型系数2）分项荷载作用计算0tan 1/15 3.184αα=⇒=① 屋面永久荷载作用： 标准值 10.436 2.59kN/m cos α⨯⨯= 2.593.3A CB 3.3ED图8 刚架上恒载作用图（单位：kN/m ）② 屋面可变荷载作用：标准值 10.56 3.007kN/m cos α⨯⨯=BCDA E3.007图9 刚架上活载作用图（单位：kN/m ）③ 柱身永久荷载：标准值 0.556 3.3kN/m ⨯= ④ 风载（如图10所示）：墙面风荷载变化系数按柱顶标高计算取为1.0，w =1.0×0.45=0.45 kN/㎡ 墙面风压标准值0.45(0.25)60.675kN/m wAB q =⨯+⨯=+0.45(0.55)6 1.485kN/m w DE q =⨯-⨯=-屋面风荷载变化系数按屋顶标高计算取为1.0，w =1.0×0.45=0.45 kN/㎡ 屋面负风压标准值0.45( 1.0)6 2.7kN/m w AB q =⨯-⨯=-0.45(0.65)6 1.755kN/m w CD q =⨯-⨯=--2.7A CB-1.485ED-1.755风向+0.675图10 刚架上风载作用图（单位：kN/m ）3）内力计算及组合 （1）刚架内力计算本结构为柱脚铰接单层单跨刚架体系，在力学上为一次超静定结构，采用力法可以较方便的求解结构在各种荷载作用下的内力。
24M跨度钢结构工业厂房设计书
满足要求。
（3）腹杆
1)杆件A-F、C-G：
kN， ，
kN， ，
选2 63 6，A=1458 ， ， 。
杆件C-G受力较大，长细比也较大，按杆件C-G验算：
，
所以
，
N/ < =215 N/ ；
A-F放两块垫板，C-G放三块垫板，满足要求。
2）杆件E-H:选用2 100 10，放三块垫板，经过上述杆件类似验算，满足要求。
20 260 260 。
4）加劲肋与节点板连接焊缝计算。
一个加劲肋的连接焊缝所能承受的力为
加劲肋焊缝厚度取6mm，验算焊缝应力
< ，满足要求。
5）节点板、加劲肋与底板的连接焊缝计算。
取 ，实际焊缝的总长度为
焊缝应力为
，满足要求。
一、课程设计容
1、计算书一份：
（1）绘制屋架支撑布置简图；
（2）荷载和杆件力计算、汇总；
（3）设计节点并在计算书中绘制节点简图。
2、绘制钢屋架施工图（一号图纸一594mmX841mm），绘制杆件汇总表。
二、设计资料
工业厂房跨度为 ，柱距为 ，厂房总长度为 ，选用 预应力钢筋混凝土大型屋面板。采用梯形钢屋架，如图 ，钢材选用 ，焊条选用 ，手工焊。屋架两端简支于钢筋混凝土柱上，檐口采用封闭结合，上柱截面 ，混凝土标号为 。
满足要求
2)上弦截面弯矩平面外稳定性验算。
；
N/ < =215 N/ ；
每节间放两块垫板
满足要求。
（2）下弦截面
下弦杆采用同一截面，最大力 kN；屋架平面计算长度 ；屋架平面外根据支撑布置取 。
计算需要净截面面积：
采用等肢角钢2 100 10，A=3860 ， ， 。
24钢结构课程设计计算书-跨度为24m.
目录1、设计资料 01.1结构形式 (1)1.2屋架形式及选材 (1)1.3荷载标准值（水平投影面计） (1)2、支撑布置 (2)2.1桁架形式及几何尺寸布置 (2)2.2桁架支撑布置如图 (2)3、荷载计算 (4)4、内力计算 (5)5、杆件设计 (8)5.1上弦杆 (8)5.2下弦杆 (9)5.3端斜杆A B (9)5.4腹杆 (11)5.5竖杆 (16)5.6其余各杆件的截面 (16)6、节点设计 (20)6.1下弦节点“C” (20)6.2上弦节点“B” (21)6.3屋脊节点“H” (22)6.4支座节点“A” (23)6.5下弦中央节点“H” (23)参考文献 (27)图纸 (27)1、设计资料1.1、结构形式某厂房跨度为24m，总长90m，柱距6m，采用梯形钢屋架、1.5×6.0m预应力混凝土大型屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上，上柱截面400×400，混凝土强度等级为C25，屋面坡度为10=i。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为7:1度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台150/30t（中级工作制），锻锤为2台5t。
1.2、屋架形式及选材屋架跨度为24m，屋架形式、几何尺寸及内力系数如附图所示。
屋架采用的钢材及焊条为：设计方案采用235钢，焊条为E43型。
1.3、荷载标准值（水平投影面计）①永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.4 KN/m2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2保温层 0.7 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2水泥砂浆找平层 0.3 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.40 KN/m2屋架及支撑自重(按经验公式L.0+=计算) 0.384 KN/m2.0q01112②可变荷载：屋面活荷载标准值： 0.8 KN/m2雪荷载标准值： 0.5 KN/m2积灰荷载标准值： 0.7 KN/m22、支撑布置2.1桁架形式及几何尺寸布置 如下图2.1、2.2、2.3所示19901350229025902890319026082859311933702535285931293396150********Aac egIB C D F G H I 15008=12000×150815081508150815081508起拱50图2.1 24米跨屋架几何尺寸图2.2 24米跨屋架全跨单位荷载作用下各杆件的内力值2.2桁架支撑布置桁架形式及几何尺寸在设计任务书中已经给出，桁架支撑布置如图1.1所示。
钢结构课程设计-24米跨厂房桁架设计
《钢结构》课程设计题目：梯形钢结构屋架设计院（系）：建筑工程学院专业班级：学生姓名：学号：指导教师：一、设计资料1、车间柱网布置图（24×240m ），柱距6m 。
2、屋架支承于钢筋混凝土柱顶（砼等级为C20），采用梯形钢屋架。
3、屋面采用1.5×6m 的预应力钢筋混凝土大型屋面板（屋面板不考虑作为支撑用）。
4、荷载：1)屋架自重＝（120+11L ） N/㎡=0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡； 2)屋面基本荷载表：荷载类型序号 荷载名称重量 永久 荷载1预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.50 KN/㎡2 防水层 0.38KN/㎡3 找平层20mm 厚0.40 KN/㎡ 4 保温层 0.97KN/㎡ 5支撑重量 0.80 KN/㎡ 可变 荷载1活载0.70 KN/㎡5、屋架坡度i ：1/126、根据该地区温度及荷载性质，钢材采用Q235-C 。
其设计强度为215KN/㎡,焊条采用E43型，手工焊接，构件采用钢板及热轧钢筋，构件与支撑的连接用M20普通螺栓。
屋架的计算跨度L 。
=24000-2×150=23700，端部高度：檐口高度H 0=2400mm,中部高度H =3400mm二、结构形式及支撑布置1.绘出屋架屋面的横向支撑及檩条图2.对钢屋架进行内力、杆件截面尺寸的计算，并进行最不利内力组合；设计一个下弦节点、一个上弦节点、支座节点、屋脊节点及下弦中央节点。
结构形式及支撑桁架支撑布置符号说明：SC：上弦支撑； XC：下弦支撑； CC：垂直支撑GG：刚性系杆； LG：柔性系杆三、荷载计算桁架及屋盖1.荷载标准值活荷载与雪荷载不会同时出现，故取两者较大的活荷载计算。
永久荷载标准值：防水层（三毡四油上铺小石子）0.38KN/㎡找平层（20mm厚水泥砂浆）0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝土0.97 KN/㎡预应力混凝土大型屋面板 1.50 KN/㎡支撑自重0.80KN/㎡屋架自重0.384 KN/㎡总计：4.43KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载＜屋面活荷载（取两者较大值）0.7KN/㎡风载为吸力，起卸载作用，一般不予考虑。
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设计某厂房钢屋架一、设计资料梯形屋架跨度24m，物价间距6m，厂房长度120m。
屋架支撑于钢筋混凝土柱子上，节点采用焊接方式连接，，其混凝土强度C25，柱顶截面尺寸400mm×400mm。
屋面用预应力钢筋混凝土大型屋面板。
上弦平面侧向支撑间距为两倍节间长度，下弦平面在柱顶和跨中各设一道纵向系杆。
屋面坡度i=1/10。
刚材采用Q235B钢，焊条E43××系列，手工焊。
二、屋架形式和几何尺寸屋架的计算跨度l0=L-300=24000-300=21000mm，端部高度取H0=2000mm，跨中高度H=3200mm三、屋盖支撑布置（见图1）四、荷载计算⒈永久荷载：预应力钢筋混凝土屋面板（包括嵌缝）1.40KN／m2防水层（三毡四油上铺小石子）0.35 KN／m2找平层（20mm厚水泥砂浆）0.02×20=0.40 KN／m2保温层（泡沫混凝土）厚40mm 0.25KN／m2钢屋架及支撑重0.12+0.011×24=0.384KN／m2合计 2.784KN／m2⒉可变荷载：屋面荷载0.5KN／m2雪荷载0.6KN／m2由于可变荷载和雪荷载不能同时达到最大，因此去他们中的较大值。
取0.6 KN／m2五、屋架杆件内力计算与组合永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4.⒈荷载组合：⑴全跨恒载＋全跨活载⑵全跨恒载＋半跨活载⑶全跨屋架，支撑自重＋半跨屋面板重＋半跨活载⒉节点荷载：永久荷载F1=1.2×2.784×1.5×6=30.07KN可变荷载F2=1.4×0.6×1.5×6=7.56KN⒊屋架杆件内力计算表一屋架构件内力组合表（单位：KN）见表1六、屋架杆件设计支座斜杆的最大内力设计值为-333.40 KN，查表9.1，中间节点板厚度选用10mm，支座节点板厚度选用12mm。
⒈上弦杆上弦采用等截面，按N=-572.28KN，FG杆件的最大设计内力设计。
上弦杆计算长度：平面内：l ox=l o=1507mm；在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，取l oy =2×l0=3014mm。
假设λx=λy=120，查表得φ=0.437。
取强度设计值f=215 N／mm2，则需要的截面面积：A=N∕φf=572280∕0.751×215=3544mm2=35.44 cm2需要回转半径：i x=l ox∕λ=1507∕70=21.5mm i y= l oy∕λ=1507×2∕70=43mm根据需要的A、i x，查角钢型钢表，选用2∟125×80×10，A=39.4cm2，i x=2.26，i y=6.11,a=10mm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x =1507∕(2.26×10)=66.7 ＜[λ]=150λy= l oy∕i y=3014∕(6.11×10)=49.3 ＜[λ]=150满足长细比要求。
σ=N/A=572280∕(39.4×102)=145.2 N／mm2﹤f=215 N／mm2 ，满足截面要求。
⒉下弦杆：下弦采用等截面，按de杆件的最大设计内力值，N=568.97KN；下弦杆计算长度：平面内：l ox=l o=3000mm；在屋架平面外，根据支撑和内力变化情况，l oy =l0=6000mm，根据屋架平面外上弦杆的计算长度，需要的截面：A=N/f=568.97×103/215=26.46cm2，选用2∟125×80×7，A=28.2cm2，i x=2.30cm，i y=6.04cm。
λx=l ox∕i x =300∕2.3=130.4﹤[λ]=350λy= l oy∕i y=600∕6.04=99.3 ﹤[λ]=350满足长细比要求。
σ=N/Aφ=201.8 N／mm2﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⒊端斜杆：因屋架对称结构以下只设计了左半跨的杆件，右半跨的杆件与左半跨的相同。
⑴Ba杆杆件轴力N=-333.40KN, l ox=253.9cm，l oy=l=253.9cm需要的截面积：A=N/f=35.49cm2查角钢型钢表，选用2∟100×10：A=38.6cm2 ＞35.49 cm2，i x =3.05cm，i y=4.52cm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x =83.2 ＜[λ]=350λy= l oy∕i y=56.2 ＜[λ]-350σ=N/Aφx=19.8N／mm2﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⑵He杆杆件轴力N=-115.65 KN，l ox=271.92KN，l oy=339.9KN。
查角钢型钢表，选用2∟63×6：A=12.28cm2 ，i x=1.94cm，i y=2.97cm。
按所选角钢进行验算：λx=l ox∕i x = 118.5﹤[λ]=150λy= l oy∕i y= 96.7 ﹤[λ]=150 满足长细比要求。
σ=N/Aφx=20.13 N／mm2 ﹤f=215 N／mm2满足截面要求。
⒋再分式腹无。
屋架杆件截面选用表七、填板设计填板厚度等于节点板厚度等于10mm,用填板连接的双角钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过受拉杆件80i受压杆件40iT形截面i为单个角钢对与填板平行的形心轴的回转半径，十字形截面i为单个角钢的回转半径i v。
填板尺寸：厚度=10mm（节点板厚度），宽度b=50~80mm，保证b≥8h f＋2h f（最小焊缝长度），h f可按构造要求选用。
高度T形截面，h=角钢连接边宽度＋2（10~15）mm，即填板伸出角钢连接边10~15mm，受压构件除了满足l1≤40i，在构建两个侧向支撑点间的填板数不应小于2个。
⒈上弦杆AB （零杆）设置两块填板BC （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板CD （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板DE （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板EF （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板FG （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板GH （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板HI （压杆）l a=150.7cm∕2=75.35＜40i=90.4设置两块填板⒉下弦杆ab（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板bc（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板cd（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板de（拉杆）l a=285cm∕2=142.5＜80i=186.3设置两块填板⒊斜腹杆Ba l a=253.9cm∕3=84.6<40i=122设置两块填板Bb l a=262.2cm∕3=87.4<80i=155.2设置两块填板Db l a=287.3cm∕3=95.7<40i=122设置两块填板Dc l a= 287.3cm∕3=95.7<80i=155.2设置两块填板Fc l a= 313.2cm∕3=104.4<40i=122设置两块填板Fd l a=313.2 cm∕3=104.4<80i=155.2设置两块填板Hd l a= 339.9cm∕3=113.<80i=155.2设置两块填板He l a= 339.9cm∕3=113.3<40i=122设置两块填板八、屋架节点设计刚材采用Q235B钢，焊条E43，f w f=160,手工焊。
t1角钢厚度，t2节点板厚度。
对上弦杆和竖杆，厚度为12mm，节点板厚度为10mm，则肢背焊缝h f1≥1.5√t2=1.5√10=4.74mmh f1≤t1－（1~2）=12－（1~2）=11~10mm 取8mmh f2≥1.5√t2=1.5√10=4.74mm肢尖焊缝h f2≤1.2t1=1.2×12=14.4mm 取6mm 对其他杆件，厚度为12mm，节点板厚度为10mm，则肢背焊缝h f1≥1.5√t2=1.5√10=4.74mmh f1≤1.2t1 =1.2×12=14.4mm 取6mmh f2≥1.5√t2=1.5√10=4.74mm肢尖焊缝h f2≤t1=12mm 取6mm⒈下弦节点1）设ab杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.75×177240／（2×0.7×8×160）+2×8=90.17mm取95mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.25×177240／（2×0.7×6×160）+2×6=45mm取50mm2）设bc杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×431.99／（2×0.7×8×160）+2×8=196.8mm取200mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×431.99／（2×0.7×6×160）+2×6=92.35mm取95mm3）Cb 杆件的内力较小，肢背和肢尖焊缝均按构造要求取值h f=6mm 。
4）设Bb 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×258.52／（2×0.7×8×160）+2×8=117mm 取120mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×258.52／（2×0.7×6×160）+2×6=69.7mm 取70mm5）设Db 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6mm，内力分配系数0.7,0.3，则所需焊缝长度为肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／2×0.7 h f1 f w f +2h f=0.7×204.41／（2×0.7×8×160）+2×8=95.8mm 取120mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／2×0.7 h f1 f w f +2h f =0.3×204.41／（2×0.7×6×160）+2×6=57.6mm 取60mm验算下弦杆与节点板的连接焊缝，内力差，ΔN=N bc－N ab=254.75KN量的实际节点板长为370，肢背及肢尖焊脚尺寸均取为6mm，则计算长度为l w=37－1.2=35.8肢背焊缝应力为τ=（0.75×254.75）／（2×0.7×6×358）=63.5＜f w f=160 ⒉上弦节点⒉上弦节点上弦节点B节点如图，①腹板Bb、Ba的杆端焊缝，肢背和肢尖焊缝均取值h f=6m，内力分配系数0.7,0.3 1）杆件：Ba肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=185.6mm 取190mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=86.4mm 取90mm2）杆件Bb肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=185.6mm 取190mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×333400／（2×0.7×6×160）+2×6=86.4mm 取90mm②上弦杆AB,BC 杆件的肢背和肢尖焊缝h f=8mm和6m，内力分配系数0.75,0.25 1）AB杆N=0肢背：l w1= l w +2 h f=2h f=2×8=16mm 取16mm肢尖：l w2= l w +2 h f=2h f =2×6=12mm 取12mm2）BC杆肢背：l w1= l w +2 h f=0.75N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.75×292530,317080／（2×0.7×8×160）+2×8=171mm 取175mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.25N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.25×292530,317080／（2×0.7×6×160）+2×6=81mm 取85mm验算：偏心距e=125－28.3mm=96.7ΔN=N BC－N BA =317.08kn偏心力矩M=eΔN=96.7×317.08=306620N·m采用h f2=10mm，l w2=41.5－2=39.5cmΔNτf= 317.08／（2×0.7×10×395）=57.4Mσf=6×317.08／（2×0.7×10×3952）=0.87√（σf／1.22）2+τf2=57.4＜f w f=160⒊拼接节点e肢背：l w1= l w +2 h f=0.7N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f=0.7×115650／（2×0.7×8×160）+2×8=61.2 mm 取65mm肢尖：l w2= l w +2 h f=0.3N／（2×0.7 h f1 f w f）+2h f =0.3×115650／（2×0.7×6×160）+2×6=37.86mm 取40mm下弦拼接角钢的连接焊缝，设肢背和肢尖焊缝h f= 6mm，按下式计算L’ w=A n f/（4×0.7 h f1 f w f）+2×h f=2840×215/（4×0.7×6×160）+12=239.2，取240,拼接角钢选用2∟125×80×10，切成，长度为2 L’ w+10mm=490 mm。