反应沉淀池计算

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沉淀池和水解酸化池的设计计算

溶解氧：<0.2～0.3mg/L，用氧化还原电位之－50～＋20mv
PH 值：5.5～6.5
水温尽可能高，大于 25 摄氏度效果较好
配水：由配水区进入反应区的配水孔流速 v＝0.20～0.23m/s；v 不宜太小，以免不均。
好氧池曝气量的计算
参数: 水量:46 吨/小时, COD:1200mg/l, 无 BOD 数据,按 BOD=0.5*COD=600mg/l 计
2.4 主要构筑物和设备 ①匀质调节池：矩形钢混结构，共 2 间，每间池子结构尺寸 20m×20m×6.5m,有效容积 5000m3。池底布有穿孔
管，以利于搅拌混合。 ②缺氧池：矩形钢混结构，共 2 间。每间池子结构尺寸 18m×14m×5.3m,有效容积 2600m3。设潜水搅拌器 4 台，
控制溶解氧 0.2～0.5 mg/L。 ③预曝气池：矩形钢混结构，共 2 座。其中一座池子分 2 间，每间池子结构尺寸 30 m × 14 m ×5.3 m，有效容
方法一:按气水比计算: 接触氧化池 15:1,则空气量为:15×46=690m3/h 活性污泥池 10:1,则空气量为:10×46=460 m3/h 调节池 5:1,则空气量为:5×46=230 m3/h 合计空气量为:690+460+230=1380 m3/h=23 m3/min 方法二:按去除 1 公斤 BOD 需 1.5 公斤 O2 计算每小时 BOD 去除量为 0.6kg/m3×1100m3/d÷24=27.5kgBOD/h 需氧气:27.5×1.5=41.25kgO2 空气中氧的重量为:0.233kg O2/kg 空气, 则需空气量为:41.25 kgO2÷0.233 O2/kg 空气=177.04 kg 空气空气的密度为 1.293 kg/m3 则空气体积为:177.04kg÷1.293 kg/m3=136.92 m3 微孔曝气头的氧利用率为 20%, 则实际需空气量为: 136.92 m3÷0.2=684.6m3=11.41m3/min 方法三:按单位池面积曝气强度计算曝气强度一般为 10-20 m3/ m2h , 取中间值, 曝气强度为 15 m3/ m2h 接触氧化池和活性污泥池面积共为:125.4 m2 则空气量为:125.4×15=1881 m3/h=31.35 m3/min 调节池曝气强度为 3m3/ m2h,面积为 120 m2 则空气量为 3×120=360 m3/h=6m3/min 总共需要 37.35 m3/min 方法四:按曝气头数量计算根据停留时间算出池容,再计计算出共需曝气头 350 只,需气量为 3 m3/h 只, 则共需空气 350×3=1050 m3/h=17.5 m3/min 再加上调节池的需气量 6 m3/min, 共需空气:23.5 m3/min

SBR反应池的设计计算解析

第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。

3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。

格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。

根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。

由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。

栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。

而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。

3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。

3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角，取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m （3—2）s ——栅条宽度取0.01mB 2——格栅宽度 mmax 10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3）B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4）α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5）通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m 0.02119.6S v h =β(k αb g=⨯⨯⨯︒⨯=（3—6）栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m （3—7）栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+=0.12+0.06+1.0+0.5+=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。

水厂设计(沉淀池、滤池)及计算公式(例)

净（制）构筑物根据人饮工程设计规模Q ＝6000m ³/d ，为自流引水处理，运行时间为24小时/天，日处理水量约6000 m ³，每小时水处理能力为250 m ³/h 。

水厂建两组净水建筑物，每组日处理水量约3000 m ³，每小时水处理能力为125 m ³/h 。

水厂建净水建筑物两组四座，单组净化能力Q ＝125m ³/h 。

水源水质化验结果表明，浑浊度、大肠菌群、细菌总数三项指标超标。

为保证人民生活饮水卫生达国标GB5749-85要求，拟定净水构筑物工艺流程为：进水→旋流孔室反应→斜管沉淀→重力式无阀滤池→清水池。

现只计算一座（1500 m ³）的净水结构：一．穿孔旋流孔室式反应池设计参数：反应池采用6格，反应时间20分钟，池高度拟定为3.7m ，V 进口＝1.0m/s ，V6＝0.2（m/s ）。

反应池总容积W=QT/60＝62.5×20/60＝20.83（m ³）反应池面积F=W/H=20.83/2.5=8.332(㎡)单格池面积f ＝F/n ＝8.332/6＝1.389（㎡）设计拟定为正8边形内切圆直径为1.3m 的单个反应池的面积为1.4㎡，满足设计要求。

各单池进孔口流速=1.0+0.2-0.2×T t n )12.00.1(122-+ =1.2-0.2T t n241+ 第一格进口管径采用0.15mtn ＝n Tn '' 式中n ''——第n 格序数n ＝6格t1＝3.33（min ） t2＝6.67（min ）t3＝10（min ） t4＝13.33（min ）t5＝16.67（min） t6＝20（min）V1=1.2-0.2×sqrt((1+24×3.33/20))＝0.75（m/s）V2=1.2-0.2×sqrt((1+24×6.67/20))＝0.6（m/s）同理可求得：V3=0.48（m/s） V4=0.38（m/s）V5=0.28（m/s） V6=0.2（m/s）各格进口尺寸，1—6格拟定为正8边形由流量公式得：Q＝62.5m3/h＝0.01736 m³/s据公式Fn=Q/Vn计算得：F1=0.01736/0.75＝0.0231（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.11×0.22=0.0242（㎡）F2=0.01736/0.6＝0.0289（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.12×0.24=0.0288（㎡）同理得：F3＝0.0363（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.14×0.27=0.0378（㎡）F4＝0.0462（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.16×0.29=0.0464（㎡）F5＝0.0613（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.18×0.34=0.0612（㎡）F6＝0.0868（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.21×0.42=0.0882（㎡）GT值计算，要求梯度值GT在104—105之间由公式G式中h＝1.06 V2n/2g为孔口水头损失经计算得：H进口＝0.054 h1＝0.03 h2＝0.019 h3＝0.012 h4＝0.008 h5＝0.004则h＝h进口+h1+h2……h5＝0.111（m）G2010029.160111.05004⨯⨯⨯⨯-＝21.2（L/s）（G=20~60s-1）GT=21.2×1500＝31800≈3.18×104在104—105之间，故能满足要求。

沉淀池设计计算(平流式,辐流式,竖流式,斜板)(工程技术)

沉淀池沉淀池是利用重力沉降作用将密度比水大的悬浮颗粒从水中去除的处理构筑物，是废水处理中应用最广泛的处理单元之一，可用于废水的处理、生物处理的后处理以及深度处理。

在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在浓缩池应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。

沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。

进水区和出水区的作用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，同时减少死水区、提高沉淀池的容积利用率；沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水分离的区域；污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。

沉淀池的原理沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、或向下沉淀时间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。

理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而与沉淀池的深度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。

而在实际连续运行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，因此沉淀速度小于上升流速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。

而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。

理论上讲，池体越浅，颗粒越容易到达池底，这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的理论依据所在。

为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受到进水水流的扰动而重新浮起，因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，使这些沉淀池中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。

沉淀池设计(1)(1)

青海黄河水电再生铝业有限公司煅烧烟气脱硫系统新增沉淀池设计施工方案编制：审核：湖南创一环保实业有限公司二○一四年四月目录第一章工程概况第二章施工布署第三章施工技术措施第四章工程质量保证措施第五章雨季施工措施第六章施工安全保证措施第七章文明施工及环境保护措施新增沉淀池设计施工方案我单位承建的烟气脱硫项目中，从2013.10.4开始试运行到2014.2.10结束运行，在实际运行中,脱硫塔系统,吸收系统,烟气系统,脱水系统都比较正常,所产生的故障在后段检修中发现问题得以解决,在运行中循环水是系统运行困难的根源，由于大窑运行时灰量太大，原有沉淀池沉淀不能够满足现有运行，因此在保留原有沉淀池的基础上，新增一组沉淀池及清灰系统，以确保脱硫系统支撑运行。

原有沉淀池沉淀不能够满足现有运行的情况分析：原有沉淀池沉淀的设计尺寸为20m*7.0m*5*m，实际沉淀面积为157m2 ,主体沉淀体积787m3，，有效沉淀体积640 m3，脱硫系统的循环水量为600 m3，，出除脱硫塔底部沉淀和脱硫回水沟所存留的水，实际到达沉淀池的脱硫废水约为530 m3，，按照以上数据原有沉淀池沉淀的设计的流速为7mm/s,长宽比为3-5之间，由于运行时灰量太大，沉淀时间内灰量太多，因此运行时体积逐渐变小，造成了流速过大，沉淀时间不够，原有沉淀池沉淀不能够满足现有运行,经我公司内部研究决定需新建沉淀池与曝气池。

一、新建沉淀池设计方案:新增的沉淀池和原有沉淀池一样,采用平流式沉淀池池体，平面为矩形，池的长宽比不小于3，有效水深一般不超过3.5m，平流式沉淀池由进、出水口、水流部分和出灰系统三个部分组成。

池体平面为矩形，进出口分别设在池子的两端，进口一般采用淹没进水孔，水由进水渠通过均匀分布的进水孔流入池体，进水孔后设有挡板，使水流均匀地分布在整个池宽的横断面；出口多采用溢流堰，以保证沉淀后的澄清水可沿池宽均匀地流入出水渠。

堰前设浮渣槽和挡板以截留水面浮渣。

T高密度澄清池设计计算

高效沉淀池池设计计算书一、设计水量Q=47250t/d=1968.75t/h=0.547m3/s二、构筑物设计1、澄清区水的有效水深：本项目的有效水深按7.8米设计。

斜管上升流速：12～25m/h，取22.5 m/h。

——斜管面积A1=1968.75/22.5=87.5m2；沉淀段入口流速取60 m/h。

——沉淀入口段面积A2=1968.75/60=32.81m2；中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q）0.4=0.9×（1.5×0.547）0.4=0.832m 取B=1.4m。

从已知条件中可以列出方程：X·X1=32.81 ——①（X-2）·（X-X1-0.4）=87.5 ——②可以推出：A=X3-2.4X2-119.51X+65.62=0当X=11.9时A=-11.25＜0当X=12时A=13.9＞0当X=14时A=666＞0所以取X=14。

即澄清池的尺寸：14m×14m×7.41m=1452.36m3原水在澄清池中的停留时间：t=1452.36/0.547=2655s=44.25min；X1=32.81/x=2.34 , 取X1=1.9m,墙厚0.4m斜管区面积：12m×11.7m=140.4m2水在斜管区的上升流速：0.547/140.4=0.0039m/s=3.9mm/s=14.04m/h从而计算出沉淀入口段的尺寸：14m×1.9m。

沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s，则水层高度：0.547÷0.05÷14=0.78m。

另外考虑到此处设置堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段，流速应该比较低，应该以不破坏絮体为目的。

如果按照堰上水深的公式去计算：h=（Q/1.86b）2/3=（0.547/1.86×14）2/3=0.076m。

则流速为0.385m/s。

这么大的流速经混凝的原水从推流段进入到沉淀段，则絮体可能被破坏。

沉淀池设计计算

沉淀池设计计算1、清水区流量Q总取实际值表面负荷V(一般取12m3/（m2.h）~25 m3/（m2.h）)斜管结构占用面积按4%计清水池面积F=(1+4%)Q总/V2、集水槽每个小矩形堰流量q流量系数m取0.43堰宽b取0.05m堰上水头H=(q/mb(2g)0.5)1.5集水槽宽取b’堰口负荷V 一般取7L/(m.s)进水流量Q总（单位：m3/s）单个集水槽长度L集水槽数量n=Q总/VL单个集水槽流量q=Q总/n末端临界水深h k=(q2/gb’2)^(1/3)集水槽起端水深h=1.73h k集水槽水头损失：h-h k3、池体高度⑴超高H1=0.4m 根据室外给排水设计规范⑵斜管沉淀池清水区高度H2=1.0m⑶斜管倾角α长度L 斜管高度H3=L.SINαα一般取值60°⑷斜管沉淀池布水区高度H4=1.5m⑸污泥回流比R1（0.5%~4%），污泥浓缩时间t n=8h 流量Q总清水区面积取F污泥浓缩高度H5=R1Q总t n/F(6) 贮泥区高度H6=0.95m(7) 总高H=H1+H2+H3+H4+H5+H6混合室计算1、混合室长、宽：L 混合池底面积s 水深：H+0.2（混合池高度比沉淀池高0.2m）流量Q总S=Q总/（H+0.2）L=S0.5停留时间t=S(H+0.2)/Q总2、最小水力梯度G(一般取500~1000)水温T(15℃)停留时间t水的粘度μ0.00114pa.s最小吸收功率p=μG2Q T t/1000搅拌机总机械效率η1搅拌机传动效率η2旋转轴所需电机功率N=P/η1/η23、池体边长L池体当量直径：D0=(4L.L/3.14)^(1/2)搅拌器直径D=(1/3~2/3)D0搅拌器外缘速度V(1m/s~5m/s)转速n=60v/3.14D搅拌机距池底H=(0.5~1.0)D4、搅拌器排液量Q=k q nD3(k q桨液流量准数取0.77)n：搅拌器转速D:搅拌器直径体积循环次数：Z=Qt/vt:混合时间v:混合池有效容积絮凝室面积1、絮凝渠水深H+100 流量Q总反应时间t(6min~10min)F=tQ总/（H+100）2、絮凝回流比R (一般取10)导流筒内设计流量：Qn=1/2(R+1) Q总3、导流筒内流速V取0.6m/s导流筒直径D=(4Q总/3.14V)^(1/2)4、导流筒下部喇叭口高度H 角度αα一般取60°导流筒下缘直径D’=D+2Hcotα5、导流筒上缘以上部分流速V (一般取0.25m/s)导流筒上缘距水面高度H=Qn/3.14VD’5、搅拌机功率搅拌机提升水量Qt=Qn 机械效率η（一般取0.75）提升扬程Ht (一般取0.15m)γ水的密度γ=1000kg/m3N絮=Qt.Ht. γ/102η。

反应絮凝池及斜管沉淀池计算

反应絮凝池及斜管沉淀池计算1、栅条絮凝池设计计算1.1、栅条絮凝池设计通过前面的论述确定采用栅条絮凝池。

栅条絮凝池是应用紊流理论的絮凝池，网格絮凝池的平面布置由多格竖井串联而成。

絮凝池分成许多面积相等的方格，进水水流顺序从一格流向下一格，上下接错流动，直至出口，在全池三分之二的分格内，水平放置栅条，通过栅条的孔隙时，水流收缩，过孔后水流扩大，形成良好的絮凝条件。

1.1.1网格絮凝池设计要求：（1）絮凝时间一般为10-15min。

（2）絮凝池分格大小，按竖向流速确定。

（3）絮凝池分格数按絮凝时间计算，多数分成8-18格，可大致按分格数均匀成3段，其中前段3-5min，中段3-5min，未段4-5min。

（4）栅条数前段较多，中段较少，未段可不放。

但前段总数宜在16层以上，中段在8层以上，上下两层间距为60-70㎝。

（5）每格的竖向流速，前段和中段0.12-0.14m/s，未段0.22-0.25m/s。

（6）栅条的外框尺寸加安装间隙等于每格池的净尺寸。

前段栅条缝隙为50㎜，中段为80㎜。

（7）各格之间的过水孔洞应上下交错布置，孔洞计算流速：前段0.3-0.2 m/s，中段0.2-0.15 m/s，末段0.14-0.1 m/s，各过水孔面积从前段向末段逐步增大。

所有过水孔须经常处于淹没状态。

（8）栅孔流速，前段0.25-0.3 m/s ，中段0.22-0.25 m/s。

（9）一般排泥可用长度小于5m ，直径150-200mm 的穿孔排泥管或单斗底排泥，采用快开排泥阀。

1.1.2网格絮凝池计算公式（1）池体积60QTV =( m 3) (3.1) 式中：V ——池体积( m 3)； Q——流量（m 3/h ）；T——絮凝时间(min) （2）池面积1H VA =（㎡） (3.2) 式中：A——池面积（㎡）；1H ——有效水深(m) （3）池高()m H H 3.01+=(3.3)（4）分格面积v Qf =(3.4)式中：f ——分格面积；0v ——竖井流速（m/s ）（5）分格数fAn =(3.5) 式中：n ——分格格数；（6）竖井之间孔洞尺寸22v QA =（㎡） (3.6) 式中：2A ——竖井之间孔洞尺寸（㎡）；2v ——各段过网格水头损失（m/s ）（7）总水头损失∑∑+=21h h h （m ） (3.7)gv h 22111ε= （m ） (3.8)gv h 22222ε=（m ） (3.9)式中：h ——总水头损失（m ）； 1h ——每层网格水头损失（m ）2h ——每个孔洞水头损失（m ） 1v ——各段过网流速（m/s ） 2v ——各段孔洞流速（m/s ）1ε——网格阻力系数，前段取1.0，中段取0.92ε——孔洞阻力系数，可取3.01.1.3网格絮凝池设计计算因为设计流量0.182m³/s ，流量比较小，只需采用一个反应池，设絮凝时间10min,得絮凝池的有效容积为：V =0.182×10×60=109.2 m³设平均水深为3.0m ，得池的面积为：34.360.32.109m A ==竖井流速取为0.12 m/s ，得单格面积：25.112.0182.0m f ==设每格为方形，边长采用1.23m ，因此每格面积1.5㎡，由此得分格数为：3.245.14.36==n 为配合沉淀尺寸采用25格实际絮凝时间为：min4.10623182.0250.323.123.1==⨯⨯⨯=s t 池的平均有效水深为3.0m ，取超过0.45m ，泥斗深度0.65m ，得池的总高度为：m H 10.465.045.00.3=++=过水洞流速按进口0.3 m/s 递减到出口0.1 m/s 计算，得各过水孔洞的尺寸见表：表1.1 过水孔洞的尺寸图1.1 网格絮凝池布置图絮凝池布置中，图中已表示从进口到出口各格的水流方向，“上”、“下”表示隔墙上的开孔位置，上孔上缘在最高水位以下，下孔下缘与排泥槽口齐平。

污水处理设计常用计算公式

污水处理设计公式竖流沉淀池［3］中心管面积：f=q/vo=0.02/0.03=0.67m2中心管直径:do=√4f/∏ =√4*0。

67/3。

14=0。

92中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度:h3=q/v1∏d1=0。

02/0。

03*3。

14＊0.92*1。

35沉淀部分有效端面积：A=q/v=0。

02/0.0005=40m2沉淀池直径：D=/4（A+f）/∏ =/4＊（40+0。

67)/3。

14=7.2m沉淀部分有效水深：h2=vt＊3600=0.0005＊1。

5*3600=2。

7m沉淀部分所需容积：V=SNT/1000=0。

5＊1000＊7/1000=3.5m3圆截锥部分容积：h5=(D/2-d`/2)tga=（7.2/2-0.3/2）tg45=3.45m沉淀池总高度：H=h1=h2=h3=h4=h5=0。

3+2.7+0。

18+0+3.45=6.63m符号说明：q——每池最大设计流量,m³/svo-—中心管内流速，m/sv1 —-污水由中心管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度，m/sd1 ——喇叭口直径,mv——污水在沉淀池中的流速,m/st—-沉淀时间，hS-—每人每日污水量，L/（人?d），一般采用0.3～0。

8L/（人？d）N——设计人口数，人h1——超高,mh4—-缓冲层高,mh3——污泥室圆截锥部分的高度，mR-—圆锥上部半径，mr——圆锥下部半径，m污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数1）进水时间TF根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。

2）曝气时间TA根据MLSS浓度、BOD－SS负荷、排出比、进水BOD浓度来确定。

由于：式中：Qs－污水进水量（m3／d)Ce－进水平均BOD（mg／l）V－反应池容积(m3）e－曝气时间比：e＝n×TA／24n－周期数TA－1个周期的曝气时间又由于：1／m－排出比则:将e＝n×TA／24代人，则：3）沉淀时间Ts根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定.活性污泥界面的沉降速度和MLSS浓度有关.由经验公式得出：当MLSS≤3000mg／l时Vmax＝7。

污水处理设计常用计算公式

h3 ――污泥室圆截锥部分的高度，m
R——圆锥上部半径，m
r圆锥下部半径，m
污水处理中ABR厌氧和SBR的设计参数
1）进水时间TF
根据每一系列的反应池数、总进水量、最大变化系数和反应池的有效容积等因素确定。

2）曝气时间TA
根据MLSS浓度、BOD — SS负荷、排出比、进水 BOD浓度来确定。

由于:
式中：Qs —污水进水量（m3/d）
Ce —进水平均 BOD （mg /1）
V —反应池容积（m3）
e —曝气时间比：e = n X TA / 24
n-周期数
TA — 1个周期的曝气时间
又由于：
1/m—排出比
则：将e= n X TA/24代人，则: 3）沉淀时间Ts
根据活性污泥界面的沉降速度、排出比确定。

活性污泥界面的沉降速度和 MLSS浓度有关。

由经验公式得出: 当 MLS S 3000mg /1 时Vmax = 7.4 X04xt WILSS-1.7
当 MLSS >3000mg /1 时
Vmax = 4.6 XI04XMLSS-1.26
式中Vmax —活性污泥界面的沉降速度（m/h） t—水温C
MLSS —开始沉降时的MLSS浓度（mg/1）
沉淀时间 Ts = HX （1 /m）+ /Vmax 式中：H —反应池水深（m）
1/m—排出比
-活性污泥界面上的最小水深（m）
Vmax —活性污泥界面的初期沉降速度（m / h） TA与污泥的沉降性能及反应池的表面积有关，由于
设计计算＞技术参考
备注
项目名称计算方法
号。

水厂平流沉淀池工艺计算样例

1 设计参数水厂设两座网格絮凝平流沉淀池，每座池设计处理能力8万吨/天；单座絮凝沉淀池设计流量：s m d m Q /9815.0/1048.8806.1334=⨯=⨯=;网格絮凝池反应时间：min 20=T ；网格絮凝池容积V=883.4m 3；长20.0m ，平均水深3.95m, 宽11.2m 。

沉淀池液面负荷：23./2.7m h m q s =。

流速=1.5mm/s网格絮凝池采用斗底结构，由液动二位四通阀驱动池底阀排泥。

平流沉淀池采用泵吸式排泥机排泥。

2 絮凝池 2.1 池型布置236.2436.26.236m F =⨯⨯=；絮凝池容积：3957605.1322685.1m QT V =⨯⨯==；絮凝池水深：m F V H 08.436.243/75.993/2===；设计H 2取4.10m 。

2.2 排泥絮凝池排泥采用小斗排泥，小斗下底平面尺寸m 40.040.0⨯；m tg H 3.15024.06.201=⨯-=；（见图2-2）排泥选用DN200液动底阀，排泥管直径DN200。

2.3 机械混合第一格池作为混合池；设计水深4.2m ，容积3392.2820.460.260.2W m =⨯⨯=混合时间s T 2322685.1392.28==混合池壁设4块固定挡板，每块宽度300mm ，约为池宽度的1/10。

挡板高度700mm ，为池深的1/6。

池上部为DN1300进水口，淹没深度500mm ，池下部为高度700mm 的出口。

采用的推进式搅拌器为2叶，叶轮直径为池宽的1/3～2/3，本设计取D o =1200mm 。

叶轮外缘线速度1.5～3m/s ，设计为V=3m/s 。

搅拌器转速秒转/482.11416.336060=⨯⨯==o o D V n π 旋转角速度秒弧度/52.1322=⨯==o D V ω 计算轴功率秒弧度/52.132408432=⨯==gZeBR CN oγω Kw 4.081.94086.01.012510005.043=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=式中 C ─阻力系数，0.2～0.5γ─水的容重，1000Kg/m 3 Z ─搅拌器叶数 e ─搅拌器层数 B ─搅拌器宽度(m) R o ─搅拌器半径(m)G ─设计速度梯度，500～1000（秒-1）需要轴功率Kw WG N 8102500392.28102.1161022621=⨯⨯⨯==-μ需要轴功率与计算轴功率相差甚大，因此采用产品样本中的适合该容积的定型产品，功率为3Kw ，并采用变频调速装置。

混凝沉淀池

混凝沉淀池混凝沉淀池分为反应池和沉淀池。

（1）混凝沉淀池加药装置采用YJY0.3/0.72A-1型加药装置，药剂为三氯化铁。

加药装置为双加药系统，配置带电机搅拌溶解装置；投加方式为计量泵投加；药剂溶液箱总有效容积为1.44m3；药剂溶解槽有效容积为0.3m3；加药装置材质为PVC材质；外型尺寸为：3.3m×2.5m×2.6m ;进水管、加药管、放空管管径均为：Dg25㎜;排渣管管径为Dg40㎜。

（2）混合装置原水中投加混凝剂后，应立即瞬时强烈搅动，在很短时间(10~20s)内，将药剂均匀分散到水中，这一过程称为混合。

在投加高分子絮凝剂时，只要求混合均匀，不要求快速、强烈的搅拌。

混合设备应靠近絮凝池，连接管道内的流速为0.8m/s。

主要混合设备有水泵叶轮、压力水管、静态混合器或混合池等。

利用水力的混合设备，如压力水管、静态混合器等，虽然比较简单，但混合强度随着流量的增减而变化，因而不能经常达到预期的效果。

利用机械进行混合，效果较好，但必须有相应设备，并增加维修工作量。

管式静态混合器的特点：1投资省，在管道上安装容易，维修易工作作量少2.能快速混合，效果良好3.产生一定的水头损失。

为减少能耗，管内流速一般采用1 m /s左右混凝池混合装置采用管式静态混合器；型号为：GW-300 ;设备参数：流量0.073m3/s ;水力损失：0.076m ;投药口径：25㎜；管长1650㎜。

管式静态混合器如图2-6。

（3）絮凝池机械絮凝池是利用装在水下转动的叶轮进行搅拌的絮凝池。

按搅拌叶轮轴的安放方向，可分为水平(卧)轴式和垂直(立)轴式两种类型。

叶轮的转数可根据水量和水质情况进行调节，水头损失比其他池型小。

机械絮凝池的设计要点如下:①絮凝时间采用10~15 min ;②絮凝池一般不少于2个，池内一般设3一4排搅拌机，各排之问可用隔墙或穿孔墙分隔，以免短流;③叶轮桨板中心处的线速度，从第一排的0.5m/s,逐渐减小到最后一排的0.2m/s;④水平式搅拌轴应设于池中水深1/2处，每个搅拌叶轮的桨板数目一般为4~6块，桨板长度不大于叶轮直径的0.75倍,叶轮直径应比絮凝池水深小0 . 3 m，叶轮边缘与池子侧壁间距不大于0 .25m;⑤垂直式搅拌轴设于池中间，.上桨板顶端在水面下0.3m处，下桨板底端距池底0.3~0.5m,桨板外缘离池壁不大干0.25m;⑥每排搅拌叶轮上的桨板总面积为水流截面积的10l% ~20%,不适宜超过25%，每块桨板的宽度为桨板长的1/15~1/10，一般采用10一30cm;⑦为了适应水量、水质和药剂品种的变化，宜采用无级变速的传动装置;⑧絮凝池深度应根据处理工艺流程要求确定，一般为3，一4m;⑨全部搅拌轴及叶轮等机械设备，均应考虑防腐;⑩水平轴式的轴承与轴架宜设于池外(水位以上)，以避免池中泥砂进人导致严重磨损或折断。

(完整版)反应沉淀池

(完整版)反应沉淀池1. 概述反应沉淀池是一种常用于处理废水和污水的设施，它通过将污水与适当的沉淀剂混合反应，使污水中的悬浮物和污染物沉淀下来。

本文将详细介绍反应沉淀池的工作原理、设计要点以及常见的应用场景。

2. 工作原理反应沉淀池的工作原理基于沉降原理，它将污水与沉淀剂充分混合，在一定时间内保持静止，使悬浮物和污染物与沉淀剂发生反应，形成较大的沉淀物，最终沉降到池底。

清水经过池顶溢流口排出，而沉淀物则通过池底的排泥口排出。

3. 设计要点反应沉淀池在设计时需要考虑以下要点：3.1 沉淀剂选择沉淀剂的选择应根据待处理的污水类型和水质情况进行。

常用的沉淀剂有氢氧化铁、氯化铁、聚合氯化铝等。

不同的沉淀剂对于不同的污染物有不同的去除效果，因此选择合适的沉淀剂对于反应沉淀池的处理效果至关重要。

3.2 混合方式混合方式对于混合均匀度和反应速度有很大的影响。

常见的混合方式有机械搅拌和气液混合两种。

机械搅拌通常采用推流式或潜流式，可以通过调节搅拌器的转速和位置来实现最佳的混合效果。

而气液混合则是通过向污水中喷气来实现混合，这种方式无需机械设备，维护成本低，但混合效果稍逊于机械搅拌。

3.3 设施尺寸反应沉淀池的尺寸取决于处理的污水流量和水质要求。

一般来说，池底的水力停留时间在30分钟至2小时之间效果较好。

池底宽度和深度的确定还需要考虑沉淀物的积累和清理的便利性。

4. 应用场景反应沉淀池主要用于工业废水处理、污水处理厂的二沉池等场景。

通过反应沉淀池处理后的水体，其悬浮物和污染物含量较低，可以进一步进行后续的处理或直接排放。

5. 总结反应沉淀池是一种可靠高效的废水和污水处理设施。

它通过沉降原理将污水中的悬浮物和污染物沉淀下来，从而实现水体的净化。

在设计和使用过程中，需要注意选择合适的沉淀剂、优化混合方式以及合理确定设施尺寸。

通过正确应用反应沉淀池，可以有效地处理污水，保护水环境，实现可持续发展。

以上是对反应沉淀池的完整介绍，希望对您有所帮助。

平流沉淀池计算公式

平流沉淀池计算公式
首先，需要确定平流沉淀池的设计参数，包括：
1.水流量：即进水流量，单位为m3/h。

2.水质状况：水中悬浮物或污染物的种类和浓度。

3.药剂投加量：使用的药剂种类和投加量。

4.水流速度：决定水中悬浮物在沉淀池中停留时间的重要参数。

计算公式如下：
1. 确定污水中悬浮物或污染物的浓度，单位为 mg/L。

2.根据污水流量和浓度计算出污水中悬浮物或污染物的负荷，单位为g/h：负荷=流量×浓度。

3.确定药剂的计算公式：不同的药剂种类有不同的计算公式，需要根据具体情况进行选择。

4.根据水流速度和污水负荷计算出药剂投加量，单位为g/h：投加量=负荷×比例系数。

5.根据污水流量计算出污水在沉淀池中的停留时间，单位为小时：停留时间=沉淀池容积/流量。

6.根据停留时间和药剂投加量计算出药剂总投加量，单位为g：总投加量=投加量×停留时间。

需要注意的是，在实际设计中，根据具体情况和要求可能需要对上述公式进行调整和改变，例如添加一些修正系数或根据既定标准进行修正。

总结起来，平流沉淀池设计需要根据水质状况、流量、药剂投加量和停留时间等参数进行计算。

注意，设计公式只是提供了一个方法，具体的设计需要根据实践和工程要求进行。

沉淀池设计计算(平流式

在初沉池应用沉淀原理可以去除水中的悬在沉砂池应用沉淀原理可以去除水中的无机杂质，在浓缩池浮物和其他固体物，在二沉池应用沉淀原理可以去除生物处理出水中的活性污泥，在深度处理领域对二沉池出水加絮凝剂应用沉淀原理分离污泥中的水分、使污泥得到浓缩，混凝反应后应用沉淀原理可以去除水中的悬浮物。

进水区和出水区的作沉淀池包括进水区、沉淀区、缓冲区、污泥区和出水区五个部分。

同时减少死水用是使水流均匀地流过沉淀池，避免短流和减少紊流对沉淀产生的不利影响，沉淀区也称澄清区，即沉淀池的工作区，是沉淀颗粒与废水区、提高沉淀池的容积利用率；缓冲区则是分隔沉淀区和污泥区的水污泥区是污泥贮存、浓缩和排出的区域；分离的区域；层区域，保证已经沉淀的颗粒不因水流搅动而再行浮起。

沉淀池的原理或向下沉淀时沉淀池是利用水流中悬浮杂质颗粒向下沉淀速度大于水流向卜流动速度、间小于水流流出沉淀池的时间时能与水流分离的原理实现水的净化。

而与沉淀池的深理想沉淀池的处理效率只与表面负荷有关，即与沉淀池的表面积有关，而在实际连续运度无关，池深只与污泥贮存的时间和数量及防止污泥受到冲刷等因素有关。

因此沉淀速度小于上升流行的沉淀池中，由于水流从出水堰顶溢流会带来水流的上升流速，升流速的颗粒会悬浮在池中，只有沉淀速度大于上速的颗粒会随水流走，沉淀速度等于卜-而沉淀颗粒在沉淀池中沉淀到池底的时间与水流在沉淀升流速的颗粒才会在池中沉淀下去。

池的水力停留时间有关，即与池体的深度有关。

这正是斜管或斜板沉淀池等浅层沉淀池的颗粒越容易到达池底，理论上讲，池体越浅，为了使沉淀池中略大于上升流速的颗粒沉淀下去和防止已沉淀下去的污泥受理论依据所在。

使这些沉淀池因而在沉淀区和污泥贮存区之间留有缓冲区，到进水水流的扰动而重新浮起，中略大于上升流速的颗粒或重新浮起的颗粒之间相互接触后，再次沉淀下去。

UASB及斜板沉淀池设计计算

UASB反应器设计计算已知参数：流量50m3/h，COD 10000mg/L,去除率80%，其他为给出参数视为满足UASB反应器进水要求或按设计规范取值。

设计计算一、反应池容积采用容积负荷计算法m3式中：V—反应器有效容积，m3；Q--UASB反应器设计流量，m3/d；N v—容积负荷，kgCOD Cr/(m3·d)，取值为10 kgCOD Cr/(m3·d)；S0—UASB反应器进水有机物浓度，mgCOD Cr/L。

沉淀池有效水深H=8mA==m则反应器表面负荷为q=m3/（m2·h）由于是单个池子，采用圆形池子，则D= 13.824二、配水系统设计本系统设计为圆形布水器，布水装置进水点距反应器池底200mm。

每个进水口的布水面积为4m2，Ｑ＝50 m3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图2.3：孔数:n=150/4＝38则每个孔的出水量为1.316 m3/h，取孔口尺寸为15mm，则孔口面积为1.767×10-4m2，孔口流速为2.07m/s。

设3个圆环， 3环各设9个，13个，16个孔口内圈9个孔口设计服务面积：S1=9×4=36m2折合成服务圆直径为：用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布9个孔口，则圆的直径计算如下：d1=4.79m取管内流速为0.8m/s，则管径为取管径为75mm。

中圈13个孔口设计服务面积：S2=13×4=52m2折合成服务圆直径为：d2=8.89m取管内流速为0.8m/s，则管径为取管径为100mm，则实际流速为0.605m/s。

中圈16个孔口设计服务面积：S3=16×4=64m2折合成服务圆直径为：d3=12.27m取管内流速为0.8m/s，则管径为取管径为100mm。

三、三相分离器设计计算1）沉淀区的设计沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ=45°沉淀区面积： A=150m2表面水力负荷q=Q/A=50/150=0.33m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求2) 回流缝设计取h1=0.5m h2=1.5m h3=2.5m依据图中几何关系，则b1=h3/tanθ式中：b1—下三角集气罩底水平宽度，θ—下三角集气罩斜面的水平夹角h3—下三角集气罩的垂直高度，mb1=2.5/tan45=2.5mb2=b－2b1=13.83－2×2.5=8.83m下三角集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速v1,可用下式计算：符合要求上下三角形集气罩之间回流缝流速v2的计算：v2=Q/S2S2—上三角形集气罩回流缝面积（m2）CE—上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m 取CE=1.8m CF—上三角形集气罩底宽，取CF=10mEH=CE ×sin45=1.8×sin45=1.273mEQ=CF+2EH=10.0+2×1.273=12.546mS2=3.14(CF+EQ) CE/2=3.14 ×(10.0+12.546) ×1.8/2=63.75m2 v2=50/63.75=0.784m/hv2<v1<2.0m/h , 符合要求3)确定上下集气罩相对位置及尺寸BC=CE/cos45=1.8/cos45=2.546mHG=(CF－b2)/2=（10-8.83）/2=0.585mEG=EH+HG=1.273+0.585=1.858mAE=EG/sin45=1.858/sin45=2.63mBE=CE ×tan45=1.8mAB=AE－BE=0.83mDI=CD×sin45=AB ×sin45=0.83× sin45=0.587mh4=AD+DI=BC+DI=0.83+0.587=1.42mh5=1.5m4）气液分离设计校核由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。

cass库容计算方法

cass库容计算方法
在水处理、化工、制药等行业中，常常需要计算反应釜或沉淀池的cass库容。

cass库容，即反应釜或沉淀池中最终悬浮微粒的容积，通常用于控制反应过程中的排放和回收。

下面介绍一下cass库容的计算方法。

1. 确定颗粒密度
首先，需要确定悬浮颗粒的密度，这个值可以通过实验测量得到。

通常，反应釜或沉淀池中的悬浮颗粒密度为1.5-2.5g/cm³，具体值因不同的颗粒而异。

2. 确定悬浮颗粒浓度
反应釜或沉淀池中的悬浮颗粒浓度可以通过实验测量得到，通常用mg/L表示。

也可以根据反应过程中产生的颗粒物质的质量或体积测量得到。

3. 确定反应釜或沉淀池的净容积
反应釜或沉淀池的净容积即为容器内的有效容积，通常用m³表示。

通过容量的测量可以得到净容积。

4. 计算cass库容
根据以上三个参数，可以用下面的公式计算cass库容：
cass库容 = 悬浮颗粒浓度 ÷ (颗粒密度 × 1000) ×净容积
其中，颗粒密度为g/cm³，净容积为m³，悬浮颗粒浓度为mg/L，需要将其转换为g/m³。

计算结果为m³，即为反应釜或沉淀池中最终悬浮颗粒的容积。

总之，cass库容的计算方法比较简单，在实际应用中需要根据具体实验条件进行实际测量。

通过对cass库容的计算，可以有效控制反应过程中颗粒物质的回收和排放，保护环境和资源的可持续利用。

UASB设计计算

UASB设计计算UASB（Upflow Anaerobic Sludge Blanket）是一种高效的厌氧消化技术，可用于处理有机废水并产生可再生能源。

设计UASB反应器时，需要考虑反应器体积、沉淀池体积、进水COD负荷以及沉淀池沉降时间等参数。

下面以废水处理厂为例，介绍UASB设计计算的步骤和关键参数。

1.确定进水COD负荷：进水COD负荷是设计UASB系统的重要参数，可以通过样品化验或历史数据得到。

假设进水COD浓度为5000 mg/L，流量为500 m3/d，则进水COD负荷为：COD负荷=进水COD浓度*进水流量= 5000 mg/L * 500 m3/d= 2500 kg/d2.确定UASB反应器体积：UASB反应器体积的计算可以根据理论和经验公式进行估算。

常用的公式包括Métcalf & Eddy公式、Chen Mishra公式等。

这里以Métcalf & Eddy公式为例，该公式计算的UASB反应器体积为：V = (Q * HRT * log(S0/S)) / (F * K)其中，V为反应器体积（m3/d），Q为进水流量（m3/d），HRT为水力停留时间（d），S0为反应器进水COD浓度（mg/L），S为反应器出水COD浓度（mg/L），F为反应器降解系数（kgCOD/kgVSS∙d），K为反应器速率系数（d-1）。

假设选择HRT为6小时（0.25 d），反应器出水COD浓度为200mg/L，降解系数为0.80 kgCOD/kgVSS∙d，速率系数为0.05 d-1，则反应器体积计算为：V = (500 m3/d * 0.25 d * log(5000 mg/L / 200 mg/L)) / (0.80 kgCOD/kgVSS∙d * 0.05 d-1)=7812.5m3/d3.确定沉淀池体积：沉淀池体积需要根据进水悬浮物浓度确定。

通常情况下，沉淀池沉降时间为2小时（0.08 d）较为合适。