工艺设计计算公式

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工艺尺寸链计算的基本公式

工艺尺寸链计算的基本公式
1.尺寸链总公差计算式
总公差=设计尺寸+最大便宜-最小公差
其中，设计尺寸是产品设计的理论尺寸，最大便宜是指允许的最大超
出设计尺寸的尺寸偏差，最小公差是指允许的最小尺寸偏差。

2.累积公差计算式
累积公差=√(Σ(公差1^2+公差2^2+公差3^2+...+公差n^2))
其中，Σ表示总和，公差1、公差2、公差3...公差n是从设计到加
工过程中每个环节的公差。

3.公差分配计算式
公差分配=(设计尺寸-加工尺寸)/加工余量
其中，设计尺寸是产品设计的理论尺寸，加工尺寸是实际加工得到的
尺寸，加工余量是指设计尺寸与加工尺寸之间的差值。

4.合并公差计算式
合并公差=√(公差1^2+公差2^2)
其中，公差1和公差2是两个相互独立的公差。

5.组合公差计算式
组合公差=(公差1^2+公差2^2+公差3^2+...+公差n^2)^0.5
其中，公差1、公差2、公差3...公差n是不同特征尺寸的尺寸公差。

除了这些基本公式外，还有一些特殊情况下的公式可供使用，如配合
公差的计算、紧配合公差的计算等。

需要注意的是，工艺尺寸链的计算是一个复杂的过程，需要考虑到产
品的设计要求、加工工艺的要求、材料的特性等多个因素。

公式只是工艺
尺寸链计算的一部分，实际使用中还需结合具体情况进行综合计算和分析。

工艺计算A2O-AO-MBBR

一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：
设计处理水量Q＝ 15000 m3/d=
625.00 m3/h=
0.17 m3/s
总变化系数Kz=
1.53
进水水质：
出水水质：
进水CODCr=
300 mg/L
CODCr=
30 mg/L
BOD5=S0=
145 mg/L
BOD5=Sz=
6 mg/L
TN=
58 mg/L
（5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
去除1kgBOD的需氧量＝
1812.36 kgO2/d
4936.53 kgO2/d＝
7558.43 kgO2/d＝
2.37
kgO2/kgB OD5
205.69
kgO2/ h
314.93
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
0.8 ms/ 0.217 m2
出水管管径d4= 4 Q 4
v
校核管道流速v= 9、设计需氧量 AOR=碳化需氧量+ 硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量＝ (去除BOD需氧量剩余污泥中BOD氧当量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧当量)
反硝化 - 脱氮产
氧量
0.526 m 0.451 m/s
（1）估算出水溶解性BOD5（Se)
S
Sz
1.42
VSS TSS（1 TSS
ekt )
（2）设计污泥龄
-8.56 mg/L
计算
硝化速率
N
0.47e0.098(T 15)
N
N 10(0.05T

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

铸造工艺设计用常见模数计算公式整理汇总

常见模数计算公式
•
Mc （铸件模数）Mn （冒口颈模数）Mf （冒口模数）•
Mc ：Mn ：Mf=1：1.1：1.2•
Mc=A x B/2(A + B ）‐C （见图一）Mn=11Mc •
Mn=1.1Mc •
Φn （冒口颈直径）=4.4Mc 或4Mn •
Hn （冒口颈高度）=1.3Mn 或1.46Mc ，最大值为2.4Mc =12Mc 图一•
Mf =1.2Mc •
Φf （冒口直径）=6Mf •
Hf （冒口高度）=1.5 Φf 常见冷铁高度为冷铁直径为铸件厚度冷铁的作用在图•
常见冷铁高度为：T/2（T 铸件厚度），冷铁直径为铸件厚度，冷铁的作用在于减小热节区模数20‐30%；•
覆盖剂厚度一般为：10%冒口直径•
注口、直浇道、横浇道和浇口截面积比一般满足：注口、直浇道、横浇道和浇口截面积比般满足：1：2：4：4•
浇口窝高度和直径D=1/2Df （浇注边）或1/4Df （非浇注边）•
一般来讲明冒口补缩效率为12%，且不受材质影响，仅与冒口形状相关；暗冒口或侧冒口（不包含发热冒口和保温冒口）补缩效率为6%或侧冒（不包含发热冒和保温冒）补缩效率为%•
不同材质比重一般为：碳钢为4.5‐6.5%；不锈钢为7‐8.5%；蒙乃尔等特殊合金为8‐10%。

•常见的几种材质比重为：CF3 ：7.81g/cc ；CF8：7.60g/cc ；Monel ：8.8g/cc ；CN7M ：8.08g/cc; CF8M 、1.4408 ：7.86g/cc。

钢的热处理工艺设计经验公式大全

钢的热处理工艺设计经验公式大全热处理是钢材加工过程中非常重要的一环，通过改变钢材的晶体结构和组织状态，可以提高钢材的力学性能和耐腐蚀性能。

热处理工艺设计是确定热处理参数和过程的过程。

在热处理工艺设计中，经验公式是实践经验的总结，可以作为指导设计的依据。

以下是一些常用的钢的热处理工艺设计经验公式：1.碳钢淬火温度（Tc）经验公式：Tc=727+0.33*C其中，Tc为淬火温度（单位：摄氏度），C为碳含量（单位：百分比）。

这个公式是根据碳钢的相图和强度要求推导出来的。

2.碳钢回火温度（Th）经验公式：Th=500+5*HRC-10其中，Th为回火温度（单位：摄氏度），HRC为硬度值（单位：洛氏硬度）。

这个公式是一种经验化的关系，用于估算碳钢的回火温度。

3.碳钢退火温度（Ta）经验公式：Ta=800+20*M-10*F其中，Ta为退火温度（单位：摄氏度），M为马氏体体积分数（百分比），F为珠光体体积分数（百分比）。

这个公式是根据马氏体转变的温度范围和组织形态确定的。

4.合金钢的时效温度（Ts）经验公式：Ts=Ac3+100-60*Ln(t)其中，Ts为时效温度（单位：摄氏度），Ac3为奥氏体转变温度（单位：摄氏度），t为时效时间（单位：小时）。

这个公式是用于选择合金钢的时效温度和时间。

5.不锈钢的固溶温度（Ts）经验公式：Ts=0.6*Ac1+0.4*Ac3其中，Ts为固溶温度（单位：摄氏度），Ac1为铁素体转变温度（单位：摄氏度），Ac3为奥氏体转变温度（单位：摄氏度）。

这个公式是选择不锈钢的固溶温度的经验方法。

6.复合材料的固化温度（Tc）经验公式：Tc=0.6*Tg+0.4*Tm其中，Tc为固化温度（单位：摄氏度），Tg为玻璃化转变温度（单位：摄氏度），Tm为熔融转变温度（单位：摄氏度）。

这个公式适用于选择复合材料的固化温度。

工艺设计计算全

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过栅水头损失 dh =
栅后水深 h2 =
栅后流速 V2 =
3 沉砂池 : D=3.5 m
4. 沉砂池出水堰计算
使用公式：通过堰口的流量为 Q= m*b * (2 * g)1/2* H3/2
流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H
公式取值：
堰数 n1 =
单套设备宽 Wo =
设备总高 H2 =
单套设备总宽 W2 =
渠道数 n1 =
每条渠道宽 W=
每条渠道深 H=
导流槽长度 L1 =H* ctg(a) =
inlet well
0.500 m 0.900 m #NAME? m/s
2 10 75 1
1 2 1 1.3
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套 mm
度 m m
单堰宽 b=
单堰流量 Q' = Qav/(n1-1) =
重力加速度 g=
使用试算方法得到以下结果：
堰上水深 H=
流量系数为 m=
堰负荷 q=
2.3 渠道尺寸
流量 q =
inlet well
#NAME?
m
#NAME? #NAME? l / (m * s)
1 1.5 0.463 9.81
m m3 /s m / s2
使用公式：通过堰口的流量为 Q= m*b * (2 * g)1/2* H3/2
流量系数为 m = 0.405 + 0.0027 / H
公式取值：
堰数 n1 =
单堰宽 b=
单堰流量 Qma = Qmax/n1 =
重力加速度 g=
使用试算方法得到以下结果：

A O法工艺计算带公式

去除每1kgBOD5的需
氧量=AOR/[Q(S0-
(kgO2/kgBO
S)]= 1.5456727 D5)
2、标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR 。
查表得水中溶解氧饱和度：空气扩散气出口处绝对压为：空气离开好氧反应池时氧的百分比：
设回流污泥泵房1 座，内设3 台潜污泵（2用1 备）；
水泵扬程
单泵流量QR单＝0.5QR=
13、混合液回流设备（1）混合液回流泵
300 m3 1500 w
300 m3 1500 w
100 %
RQ=
4000 m3/d
= 166.66667 (m3/h)
83.33333333 (m3/h)
4、出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：
单组反应池回流污泥管设计流量Qk＝
0.046 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.0575 (m2)
管径d= 0.2706444 (m)
取进水管管径DN 900 mm
进水孔过流量Q2＝ 0.0462963 (m3/s)
孔口流速V=
力出水总
管设计流
量Q7=Q6=
0.0462963 m/s
设计流速采用v=
1.2 m/s
管道过水断面积A＝ Q7/v= 0.0385802 m2
管径d= 0.2216908 (m)
取泵房压力出水管
管径DN
700 mm
O工艺计算
取值填入部分计算结果部分输入数据部分

A2O法工艺计算(带公式)

一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。

AO工艺设计计算公式

AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。

3.混合液回流比：300-400%。

4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。

5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。

6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。

7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。

8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。

9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。

11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。

12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。

其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。

对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。

最后，还需要考虑供氧量的问题。

由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。

ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。

公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。

A2O法工艺计算(带公式)

0.6 m/s
孔口过水断面积A＝ 0.0771605 (m2)
孔口尺寸取为 1.3
m×
进水井平面尺寸取
为2.4m×2.4m
式中
Q3=(1+R+R内)*Q/n= 0.0925926 (m3/s)
b—堰宽，
b=
7.5 m；
H—堰上水头，
m。
H＝ 0.0353184 (m)
出水孔过流量Q4=Q3= 0.0925926 (m3/s)
管径d= 0.2715147 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.0728101 m
9、曝气系统设计计算
1、设计需氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量
qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
充氧能力
m2/(h· qc=0.14kg
供风量
2 个）
O2/(h·个
h1=
304 (个）
以微孔曝气器服务面积进行校核：
f=F/h1=
0.493421053 (m2)
<0.75(m2)
5、供风管道计算供风干管采用环状布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax=
0.6
0.05
186 260 446
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则：
23.06 kg/d mg/l用于
5.77 合成。
需还原的
硝酸盐氮
量NT= 将各值代
66.94 (mg/L)
入：

AAO工艺技术设计计算

AAO工艺技术设计计算引言：工艺技术是工程设计的重要组成部分，它直接关系到产品的质量、生产的效率以及企业的竞争力。

而在工艺技术设计过程中，计算是十分重要的一部分，它能够帮助我们对各种参数进行评估和优化，确保最终产品的质量和效益。

本文将对AAO（Anodic Aluminum Oxide）工艺技术的设计计算进行详细介绍。

1.基础参数计算：在AAO工艺技术设计计算中，首先需要确定基础参数，包括铝薄膜的厚度、阳极液的成分和浓度等。

(1)铝薄膜厚度计算：铝薄膜的厚度是AAO膜层的重要参数，可以通过以下公式计算：d = (2.65 × Q) / (ρ × Area)其中，d是铝薄膜的厚度（单位：μm），Q是阳极电荷（单位：Coulomb），ρ是铝的密度（单位：g/cm3），Area是铝薄膜的面积（单位：cm2）。

(2)阳极液成分计算：根据所需的氧化铝膜的孔径大小和孔隙度，可以通过调整阳极液的成分来实现。

阳极液的成分包括硫酸、草酸等。

根据不同的要求，可以使用不同的成分和浓度。

2.孔径大小和孔隙度计算：AAO膜层的孔隙度和孔径大小是影响其性能的关键参数。

可以通过以下公式计算：孔径大小=(0.34×Vf)/(ρ×d)孔隙度=(Vv/Vt)×100%其中，孔径大小是指孔洞的直径（单位：nm），Vf是阳极液的腐蚀速率（单位：nm/s），ρ是氧化铝的密度（单位：g/cm3），d是铝薄膜的厚度（单位：nm）；孔隙度是指氧化铝膜中的孔隙体积与总体积之比，Vv是孔隙体积，Vt是总体积。

3.膜层厚度均匀性计算：AAO膜层的厚度均匀性直接影响其功能的稳定性和质量。

可以通过以下公式计算AAO膜层的厚度均匀性指数：HRI = (Hmax - Hmin) / Hm ean × 100%其中，HRI是AAO膜层的厚度均匀性指数，Hmax是膜层中最厚处的厚度，Hmin是膜层中最薄处的厚度，Hmean是膜层的平均厚度。

工艺计算A2O-AO-MBBR

工艺计算A2O-AO-MBBR一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：设计处理水量Q＝15000m 3/d=625.00m 3/h=0.17m 3/s 总变化系数Kz= 1.53进水水质：出水水质：进水COD Cr =300mg/L COD Cr =30mg/L BOD 5=S 0=145mg/L BOD 5=S z =6mg/L TN=58mg/L TN=10mg/L NH 4+ -N=45mg/L NH 4+-N= 1.5mg/L碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=70mg/L SS=C e =20mg/L VSS=52.5mg/Lf=VSS/SS=0.75曝气池出水溶解氧浓度2夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/L SVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.06kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)-8.56mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(10)＝0.152d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m= 6.570d设计污泥龄θc =19.710d（3）好氧区容积V 1=4573.1m 3好氧区水力停留时间t 1=7.32h2、缺氧区容积V 2=-??-=-)1TSS TSS VSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --++=--μ)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=V T dn T X q NV ,21000=（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮= 5.75mg/L 被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝50.75mg/L 所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝42.25mg/L 需还原的硝酸盐氮量N T ＝633.69kg/d （2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.028kgNO 3--N/kgMLVSS （3）缺氧区容积V 2＝7600.5m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q=12.16h3、曝气池总容积V＝V 1+V 2＝12173.6m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝52.47d 4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝83.85mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R计算＝8000混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝82.76%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=480%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量381.4kg/d (2)非生物污泥量P SP S ＝Q（X 1-X e ）＝-37.5kg/d(3)剩余污泥量ΔXΔX＝P X +P S ＝343.9kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V 单＝V/n=2286.54m 3曝气池有效水深h=4mmg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取VT dn T X q N V ,21000=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=r SVIX R 610==+-=cd X K S S YQ P θ1)(0曝气池单座有效面积A 单＝V 单/h=571.63m 2采用3廊道，廊道宽b=6m 曝气池长度L＝A 单/B=31.8m 校核宽深比b/h=1.50校核长宽比L/b=5.29曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m （2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V 单＝V/n=3800.25m 3缺氧池有效水深h=4.1m 缺氧池单座有效面积A 单＝V 单/h=926.89m 2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=51.5m8、进出水口设计（1）进水管。

AO脱氮工艺参数设计计算

AO脱氮工艺参数设计计算AO脱氮工艺是目前常用的一种脱氮工艺，其主要原理是将含氨废水通过厌氧混合池和好氧生物脱氮池进行脱氮处理。

在设计AO脱氮工艺时，需要考虑以下参数：COD/N比、HRT和PRV。

本文将详细介绍AO脱氮工艺参数设计的计算方法。

首先，需要计算COD/N比。

COD/N比是指进入系统的化学需氧量（COD）与氨氮负荷比值。

通常情况下，COD/N比应控制在8-12之间，以保证好氧脱氮效果良好。

计算COD/N比的公式如下：COD/N比=进水COD浓度/进水氨氮浓度接下来，需要计算水力停留时间（HRT）。

HRT是指水在反应器内停留的时间，它决定了废水在反应器内进行的反应时间。

HRT的计算公式如下：HRT=反应器体积/进水流量最后，需要计算通气比（PRV）。

PRV是指通气量与进水流量的比值，用于调节废水中氧气和氨氮的反应比例。

通常情况下，PRV应控制在0.15-0.3之间，以保证好氧脱氮效果稳定。

计算PRV的公式如下：PRV=通气量/进水流量综上所述，对于AO脱氮工艺参数设计，首先需要计算COD/N比，将其控制在8-12之间；然后计算HRT，以确定反应器内废水的停留时间；最后计算PRV，以控制好氧脱氮过程中的通气量。

需要特别注意的是，以上参数设计仅为一般性的参考值，实际设计时需根据具体情况进行调整。

另外，参数设计时还需考虑废水水质变化、温度变化等因素的影响，结合工程实际进行综合评估和调整。

在参数设计完成后，还需要进行反应器的选型和系统的运行参数设计。

反应器的选型需考虑反应器的容积、反应器的材质和反应器的操作方式等因素。

系统的运行参数设计需考虑进水流量、进水浓度、通气量等因素。

总的来说，AO脱氮工艺参数设计计算是一个综合考虑水质特性、处理效果和经济效益等因素的过程。

通过合理设计和计算，可以有效提高脱氮效果，降低废水处理成本。

工艺设计切削用量计算公式

工艺设计切削用量计算公式在工艺设计中，切削用量的计算是非常重要的一环。

切削用量的合理计算可以有效地提高加工效率，降低成本，延长刀具寿命，提高加工质量。

因此，工程师需要掌握切削用量的计算方法，以便在实际加工中能够做出合理的决策。

切削用量是指在切削加工过程中，刀具每一次接触工件所切削的金属量。

切削用量的大小直接影响着刀具的寿命和加工质量。

因此，合理地计算切削用量对于提高加工效率和降低成本非常重要。

切削用量的计算公式主要包括两部分，一部分是切削速度的计算，另一部分是进给量的计算。

下面分别对这两部分进行详细介绍。

切削速度的计算公式为：Vc = π×D×n。

其中，Vc为切削速度，单位为m/min；π为圆周率，取3.14；D为刀具直径，单位为mm；n为主轴转速，单位为r/min。

切削速度是指刀具上每一点在切削加工中所运动的速度。

切削速度的大小直接影响着刀具的寿命和加工质量。

一般来说，切削速度越大，切削热量就越大，刀具的磨损也就越快。

因此，在实际加工中需要根据工件材料和刀具材料来合理地选择切削速度。

进给量的计算公式为：f = n×fz×z。

其中，f为进给量，单位为mm/min；n为主轴转速，单位为r/min；fz为每刀进给量，单位为mm；z为刀具刃数。

进给量是指刀具在切削加工中每一分钟所移动的距离。

进给量的大小直接影响着加工效率和加工质量。

一般来说，进给量越大，加工效率就越高，但是刀具的磨损也就越快。

因此，在实际加工中需要根据工件材料和刀具材料来合理地选择进给量。

在实际加工中，切削用量的计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素的综合影响。

除了切削速度和进给量之外，还需要考虑刀具材料、刀具形状、刀具刃数、工件材料、切削液等因素。

因此，在实际加工中，工程师需要根据具体情况来综合考虑这些因素，以便做出合理的切削用量计算。

总之，切削用量的合理计算对于提高加工效率和降低成本非常重要。

工艺计算常用公式与数据

工艺计算常用公式与数据工艺计算是工程领域中应用数学和物理原理进行工艺过程参数计算和设计的一项重要内容。

根据不同的工艺过程和要求，工艺计算涉及的公式和数据也各不相同。

下面将介绍一些在工艺计算中常用的公式和数据。

1.温度计算：在热传导、传热、冷却等工艺过程中，需要计算温度分布。

常用的温度计算公式包括：-热传导方程：ΔQ=k*A*(ΔT/Δx)，其中，ΔQ为热传导量，k为热导率，A为传热面积，ΔT为温度差，Δx为传热距离。

-冷却速率公式：Q=h*A*(T-T0)，其中，Q为冷却速率，h为冷却系数，A为冷却面积，T为物体温度，T0为环境温度。

-物体冷却时间公式：t=(m*Cp*ΔT)/Q，其中，t为冷却时间，m为物体质量，Cp为物体比热容，ΔT为温度差，Q为冷却速率。

2.流体流动计算：在管道、泵站、阀门等流体流动系统中，需要计算流体流量、压力损失等参数。

常用的流体流动计算公式包括：-流量公式：Q=A*v，其中，Q为流量，A为流体横截面积，v为流速。

-法薛定律：ΔP=ρ*g*h，其中，ΔP为压力损失，ρ为流体密度，g为重力加速度，h为流体高度差。

-管道摩阻公式：ΔP=f*(L/D)*(ρ*v^2/2)，其中，ΔP为压力损失，f为摩阻系数，L为管道长度，D为管道直径，v为流速。

3.化学反应计算：在化工工艺中，需要计算化学反应速率、反应平衡常数等参数。

常用的化学反应计算公式包括：-反应速率公式：r=k*[A]^n*[B]^m，其中，r为反应速率，k为速率常数，[A]、[B]为反应物浓度，n、m为反应级数。

-反应平衡常数公式：K=[C]^c/[A]^a*[D]^d/[B]^b，其中，K为平衡常数，[A]、[B]、[C]、[D]为反应物浓度，a、b、c、d为反应物摩尔比。

4.电路计算：在电子电路设计中，需要计算电流、电压、功率等参数。

常用的电路计算公式包括：-电流公式：I=V/R，其中，I为电流，V为电压，R为电阻。

滚筒圆筛机工艺设计计算

滚筒圆筛机工艺设计计算工艺设计计算是针对滚筒圆筛机的设计工作，包括了滚筒直径、筛鼓转速、物料处理能力、筛孔尺寸等参数的计算。

下面将详细介绍滚筒圆筛机工艺设计计算的相关内容。

首先，我们需要计算滚筒圆筛机的处理能力。

处理能力是指单位时间内滚筒圆筛机能处理的物料量。

它可以通过以下公式计算得出：处理能力=筛孔面积×待处理物料的单位面积质量×传送速度其中，筛孔面积可以通过滚筒的直径和长度计算得出，单位为平方米。

待处理物料的单位面积质量可以通过物料的密度和厚度计算得出，单位为千克/平方米。

传送速度指的是物料在滚筒内传送的速度，单位为米/秒。

其次，我们需要计算滚筒圆筛机的筛孔尺寸。

筛孔尺寸的选取要根据待处理物料的粒度分布情况来确定。

通常情况下，筛孔尺寸选择的标准是既要能够把物料中的细颗粒分离出来，又不能将粗颗粒漏下去。

选择合适的筛孔尺寸可以通过筛分试验获得。

根据试验结果，选择合适的筛孔尺寸，可以将筛孔尺寸转换为筛孔面积，然后计算出滚筒圆筛机的处理能力。

最后，我们需要计算滚筒圆筛机的筛鼓转速。

筛鼓转速决定了物料在滚筒上的停留时间和滚筒内物料的排出速度。

通常情况下，筛鼓转速的选择应保证物料在筛孔上的停留时间足够，以便进行筛分。

筛鼓转速=60×筛孔通过率/筛鼓直径其中，筛孔通过率是指物料通过筛孔的百分比，可以根据试验结果获得。

筛鼓直径是滚筒圆筛机筛鼓的直径，单位为米。

综上所述，滚筒圆筛机工艺设计计算涉及到滚筒直径、筛鼓转速、物料处理能力、筛孔尺寸等多个参数的计算。

这些计算的结果将直接影响到滚筒圆筛机的工作效果和处理能力。

因此，在进行工艺设计计算时，需要充分考虑物料的性质和工艺要求，选择合适的参数值，以提高滚筒圆筛机的工作效率和处理效果。

AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数ﻫ①水力停留时间:硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h，Ａ段：Ｏ段＝１:3ﻫ②污泥回流比：50～1０0％ﻫ③混合液回流比：300～４00%④反硝化段碳／氮比：BOD5/TN＞4,理论BOD消耗量为1、７2gＢOD/gＮOx-—Ｎﻫ⑤硝化段得TKＮ/MLＳS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化得凯氏氮）：<0、0５KgTＫN/KｇMLSＳ·d⑥硝化段污泥负荷率：BＯＤ/MLＳS〈０、18ＫgＢOD5/KｇMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000ｍg/L(MLSＳ）⑧溶解氧:Ａ段ＤO〈0、2～0、5mg/LＯ段DO>2～4mｇ/Ｌ⑨pH值：A段pＨ =6、5～7、5O段pＨ =7、0～8、0⑩水温：硝化20～30℃反硝化2０～30℃⑾ 碱度:硝化反应氧化1gＮH4+－N需氧4.57g,消耗碱度７.1ｇ（以CaCO3计)。

反硝化反应还原１gNＯ3—-N将放出２.６g氧，生成３.75g碱度（以ＣaＣO3计)⑿需氧量Ro--单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需得氧量称为需氧量（KgO2/ｈ）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’ＱSｒ+b'ＶＸ+４、6Nra’─平均转化1Ｋg得BOD得需氧量ＫgO２/ＫｇBODｂ'─微生物(以VSS计)自身氧化（代谢）所需氧量KgO２／KｇＶSS·d.上式也可变换为：Ro／ＶX=ａ’·QSｒ／VX+ｂ’ 或 Rｏ/QＳr=a’＋b'·VＸ/QSｒSr─所去除BＯD得量（Ｋg)Ro/ＶＸ─氧得比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS）平均每天得耗氧量KｇO2/KｇVSS·ｄＲo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD得需氧量KｇＯ2/KgBOＤﻫ由此可用以上两方程运用图解法求得ａ’b’ﻫNr-被硝化得氨量kd／d 4、6—1kgＮH3－N转化成NO3-所需得氧量(KgO2）几种类型污水得a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池得氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

ApO工艺设计计算【可修改文字】

可编辑修改精选全文完整版ApO工艺设计计算A/O除磷工艺生物处理池设计计算1. 基本数据1.1 流量日平均流量 Qav = cu m / d日最小流量 Qmin = cu m / d日变化系数 Kz =日最大流量 Qmax = #NAME?cu m / d设计日流量 Q = 90000cu m / d1.3 参数选取1.3.1 运行参数△ 生物池中活性污泥浓度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一般 0.7 ~ 0.8 )△ 混合液回流比 R =1.3.2 碳氧化工艺参数△ 污泥理论产泥系数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范围 0.04 ~ 0.075 , 一般 0.06 ) 1.3.3 硝化工艺参数△ 好氧池中溶解氧浓度 DO =△ NH4-N 的饱和常数12 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝化菌理论产率系数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧的饱和常数 Ko =1.3.4 反硝化工艺参数△ 在20℃ 时的反硝化速率△ 厌氧池溶解氧浓度 DOn =1.3.5 除磷工艺参数△2 好氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )2.1 参数修正污水的最低平均水温Tmin =12 ℃△ 污泥自身氧化系数 Kd 修正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.041 1 / d△ 硝化菌最大比生长速率μm 修正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.331 1 / d△ 硝化菌自身氧化系数 Kd N 修正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.027 1 / d2.2 计算设计泥龄2.2.1 最大基质利用率k' = μm / Yn = 2.21 1 / d2.2.2 泥龄计算△ 最小硝化泥龄 tcmin由公式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )1 / ( Yn * k' - kdN) = 3.29 dtcmin△ 设计泥龄 tc = SF * tcmin =10.5 d2.3 污泥负荷2.3.1 硝化污泥负荷 Un由公式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / Yn Un = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.81mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出水氨氮浓度 Ne由公式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.17 mg / l2.3.3 碳氧化污泥负荷 Us由公式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.23mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好氧池容积2.4.1 BOD 氧化要求水力停留时间tb = ( So - Se ) / ( Us * Xvss ) =0.23 d = 5.57 h2.4.1 硝化要求水力停留时间△ BOD5 表观产率系数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.42 mgVSS / mgBOD5△ 硝化细菌在微生物中的百分比 fn硝化的氨氮量Nd=TN0-0.122*Yobs*(So-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs =33.9 mg / l硝化菌百分比fn=Yn*Nd/(Yabs*(So-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) =0.098△ 硝化水力停留时间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.20 d = 4.8 h2.4.2 好氧池水力停留时间选定 t = 5.57 h2.4.3 好氧池容积 Va = Q * t / 24 =20872.1 cu m2.5 排泥量计算△ 污泥有机部分产量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =4159.99 kg / d3375.0 kg / d总悬浮物 TSS 惰性组份比例ηss 取210.1 kg / d△ 活性污泥总产量W '=W1/fvss+W2+W3-SSe*Q/1000 =9527.9 kg / d =9.5 t / d△ 污泥的综合产率W ' / [(So - Se) * Q / 1000)=0.96kgDS/kgBOD△ 初沉池污泥产量W ” = Q * (SS0'-SSe')/1000 =13500 kg/d =13.52.6 污泥中 MLVSS 比例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.62 选定0.622.7 污泥中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.1355kgBOD/kgSS.d2.8 污泥体积取活性污泥含水率 p =99.3%污泥浓度 Nw =7.0kg/m3污泥体积 Vs = W/Nw =1361m3/d =27.0l/s (14 hr)99.30%3290234.9865.394.00%383.827.417.680.00%115.18.22 2.3每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量92kg/d = 6.579kg/h2.10 好氧池容积计算2.10.1 传统曝气池设计水深 H1=6m系列数 S=3系列单渠道宽度 B1 =10m单系列好氧区面积A1=1159.6m2单系列好氧区长度L1=116.0m缺氧区长度 L2=24m曝气池总长度 L3=140.0m 取L3=144m单系列曝气池分格数3格单格曝气池长度 L4=48m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H= 6.5m设计进水渠道宽度 B2=2m设计出水渠道宽度 B3=2m设单向池壁总厚度B4= 1.5m曝气池尺寸L×W×H=3－49.5×31.5×6.5m厌氧池尺寸L×W×H=3－30×7×6.5m2.11 初沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m设计超高 H2=0.5m设计缓冲层高度 H3=0.5m设计污泥层高度 H4=0.5m沉淀池池边高度 H=5m设计沉淀池直径 D=30m设计初沉池数量3座平均流量时表面负荷q= 1.77m3/m2.h设计规范 1.5~3.0 m3/m2.h平均流量时停留时间t= 1.98h设计规范 1.5~2.0 h峰值流量时表面负荷q'=#NAME?m3/m2.h峰值流量时停留时间t'=#NAME?h初沉池尺寸3－Φ30×5.0m2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )3.1 参数修正污水的最低平均水温Tmin12 ℃△ 反硝化速率 UDN 修正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) =0.0469mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反硝化池容积 Vdn△ 反硝化氮量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =14.5 mg / l( TNe 为设计值) △ 容积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.15 d = 3.52 h△ 综合回流比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.724 厌氧池设计计算 ( 按低温情况计算 )4.1 参数修正4.2 厌氧区容积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.5 hr( 满足要求 )4.4 厌氧区释放出PO4－P 浓度 CP1△ PO4-P 释放速率系数kp = 0.0236 * So - 0.036 = 2.80mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 = 6.8 mg / l4.5 好氧区出水 PO4－P 浓度 CP2△ PO4-P 吸收速率系数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好氧区实际水力停留时间 t2 = t / (1 + r + R) = 1.48 hr △ 由公式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) = 1.43 mg/l4.6 校核好氧区出水总磷浓度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 = 2.22 mg/l4.7 校核污泥含磷率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 1.70%基本满足要求5 需氧量计算5.1 有机物碳化需氧量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8645.8 kgO2 / d式中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理论上微生物自身氧化的好氧量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝化需氧量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =14194.9 kgO2 / d式中：<> 微生物细胞中 N 的比例为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反硝化可利用氧 O2-dnO2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =0.000 kgO2 / d( TNe 使用要求值30mg/l )5.4 总需氧量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =22840.7kgO2/d =22.8 t O2 / d 5.5 去除每公斤 BOD5 的需氧量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 2.31kgO2/kgBOD6 曝气器计算6.1 基础数据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)22840.7kgO2/d =951.7kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧(C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度600m6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)9.6mH2O =94.08Kpa6.1.6 污水温度(T)高温24度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)8.53 mg/L6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.926.2 计算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)0/(0.3E A )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1875m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =23.4m 取 L=度接触池实际容积 V =2000m3 mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为450kg Cl2/d =N0×(β。

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