现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计报告书

华东交通大学理工学院课程设计计算书课程名称:现浇楼盖课程设计题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院(直属系) :土建年级/专业/班: 08土木建工1班学生姓名:黄河学号: 010222指导教师:吴浪开题时间:2011年5月19日完成时间:2011年5月23日目录目录 (2)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 (3)1．设计资料 (3)2．楼盖的结构平面布置 (3)3．板的设计 (3)荷载 (3)计算简图 (4)弯矩计算值 (4)正截面受弯承载力计算 (5)4.次梁设计 (5)荷载设计值 (6)计算简图 (6)内力计算 (6)承载力计算 (6)正截面受弯承载力 (6)斜截面受剪承载力 (7)5.主梁设计 (7)荷载设计值 (7)计算简图 (8)内力设计值及包络图 (8)弯矩设计值 (8)剪力设计值 (8)弯矩、剪力包络图 (8)承载力计算 (10)正面受弯承载力 (10)斜截面受剪承载力 (11)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1．设计资料1. 建筑物安全等级：二级；2.建筑物平面尺寸（L1×L2）：×（31号），墙厚370，钢筋混凝土柱350×350；3.荷载：1)楼面活载：72/k m N ）楼面面层：20厚水泥砂浆 3w /20m kN =γ)钢筋混凝土容重：3/25m kN c =γ）楼侧面、楼底粉刷层：15厚混合砂浆3/17m kN n =γ ；4.材料：1）混凝土C20；2）钢筋：受力钢筋用HRB335级钢筋，腹筋用HPB235级钢筋。

2．楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。

主梁的跨度为，次梁的跨度为，主梁每跨内布置两根次梁，两边板跨度为，中间跨度为， 则按单向板设计。

按跨高比条件，要求板厚h ≥2300/40=,对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚为h=80mm 。

次梁截面高度应满足, mm,取h=450mm.截面宽度b=h/3～h/2=150～225mm ，取b=200mm 。

主梁截面高度应满足, 取h=600mm 。

截面宽度b=h/3～h/2=200～300mm ，取b=300mm 。

3．板的设计轴线①～②，⑥～⑦的板属于端区隔单向板，轴线②～⑥的板属于中间区隔单向板。

467~31112/5900~18/560012/~18/h 00===l l 43.23.2/6.5/0120==l l mml l 690~46010/6900~15/690010/~15/h 00===荷载板的永久荷载标准值80mm 现浇钢筋混凝土板 ×25=2kN/2m 20mm 厚楼面水泥砂浆面层 ×20=2m 15mm 板底混合砂浆抹灰 ×17=2m小计 2m 板的可变标准荷载值 7kN/2m永久荷载分项系数取，因楼面可变荷载标准值大于2m ，所以可变荷载分项系数应取。

于是板的永久荷载设计值 g=×=2m 可变荷载设计值 q=7×=2m荷载总设计值 g+q=2m ，取g+q=2m计算简图次梁截面为200×450mm ，取板在墙上的支撑长度为120mm ，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：l 0=ln+h/2=2300-100-120+80/2=2120mm< ln=2358mm ，取l 0=2120mm中间跨：l 0= ln=2300-200=2100mm因跨度差（2120-2100）/2100=%<10%,可按等跨连续板计算，取1m 板宽作为计算单元，计算简图如下：o 板宽b=1000mm 。

C20混凝土，1a =，c f =2m；HRB335钢筋，y f =210N/2m 。

板配筋计算的过程于下表:钢筋面积乘以.计算结果表明，支座截面的ξ均小于，符合塑性内力重分布的原则；s A /bh=314/（1000×80）=%，此值大于t f y f =×210=%，同时不小于%，满足最小配筋率。

4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。

根据本车间楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

荷载设计值由板传来的恒载： ×=2m次梁自重： 25××（）×= kN/2m 次梁粉刷： 17××（）×2×= kN/2m小计 2m 板的可变荷载设计值 q=×=2m 荷载总计算值 g+q=2m 计算简图次梁在砖墙上的支承长度为180mm 。

主梁截面为250mm ×550mm ，计算跨度： 边跨 o l =n l +a/2=5600-90-125+90=5475mm<n l =×5355=取o l =5475mm ， 中间跨o l =n l =5600mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。

计算简图如图所示:内力计算由表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。

弯矩设计值：1M =-B M=（g+q ）20l /11=×25.475/11=·m C M =-（g+q ）20l /14=×26.5/14=·m2M =（g+q ）20l /16=×26.5/16=·m 剪力设计值：A V =（g+q ）n1l =××= Bl V =（g+q ）n1l =××= Br V =C V =（g+q ）n2l =××=承载力计算正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度去'f b =l /3=5600/3=1867mm ；又'f b =b+n s =200+2300=2500。

故取'f b =1867mm 。

除支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余各截面均布置一排。

环境类别为一级，C20混凝土，梁的最小保护厚度c=30mm ，一排纵向钢筋布置截面有效高度o h =450-30-10=410mm ，二排布置o h =450-60=390mm 。

C20混凝土，1a =，c f =2mm ，t f =2mm ；纵向钢筋采用HRB335钢，y f =300N/2mm ，箍筋采用HPB235钢筋，y v f =210N/2mm 。

正截面承载力计算过程列于下表。

1a c f 'f b 'f h （o h -'f h /2）=××1867×80×（410-80/2）= kN ·m>M max故跨内截面均属于第一类T 型截面。

截 面 1 B2 C 弯矩设计值（kN ·m ）s a =M /（1a c f b 2h ）或 s a =M /（1a c f 'f b 2h ） 2641018676.90.11071.83⨯⨯⨯⨯= 263902006.90.11071.83⨯⨯⨯⨯-=2641018676.90.11021.60⨯⨯⨯⨯=264102006.90.11081.68⨯⨯⨯⨯-=ξ=1-s 2a -1 < s A =ξb o h 1a c f /y f 或s A =ξ'f b o h 1a c f /y f选配钢筋 （2mm ） 116+218s A = 118+316s A = 218s A = 316s A =计算结果表明，支座截面的ξ均小于s A bh=509/（200×450）=%，此值大于t f y f =×300=%，满足最小配筋率。

斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。

验算截面尺寸：w h =o h -'f h =410-80=330mm ，因w h /b=330/200=＜4，截面按下式验算：c βc f o h =×1××200×410=×310N ＞max V =，截面满足要求。

验算是否需要按计算配置箍筋t f o h =××200×410=×310N<max V =×310N,需按计算配箍筋。

采用Φ10双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。

S=yv f sv A o h （t f o h ）=×210×157×410/（×310××200×410）=调幅后受剪承载力应加强梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。

现调整箍筋间距s=×=358mm ，取箍筋间距s=250mm 。

为了方便施工，沿梁长度不变。

验算配筋率下限值：弯矩调幅时要求的配筋率下限为：yv t f f =×210=%。

实际配筋率sv ρ=bs nA sv 1=157/（200×450）=%<%，不满足要求。

取sv ρ=%，最后取s=120mm 。

5.主梁设计主梁按弹性方法设计 荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。

次梁传来的永久荷载 ×=主梁自重（含粉刷）[（）×××25+×（）×2××17）]×= 永久荷载设计值 G=+= 取G=65kN 可变荷载设计值 Q=×= 取Q=120kN 计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为240mm ，中间支承在350mm ×350mm 的混凝土柱上，其计算跨度：边跨 n l =6900-350/2-120=6605mm 因n l =165mm>a/2=120mm ，取0l =n l +a/2+b/2=6900mm 中跨 0l =6900mm主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力主梁的计算简图内力设计值及包络图 弯矩设计值弯矩M=1k G 0l +2k Q 0l 式中系数1k 、2k 由附表6-2相应栏内查得max ,1M =×65×+×120×=·m max ,B M =×65×max ,2M 剪力设计值剪力V=3k G+4k Q 式中系数3k 、4k 由附表6-2相应栏内查得max ,A V =×65+×120=max ,Bl V =××120= max ,Br V =×65+×120=弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。