DJ01阶梯基础基础计算书

合集下载

阶梯柱基计算书-5页word资料

阶梯柱基计算书一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：程序自动计算平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2019）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2019）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 1700 mm, A1 = 1700 mmH1 = 200 mm, H2 = 200 mmB = 400 mm, A = 400 mmB3 = 1900 mm, A3 = 1900 mm无偏心：B2 = 1700 mm, A2 = 1700 mm基础埋深d = 2.00 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载F gk = 550.06 kN F qk = 328.08 kNM gxk = 0.00 kN·m M qxk = 0.00 kN·mM gyk = 18.51 kN·m M qyk = 0.00 kN·mV gxk = 0.00 kN V qxk = 0.00 kNV gyk = 0.00 kN V qyk = 0.00 kN(2)作用在基础底部的弯矩标准值M xk = M gxk＋M qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·mM yk = M gyk＋M qyk = 18.51＋0.00 = 18.51 kN·mV xk = V gxk＋V qxk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·mV yk = V gyk＋V qyk = 0.00＋0.00 = 0.00 kN·m绕X轴弯矩: M0xk = M xk－V yk·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.40 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M yk＋V xk·(H1＋H2) = 18.51＋0.00×0.40 = 18.51 kN·m(3)作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40F = r g·F gk＋r q·F qk = 1119.38 kNM x = r g·M gxk＋r q·M qxk = 0.00 kN·mM y = r g·M gyk＋r q·M qyk = 22.21 kN·mV x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 0.00 kNV y = r g·V gyk＋r q·V qyk = 0.00 kN(4)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = 0.00－0.00×0.40 = 0.00 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = 22.21＋0.00×0.40 = 22.21 kN·m 4．材料信息：混凝土：C40 钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 3.40×3.40 = 11.56 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×3.40×3.402 = 6.55 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×3.40×3.402 = 6.55 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 118.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2019）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F gk＋F qk = 550.06＋328.08 = 878.14 kNG k = 20S·d = 20×11.56×2.00 = 462.40 kNp k = (F k＋G k)/S = (878.14＋462.40)/11.56 = 115.96 kPa ≤f a，满足要求。

阶梯基础计算11

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: ZJ11 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=450mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=700mm一阶长度 b1=1175mm b2=1175mm 一阶宽度 a1=1175mm a2=1175mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=0.700m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%Fgk=670.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=670.000+(0.000)=670.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+670.000*(1.400-1.400)/2+(0.000)+0.000*(1.400-1.400)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+670.000*(1.400-1.400)/2+(0.000)+0.000*(1.400-1.400)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(670.000)+1.40*(0.000)=804.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+670.000*(1.400-1.400)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.400-1.400)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+670.000*(1.400-1.400)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.400-1.400)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*670.000=904.500kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|804.000|,|904.500|)=904.500kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=105.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=1.175+1.175+0.450=2.800m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=1.175+1.175+0.450=2.800mA1=a1+hc/2=1.175+0.450/2=1.400m A2=a2+hc/2=1.175+0.450/2=1.400mB1=b1+bc/2=1.175+0.450/2=1.400m B2=b2+bc/2=1.175+0.450/2=1.400m3. 基础总高 H=h1=0.700=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.700-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.800*2.800=7.840m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.800*2.800*0.700=109.760kNG=1.35*Gk=1.35*109.760=148.176kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.700=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(670.000+109.760)/7.840=99.459kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*99.459=99.459kPa≤fa=105.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(670.000+109.760)/7.840=99.459kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(904.500+148.176)/7.840=134.270kPaPjmax=Pmax-G/A=134.270-148.176/7.840=115.370kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.700m, YB=bc=0.450m, YL=hc=0.450mYB1=B1=1.400m, YB2=B2=1.400m, YL1=A1=1.400m, YL2=A2=1.400mYHo=YH-as=0.660m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.450mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.770mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.450+1.770)/2=1.110mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho)2,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho)2=max((1.400-0.450/2-0.660)*(0.450+2*0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2,(1.400-0.450/2-0.660)* (0.450+2*0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2)=max(1.177,1.177)=1.177m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.177*115.370=135.764kNγo*Flx=1.0*135.764=135.76kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*660=733.33kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.770my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB1-YB/2-ho)2,(YB2-YB/2-ho)*(YL+2*ho)+(YB2-YB/2-ho)2)=max((1.400-0.450/2-0.660)*(0.450+0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)2,(1.400-0.450/2-0.660)*(0 .450+0.660)+(1.400-0.450/2-0.660)。

阶梯基础计算

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: J-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=450mm基础高度h1=300mm基础高度h2=300mm基础长度b1=650mm 基础宽度a1=625mm基础长度b2=600mm 基础宽度a2=600mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=1600.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=60.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=40.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=1600.000+(0.000)=1600.000kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=60.000+(0.000)=60.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=40.000+(0.000)=40.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(1600.000)+1.00*(0.000)=1600.000kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.00*(60.000)+1.00*(0.000)=60.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(40.000)+1.00*(0.000)=40.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*1600.000=2160.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*60.000=81.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*40.000=54.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|1600.000|,|2160.000|)=2160.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|60.000|,|81.000|)=81.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|40.000|,|54.000|)=54.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=280.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+bc=2*0.650+2*0.600+0.400=2.900m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+hc=2*0.625+2*0.600+0.450=2.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.050=0.550m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.900*2.900=8.410m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.900*2.900*2.000=336.400kNG=1.35*Gk=1.35*336.400=454.140kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=60.000+40.000*0.600=84.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=81.000+54.000*0.600=113.400kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1600.000+336.400)/8.410=230.250kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*230.250=230.250kPa≤fa=280.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=84.000/(1600.000+336.400)=0.043m因|exk| ≤Bx/6=0.483m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1600.000+336.400)/8.410+6*|84.000|/(2.9002*2.900)=250.915kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(1600.000+336.400)/8.410-6*|84.000|/(2.9002*2.900)=209.585kPa因 Mdxk=0 Pkmax_y=Pkmin_y=(Fk+Gk)/A=(1600.000+336.400)/8.410=0.000kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(0.000-230.250)+(0.000-230.250)+230.250=-230.250kPaγo*Pkmax=1.0*-230.250=-230.250kPa≤1.2*fa=1.2*280.000=336.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=113.400/(2160.000+454.140)=0.043m因ex≤ Bx/6.0=0.483m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2160.000+454.140)/8.410+6*|113.400|/(2.9002*2.900)=338.735kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(2160.000+454.140)/8.410-6*|113.400|/(2.9002*2.900)=282.939kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.000/(2160.000+454.140)=0.000m因ey ≤By/6=0.483y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2160.000+454.140)/8.410+6*|0.000|/(2.9002*2.900)=310.837kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(2160.000+454.140)/8.410-6*|0.000|/(2.9002*2.900)=310.837kPa1.3 因 Mdx=0 并且Mdy≠0Pmax=Pmax_x=338.735kPaPmin=Pmin_x=282.939kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=338.735-454.140/8.410=284.735kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.450mYHo=YH-as=0.550m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.500mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.400+1.500)/2=0.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(2.900/2-0.450/2-0.550)*2.900-(2.900/2-0.400/2-0.550)2=1.468m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.468*284.735=417.848kNγo*Flx=1.0*417.848=417.85kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*950*550=523.02kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.450my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.550my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.000my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(2.900/2-0.400/2-0.550)*2.900-(2.900/2-0.450/2-0.550)2=1.574m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.574*284.735=448.280kNγo*Fly=1.0*448.280=448.28kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1000*550=550.55kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.300mYB=bc+2*b2=1.600mYL=hc+2*a2=1.650mYHo=YH-as=0.250m3.1 因(YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=1.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.100mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(1.600+2.100)/2=1.850mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(2.900/2-1.650/2-0.250)*2.900-(2.900/2-1.600/2-0.250)2=0.928m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.928*284.735=264.092kNγo*Flx=1.0*264.092=264.09kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.43*1850*250=462.96kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=1.650my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.150my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(2.900/2-1.600/2-0.250)*2.900-(2.900/2-1.650/2-0.250)2=1.019m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.019*284.735=290.252kNγo*Fly=1.0*290.252=290.25kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.43*1900*250=475.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

独立基础钢筋计算

第一章钢筋计算原理和框架实例手工答案第一节独立基础钢筋计算一、独立基础钢筋的标注现阶段独"甚础钢筋杯注存住两种方式；传统标注方式和Y法杯注方式.F 面分别讲解。

(-)传统标注方式独立基础钢筋传统标注方式.般要画出独立基础的平血图和剖面图.如图】・】・1所示。

JC-I 1-1图1.1.1独立基础(J(1)钢筋传统标注方式(二)平法标注方式独立基础的平法标注方式. 般只需圖出平曲图.在f ifii图中克接标出剖面的侑息.如图1.1.2所示.DJpOl表示编号为01的坡形独立基础(若是台阶形独立呈础.用DJj表示人3( >0/20()独“展础底泾台阶命反为3()0.斜坡高度为200. “衣示底泾钢筋. X&、创2@ 150衣示,\和Y方向钢筋均为仕衿为12的螺纹钢筋.钢筋间距为150mm*注意*传统标注方式•基础名字可以由设计人员随意起■ P法杯注甲名字是固定的.如l)jj表示台阶形普通独立堆础・l).lp表示坡形菁通独立基础. BJ J表示阶形杯门独J堆础・& 示坡形杯口独立堪础。

关］独、7雄础的#法标注.行较多内容.这甲只讲1号办公楼涉及到的内容.其他内容请参石图集06G10】6。

二、独立鉱础要计算哪些钢筋的甚础嗖什算的钢筋•仆底部钢筋■頂部制筋以及基础梁的钢筋. 如图1.1.3所示.图1.L3独立基础要计算的钢筋敢杯口綸形单杯门图1.1.2 I)J P O1¥法杯注方式普通做立就題阶形M刚筋形长麼》方向me屁笳严回就杯叩m杯门丫方向底棉制筋---------- )方向頂筒歆筋边角筋収杯n副单杯门同议柱e独立垦咄三. 独立基础钢筋计算原理独立甚础虧I 算的钢筋右底部制筋、顶部钢筋以及羞础梁的钢筋.这唯只介绍最常见的普通独丫基础底部钢筋的计廉原理•从阳蚩皿（；1⑴6可知.独立甚础底部钢筋il TT 乂分为• .25（＞（＞nun 和25«）« mm 两种情况.卜面分别讲解。

阶梯柱基盘算书详细

阶梯柱基计算书一、示意图基础类型：阶梯柱基计算形式：验算截面尺寸平面:剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：已知尺寸：B1 = 800 mm, A1 = 700 mmH1 = 450 mm, H2 = 0 mmB = 500 mm, A = 500 mmB3 = 0 mm, A3 = 0 mm无偏心：B2 = 800 mm, A2 = 700 mm基础埋深d = 1.50 m钢筋合力重心到板底距离a s = 80 mm3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载F = 140.00 kNM x = -10.00 kN·mM y = -25.00 kN·mV x = 100.00 kNV y = -58.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x = M x－V y·(H1＋H2) = -10.00－-58.00×0.45 = 16.10 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·(H1＋H2) = -25.00＋100.00×0.45 = 20.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕X轴弯矩: M0xk = M0x/K s = 16.10/1.35 = 11.93 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 20.00/1.35 = 14.81 kN·m4．材料信息：混凝土：C30钢筋：HPB235(Q235)5．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 1.40×1.60 = 2.24 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×1.60×1.402 = 0.52 m3绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×1.40×1.602 = 0.60 m3三、计算过程1．修正地基承载力修正后的地基承载力特征值f a = 140.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A(5.2.2－1)F k = F/K s = 140.00/1.35 = 103.70 kNG k = 20S·d = 20×2.24×1.50 = 67.20 kNp k = (F k＋G k)/S = (103.70＋67.20)/2.24 = 76.30 kPa ≤ f a，满足要求。

某钢结构独立基础计算书J-1

阶梯基础计算（J-1）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=700mm 矩形柱高hc=900mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm一阶长度 b1=250mm b2=300mm 一阶宽度 a1=300mm a2=300mm二阶长度 b3=250mm b4=300mm 二阶宽度 a3=300mm a4=300mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=176.780kN Fqk=0.000kNMgxk=141.340kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=54.380kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=176.780+(0.000)=176.780kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=141.340+176.780*(0.900-0.900)/2+(0.000)+0.000*(0.900-0.900)/2=141.340kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+176.780*(1.050-1.050)/2+(0.000)+0.000*(1.050-1.050)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=54.380+(0.000)=54.380kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(176.780)+1.40*(0.000)=212.136kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(141.340+176.780*(0.900-0.900)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.900-0.900)/2) =169.608kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+176.780*(1.050-1.050)/2)+1.40*(0.000+0.000*(1.050-1.050)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(54.380)+1.40*(0.000)=65.256kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*176.780=238.653kNMx2=1.35*Mxk=1.35*141.340=190.809kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*54.380=73.413kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|212.136|,|238.653|)=238.653kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|169.608|,|190.809|)=190.809kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|65.256|,|73.413|)=73.413kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=200.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.250+0.300+0.250+0.300+0.700=1.800m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=0.300+0.300+0.300+0.300+0.900=2.100mA1=a1+a2+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m A2=a3+a4+hc/2=0.300+0.300+0.900/2=1.050m B1=b1+b2+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m B2=b3+b4+bc/2=0.250+0.300+0.700/2=0.900m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.400=0.700m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.400-0.040=0.660m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.800*2.100=3.780m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.800*2.100*1.500=113.400kNG=1.35*Gk=1.35*113.400=153.090kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=141.340-0.000*0.700=141.340kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+54.380*0.700=38.066kN*mMdx=Mx-Vy*H=190.809-0.000*0.700=190.809kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+73.413*0.700=51.389kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(176.780+113.400)/3.780=76.767kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*76.767=76.767kPa≤fa=200.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=38.066/(176.780+113.400)=0.131m因 |exk| ≤Bx/6=0.300m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780+6*|38.066|/(1.8002*2.100)=110.335kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(176.780+113.400)/3.780-6*|38.066|/(1.8002*2.100)=43.199kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=141.340/(176.780+113.400)=0.487m因 |eyk| >By/6=0.350m y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ayk=By/2-|eyk|=2.100/2-|0.487|=0.563mPkmax_y=2*(Fk+Gk)/(3*Bx*ayk)=2*(176.780+113.400)/(3*1.800*0.563)=190.921kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(176.780+113.400)/3.780-6*|141.340|/(2.1002*1.800)=-30.066kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(110.335-76.767)+(190.921-76.767)+76.767=224.489kPaγo*Pkmax=1.0*224.489=224.489kPa≤1.2*fa=1.2*200.000=240.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=51.389/(238.653+153.090)=0.131m因 ex≤ Bx/6.0=0.300m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780+6*|51.389|/(1.8002*2.100)=148.952kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(238.653+153.090)/3.780-6*|51.389|/(1.8002*2.100)=58.319kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=190.809/(238.653+153.090)=0.487m因 ey >By/6=0.350 y方向大偏心, 由公式【①8.2.2-2】推导ay=By/2-|ey|=2.100/2-|0.487|=0.563mPmax_y=2*(F+G)/(3*Bx*ay)=2*(238.653+153.090)/(3*1.800*0.563)=257.744kPaPmin_y=01.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=148.952+257.744-(238.653+153.090)/3.780=303.061kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=303.061-153.090/3.780=262.561kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=148.952-153.090/3.780=108.452kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=257.744-153.090/3.780=217.244kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.700m, YB=bc=0.700m, YL=hc=0.900mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.660m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2=0.400mYB=bc+b2+b4=1.300mYL=hc+a2+a4=1.500mYB1=B1=0.900m, YB2=B2=0.900m, YL1=A1=1.050m, YL2=A2=1.050mYHo=YH-as=0.360m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

阶梯基础计算

旗开得胜阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1旗开得胜1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=400mm基础高度h1=300mm基础高度h2=300mm一阶长度b1=500mm b2=500mm 一阶宽度a1=500mm a2=500mm二阶长度b3=500mm b4=500mm 二阶宽度a3=500mm a4=500mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m32旗开得胜最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=1620.000kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=1620.000/1.35=1200.000kNM=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mV=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=250.000kPa四、计算参数3旗开得胜1. 基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.500+0.500+0.500+0.500+0.400=2.400m2. 基础总宽By=a1+a2+a3+a4+hc=0.500+0.500+0.500+0.500+0.400=2.400mA1=a1+a2+hc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mA2=a3+a4+hc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mB1=b1+b2+bc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200mB2=b3+b4+bc/2=0.500+0.500+0.400/2=1.200m3. 基础总高H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4. 底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.040=0.560m5. 基础底面积A=Bx*By=2.400*2.400=5.760m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.400*2.000=230.400kNG=1.35*Gk=1.35*230.400=311.040kN五、计算作用在基础底部弯矩值Md=M-Vyk*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdyk=Myk+V*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*0.600=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*m六、验算地基承载力4旗开得胜1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1200.000+230.400)/5.760=248.333kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*248.333=248.333kPa≤fa=250.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Md=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(1200.000+230.400)/5.760=248.333kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因Mdx=0 并且Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(1620.000+311.040)/5.760=335.250kPaPjmax=Pmax-G/A=335.250-311.040/5.760=281.250kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.400mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.200m, YL2=A2=1.200mYHo=YH-as=0.560m2.1 因(YH≤800) βhp=1.05。

阶梯基础计算

阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=2矩形柱宽bc=550mm 矩形柱高hc=400mm基础高度h1(自动计算)=300mm基础高度h2(自动计算)=300mm一阶长度 b1=700mm b2=700mm 一阶宽度 a1=600mm a2=600mm二阶长度 b3=700mm b4=700mm 二阶宽度 a3=600mm a4=600mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/m fc_b=14.3N/m柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/m fc_c=14.3N/m钢筋级别: HRB335 fy=300N/m3. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=1724.720kNMx=115.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=37.000kNks=1.35Fk=F/ks=1724.720/1.35=1277.570kNMxk=Mx/ks=115.000/1.35=85.185kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=37.000/1.35=27.407kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=210.288kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+b3+b4+bc=0.700+0.700+0.700+0.700+0.550=3.350m2. 基础总宽 By=a1+a2+a3+a4+hc=0.600+0.600+0.600+0.600+0.400=2.800mA1=a1+a2+hc/2=0.600+0.600+0.400/2=1.400m A2=a3+a4+hc/2=0.600+0.600+0.400/2=1.400m B1=b1+b2+bc/2=0.700+0.700+0.550/2=1.675m B2=b3+b4+bc/2=0.700+0.700+0.550/2=1.675m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.300=0.600m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.300-0.040=0.560m5. 基础底面积 A=Bx*By=3.350*2.800=9.3806. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*3.350*2.800*1.500=281.400kNG=1.35*Gk=1.35*281.400=379.890kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=85.185-27.407*0.600=68.741kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=115.000-37.000*0.600=92.800kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.600=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(1277.570+281.400)/9.380=166.202kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*166.202=166.202kPa≤fa=210.288kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力因 Mdyk=0 Pkmax_x=Pkmin_x=(Fk+Gk)/A=(1277.570+281.400)/9.380=166.202kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=68.741/(1277.570+281.400)=0.044m因 |eyk| ≤By/6=0.467m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(B*Bx)=(1277.570+281.400)/9.380+6*|68.741|/(2.80*3.350)=181.905kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(B*Bx)=(1277.570+281.400)/9.380-6*|68.741|/(2.80*3.350)=150.498kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(166.202-166.202)+(181.905-166.202)+166.202=181.905kPaγo*Pkmax=1.0*181.905=181.905kPa≤1.2*fa=1.2*210.288=252.346kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(1724.720+379.890)=0.000m因 ex≤ Bx/6.0=0.558m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(B*By)=(1724.720+379.890)/9.380+6*|0.000|/(3.35*2.800)=224.372kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(B*By)=(1724.720+379.890)/9.380-6*|0.000|/(3.35*2.800)=224.372kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=92.800/(1724.720+379.890)=0.044m因 ey ≤By/6=0.467 y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(B*Bx)=(1724.720+379.890)/9.380+6*|92.800|/(2.80*3.350)=245.572kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(B*Bx)=(1724.720+379.890)/9.380-6*|92.800|/(2.80*3.350)=203.172kPa1.3 因 Mdx≠0 并且 Mdy=0Pmax=Pmax_y=245.572kPaPmin=Pmin_y=203.172kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=245.572-379.890/9.380=205.072kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2=0.600m, YB=bc=0.550m, YL=hc=0.400mYB1=B1=1.675m, YB2=B2=1.675m, YL1=A1=1.400m, YL2=A2=1.400mYHo=YH-as=0.560m2.1 因 (YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.550mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.670mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.550+1.670)/2=1.110mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho =max((1.400-0.400/2-0.560)*(0.550+2*0.560)+(1.400-0.400/2-0.560,(1.400-0.400/2-0.560)*(0.550+2*0.560)+(1.400-0.400/2-0.560)=max(1.478,1.478)=1.478x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.478*205.072=303.179kNγo*Flx=1.0*303.179=303.18kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*560=622.22kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.400my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.520my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*205.072=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*960*560=538.14kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2=0.300mYB=bc+b2+b4=1.950mYL=hc+a2+a4=1.600mYB1=B1=1.675m, YB2=B2=1.675m, YL1=A1=1.400m, YL2=A2=1.400mYHo=YH-as=0.260m3.1 因 (YH≤800) βhp=1.03.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=1.950mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.470mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(1.950+2.470)/2=2.210mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL1-YL/2-ho,(YL2-YL/2-ho)*(YB+2*ho)+(YL2-YL/2-ho=max((1.400-1.600/2-0.560)*(1.950+2*0.560)+(1.400-1.600/2-0.560,(1.400-1.600/2-0.560)*(1 .950+2*0.560)+(1.400-1.600/2-0.560)=max(0.124,0.124)=0.124x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.124*205.072=25.511kNγo*Flx=1.0*25.511=25.51kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*2210*260=575.17kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=1.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.120my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*205.072=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1860*260=484.08kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

楼梯计算书【范本模板】

一、示意图：二、基本资料:1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨： 16000L mm = 楼梯高度： mm H 1600=梯板厚: 250t mm = 踏步数: 15n =（阶)上平台楼梯梁宽度: 1 300 b mm = 下平台楼梯梁宽度: 2 300 b mm =3．荷载标准值：可变荷载：2 3.50/q kN m = 面层荷载：2 1.70/m q kN m =栏杆荷载： 1.00/f q kN m = 4．材料信息：混凝土强度等级: C35 2 16.7c f N mm = 2 1.57t f N mm = 325.0 /c R kN m =钢筋强度等级： 400HRB2 360.00 /y f N mm =抹灰厚度：20.0 c mm = 320 /s R kN m =梯段板纵筋合力点至近边距离: 25s a mm = 支座负筋系数: 0.25α=三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.100m踏步宽度:b = 0。

400m计算跨度：L 0 = L 1＋（b 1＋b 2）/2 = 6＋（0.3＋0.3)/2 =6.3m梯段板与水平方向夹角余弦值：cos 0.97α=2．荷载计算( 取 B = 1m 宽板带）：(1) 梯段板：面层： 3.453/km g kN m =自重： 7.19/kt g kN m =抹灰： /2010.02/0.970.412/ks S g R Bc cos kN m α==⨯⨯=恒荷标准值: 3.4537.190.412112.055/k km kt ks f g g g q k g N m ==+++=＋＋＋恒荷控制:()() 1.35 1.40.7 1.3512.055 1.40.71 3.50 19.7 /n n k P G P G g Bq kN m =⨯⨯=⨯⨯⨯⨯==＋＋活荷控制：()() 1.2 1.4 1.212.055 1.41 3.50 19.366/n n k P G P L g Bq kN m ===⨯⨯⨯=＋＋荷载设计值：()() , 197{}./n n n P max P G P L kN m ==准永久组合：12.0550.3 3.513.105/q kN m =+⨯=3．斜截面受剪承载力计算：00 cos /2 19.7 6.30.97/260.190.70.71 1.571000225247.275n h t V P L kNf bh kNαβ==⨯⨯=<=⨯⨯⨯⨯= 满足要求4．正截面受弯承载力计算:220max 19.7 6.378.191010n P L M kN m ⨯===⋅ 1 1.0α=， 0 25025225h mm =-=，则有500min0.80.80.518360110.00332100.003322521.870.518225116.551.57max0.2%,0.45max0.2%,0.450.002360bysbtyfEx h mm h mmffξξρ===++⨯⨯⨯=-<=⨯=⎧⎫⎪⎪⎧⎫==⨯=⎨⎬⎨⎬⎩⎭⎪⎪⎩⎭22 1116.7100021.871014.5250.0021000250500360csyf bxA mm mmfα⨯⨯⨯===>⨯⨯=故纵向受力钢筋选用18@200φ，实际21272sA mm=1360127227.420.518225116.55116.71000y sbcf Ax mm h mmf bξα⨯===<=⨯=⨯⨯支座负筋选用18@200φ，实际'21272sA mm=分布筋选用8@200φ,实配面积:2251mm5．裂缝验算：构件受力特征系数 1.9crα=，18eqd mm=，12720.0101760.50.51000250steAbhρ===⨯⨯；荷载准永久值计算弯矩2213.105 6.352.011010qqLM kN m⨯===⋅，2208.82/0.87qssMN mmA hσ==1.10.650.427tkte sfψρσ=-=max(1.90.08)0.160.3,eqscrs tedc mm mmEσωαψρ=+=<满足要求6．扰度验算：00.00565s A bh ρ==,6.3492s E c E E α== 21320'1.421061.150.21 3.5s s s E f E A h B N mm αρψγ==⨯⋅+++'21272s s A A mm ==，'ρρ=所以: 1.6θ= 132max max 1.015510(1)s q M B B N mm M M θ==⨯⋅-+ 楼梯踏步对刚度的贡献，这里折算系数:0.85η= 205 6.0431.548200q M L L f mm mm B η==<=故楼梯扰度满足要求。

台阶基础计算书

台阶基础计算书工程编号：_工程施工图 _设计阶段线路结构 _专业计算书计算书编号: _ 审核: _ 校核: _ 计算: _ 软件的名称:铁塔刚性台阶基础优化计算及绘图系统版本号: 6.26版 _* 2016年11月16日19:11 *--------------------一、杆塔数据---------------------------依据的规程及代号：《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2005杆塔类型：转角、终端、大跨越塔基础附加系数： 1.6基础正面根开： 4792mm基础侧面根开： 4792mm-------------二、A,B腿地脚螺栓连接计算------------已知数据1．地脚螺栓数据地脚螺栓材质： Q235 地脚螺栓露头： 200mm地脚螺栓规格： M64 地脚螺栓锚固长： 2000mm2. 锚固件尺寸锚固措施：多钩多钩参数：弯钩材质： Q235 弯钩规格： M14弯钩上端长度：59 mm 弯钩下端长度：86mm弯钩直径: 70 mm计算结果1. 地脚螺栓强度控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许强度：160000.000kPa 实际强度：32008.420kPa因为允许强度(160000.000kPa) > 实际强度(32008.420kPa)所以地脚螺栓强度合理2. 地脚螺栓锚固长度计算结果：允许地脚螺栓锚固长度： 1638mm 实际地脚螺栓锚固长度：2000mm因为允许地脚螺栓锚固长度(1638mm) < 实际地脚螺栓锚固长度(2000mm)所以地脚螺栓长度合理-------------三、C,D腿地脚螺栓连接计算------------已知数据1．地脚螺栓数据地脚螺栓材质： Q235 地脚螺栓露头： 200mm地脚螺栓规格： M64 地脚螺栓锚固长： 2000mm2. 锚固件尺寸锚固措施：锚板锚板参数：锚板材质： Q235 锚板边长： 173mm 锚板厚度： 40mm计算结果1. 地脚螺栓强度控制工况：计算结果：允许强度： 0.000kPa 实际强度： 0.000kPa因为允许强度(0.000kPa) = 实际强度(0.000kPa)所以地脚螺栓强度2. 地脚螺栓锚固长度计算结果：允许地脚螺栓锚固长度：0mm 实际地脚螺栓锚固长度： 0mm因为允许地脚螺栓锚固长度(0mm) = 实际地脚螺栓锚固长度(0mm)所以地脚螺栓长度---------------四、A,B腿的稳定配筋数据------------已知数据1．材料参数混凝土等级： C20混凝土抗压强度： 9600.000kN/m^2混凝土抗拉强度： 1100.000kN/m^2主柱钢筋的等级：HPB235 主柱钢筋的抗拉强度：210000.000kN/m^22．基础荷载作用于A腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：12.209kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：58.997kN设计值：X方向：17.859kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：91.657kN 作用于B腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：12.209kN Y方向：2.800kN 垂直方向：124.505kN设计值：X方向：17.859kN Y方向：3.152kN 垂直方向：183.368kN 作用于A腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-18.354kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：-198.959kN设计值：X方向：-24.928kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：-269.481kN 作用于B腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-18.354kN Y方向：2.800kN 垂直方向：-133.450kN设计值：X方向：-24.928kN Y方向：3.152kN 垂直方向：-177.769kN 作用于A腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1标准值：X方向：6.446kN Y方向：9.286kN 垂直方向：219.456kN设计值：X方向：9.792kN Y方向：13.768kN 垂直方向：316.299kN 作用于B腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2标准值：X方向：-14.683kN Y方向：18.326kN 垂直方向：-316.803kN设计值：X方向：-19.789kN Y方向：24.889kN 垂直方向：-434.463kN 作用于B腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导6、地2标准值：X方向：-14.683kN Y方向：18.326kN 垂直方向：-290.418kN设计值：X方向：-19.789kN Y方向：24.889kN 垂直方向：-397.524kN 作用于A腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：-2.905kN Y方向：20.930kN 垂直方向：214.672kN设计值：X方向：-3.392kN Y方向：29.976kN 垂直方向：308.388kN 作用于B腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：-2.905kN Y方向：29.608kN 垂直方向：-293.940kN设计值：X方向：-3.392kN Y方向：40.777kN 垂直方向：-403.669kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：1.128kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：206.721kN设计值：X方向：2.347kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：298.470kN 作用于A腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-3.685kN Y方向：-23.964kN 垂直方向：-267.334kN设计值：X方向：-4.392kN Y方向：-32.783kN 垂直方向：-365.206kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-3.685kN Y方向：-14.790kN垂直方向：176.267kN设计值：X方向：-4.392kN Y方向：-21.473kN 垂直方向：255.835kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,225度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-6.356kN Y方向：-14.227kN 垂直方向：146.320kN设计值：X方向：-8.131kN Y方向：-20.685kN 垂直方向：213.910kN 作用于A腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-8.499kN Y方向：-22.107kN 垂直方向：-297.787kN设计值：X方向：-11.131kN Y方向：-30.182kN 垂直方向：-407.841kN 作用于B腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：-8.499kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：114.270kN设计值：X方向：-11.131kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：169.039kN 3. 地质参数高水位： 0.000m 低水位： -7.000m--------------------------------------------------------------------------- 土土壤厚度重度上拔角临界深地基承载力宽度修层类型 (m) (kN/m3) (度) 度系数 (kPa) 正系数--------------------------------------------------------------------------- 1 6.粘土、粉质粘土 10.000 16.000 20.000 2.000 120.000 0.300---------------------土深度修压缩模量层正系数 (kPa)---------------------1 1.500 4250.0004. A,B腿的主柱尺寸主柱埋深： 2200mm 主柱正面宽： 1200mm主柱露头： 200mm 主柱侧面宽： 1200mmA,B腿的台阶尺寸第1层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2000mm 台阶侧面宽度： 2000mm 第2层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2800mm 台阶侧面宽度： 2800mm 第3层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 3400mm 台阶侧面宽度： 3400mm 第4层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 4000mm 台阶侧面宽度： 4000mm 第5层台阶尺寸：台阶高度： 400mm台阶正面宽度： 4600mm 台阶侧面宽度： 4600mm 混凝土体积: 28.86 m^3挖土方量: 93.10 m^35. A,B腿的基础配筋主柱主筋规格： 24mm主柱X方向主筋数量： 10根主柱Y方向主筋数量： 10根主柱角筋规格： 24mm基础稳定计算结果1. 上拔稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：实际的上拔力： 316.299kN允许的上拔力： 926.531kN安全度: 292.9%因为实际的上拔力 (316.299kN) < 允许的上拔力 (926.531kN) 所以上拔稳定计算合理2. 下压稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：修正地基承载力：295.040kPa地基平均压应力：115.487kPa安全度： 255.5%1.2*修正地基承载力：354.048kPa地基最大压应力：128.156kPa安全度： 276.3%因为修正地基承载力(295.040kPa) > 地基平均压应力(115.487kPa) 1.2*修正地基承载力(354.048kPa) > 地基最大压应力(128.156kPa)所以下压稳定计算合理3. 倾覆稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：倾覆允许值：3803.667kN*m 倾覆实际值：970.432kN*m安全度: 392.0%因为倾覆允许值：3803.667kN*m > 倾覆实际值：970.432kN*m所以倾覆稳定计算合理4.软弱层承载力计算(1)不计算5. 主柱斜截面承载力计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：承载力允许值：1169.336kN 承载力实际值：40.777kN安全度: 2867.6%因为承载力许值：1169.336kN > 承载力际值：40.777kN所以主柱斜截面承载力计算合理6. 第1层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：248.235kPa 实际冲切力：31.070kPa 安全度: 798.9%因为允许冲切力：248.235kPa > 实际冲切力：31.070kPa所以第1层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：248.235kPa 实际冲切力：28.774kPa 安全度: 862.7%因为允许冲切力：248.235kPa > 实际冲切力：28.774kPa所以第1层台阶Y方向冲切计算合理7. 第1层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1936.000kN 实际剪切力：14.598kN 安全度: 13262.4%因为允许剪切力：1936.000kN > 实际剪切力：14.598kN所以第1层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向：不计算8. 第1层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：137.514kPa安全度: 472.0%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：137.514kPa所以第1层台阶强度计算合理9. 第2层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：252.308kPa 实际冲切力：34.571kPa 安全度: 729.8%因为允许冲切力：252.308kPa > 实际冲切力：34.571kPa所以第2层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：252.308kPa 实际冲切力：31.757kPa 安全度: 794.5%因为允许冲切力：252.308kPa > 实际冲切力：31.757kPa所以第2层台阶Y方向冲切计算合理10. 第2层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：2094.400kN 实际剪切力：15.888kN 安全度: 13182.1%因为允许剪切力：2094.400kN > 实际剪切力：15.888kN所以第2层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向：不计算11. 第2层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：65.149kPa安全度: 996.2%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：65.149kPa所以第2层台阶强度计算合理12. 第3层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：40.467kPa 安全度: 642.5%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：40.467kPa所以第3层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：37.136kPa 安全度: 700.1%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：37.136kPa所以第3层台阶Y方向冲切计算合理13. 第3层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1795.200kN 实际剪切力：14.806kN 安全度: 12125.2%因为允许剪切力：1795.200kN > 实际剪切力：14.806kN所以第3层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：1795.200kN 实际剪切力：0.741kN 安全度: 242430.8%因为允许剪切力：1795.200kN > 实际剪切力：0.741kN所以第3层台阶Y方向剪切计算合理14. 第3层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：42.791kPa安全度: 1516.7%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：42.791kPa所以第3层台阶强度计算合理15. 第4层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：46.990kPa 安全度: 553.3%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：46.990kPa所以第4层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：43.270kPa 安全度: 600.9%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：43.270kPa所以第4层台阶Y方向冲切计算合理16. 第4层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1408.000kN 实际剪切力：12.007kN 安全度: 11726.3%因为允许剪切力：1408.000kN > 实际剪切力：12.007kN所以第4层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：1408.000kN 实际剪切力：0.970kN 安全度: 145109.8%因为允许剪切力：1408.000kN > 实际剪切力：0.970kN所以第4层台阶Y方向剪切计算合理17. 第4层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：30.212kPa安全度: 2148.2%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：30.212kPa所以第4层台阶强度计算合理18. 第5层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：55.729kPa 安全度: 466.5%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：55.729kPa所以第5层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许冲切力：260.000kPa 实际冲切力：51.621kPa 安全度: 503.7%因为允许冲切力：260.000kPa > 实际冲切力：51.621kPa所以第5层台阶Y方向冲切计算合理19. 第5层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：809.600kN 实际剪切力：7.172kN 安全度: 11287.9%因为允许剪切力：809.600kN > 实际剪切力：7.172kN所以第5层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许剪切力：809.600kN 实际剪切力：0.756kN 安全度: 107061.6%因为允许剪切力：809.600kN > 实际剪切力：0.756kN所以第5层台阶Y方向剪切计算合理20. 第5层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：22.451kPa安全度: 2890.8%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：22.451kPa所以第5层台阶强度计算合理基础配筋计算结果1. 主柱总配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：8640mm^2 实际配筋面积：16286mm^2安全度: 188.5%因为应该配筋面积(8640mm^2) < 实际配筋面积(16286mm^2) 所以主柱总配筋合理主柱实际配筋率： 1.13%2. 主柱X方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：9048mm^2安全度: 133.3%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(9048mm^2) 所以主柱正面配筋合理主柱X方向配筋率：0.63%3. 主柱Y方向配筋控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：9048mm^2安全度: 133.3%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(9048mm^2) 所以主柱侧面配筋合理主柱Y方向配筋率：0.63%---------------五、C,D腿的稳定配筋数据------------已知数据1．材料参数混凝土等级： C20混凝土抗压强度： 9600.000kN/m^2混凝土抗拉强度： 1100.000kN/m^2主柱钢筋的等级：HPB235 主柱钢筋的抗拉强度：210000.000kN/m^2 2．基础荷载作用于C腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：19.882kN Y方向：2.800kN 垂直方向：-145.780kN设计值：X方向：27.068kN Y方向：3.152kN 垂直方向：-195.797kN 作用于D腿的工况名称：大风,平衡张力,90度风标准值：X方向：19.882kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：-211.288kN设计值：X方向：27.068kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：-287.508kN 作用于C腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-10.680kN Y方向：2.800kN 垂直方向：112.175kN设计值：X方向：-15.719kN Y方向：3.152kN 垂直方向：165.341kN 作用于D腿的工况名称：大风,平衡张力,270度风标准值：X方向：-10.680kN Y方向：-4.874kN 垂直方向：46.667kN设计值：X方向：-15.719kN Y方向：-6.056kN 垂直方向：73.630kN 作用于C腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1标准值：X方向：15.855kN Y方向：18.695kN 垂直方向：-325.859kN设计值：X方向：21.429kN Y方向：25.405kN 垂直方向：-447.907kN 作用于D腿的工况名称：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2标准值：X方向：-5.274kN Y方向：8.917kN 垂直方向：210.400kN设计值：X方向：-8.151kN Y方向：13.251kN 垂直方向：302.855kN 作用于C腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：5.774kN Y方向：29.608kN 垂直方向：-312.821kN设计值：X方向：7.409kN Y方向：40.777kN 垂直方向：-430.537kN 作用于D腿的工况名称：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6 标准值：X方向：5.774kN Y方向：20.930kN 垂直方向：195.791kN设计值：X方向：7.409kN Y方向：29.976kN 垂直方向：281.520kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：10.303kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：101.579kN设计值：X方向：13.657kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：150.507kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,90度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：10.303kN Y方向：-22.107kN 垂直方向：-310.478kN设计值：X方向：13.657kN Y方向：-30.182kN 垂直方向：-426.373kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,135度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：8.160kN Y方向：-23.402kN 垂直方向：-299.414kN设计值：X方向：10.657kN Y方向：-31.995kN 垂直方向：-410.885kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：5.489kN Y方向：-14.790kN 垂直方向：163.577kN设计值：X方向：6.918kN Y方向：-21.473kN 垂直方向：237.303kN 作用于D腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,180度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：5.489kN Y方向：-23.964kN 垂直方向：-280.024kN设计值：X方向：6.918kN Y方向：-32.783kN 垂直方向：-383.738kN 作用于C腿的工况名称：脱冰,不平衡张力,270度风,后导1-6、后地1-2,抗弯标准值：X方向：0.676kN Y方向：-12.932kN 垂直方向：194.031kN设计值：X方向：0.179kN Y方向：-18.872kN 垂直方向：279.938kN 3. 地质参数高水位： 0.000m 低水位： -7.000m--------------------------------------------------------------------------- 土土壤厚度重度上拔角临界深地基承载力宽度修层类型 (m) (kN/m3) (度) 度系数 (kPa) 正系数--------------------------------------------------------------------------- 1 6.粘土、粉质粘土 10.000 16.000 20.000 2.000 120.000 0.300---------------------土深度修压缩模量层正系数 (kPa)---------------------1 1.500 4250.0004. C,D腿的主柱尺寸主柱埋深： 1800mm 主柱正面宽： 1200mm主柱露头： 200mm 主柱侧面宽： 1200mmC,D腿的台阶尺寸第1层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2000mm台阶侧面宽度： 2000mm第2层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 2800mm台阶侧面宽度： 2800mm第3层台阶尺寸：台阶高度： 500mm台阶正面宽度： 3600mm台阶侧面宽度： 3600mm混凝土体积: 15.28 m^3挖土方量: 42.77 m^35. C,D腿的基础配筋主柱主筋规格： 24mm主柱X方向主筋数量： 8根主柱Y方向主筋数量： 8根主柱角筋规格： 24mm基础稳定计算结果1. 上拔稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：实际的上拔力： 302.855kN允许的上拔力： 438.010kN因为实际的上拔力 (302.855kN) < 允许的上拔力 (438.010kN) 所以上拔稳定计算合理2. 下压稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：修正地基承载力：253.440kPa地基平均压应力：107.370kPa安全度： 236.0%1.2*修正地基承载力：304.128kPa地基最大压应力：128.450kPa安全度： 236.8%因为修正地基承载力(253.440kPa) > 地基平均压应力(107.370kPa) 1.2*修正地基承载力(304.128kPa) > 地基最大压应力(128.450kPa)所以下压稳定计算合理3. 倾覆稳定计算控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：倾覆允许值：1346.380kN*m 倾覆实际值：694.467kN*m安全度: 193.9%因为倾覆允许值：1346.380kN*m > 倾覆实际值：694.467kN*m所以倾覆稳定计算合理4.软弱层承载力计算(1)不计算5. 主柱斜截面承载力计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：承载力允许值：1176.825kN 承载力实际值：40.777kN安全度: 2886.0%因为承载力许值：1176.825kN > 承载力际值：40.777kN所以主柱斜截面承载力计算合理6. 第1层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：51.856kPa 安全度: 453.2%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：51.856kPa所以第1层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：47.391kPa 因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：47.391kPa所以第1层台阶Y方向冲切计算合理7. 第1层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1320.000kN 实际剪切力：48.609kN 安全度: 2715.5%因为允许剪切力：1320.000kN > 实际剪切力：48.609kN所以第1层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：1320.000kN 实际剪切力：34.846kN 安全度: 3788.1%因为允许剪切力：1320.000kN > 实际剪切力：34.846kN所以第1层台阶Y方向剪切计算合理8. 第1层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：128.733kPa 安全度: 504.1%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：128.733kPa所以第1层台阶强度计算合理9. 第2层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：57.970kPa 安全度: 405.4%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：57.970kPa所以第2层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：52.537kPa 安全度: 447.3%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：52.537kPa所以第2层台阶Y方向冲切计算合理10. 第2层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：1232.000kN 实际剪切力：41.207kN 安全度: 2989.8%因为允许剪切力：1232.000kN > 实际剪切力：41.207kN所以第2层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：1232.000kN 实际剪切力：28.027kN 安全度: 4395.8%因为允许剪切力：1232.000kN > 实际剪切力：28.027kN所以第2层台阶Y方向剪切计算合理11. 第2层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：61.427kPa安全度: 1056.5%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：61.427kPa所以第2层台阶强度计算合理12. 第3层台阶冲切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：67.994kPa 安全度: 345.6%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：67.994kPa所以第3层台阶X方向冲切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导1、地1计算结果：允许冲切力：235.000kPa 实际冲切力：61.593kPa 安全度: 381.5%因为允许冲切力：235.000kPa > 实际冲切力：61.593kPa所以第3层台阶Y方向冲切计算合理13. 第3层台阶剪切计算(1)X轴方向控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许剪切力：792.000kN 实际剪切力：25.490kN安全度: 3107.1%因为允许剪切力：792.000kN > 实际剪切力：25.490kN所以第3层台阶X方向剪切计算合理(2)Y轴方向控制工况：断线,不平衡张力,无风,断导4、地2计算结果：允许剪切力：792.000kN 实际剪切力：16.544kN安全度: 4787.3%因为允许剪切力：792.000kN > 实际剪切力：16.544kN所以第3层台阶Y方向剪切计算合理14. 第3层台阶强度计算控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：允许强度：649.000kPa 实际强度：35.730kPa安全度: 1816.4%因为允许强度：649.000kPa > 实际强度：35.730kPa所以第3层台阶强度计算合理基础配筋计算结果1. 主柱总配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：8640mm^2 实际配筋面积：12667mm^2安全度: 146.6%因为应该配筋面积(8640mm^2) < 实际配筋面积(12667mm^2)所以主柱总配筋合理主柱实际配筋率：0.88%2. 主柱X方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：7238mm^2安全度: 106.6%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(7238mm^2) 所以主柱正面配筋合理主柱X方向配筋率：0.50%3. 主柱Y方向配筋控制工况：安装,邻档未挂,90度风,挂线导6计算结果：应该配筋面积：6789mm^2 实际配筋面积：7238mm^2安全度: 106.6%因为应该配筋面积(6789mm^2) < 实际配筋面积(7238mm^2) 所以主柱侧面配筋合理主柱Y方向配筋率：0.50%。

040911①独立基础平法

角筋/长边(X)中部筋/短边 (Y)中部筋，箍筋
短柱形独立基础平面注写形式
1.3 短柱形独立基础剖
面配 ②筋详双图
——
柱
1.3 短柱形独立基础——②双柱
平面配筋详图
1.3 短柱形独立基础——②双柱
断面配筋详图
1.3 短柱形独立基础——②双柱
短柱形独立基础平面注写形式
短柱范围配筋：角筋/ 长边(X)中部筋/ 短边(Y)中部筋，箍筋
基础连梁（）
1.4 JLL
钢筋构造
基础连梁（）
1.4 JLL
钢筋构造
1.5 独立基础平法施工图示例
4.9.11
①独立基础平法
• 本节重点： • 1、基础的类型与组成； • 2、普通独立基础、杯口独立基础、双柱独立基础、四柱独立基础的平法表达形式和钢筋构造；
双高杯口独立基础平面注写形式
BJJ 02，950/1900，450/400/2000 B：X： 16@150，Y： 14@200 O：4 22/ 16@220/ 16@200， 10@150/300 Sn：2 16
杯壁外侧短柱范围配筋：角筋/ 长边(X)中部筋/ 短边(Y)中部筋，杯口范围箍筋 /短柱范围箍筋
1.1 普通独立基础 ⑤ 设有基础梁四柱
带基础梁四柱独立基础平面注写形式
顶部配筋：梁间受力筋分布筋 /
普通独立基础 ⑥ 底板纵筋缩短构造
1.1 ——
可缩短的条件
X(Y)≥ 2.5m

1~14#楼梯计算书

2xM fcxb
=20.7mm
As=xfcb/fy=20.7x16.7x1000/360=960mm² 受力筋选配 12@100 As=1131mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=377mm² 支座钢筋选配 10@200 As=393mm² 分布筋选配 8@250 由于 AT1 与 AT2 跨度、坡度相差不多，所以 AT2 采用 AT1 计算面积
2xM fcxb
α = 0.763（来源《建筑结构静
=5mm
As=xfcb/fy=5x16.7x1000/360=231.9mm² 又因为 0.2%bh=260mm² Y 方向选配 10@130 As=604mm² 同理 X 方向选配 10@130 As=604mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=260mm²
11
LB1
1、 2、 3、自重：0.13x25=3.25KN/㎡做法：2KN/㎡抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
3
LB1
1、 2、 3、自重：0.13x25=3.25KN/㎡做法：2KN/㎡抹灰：0.02x17=0.34 KN/㎡
G = 5.60KN/㎡活载：q=3.5 KN/㎡ G /q=1.6<2.8 所以活载控制取 1m 板带计算 q1=1.2x5.6+1.4x3.5=11.62KN/m ln=2.1+0.25=2.35m M=q1xln²/8=8.02KN·m 板厚 h=130， h0=100，混凝土强度 C35，钢筋 HRB400 X=h0 h0²−
6
X=h0 -
h0²−
2xM fcxb
=19mm
As=xfcb/fy=19x16.7x250/360=220mm² 下铁选配 3 14 As=462mm² 由于按简支计算，所以支座负筋 AS=max（AS/3，0.2%bh）=200mm² 上铁选配 2 14 As=308mm²

DJ02阶梯基础基础计算书

DJ02阶梯基础计算一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=850mm基础高度h1(自动计算)=300mm一阶长度 b1=900mm b2=900mm 一阶宽度 a1=800mm a2=800mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.700m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=560.000kNMx=110.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=560.000/1.35=414.815kNMxk=Mx/ks=110.000/1.35=81.481kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.900+0.900+0.600=2.400m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.800+0.800+0.850=2.450mA1=a1+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m A2=a2+hc/2=0.800+0.850/2=1.225mB1=b1+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m B2=b2+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m3. 基础总高 H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=2.400*2.450=5.880m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.450*1.700=199.920kNG=1.35*Gk=1.35*199.920=269.892kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=81.481-0.000*0.300=81.481kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=110.000-0.000*0.300=110.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(414.815+199.920)/5.880=104.547kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*104.547=104.547kPa≤fa=130.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(414.815+199.920)=0.011m因|exk| ≤Bx/6=0.400m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880+6*|6.667|/(2.4002*2.450)=107.381kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880-6*|6.667|/(2.4002*2.450)=101.712kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=81.481/(414.815+199.920)=0.133m因|eyk| ≤By/6=0.408m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880+6*|81.481|/(2.4502*2.400)=138.483kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880-6*|81.481|/(2.4502*2.400)=70.610kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.381-104.547)+(138.483-104.547)+104.547=141.318kPaγo*Pkmax=1.0*141.318=141.318kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(560.000+269.892)=0.011m因ex≤ Bx/6.0=0.400m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880+6*|9.000|/(2.4002*2.450)=144.965kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880-6*|9.000|/(2.4002*2.450)=137.312kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=110.000/(560.000+269.892)=0.133m因ey ≤By/6=0.408y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880+6*|110.000|/(2.4502*2.400)=186.952kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880-6*|110.000|/(2.4502*2.400)=95.324kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=144.965+186.952-(560.000+269.892)/5.880=190.779kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=190.779-269.892/5.880=144.879kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=144.965-269.892/5.880=99.065kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=186.952-269.892/5.880=141.052kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.850mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.225m, YL2=A2=1.225mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+1.120)/2=0.860mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((1.225-0.850/2-0.260)*(0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2,(1.225-0.850/2-0.260)* (0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2)=max(0.896,0.896)=0.896m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.896*144.879=129.869kNγo*Flx=1.0*129.869=129.87kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*860*260=223.82kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.850my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.370my冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*144.879=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*260=288.89kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=800+800+850=2450mmBz=b1+b2+bc=900+900+600=2400mmA'=Bz*max(a1,a2)=2400.0*max(800.0,800.0)=1.92m2Vs=A'*p=1.9*95.2=182.9kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

DJ02阶梯基础基础计算书

DJ02阶梯基础基础计算书DJ02阶梯基础计算⼀、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝⼟结构设计规范》 (GB50010-2010)②⼆、⽰意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: ⾃动计算截⾯尺⼨1. ⼏何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=600mm 矩形柱⾼hc=850mm基础⾼度h1(⾃动计算)=300mm⼀阶长度 b1=900mm b2=900mm ⼀阶宽度 a1=800mm a2=800mm 2. 材料信息基础混凝⼟等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝⼟等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.700m纵筋合⼒点⾄近边距离: as=40mm基础及其上覆⼟的平均容重: γ=20.000kN/m3最⼩配筋率: ρmin=0.150%4. 作⽤在基础顶部荷载标准组合值F=560.000kNMx=110.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=0.000kNks=1.35Fk=F/ks=560.000/1.35=414.815kNMxk=Mx/ks=110.000/1.35=81.481kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=0.000/1.35=0.000kN5. 修正后的地基承载⼒特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.900+0.900+0.600=2.400m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.800+0.800+0.850=2.450mA1=a1+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m A2=a2+hc/2=0.800+0.850/2=1.225m B1=b1+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m B2=b2+bc/2=0.900+0.600/2=1.200m3. 基础总⾼ H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算⾼度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底⾯积 A=Bx*By=2.400*2.450=5.880m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*2.400*2.450*1.700=199.920kNG=1.35*Gk=1.35*199.920=269.892kN五、计算作⽤在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=81.481-0.000*0.300=81.481kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=110.000-0.000*0.300=110.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载⼒1. 验算轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒pk=(Fk+Gk)/A=(414.815+199.920)/5.880=104.547kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*104.547=104.547kPa≤fa=130.000kPa轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求2. 验算偏⼼荷载作⽤下的地基承载⼒exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(414.815+199.920)=0.011m因|exk| ≤Bx/6=0.400m x⽅向⼩偏⼼,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880+6*|6.667|/(2.4002*2.450)=107.381kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(414.815+199.920)/5.880-6*|6.667|/(2.4002*2.450)=101.712kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=81.481/(414.815+199.920)=0.133m因|eyk| ≤By/6=0.408m y⽅向⼩偏⼼Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880+6*|81.481|/(2.4502*2.400)=138.483kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(414.815+199.920)/5.880-6*|81.481|/(2.4502*2.400)=70.610kPa3. 确定基础底⾯反⼒设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(107.381-104.547)+(138.483-104.547)+104.547=141.318kPaγo*Pkmax=1.0*141.318=141.318kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa 偏⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求七、基础冲切验算1. 计算基础底⾯反⼒设计值1.1 计算x⽅向基础底⾯反⼒设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(560.000+269.892)=0.011m因ex≤ Bx/6.0=0.400m x⽅向⼩偏⼼Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880+6*|9.000|/(2.4002*2.450)=144.965kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(560.000+269.892)/5.880-6*|9.000|/(2.4002*2.450)=137.312kPa1.2 计算y⽅向基础底⾯反⼒设计值ey=Mdx/(F+G)=110.000/(560.000+269.892)=0.133m因ey ≤By/6=0.408y⽅向⼩偏⼼Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880+6*|110.000|/(2.4502*2.400)=186.952kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(560.000+269.892)/5.880-6*|110.000|/(2.4502*2.400)=95.324kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=144.965+186.952-(560.000+269.892)/5.880=190.779kPa1.4 计算地基净反⼒极值Pjmax=Pmax-G/A=190.779-269.892/5.880=144.879kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=144.965-269.892/5.880=99.065kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=186.952-269.892/5.880=141.052kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.850mYB1=B1=1.200m, YB2=B2=1.200m, YL1=A1=1.225m, YL2=A2=1.225mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x⽅向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=1.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+1.120)/2=0.860mx冲切⾯积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((1.225-0.850/2-0.260)*(0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2,(1.225-0.850/2-0.260)* (0.600+2*0.260)+(1.225-0.850/2-0.260)2)=max(0.896,0.896)=0.896m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=0.896*144.879=129.869kNγo*Flx=1.0*129.869=129.87kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*860*260=223.82kNx⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求2.3 y⽅向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=0.850my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=1.370my冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=0.000*144.879=0.000kNγo*Fly=1.0*0.000=0.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*1110*260=288.89kNy⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求⼋、基础受剪承载⼒验算1. 计算剪⼒Az=a1+a2+hc=800+800+850=2450mmBz=b1+b2+bc=900+900+600=2400mmA'=Bz*max(a1,a2)=2400.0*max(800.0,800.0)=1.92m2Vs=A'*p=1.9*95.2=182.9kN基础底⾯短边尺⼨⼤于柱宽加两倍基础有效⾼度，不需验算受剪承载⼒！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝⼟强度等级⼤于等于柱的混凝⼟强度等级，所以不⽤验算柱下扩展基础顶⾯的局部受压承载⼒。

某钢结构独立基础计算书J-1

基础台阶计算书

基础台阶计算书⼯程编号：220GJ-24A _⼯程施⼯图 _设计阶段线路结构 _专业计算书计算书编号: _审核: _校核: _计算: _软件的名称: 钢管杆基础优化计算及绘图系统 _ 版本号: 3.10版 _*2017年5⽉17⽇ 20:23:26*⽬录⼀、铁塔类型及标志⾼ (2)⼆、材料数据 (2)三、地脚螺栓数据 (2)四、地质数据 (2)五、⼯况数据 (3)六、主柱尺⼨ (3)七、配筋数据 (4)⼋、基础稳定计算结果 (4)九、基础配筋计算结果 (8)⼀、铁塔类型及标志⾼杆塔类型：转⾓、终端、⼤跨越塔倾覆附加分项系数： 1.60 基础类型：台阶式杆与基础连接⽅式：地脚螺栓⼆、材料数据钢筋等级：II级钢筋的抗拉强度：300000 kPa 混凝⼟等级：C25 混凝⼟轴⼼抗拉强度：1270 kN/m^2混凝⼟轴⼼抗压强度：11900.000 kN/m^2 混凝⼟重度：22.000 kN/m^3 混凝⼟浮重度：12.000 kN/m^3 钢筋混凝⼟重度：24.000 kN/m^3 钢筋混凝⼟浮重度：14.000 kN/m^3三、地脚螺栓数据法兰到地⾯距离：200 钢管杆根径：1600螺栓数量：32螺栓等级：35号优质碳素钢抗拉强度：190000 kN/m^2螺栓规格：64 丝扣长度：160锚固长度：2000螺帽数量： 6 螺帽⾼度：50外接圆直径：115垫铁数量： 1 垫铁长度：150垫铁厚度：20四、地质数据浮重度：10.000 kN/m^3 ⼟壤层数：共1 层五、⼯况数据六、主柱尺⼨主柱长：2400 mm 主柱宽：2400 mm 主柱露头：200 mm 主柱埋深：1500 mm 保护帽⾼：200 mm混凝⼟体积：106.328 m^3 挖⼟⽅量：255.528 m^3七、配筋数据主柱配筋尺⼨：主筋规格：25 mm ⾓筋规格：32 mmX⽅向主筋数量：25 Y⽅向主筋数量：25箍筋类型：外侧箍筋采⽤⽔平箍筋外箍筋规格：8 mm 内箍筋规格：8 mm外箍筋间距：200 mm内箍筋间距：200 mm⼋、基础稳定计算结果1.基底平均压应⼒：控制⼯况：安装,邻档未挂,90度风,牵引导2安全度：375.46%计算结果：实际平均压应⼒：100.285 kPa允许平均压应⼒：376.533 kPa因为实际的平均压应⼒(100.285 kPa) < 允许的平均压应⼒(376.533 kPa) 所以基底平均压应⼒计算合理2.基底最⼤压应⼒：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：215.94%计算结果：实际最⼤压应⼒：209.240 kPa允许最⼤压应⼒：451.840 kPa因为实际的最⼤压应⼒(209.240 kPa) < 允许的最⼤压应⼒(451.840 kPa) 所以基底最⼤压应⼒计算合理控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：107.85%计算结果：倾覆实际值：11064.719 kN*m倾覆允许值：11933.651 kN*m因为倾覆实际值(11064.719 kN*m) < 倾覆允许值(11933.651 kN*m)所以倾覆稳定计算合理4.上拔稳定计算：控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：上拔实际值：0.000 kN上拔覆允许值：0.000 kN因为上拔实际值(0.000 kN) < 上拔允许值(0.000 kN)所以上拔稳定计算合理5.主柱斜截⾯承载⼒计算：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：2349.58%计算结果：承载⼒实际值225.390 kN承载⼒允许值5295.716 kN因为承载⼒实际值(225.390 kN) < 承载⼒允许值(5295.716 kN) 所以斜截⾯承载⼒计算合理6.第1 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：214.74%计算结果：实际冲切⼒74.507 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(74.507 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第1层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：559.17%计算结果：实际冲切⼒28.614 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(28.614 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第1层台阶Y⽅向冲切计算合理控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第1层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第1层台阶上拔抗拉强度计算合理7.第2 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：187.07%计算结果：实际冲切⼒85.527 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(85.527 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第2层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：467.36%计算结果：实际冲切⼒34.235 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(34.235 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第2层台阶Y⽅向冲切计算合理8.第2 层台阶剪切计算：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第2层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第2层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)8.第3 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：156.80%计算结果：实际冲切⼒102.042 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(102.042 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第3层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：359.95%计算结果：实际冲切⼒44.450 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(44.450 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN) 所以第3层台阶Y⽅向冲切计算合理9.第3 层台阶剪切计算：(1)X轴⽅向安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第3层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第3层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第3层台阶上拔抗拉强度计算合理9.第4 层台阶冲切计算：(1)X轴⽅向控件⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：129.66%计算结果：实际冲切⼒123.403 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(123.403 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第4层台阶X⽅向冲切计算合理(2)Y轴⽅向控件⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：268.85%计算结果：实际冲切⼒59.513 kN允许冲切⼒160.000 kN因为实际冲切⼒(59.513 kN) < 允许冲切⼒(160.000 kN)所以第4层台阶Y⽅向冲切计算合理(1)X轴⽅向控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第4层台阶X⽅向剪切计算合理(2)Y轴⽅向控制⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际剪切⼒0.000 kN允许剪切⼒0.000 kN因为实际剪切⼒(0.000 kN) < 允许剪切⼒(0.000 kN)所以第4层台阶Y⽅向剪切计算合理(3)上拔抗拉强度控件⼯况：安全度：0.00%计算结果：实际强度0.000 kN允许强度0.000 kN因为实际上强度(0.000 kN) < 允许强度(0.000 kN)所以第4层台阶上拔抗拉强度计算合理九、基础配筋计算结果1.主柱总配筋：控制⼯况：安全度：136.35%计算结果：实际配筋⾯积47124 mm^2应该配筋⾯积34560 mm^2因为实际配筋⾯积(47124 mm^2) > 应该配筋⾯积(34560.000 mm^2) 所以主柱总配筋合理2.主柱X⽅向配筋：控制⼯况：⼤风,不平衡张⼒,0度风安全度：106.53%计算结果：实际配筋⾯积24544 mm^2应该配筋⾯积23040 mm^2因为实际配筋⾯积(24544 mm^2) > 应该配筋⾯积(23040 mm^2) 所以主柱正⾯配筋合理控制⼯况：⼤风,平衡张⼒,90度风安全度：106.53%计算结果：实际配筋⾯积24544 mm^2应该配筋⾯积23040 mm^2因为实际配筋⾯积(24544 mm^2) > 应该配筋⾯积(23040 mm^2) 所以主柱侧⾯配筋合理。

图纸dj0阶形基础类型

图纸dj0阶形基础类型
意思是01号独立基础（阶梯式的），高度为600mm。

在结构图中，DJ表示普通独立基础，BJ表示杯形独立基础，j
表示独立基础截面形状为阶梯形，p表示独立基础截面形状为坡形，01、02、03、04表示基础序号。

因此DJj01表示1号普通独立基础，截面形状为阶梯形，DJp02表示2号普通独立基础，截面形状为坡形，BJj03表示3号杯形内独立容基础，截面形状为阶梯形，BJp04表示4号杯形独立基础，截面形状为坡形。

扩展资料
结构图内容介绍：
1、绘出定位轴线及梁、柱、承重墙，抗震构造柱等定位尺寸，并注明其编号和楼层标高。

2、注明预制板的跨度方向、板号、数量及板底标高，标出预留洞大小及位置；预制梁、洞口过梁的位置和型号、梁底标高。

3、现浇板应注明板厚、板面标高、配筋，标高或板厚变化处绘局部剖面，有预留孔、埋件、已定设备基础时应示出规格与位置，洞边加强措施，当预留孔、埋件、设备基础复杂时亦可放大另绘。

4、有圈梁时应注明位置、编号、标高，可用小比例绘制单线平面示意图。

5、楼梯间可绘斜线注明编号与所在详图号.。

1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

DJ01阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 自动计算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm基础高度h1(自动计算)=300mm一阶长度 b1=700mm b2=700mm 一阶宽度 a1=700mm a2=700mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=2.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=362.020kNMx=0.000kN*mMy=0.000kN*mVx=30.000kNVy=20.000kNks=1.35Fk=F/ks=362.020/1.35=268.163kNMxk=Mx/ks=0.000/1.35=0.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=30.000/1.35=22.222kNVyk=Vy/ks=20.000/1.35=14.815kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=130.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.700+0.700+0.500=1.900m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.700+0.700+0.500=1.900mA1=a1+hc/2=0.700+0.500/2=0.950m A2=a2+hc/2=0.700+0.500/2=0.950mB1=b1+bc/2=0.700+0.500/2=0.950m B2=b2+bc/2=0.700+0.500/2=0.950m3. 基础总高 H=h1=0.300=0.300m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.300-0.040=0.260m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.900*1.900=3.610m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.900*1.900*2.000=144.400kNG=1.35*Gk=1.35*144.400=194.940kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-14.815*0.300=-4.444kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+22.222*0.300=6.667kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-20.000*0.300=-6.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+30.000*0.300=9.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(268.163+144.400)/3.610=114.283kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*114.283=114.283kPa≤fa=130.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=6.667/(268.163+144.400)=0.016m因|exk| ≤Bx/6=0.317m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(268.163+144.400)/3.610+6*|6.667|/(1.9002*1.900)=120.115kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(268.163+144.400)/3.610-6*|6.667|/(1.9002*1.900)=108.452kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-4.444/(268.163+144.400)=-0.011m因|eyk| ≤By/6=0.317m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(268.163+144.400)/3.610+6*|-4.444|/(1.9002*1.900)=118.171kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(268.163+144.400)/3.610-6*|-4.444|/(1.9002*1.900)=110.396kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(120.115-114.283)+(118.171-114.283)+114.283=124.003kPaγo*Pkmax=1.0*124.003=124.003kPa≤1.2*fa=1.2*130.000=156.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=9.000/(362.020+194.940)=0.016m因ex≤ Bx/6.0=0.317m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(362.020+194.940)/3.610+6*|9.000|/(1.9002*1.900)=162.155kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(362.020+194.940)/3.610-6*|9.000|/(1.9002*1.900)=146.410kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-6.000/(362.020+194.940)=-0.011m因ey ≤By/6=0.317y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(362.020+194.940)/3.610+6*|-6.000|/(1.9002*1.900)=159.531kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(362.020+194.940)/3.610-6*|-6.000|/(1.9002*1.900)=149.034kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=162.155+159.531-(362.020+194.940)/3.610=167.404kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=167.404-194.940/3.610=113.404kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=162.155-194.940/3.610=108.155kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=159.531-194.940/3.610=105.531kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.300m, YB=bc=0.500m, YL=hc=0.500mYB1=B1=0.950m, YB2=B2=0.950m, YL1=A1=0.950m, YL2=A2=0.950mYHo=YH-as=0.260m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.020mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.500+1.020)/2=0.760mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((0.950-0.500/2-0.260)*(0.500+2*0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2,(0.950-0.500/2-0.260)* (0.500+2*0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2)=max(0.642,0.642)=0.642m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.642*113.404=72.851kNγo*Flx=1.0*72.851=72.85kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*760*260=197.80kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.020my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max((0.950-0.500/2-0.260)*(0.500+0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2,(0.950-0.500/2-0.260)*(0 .500+0.260)+(0.950-0.500/2-0.260)2)=max(0.642,0.642)=0.642m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.642*113.404=72.851kNγo*Fly=1.0*72.851=72.85kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*760*260=197.80kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=700+700+500=1900mmBz=b1+b2+bc=700+700+500=1900mmA'=Az*max(b1,b2)=1900.0*max(700.0,700.0)=1.33m2Vs=A'*p=1.3*100.3=133.4kN基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度，不需验算受剪承载力！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。