水力澄清池计算表

水管水力计算表格

S-35
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/ R-35
S-36
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/ R-36
SUM(Pa)
0
36 回
运动粘度 (10-6m2/s) 0.805
水
管
内径管段长流速阻力
(mm) m
m/s
系数
13 14
15
16
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40
制冷机组
41
热水锅炉
42
热交换器
43 电动调节阀
44
空调箱
45
风机盘管
46
冷却塔
SUM(Pa)
0
水系统总阻力
水系统水力计算
管径内径数量阻力 mm mm (只) 系数
4 567
流量 m3/h
8
流速局部阻力
m/s
Pa
9
10
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澄清池设计计算书

附图：澄清池纵剖面图
浓缩室泥渣平均浓度取δ=2500 mg/l
浓缩斗采用一个正四棱形台体，尺寸：上底为2m，下底为0.6m，棱台高2m
故实际浓缩室体积
泥渣浓缩室的排泥管直径100mm
二机械搅拌设备计算：
采用无机变速电动机，功率5-7KW
1.已知条件：
第一絮凝室纵剖面积F=30
第二絮凝室内径D1=5.45m
第一絮凝室深度H6=1.7 m
导流室出口平均半径D3=（D1'+D2）/2=6.7 m
导流室出口宽度
出口竖向高度B1'=B1/cos45=1.3 m
配水三角槽
三角槽断面面积，取高×底=1m×2m，则w4=Q/2/v4=0.146
三角槽缝宽，取0.02m第一絮凝室上口直径D4=D1'+2×1=5.55+2=7.55 m
第一絮凝室高度H6=H1+H2-H4-H5=2.8+1.75-1.5-1.36=1.7 m
机械搅拌澄清池设计
题目：试设计计算一座处理水量为800m3/h的机械搅拌澄清池。水厂自用水量按5%计。要求计算确定所选机械搅拌澄清池的主要尺寸，选配电机并按比例画出示意图。
一澄清池池体尺寸计算：
1.已知条件：
设计水量含（自用水量）Q=840 =0.233
泥渣回流比取R=4，则第二絮凝室提升流量Q提=5Q=1.167
=11片
搅拌叶片和叶轮的提升叶片均装11片，按径向布置。
电动机功率：按叶轮提升功率和叶片搅拌功率而定。
A叶轮提升功率
N1=ρQ提h/102/η=2.517 kW
ρ-水容重，按泥水混合采用1100kg/ ，η-叶轮效率取0.5，
h-提升水头，按经验公式h 0.09873≈0.1 m

水力计算表

附录B 水力计算表《水力计算图表》汇集了给水排水工程设计常用的水力计算图表。

内容包括给水工程用钢管、铸铁管、塑料管水力计算表，圆形断面钢筋混凝土输水管水力计算表；圆形、矩形、马蹄形、蛋形断面排水管道水力计算图，以及梯形明渠水力计算图；热水管、钢塑复合管、蒸汽与压缩空气管的流量与压力损失计算表等。

为充分发挥实用设计功能以及配合计算机辅助设计的应用，《水力计算图表》配置了上述所有水力计算图表的电子软件，可通过计算机准确、方便、快速地检索、查询和计算。

B.0.1制表说明。

1水力计算表格按公式（4.4.1-1）编制，管道单位长度沿程水头损失为：i＝105C h－1.85dj－4.87q g1.85（B.0.1-1）式中i——管道单位长度水头损失（kPa/m）；d j——管道计算内径（m）；C h——海澄-威廉系数，C h＝140；q g——设计流量（m3/s）。

2建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表分别按管系列S5、S4、S3.2和工作水温10℃编制。

建筑给水聚丙烯热水管水力计算表分别按管系列 S3.2、S2.5、S2.0和工作水温70℃编制。

i L＝0.011dj－4.87q g1.85（B.0.1-2）i R＝0.008dj－4.87q g1.85（B.0.1-3）式中i L——冷水管单位长度水头损失（kPa/m）；i R——热水管单位长度水头损失（kPa/m）；dj——管道计算内径（m）；q g——设计流量（m3/s）。

B.0.2水力计算表。

建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表见本附录表B.0.2-1，B.0.2-2，B.0.2-3；建筑给水聚丙烯热水管水力计算表见本附录表B.0.2-4，B.0.2-5，B.0.2-6。

表B.0.2-1 冷水管S5管系列水力计算表11表B.0.2-2 冷水管S4管系列水力计算22表B.0.2-3 冷水管S3.2管系列水力计算3333表B.0.2-4 热水管S3.2管系列水力计算续表B.0.2-4表B.0.2-5 热水管S2.5管系列水力计算表55表B.0.2-6 热水管S2.0管系列水力计算表续表 B.0.2-6B.0.3修正系数。

水力澄清池设计计算书

126 m3/h
=
0.0350 m3/s
m3/d = m/s
504 m3/h
= 0.140 m3/s
喉管流速V1=
3 m/s
0.06 m/s
0.04 0.6 0.7
m/s mm/s s
水力循环澄清池部位尺寸符号如图 (1)水射器计算喷嘴直径
(二)设计计算
d0
4Q0
v0
0.0704 m
设进水管流速V=
f
孔眼中心间距 S D 0.12 m
n2
出水管径采用d= 200 mm
排空管径采用d= 200 mm
mm。 m/s
m,池底坡
池底直径采用D0=
2
角采用γ=
H1 D D0 tan 3.5 m 2
池子直壁部分的高度为H2=H-H1= 2.55 m
45
°,则池底斜壁部分高度为
(8)澄清池各部分容积及停留时间计算 a 第一絮凝池
V 1 h2 (d12 d22 d1d2) 2.39 m3 12
b 第二絮凝池
45 °倾角,则喇叭口高度为
d5 d1 tan 45 250 mm 2
喷嘴与喉管的距离S=2d0= 150 mm
(3)第一絮凝室计算上口直径
d2
4Q1
v2
1.72
m
取d2=
1.7 m
上口面积
1
d
2 2
2.27
m2
4
实际出口流速
v3 '
4Q1
d
2 2
0.0617
m/s
=
设第一絮凝室高度为h2,锥形角取
=
第二絮凝室高度取h4=
3

水厂设计(沉淀池、滤池)及计算公式(例)

净（制）构筑物根据人饮工程设计规模Q ＝6000m ³/d ，为自流引水处理，运行时间为24小时/天，日处理水量约6000 m ³，每小时水处理能力为250 m ³/h 。

水厂建两组净水建筑物，每组日处理水量约3000 m ³，每小时水处理能力为125 m ³/h 。

水厂建净水建筑物两组四座，单组净化能力Q ＝125m ³/h 。

水源水质化验结果表明，浑浊度、大肠菌群、细菌总数三项指标超标。

为保证人民生活饮水卫生达国标GB5749-85要求，拟定净水构筑物工艺流程为：进水→旋流孔室反应→斜管沉淀→重力式无阀滤池→清水池。

现只计算一座（1500 m ³）的净水结构：一．穿孔旋流孔室式反应池设计参数：反应池采用6格，反应时间20分钟，池高度拟定为3.7m ，V 进口＝1.0m/s ，V6＝0.2（m/s ）。

反应池总容积W=QT/60＝62.5×20/60＝20.83（m ³）反应池面积F=W/H=20.83/2.5=8.332(㎡)单格池面积f ＝F/n ＝8.332/6＝1.389（㎡）设计拟定为正8边形内切圆直径为1.3m 的单个反应池的面积为1.4㎡，满足设计要求。

各单池进孔口流速=1.0+0.2-0.2×T t n )12.00.1(122-+ =1.2-0.2T t n241+ 第一格进口管径采用0.15mtn ＝n Tn '' 式中n ''——第n 格序数n ＝6格t1＝3.33（min ） t2＝6.67（min ）t3＝10（min ） t4＝13.33（min ）t5＝16.67（min） t6＝20（min）V1=1.2-0.2×sqrt((1+24×3.33/20))＝0.75（m/s）V2=1.2-0.2×sqrt((1+24×6.67/20))＝0.6（m/s）同理可求得：V3=0.48（m/s） V4=0.38（m/s）V5=0.28（m/s） V6=0.2（m/s）各格进口尺寸，1—6格拟定为正8边形由流量公式得：Q＝62.5m3/h＝0.01736 m³/s据公式Fn=Q/Vn计算得：F1=0.01736/0.75＝0.0231（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.11×0.22=0.0242（㎡）F2=0.01736/0.6＝0.0289（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.12×0.24=0.0288（㎡）同理得：F3＝0.0363（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.14×0.27=0.0378（㎡）F4＝0.0462（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.16×0.29=0.0464（㎡）F5＝0.0613（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.18×0.34=0.0612（㎡）F6＝0.0868（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.21×0.42=0.0882（㎡）GT值计算，要求梯度值GT在104—105之间由公式G式中h＝1.06 V2n/2g为孔口水头损失经计算得：H进口＝0.054 h1＝0.03 h2＝0.019 h3＝0.012 h4＝0.008 h5＝0.004则h＝h进口+h1+h2……h5＝0.111（m）G2010029.160111.05004⨯⨯⨯⨯-＝21.2（L/s）（G=20~60s-1）GT=21.2×1500＝31800≈3.18×104在104—105之间，故能满足要求。

吨每小时米直径机械澄清池计算书

已知单座设计水量40m3/h0.01111111m3/s自用水量5%泥渣回流量5倍3～5水总停留时间 1.7h 1.2～1.5第二絮凝室及导流室内流速40mm/s 第二絮凝室水停留时间0.8min 0.5～1.0分离室上升流速0.5mm/s 计算1池体直径1.1第二絮凝室第二絮凝室提升流量＝240m3/h0.06666667m3/s第二絮凝室面积＝ 1.66666667m2第二絮凝室直径＝ 1.45710063m 取 1.8m1.2导流室导流室面积＝ 2.5434m2导流板面积＝0.2m2导流室与第二絮凝室面积之和＝ 5.2868m2则导流室直径＝ 2.5951449m 取 2.6m1.3分离室分离室面积＝22.2222222m2第二絮凝室、导流室、分离室面积之和＝27.5090222则澄清池直径＝ 5.91974158m 取6m 计算2池体高度40m3/h机械加速澄清池以Q 提计，上升流速40-60钢板厚度忽略不计钢板厚度忽略不计钢板厚度忽略不计2.1有效容积＝71.4m3池内结构所占体积＝2m3则设计总容积＝73.4m3设直壁有效水深＝ 1.8m 则直壁部分有效容积W1＝50.868m32.2池体斜壁部分所占体积W2＝20.532m3又r=R-H2,代入整理后得：当H2= 1.05m A=-0.0314355所以取H2＝1m2.3池底部直径＝4m池底坡度＝6%池底坡降＝0.12m2.4超高H0＝0.3m池体直壁高H1＝ 1.8m 池体斜壁高H21m 池底坡降＝0.12m 总高 3.22m 计算3各部分体积之比3.1第二絮凝室高度H4＝ 1.25815837m取 1.25m导流室水面高出第二絮凝室出口的高度H5＝0.29488087m取0.3m设导流室出口流速50mm/s 导流室出口平均直径＝ 2.2m 则导流室出口宽度＝0.19301293mH 23-3RH 22+3R 2H 2-(3/3.14)W 2=0令A＝H 23-3RH 22+3R 2H 2-(3/3.14)W 2即(3.14/3*H2)*（R 2+rR+r 2)=W2取0.2m 导流室出口竖向高度＝0.28284271m 取0.28m 第二絮凝室体积（包括导流室在内）＝7.39627m33.2配水三角槽内流速0.25m/s 三角槽断面0.02222222m2等腰直角三角形，直边长＝0.21081851m 取三角槽直边长0.25m3.3第一絮凝室高度＝ 1.25m上部圆台：上底半径＝1.15m 下底半径＝2.2m 高＝ 1.05m下部圆台：上底半径＝2.2m 下底半径＝2m 高＝0.2m 则第一絮凝室体积＝12.3246308m33.4分离室体积＝51.6790992m33.5第二絮凝室体积：第一絮凝室体积：分离室体积＝1 1.67 6.99接近1：2：73.6泥渣回流量＝0.05833333m3/s 回流缝内流速＝150mm/s 100-200回流缝宽＝0.02814772m 取0.03m 计算3进出水管（槽）3.1进出水管进出水管管径＝150mm 第一絮凝室体积等于两个圆台体积之和则流速＝0.62907919m/s3.2放空管、排泥管采用DN100计算4搅拌机与刮泥机搅拌机：N=4KW，叶轮直径1.24m,叶轮高度0.09m刮泥机：N＝0.25KW，刮臂直径3.6m。

清水池与水塔容积计算表

黄河水利职业技术学院《城镇供排水工程》课程设计题目《城镇供排水工程》课程设计专业水务管理班级水务管理1002姓名王香军学号 2001080601指导教师张尧旺2012年6月3日清水池与水塔容积计算表（一）清水池和高地水池的容积和尺寸 1清水池容积和尺寸清水池所需调节容积31266550000%33.5m W=⨯= 2该城镇规划人口为20万人，确定同一时间内火灾次数为两次，一次灭火用水量为45L/s 。

火灾延续时间为2h 计，故火灾所需用水量为：364826.3452m Q x =⨯⨯⨯=采用对地高水位，且单位容积造价较为经济，故考虑清水池和高地水池分担消防供水，即清水池消防容积2w 按3324m 计算水厂自用水量调节容积按最高日设计用水量的8%计算，即33400050000%8m w =⨯= 清水池安全储量4w 可按上面三部分容积的1/6计算，即小时一级泵站供水量二级泵站供水量清水池调节容积计算水塔调节容积计算设水塔不设水塔设水塔不设水塔 (1) (2) (3) (4) (2)-(3) ∑ (2)-(4) ∑ (3)-(4) ∑ 0-1 4.17 3.5 3.1 0.67 0.67 1.07 0.97 0.4 0.4 1—2 4.17 3.5 3 0.67 1.34 1.17 2.14 0.5 0.9 2—3 4.16 3.5 2.55 0.66 2 1.61 3.75 0.95 1.85 3—4 4.17 3.5 2.6 0.67 2.67 1.57 5.32 0.9 2.75 4—5 4.17 3.5 3.1 0.67 3.34 1.07 6.39 0.4 3.15 5—6 4.16 3.5 3.34 0.66 4 0.82 7.21 0.16 3.31 6—7 4.17 4.5 4.5 -0.33 3.67 -0.33 6.88 0 3.31 7—8 4.17 4.5 4.7 -0.33 3.34 -0.53 6.35 -0.2 3.11 8—9 4.16 4.5 5.1 -0.34 3 -0.94 5.41 -0.6 2.51 9—10 4.17 4.5 5.46 -0.33 2.67 -1.29 4.12 -0.96 1.55 10—11 4.17 4.5 4.95 -0.33 2.34 -0.78 3.34 -0.45 1.1 11—12 4.16 4.5 4.8 -0.34 2 -0.64 2.7 -0.3 0.8 12—13 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.67 -0.43 2.27 -0.1 0.7 13—14 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.34 -0.43 1.84 -0.1 0.6 14—15 4.16 4.5 4.55 -0.34 1 -0.39 1.45 -0.05 0.55 15—16 4.17 4.5 4.3 -0.33 0.67 -0.13 1.32 0.2 0.75 16—17 4.17 4.5 4.4 -0.33 0.34 -0.23 1.09 0.1 0.85 17—18 4.16 4.5 4.3 -0.34 0 -0.14 0.95 0.2 1.05 18—19 4.17 4.5 4.65 -0.33 -0.33 -0.48 0.47 -0.15 0.9 19—20 4.17 4.5 4.4 -0.33 -0.66 -0.23 0.24 0.1 1 20-21 4.16 4.5 4.8 -0.34 -1 -0.64 -0.4 -0.3 0.7 21-22 4.17 4.5 4.9 -0.33 -1.33 -0.73 -1.13 -0.4 0.3 22-23 4.17 3.5 3.9 0.67 -0.66 0.27 -0.86 -0.4 -0.1 23-24 4.16 3.5 3.4 0.660.760.1∑1001001005.33%8.34%3.41%332148.1164)40003242665(61)(61m w w w w =++=++=所以清水池有效容积343218.81538.116440003242665m w w w w w c =+++=+++= 2高地水池有效容积和尺寸高地水池调节容积31170550000%41.3%41.3m Q w d =⨯==高地水池消防储备容积按3324m计算，则高地水池有效容积为：321220293241705m w w w c =+=+= （二）最高日最高时设计计算（1）确定设计用水量及供水量最高日最高时设计用水量为：S L Q Q d h /3.75850000%46.5%46.5=⨯== 二级泵站最高时供水量为：s L Q Q d I /62550000%5.4%5.4m ax =⨯== 高地水池最高时供水量为：s L Q Q Q I h t /3.1336253.758m ax =-=-= （三）节点流量计算管网边缘一周为单侧配水，其余为双侧配水，则沿线流量、节点流量计算如下表各管段沿线流量管段编号管段长度(m)管段计算长度（m ）比流量L/s*m 沿线流量L/s1-2 1270 1270×0.5=6355775.0/==∑L Q q h cb36.67 2-3 1350 1350×0.5=675 38.98 3-4 650 650×0.5=325 18.77 1-5 620 320×0.5=31017.9 5-6 760 760 43.89 2-6 1150 1150 66.41 6-7 1130 1130 65.26 3-71390139080.277-8 1040 1040 60.064-8 1670 1670×0.5=835 48.225-9 1730 1730×0.5=865 49.959-10 1500 1500×0.5=750 43.316-10 480 480 27.7210-11 1020 1020×0.5=510 29.457-11 1140 1140 65.8411-12 760 760×0.5=380 21.958-12 1510 1510×0.5=755 43.6合计∑L=13130 758.33各节点流量表节点编号连接管段节点流量计算式节点流量结果1 1-2 、1-5 0.5×（36.83+17.98）27.32 1-2 、2-3 、2-6 0.5×（36.83+39.15+66.7）713 2-3、3-4、3-7 0.5×（39.15+18.85+80.62）694 3-4 、4-8 0.5×（18.85+48.43）33.55 5-6 、5-9 、1-5 0.5×（44.08+50.17+17.98）55.96 5-6 、2-6 、0.5×（44.08+27.8+66.7+65.54）101.66-10 、6-77 6-7 、7-11 、0.5×（65.54+66.12+80.62+60.32）135.77-8 、3-78 7-8 、8-12 、0.5×（60.32+43.79+48.43）75.94-89 5-9 、9-10 0.5×（50.17+43.5）46.610 9-10 、6-10 、0.5×（43.5+27.84+29.85）50.210-1111 7-11 、10-11 、0.5×（66.12+29.85+22.04）58.611-1212 8-12 、11-12 0.5×（43.09+22.04）32.8合计758.1（四）流量预分配应根据流入管网的流量与各节点的节点流量之和相等以及流量平衡原则进行预分配。

T高密度澄清池设计计算

高效沉淀池池设计计算书一、设计水量Q=47250t/d=1968.75t/h=0.547m3/s二、构筑物设计1、澄清区水的有效水深：本项目的有效水深按7.8米设计。

斜管上升流速：12～25m/h，取22.5 m/h。

——斜管面积A1=1968.75/22.5=87.5m2；沉淀段入口流速取60 m/h。

——沉淀入口段面积A2=1968.75/60=32.81m2；中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q）0.4=0.9×（1.5×0.547）0.4=0.832m 取B=1.4m。

从已知条件中可以列出方程：X·X1=32.81 ——①（X-2）·（X-X1-0.4）=87.5 ——②可以推出：A=X3-2.4X2-119.51X+65.62=0当X=11.9时A=-11.25＜0当X=12时A=13.9＞0当X=14时A=666＞0所以取X=14。

即澄清池的尺寸：14m×14m×7.41m=1452.36m3原水在澄清池中的停留时间：t=1452.36/0.547=2655s=44.25min；X1=32.81/x=2.34 , 取X1=1.9m,墙厚0.4m斜管区面积：12m×11.7m=140.4m2水在斜管区的上升流速：0.547/140.4=0.0039m/s=3.9mm/s=14.04m/h从而计算出沉淀入口段的尺寸：14m×1.9m。

沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s，则水层高度：0.547÷0.05÷14=0.78m。

另外考虑到此处设置堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段，流速应该比较低，应该以不破坏絮体为目的。

如果按照堰上水深的公式去计算：h=（Q/1.86b）2/3=（0.547/1.86×14）2/3=0.076m。

则流速为0.385m/s。

这么大的流速经混凝的原水从推流段进入到沉淀段，则絮体可能被破坏。

给水厂清水池设计计算

9 清水池9.1 清水池的平面尺寸清水池有效容积为：4321W W W W W +++=式中，1W —调节容积，m 3，取最高用水量的10%,1W =Q 1.0；2W —净水厂自用水量的5%-10%，取10%，2W =11.0Q ；3W —消防贮水量，m 3；4W —安全用水，m 3，取200m 3；1W =Q 10.0=1728017280010.0=⨯m 32W =11.0Q =1280128001.0=⨯m 33W =65373672001000036004103=-+⨯⨯⨯-m 3最高时供水量31000024/1600005.124/m Q K Q h g =⨯==水厂设计水量720024/16000008.1=⨯==aQ Q c 4W =1000m 34321W W W W W +++==17280+1280+3736+1000=23296m 3 滤后水经过消毒后进入清水池，两组滤池的滤后水分别进入两个清水池，则每个清水池的容积是11648m 3，取清水池有效水深4.5m ，则其面积为2588.4m 2，平面尺寸为65×39.8，清水池采用地下式钢筋混凝土立方体水池，水池顶部高出地面0.5m ，清水池超高0.5m 。

9.2 管道布置⑴清水池的进水管进水管流量为1.0m 3/s ，选用铸铁管，查水力计算表表的管径 mm DN 1100，流速1.065m/s ，1000i=1.068；⑵清水池的出水管由于用户的用水量时时变化，清水池的出水管应按照出水最大流量计：241KQ Q = 式中 K —时变化系数，一般采用5.2~3.1，设计中取5.1Q —设计水量d m 3s m h m KQ Q 3315.15400242/1728005.124==⨯== 选用铸铁管，查水力计算表表的管径 mm DN 1200，流速1.32m/s ，1000i=1.485 ⑶清水池的溢流管溢流管的直径与进水管直径相同，取为mm DN 1100。

澄清池的设计计算

澄清池的设计计算澄清池是一种常见的庭园水景设计，它以其独特的美感和水舒缓的声音受到许多人的喜爱。

在这篇文章中，我们将探讨澄清池的设计原理、材料选取、施工步骤以及常见的维护方法。

澄清池的设计原理主要有三个要素：水、石和植物。

首先，水是澄清池设计中最重要的一部分。

清澈的水面能够反射周围的景色，形成一个自然的画面。

接下来是石头，石头被用作塑造澄清池的边缘、堆石瀑布和小型岛屿等。

不同形状和颜色的石头可以创造出具有层次感和动感的景观。

最后是植物，适当选择水生和湿生植物可以增添自然气息，并且有助于澄清水体，减少水藻和杂草的滋生。

在选择材料方面，主要考虑到实际使用、美观性和耐久性等因素。

一般情况下，澄清池的基础材料包括水泥、石头、防水层、滤料和泵等。

水泥用于澄清池的基底和边缘的打造，能够确保水体的稳定性。

石头则是为了创造出自然的效果，可以选择花岗岩、石灰岩或人造石等。

防水层则用于确保水体不渗漏，可以使用聚乙烯、聚氯乙烯或橡胶材料。

滤料是关键的部分，用于过滤掉水中的颗粒物质和杂质。

最后，泵是确保水体始终保持流动的关键装置。

澄清池的施工步骤分为以下几个阶段：规划设计、基础施工、水池建造和水系统安装。

首先是规划设计阶段，根据庭园的尺寸和要求，设计师将确定澄清池的位置、形状和大小等。

然后是基础施工，首先要清理庭园的地面，去除不必要的植物和杂草。

然后将水泥浇筑成澄清池的基底和边缘。

接下来是水池建造，将石头按照设计的形状和样式进行摆放，并且使用适当的材料进行固定。

最后是水系统安装，将泵和过滤器等装置安装并连接好，确保水体能够流动起来。

澄清池的维护相对简单，但也需要定期的保养。

首先是水质的维护，定期检查水体的PH值和溶解氧含量等，确保水体清澈透明。

其次是清理杂物，定期清理庭园中积聚的落叶、杂草和悬浮物，保持水面的整洁。

此外，还需要定期检查水泵和过滤器，确保其正常运行。

另外，如果发现水体出现异常，如过于混浊或有异味等，应立即采取相应的措施进行处理。

40000t高密度澄清池设计计算书65环境平台

40000t高密度澄清池设计计算书65环境平台中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q ）0.4=0.9×（1.5×0.463） =0.78m40000t/d 高密度澄清池设计计算书一、设计水量Q=40000t/d=1666.7t/h=0.463m 3/s二、构筑物设计水的有效水深：本项目的有效水深按 6.8 米设计。

1、絮凝池：停留时间 6～10min ，取 8 min 。

则有效容积：V=1666.7×8/60=222.3 m3平面有效面积：A=222.3/6.8=32.7m 2。

取絮凝池为正方形，则计算并取整后。

絮凝池的有效容积：5.7m×5.7m×6.8m（设计水深）=221m 3。

原水在絮凝池中的停留时间为7.96min2、澄清区斜管上升流速：12～25m/h ，取 22.5 m/h 。

——斜管面积 A 1=74.08m 2；沉淀段入口流速取 60m/h 。

——沉淀入口段面积 A 2=27.78m 2；0.4取 B=0.9m 。

从已知条件中可以列出方程：X·X1=27.78——①（X-1.3）·（X-X1-0.25-0.5）=74.08——②可以推出：A=X 3-2.05X 2-100.885X+36.114=0 当 X=11 时 A=9.33＞0 当 X=10.9 时 A=-12.064＜0所以取 X=11。

即澄清池的尺寸：11m×11m×6.8m=822.8m3原水在澄清池中的停留时间：t=822.8/0.463=1777.1s=29.6min ；斜管区面积：9.7m×7.7m=74.69m2水在斜管区的上升流速：0.463/74.69=0.0062m/s=6.2mm/s=22.32m/h1从而计算出沉淀入口段的尺寸：11m×2.55m。

沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s，则水层高度：0.463÷0.05÷11=0.84m。

高效澄清池计算书最终

h=xn62/2g
出水洞水头损失h= 0.000005 m
每格出口区长度l2= 5.600 m 出口区上升流速为ν7= 0.0158 m/s
b3=QDG/n7l2
t3=l2b3h2/60QDG
出口区宽度b3= 1.00 m
出口区停留时间t3= 5.00 min
出水堰高度
为配水均匀，每格出口区到沉淀区设淹没堰
混合室设计混合池混合池尺寸
混合室进水流量q= 0.174 m3/s 混合池停留时间HRT= 3.00 min
混合池有效水深h1= 2.00 m V=Q×HRT×60
混合池总体积V= 31.25 m3 F=V/h
混合池面积F= 15.70 m2 混合池宽B= 3.40 m 混合池长L= 4.90 m
rad/s m/s
m m/s
2.4
污泥回流泵间
D4=（4Q/pn10）(1/2) 出水支管直径D4= 0.43 m
污泥回流泵间高度h=
2
m
污泥回流泵间长度l= 3.4 m
污泥回流泵间宽度B= 4.9 m
水回用-高密度沉淀池
416.67 m3/h 625.00 m3/h
0.116 m3/s 0.174 m3/s
出水渠壁厚度= 0.25 m
进水口长度l= 8.3 m
B1=q/nνjl 进水区宽度B1= 0.90 m 中间出水渠宽度b= 0.80 m
出水渠壁厚度= 0.25 m
沉淀池单个池子宽度B= 8.3 m
斜管悬空侧挡板厚度= 0.3 m
挡板上缘与池顶平
挡板下缘超出斜板高度H= 0.5 m
斜管区长度L2= 7.1 m
表面负荷q=
8.5
m3/(m2·

标准机械搅拌澄清池钢板用量计算

Φ6m机械搅拌澄清池钢板用量计算表(单套)
一、澄清池内部钢结构重量
序号
名称
1 第一反应室（即伞板） 2 伞板下裙板 3 第二反应室 4 导流室 5 筒体直壁段 6 筒体锥体段 7 筒底 8 底部泥斗 9 内部环形集水槽 10 筒外出水槽 11 筒内排泥斗活门 12 筒内排泥斗壁板
长（m)
宽/高（m)
筒体锥形段母线长
1.697 m
筒体底母线长
1.557 m
底部泥斗高
0.500 m
底部泥斗直径
0.500 m
筒内集水槽底宽
0.200 m
筒内集水槽高
0.670 m
筒外集水槽长、宽
0.500 m
筒外集水槽高
0.670 m
筒内排泥斗长
1.350 m
筒内排泥斗宽
1.200 m
筒内排泥斗高
0.710 m
筒内排泥斗活门长、宽 0.500 m
379.252
考虑到其它钢构件，取系数1.2 455.102613 m2/座
重量（t） 2.119 0.191 1.587 1.996 6.744 2.409 0.944 0.092 0.969 0.079 0.024 0.181 17.334
系数
乘系数后重量（t）
1.2
2.54
1.2
0.23
1.2
1.90
1.2
2.39
1.2
8.09
1.2
2.89
1.2
1.13
1.1
0.10
1.1
1.07
1.1
0.09
1.1
0.03
1.1
0.20
20.67
重量（t） 0.15

清水池与水塔容积计算表

黄河水利职业技术学院《城镇供排水工程》课程设计题目《城镇供排水工程》课程设计专业水务管理班级水务管理1002姓名王香军学号 2001080601指导教师张尧旺2012年6月3日清水池与水塔容积计算表（一）清水池和高地水池的容积和尺寸 1清水池容积和尺寸清水池所需调节容积31266550000%33.5m W=⨯= 2该城镇规划人口为20万人，确定同一时间内火灾次数为两次，一次灭火用水量为45L/s 。

火灾延续时间为2h 计，故火灾所需用水量为：364826.3452m Q x =⨯⨯⨯=采用对地高水位，且单位容积造价较为经济，故考虑清水池和高地水池分担消防供水，即清水池消防容积2w 按3324m 计算水厂自用水量调节容积按最高日设计用水量的8%计算，即33400050000%8m w =⨯= 清水池安全储量4w 可按上面三部分容积的1/6计算，即小时一级泵站供水量二级泵站供水量清水池调节容积计算水塔调节容积计算设水塔不设水塔设水塔不设水塔 (1) (2) (3) (4) (2)-(3) ∑ (2)-(4) ∑ (3)-(4) ∑ 0-1 4.17 3.5 3.1 0.67 0.67 1.07 0.97 0.4 0.4 1—2 4.17 3.5 3 0.67 1.34 1.17 2.14 0.5 0.9 2—3 4.16 3.5 2.55 0.66 2 1.61 3.75 0.95 1.85 3—4 4.17 3.5 2.6 0.67 2.67 1.57 5.32 0.9 2.75 4—5 4.17 3.5 3.1 0.67 3.34 1.07 6.39 0.4 3.15 5—6 4.16 3.5 3.34 0.66 4 0.82 7.21 0.16 3.31 6—7 4.17 4.5 4.5 -0.33 3.67 -0.33 6.88 0 3.31 7—8 4.17 4.5 4.7 -0.33 3.34 -0.53 6.35 -0.2 3.11 8—9 4.16 4.5 5.1 -0.34 3 -0.94 5.41 -0.6 2.51 9—10 4.17 4.5 5.46 -0.33 2.67 -1.29 4.12 -0.96 1.55 10—11 4.17 4.5 4.95 -0.33 2.34 -0.78 3.34 -0.45 1.1 11—12 4.16 4.5 4.8 -0.34 2 -0.64 2.7 -0.3 0.8 12—13 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.67 -0.43 2.27 -0.1 0.7 13—14 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.34 -0.43 1.84 -0.1 0.6 14—15 4.16 4.5 4.55 -0.34 1 -0.39 1.45 -0.05 0.55 15—16 4.17 4.5 4.3 -0.33 0.67 -0.13 1.32 0.2 0.75 16—17 4.17 4.5 4.4 -0.33 0.34 -0.23 1.09 0.1 0.85 17—18 4.16 4.5 4.3 -0.34 0 -0.14 0.95 0.2 1.05 18—19 4.17 4.5 4.65 -0.33 -0.33 -0.48 0.47 -0.15 0.9 19—20 4.17 4.5 4.4 -0.33 -0.66 -0.23 0.24 0.1 1 20-21 4.16 4.5 4.8 -0.34 -1 -0.64 -0.4 -0.3 0.7 21-22 4.17 4.5 4.9 -0.33 -1.33 -0.73 -1.13 -0.4 0.3 22-23 4.17 3.5 3.9 0.67 -0.66 0.27 -0.86 -0.4 -0.1 23-24 4.16 3.5 3.4 0.660.760.1∑1001001005.33%8.34%3.41%332148.1164)40003242665(61)(61m w w w w =++=++=所以清水池有效容积343218.81538.116440003242665m w w w w w c =+++=+++= 2高地水池有效容积和尺寸高地水池调节容积31170550000%41.3%41.3m Q w d =⨯==高地水池消防储备容积按3324m计算，则高地水池有效容积为：321220293241705m w w w c =+=+= （二）最高日最高时设计计算（1）确定设计用水量及供水量最高日最高时设计用水量为：S L Q Q d h /3.75850000%46.5%46.5=⨯== 二级泵站最高时供水量为：s L Q Q d I /62550000%5.4%5.4m ax =⨯== 高地水池最高时供水量为：s L Q Q Q I h t /3.1336253.758m ax =-=-= （三）节点流量计算管网边缘一周为单侧配水，其余为双侧配水，则沿线流量、节点流量计算如下表各管段沿线流量管段编号管段长度(m)管段计算长度（m ）比流量L/s*m 沿线流量L/s1-2 1270 1270×0.5=6355775.0/==∑L Q q h cb36.67 2-3 1350 1350×0.5=675 38.98 3-4 650 650×0.5=325 18.77 1-5 620 320×0.5=31017.9 5-6 760 760 43.89 2-6 1150 1150 66.41 6-7 1130 1130 65.26 3-71390139080.277-8 1040 1040 60.064-8 1670 1670×0.5=835 48.225-9 1730 1730×0.5=865 49.959-10 1500 1500×0.5=750 43.316-10 480 480 27.7210-11 1020 1020×0.5=510 29.457-11 1140 1140 65.8411-12 760 760×0.5=380 21.958-12 1510 1510×0.5=755 43.6合计∑L=13130 758.33各节点流量表节点编号连接管段节点流量计算式节点流量结果1 1-2 、1-5 0.5×（36.83+17.98）27.32 1-2 、2-3 、2-6 0.5×（36.83+39.15+66.7）713 2-3、3-4、3-7 0.5×（39.15+18.85+80.62）694 3-4 、4-8 0.5×（18.85+48.43）33.55 5-6 、5-9 、1-5 0.5×（44.08+50.17+17.98）55.96 5-6 、2-6 、0.5×（44.08+27.8+66.7+65.54）101.66-10 、6-77 6-7 、7-11 、0.5×（65.54+66.12+80.62+60.32）135.77-8 、3-78 7-8 、8-12 、0.5×（60.32+43.79+48.43）75.94-89 5-9 、9-10 0.5×（50.17+43.5）46.610 9-10 、6-10 、0.5×（43.5+27.84+29.85）50.210-1111 7-11 、10-11 、0.5×（66.12+29.85+22.04）58.611-1212 8-12 、11-12 0.5×（43.09+22.04）32.8合计758.1（四）流量预分配应根据流入管网的流量与各节点的节点流量之和相等以及流量平衡原则进行预分配。

尾矿库澄清距离计算

确定尾矿库最终堆积标高的最主要因素是选矿厂在生产服务年限内排出的总尾矿量，或按矿山原矿储量计算的总尾矿量所需要的库容。

由几何库容曲线初定尾矿库的最终堆积标高，并给出堆积平面图，见图2—4，随后进行调洪计算、渗流计算和澄清距离计算，若满足下述3个条件的要求，初定标高满足要求。

(1)满足回水蓄水水深hi,调洪水深ht,安全超高P的要求：
式中Hm——尾矿库最终堆积标高，m；
Hk——尾矿池控制水位，m；
hj——回水蓄水水深，m；
h1——调洪水深，m；
e——尾矿库防洪安全超高，m。

(2)满足尾矿水澄清距离要求。

控制水位时，沉积滩水边线至溢水口的最小距离Lk应为：
式中L——澄清距离，m；
L3——达到尾矿矿浆平均流动水层厚度，l 2(见图2—3)的水面距离，m。

(3)满足渗流控制的最小沉积滩长度Ll的要求。

为了确保尾矿堆积坝的稳定，应控制堆积坝的浸润线高度和渗流坡降，满足此渗流控制条件的最高洪水位时沉积滩长度应大于设计提出的最小沉积滩长度L1的要求。

上述3个条件，若其中之一不满足要求，应提高最终堆积标高，直至满足要求为止。

T高密度澄清池设计计算

T高密度澄清池设计计算Revised on July 13, 2021 at 16:25 pm高效沉淀池池设计计算书一、设计水量Q=47250t/d=1968.75t/h=0.547m3/s二、构筑物设计1、澄清区水的有效水深：本项目的有效水深按7.8米设计..斜管上升流速：12～25m/h;取22.5 m/h..——斜管面积A1=1968.75/22.5=87.5m2；沉淀段入口流速取60 m/h..——沉淀入口段面积A2=1968.75/60=32.81m2；中间总集水槽宽度：B=0.91.5Q0.4=0.9×1.5×0.5470.4=0.832m取B=1.4m..从已知条件中可以列出方程：X·X1=32.81 ——①X-2·X-X1-0.4=87.5 ——②可以推出：A=X3-2.4X2-119.51X+65.62=0当X=11.9时 A=-11.25＜0当X=12时 A=13.9＞0当X=14时 A=666＞0所以取X=14..即澄清池的尺寸：14m×14m×7.41m=1452.36m3原水在澄清池中的停留时间：t=1452.36/0.547=2655s=44.25min；X1=32.81/x=2.34 ; 取X1=1.9m;墙厚0.4m斜管区面积：12m×11.7m=140.4m2水在斜管区的上升流速：0.547/140.4=0.0039m/s=3.9mm/s=14.04m/h从而计算出沉淀入口段的尺寸：14m×1.9m..沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s;则水层高度：0.547÷0.05÷14=0.78m..另外考虑到此处设置堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段;流速应该比较低;应该以不破坏絮体为目的..如果按照堰上水深的公式去计算：h=Q/1.86b2/3=0.547/1.86×142/3=0.076m..则流速为0.385m/s..这么大的流速经混凝的原水从推流段进入到沉淀段;则絮体可能被破坏..因此;考虑一些因素;取1.05m的水层高度..推流段的停留时间3～5min;取4 min..V=1968.75×4/60=131.25 m3则宽度：131.25÷2.65÷14=3.53m;取3.4m..反应段至推流段的竖流通道的流速取0.05m/s;则宽度：0.547+60/3600÷0.05÷14=0.81m..取1.45m;考虑到此处底部要做一些土建结构的处理..见图纸..2、污泥回流及排放系统污泥循环系数0.01～0.05;取0.03..1968.75×0.03=59.1m3/h;泵的扬程取20mH2O..采用单螺杆泵..系统设置三台..一台用于污泥的循环;一台用于污泥的排放;另一台为备用..螺杆泵采用变频控制..污泥循环管：DN200;流速：0.443m/s..污泥循环的目的：1、增加反应池内的污泥的浓度；2、确保污泥保持其完整性；3、无论原水浓度和流量如何;保持沉淀池内相对稳定的固体负荷..污泥排放的目的：避免污泥发酵;并使泥床标高保持恒定..污泥床的高度由污泥探测器自动控制..3、絮凝池本项目的有效水深按7.8米设计..停留时间6～10min;取8 min..则有效容积：V=1968.75×8/60=262.5 m3平面有效面积：A=262.5/7.8=33.65m2..取絮凝池为正方形;则计算得A=5.8m;取整后a=6m..絮凝池的有效容积：6m×6m×7.8m设计水深=280.8m3..原水在絮凝池中的停留时间为8.56min4、反应室及导流板Q=47250t/d=1968.75t/h=0.547m3/s①——管道流速取1.0m/s;管径为DN800流速1.04 m/s；设计图中过水面4*1.85=7.4m2；流速为0.074 m/s..②——管道流速取0.8m/s;管径为DN900流速0.82 m/s；③——流速取0.6m/s;0.547÷0.6÷3.14×0.92=0.32m;取0.3m；④——回流量：设计水量=10：1;絮凝筒内的水量为11倍的设计水量6.017m3/s..筒内流速取1.0 m/s;则Di=2.768m;取内径：φ2700mm;筒内流速：1.05m/s.. ⑤——流速取0.5m/s;6.017÷0.5÷3.14×2.7=1.42m;取1.5 m；v=0.47m/s..⑦——流速取0.4m/s左右..则D×L=0.547×10/0.4=13.675m2取高度：1.2m；锥形筒下部内径：φ3700mm；流速：0.39m/s..筒外流速：0.547×11/6×6-3.14×2.72/4=30.28=0.199 m/s筒内流速/筒外流速=1.0/0.199=5.025筒内：配有轴流叶轮;使流量在反应池内快速絮凝和循环；筒外：推流使絮凝以较慢的速度进行;并分散能量以确保絮凝物增大致密..原水在混凝段的各个流速：反应室内：内径：D=φ2700mm;流速：v=1.05 m/s；室内至室外：流速：v=0.47m/s；室外流速：v=0.199m/s；室外至室内：流速：v=0.39m/s；5、提升絮凝搅拌机叶轮直径：φ2400mm；外缘线速度：1.5m/s；搅拌水量为设计水量的11倍6.017m3/s；轴长——按照目前设计的要求;有5.2m..螺旋桨外沿线速度为1.5m/s;则转速n=60*1.5/3.14*2.4=11.94 r/min；叶轮的提升水量按6.017 m3/s;提升水头按0.10m提升叶轮所消耗的功率N1N1=ρQ提H/102η=1100×6.017×0.10/102×0.75=8.65KW 取功率N1=11KW搅拌机的型号及具体参数以厂家的设计为准..6、刮泥机采用中心传动刮泥机..刮臂直径：φ13500mm ；外缘线速度：2.5m/min ；7、高密度澄清池水力模型 1 Coagulant injection 混凝剂投加7 Outlet channel 出水渠 2 Flocculant injection 絮凝剂投加A Raw water inlet 原水进水 3 Reactor 反应池B Clarified water outlet 澄清水出水 4 Lamella 斜管C Sludge recirculation 污泥回流 5 Outlet troughs 澄清水槽D Sludge extraction 污泥排放 6 Picket fence 栅形刮泥机A1 23 4 5 B6CD 7。

水力澄清池计算

水力澄清池计算设计水量Q=2400m3/d =100m3/h =0.0278m3/s 考虑5%总进水量Q0=2520m3/d =105m3/h =0.0292m3/s 回流比n=4 设计循环总流量Q1=9600m3/d =420m3/h =0.117m3/s 喷嘴流速V0=7.5m/s喉管流速V1= 2.5m/s 第一絮凝室出口流速V2=0.06m/s第二絮凝室出口流速V3=0.04m/s清水区上升流速V4=0.5mm/s0.6s取d0=70mm1.5m/s取d=150mm设喷嘴收缩角α为喷嘴直段长度取喷嘴管长=220mm3.38m取d1=250mm0.244m要求净作用水头h p=0.06V O2= (2)喉管计算斜壁高=mm ≈150149.3mm7.58m/s排泥耗水量喉管混合时间t1=(二)设计计算水力循环澄清池部位尺寸符号如图则进水管直径0.157m水力澄清池设计计算(一)设计参数(1)水射器计算0.0704m0cotα-=d d2喉管长度h1=V 1'.t1=1427mm 取h1=1450mm 750mm140mm取d 2= 1.6m30°,则取h 2= 2.5m取d 3= 2.5m2.70.3m,第二絮凝室出口断面积250mm 喷嘴与喉管的距离S=2d 0=2.38m 取喇叭口直径d 5=3d 1=(3)第一絮凝室计算1.57m2.01m 22.52m (4)第二絮凝室计算0.0581m/s =58.1mm/s 2.90m20.0403m/s =2.92m 22.51m 第一絮凝室上口水深h =由0.31m 40.3mm/s 第二絮凝室高度取h 4=m,其中第二絮凝室至第一絮凝室上口高度h 5=m/s4.83m 2出口流速0.024取D=9m喉管喇叭口距池底0.46m,喷嘴与喉管间距0.14m,超高0.3H=5.4m 池底直径采用D=2m,池底坡角采用γ=451.9m T'=t 2+t 3+t 4=5545s =92 min 215.1m 394.3m 3池的总体积V=V 3+V 4=d 水在池内的净水历时e 澄清池总体积3min(5)澄清池直径计算58.3m 20.50mm/s (6)澄清池高度计算(7)坡角计算8.98m 0.0005m/s =1.98m 317°,则池底斜壁部分高度3.5m (8)澄清池各部分容积及停留时间计算池子直壁部分的高度为H 2=H-H 1=5432s 11.26m 396.5s =90.51%计,即V 泥= 2.15m3排泥历时取t=303m/s,则取d 5=200mm a 进水管进水管流速υ=1.5m/s取d =150mm b 集水槽流量超载系数取K＝ 1.3q＝0.5Q 0K=0.0190m/s槽宽b＝0.9q 0.4＝0.184m 取b=0.2m5070mm。

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