桥梁工程--后张法空心板预应力张拉计算
桥梁预应力张拉详细计算过程及伸长量计算过程
一、工程概况（一）总体概况即本项目终点K11+700，全长11.7公里。
我标段共有T梁432片，其中90片为16 m，342片为13m，（详见表1.1T梁工程数量表）。
表1.1T梁工程数量表二、施工工艺张拉作业使用智能张拉设备。
当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进行张拉。
张拉正后方设置防护钢板挡板。
预应力张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进行。
钢绞线张拉程序：0→初应力(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应力钢绞线张拉采用双控，即以张拉力控制为主，以伸长量进行校核。
实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。
若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相比误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹片并拆除千斤顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较大，暂停张拉，查清原因并解决问题后方再继续张拉（预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算见计算书）。
T梁起拱度采用张拉前后测设高程并计算其差值得出。
张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，用水准仪测设高程。
张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。
张拉完成后，将多余的钢绞线用砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。
钢绞线切除后，及时对锚头进行封堵，保证封锚密实。
张拉前千斤顶、锚环、夹片、工作锚具、工作夹片、压力表、油泵等张拉设备进行检验。
千斤顶、油泵、压力表与张拉应力值的关系方程式，由有资质的检测单位检测。
锚环、夹片、工作锚具、工作夹片应当无破损，锚环、夹片、工作锚具、工作夹片在使用前送样进行强度检验，符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应力钢铰线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求后使用。
使用前必须对每一个锚环和夹片进行观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹片数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹片停止使用。
张拉时，钢铰线应匀速渐进张拉，按照先N1后N2的顺序，智能张拉操作具体方法为：（1）、准备工作①准备与张拉系统能配套使用的限位板、锚具、夹片，电脑（预装Windows XP操作系统，自带无线网络适配器），三相电缆，阳伞等必须准备齐全。
后张法预应力张拉
： 区段端张拉应力 （ ｐ ） Ｍ ａ ： 预应力 筋与孔壁摩 擦系数 ０ ：区段 内曲 线孔 道 部分 切 线 的夹 角 和 （ａ ） ｔｄ ｋ 孔道每米局部偏差对摩擦 的影响系数 ： ｘ ：区段长度（ ｍ）
穿束 ，钢绞线束两端露 出锚垫板长度要大致相 而且不得拆掉软线的插头来使用 ，或截断软线 等。 来接线 ；开动张拉端控制阀时 ，应一边看压力 ２． ． ５机具安装就 位。加工 简易千斤顶提 表 ， １ 一边慢慢打开 。２ ． ３张拉用 临时设 备： ．２ ２． 检 升架 。钢铰线穿束完成后安装工作锚 、 夹片 ， 限 查是否保证有所需的电源 ；必须检查是 否确保 位板 ， 再通过提升架调整千斤顶位置 ， 安装工具 有 张拉装置的作业空间 ；必须 检查作业脚 手架 锚、 片， 夹 使工作 锚与限位板接 口吻合 ， 线重 是否齐备 、安全 ；必须准备好平板车等搬运 工 轴 合， 然后把工具锚的夹片顶进 。 具； 用作千斤顶的起 吊装置 ， 准备好倒链 滑 应 ２． ． ６钢绞线张拉 。按设计 张拉顺 序和要 车 、 １ 人字扒杆 、 吊索、 麻绳以及粗铁丝等 。 张拉装 求进行 ， 采用纵 向、 向对称 同步张拉工艺 ， 横 张 置不得 被雨淋 ， 因此 ， 要有防雨设备 ； 对于长 钢 拉力钢绞线伸长量双控 ， 以张拉力为主 ， 张拉程 束 ， 指挥者的号令很难传清楚 ， 时可使用 步话 此 序 为 ： 一 １％ａ Ｏ Ｏ 一 量 测一２ ％ａ 一 量 测 一 机 。 Ｏ ｌ 咖 １０ ｏ 量测一 。 ｏ％ ｌ 衄 持 荷 ２ ｉ后锚 固） ｍｎ 。 ２ ． ３加强对材料质量的检 查 在梁两端张拉 的操 作人员配备对 讲机 ， 保 ２． ， １千斤 顶 和油 表 保持 良好 的工 作 状 ３ 证两端张拉同步。 作步骤如下 ．＿ 操 ａ 试运转与排 态 ， 保证误差不超过 规定 ； 千斤顶 的卡盘 、 楔块 气。检查油箱加足液压油 ， 电气接线正确后 ， 便 尺寸应正确 ，没有磨损沟槽 和污 物以免影 响楔 可使运转。 开机前 泵内各容油空间都充有空气。 紧和退楔。 空气混入液压油中 ， 产生的压力不稳 定， 流量不 ２ ， 具尺寸应 正确 ， ，２锚 ３ 保证加工精度 。 锚 足 ， 噪音。因此开始打开控制阀 ， 产生 使油泵空 环 、 夹片应逐个的进行尺寸检查 ， 有同符 号误 差 运转 至液流中无气 泡存 在为止。 ． ｂ 调整安全阀。 的应配套使用。亦即锚环的大小 两孔 和夹 片的 封闭 出油 嘴 ， 打开送 油阀 ， 关闭 回油阀 ， 向左松 粗细两端 ， 都只允许同时出现负误差 ， 以保 证锥 动安全 阀至最外位置 。 开动电机 。关 闭送 油阀。 度正确。 缓慢右旋安全 阀体 。压力 表指针 则随之 相应上 ２． ，３夹片应保证规 定的硬度值 ，当夹 片 ３ 升， 待升 至所需压力 时为 止。ｃ ． 施加初应力 。向 硬 度 不 足 或 不 均 ，张 拉 后有 可 能产 生 内缩 过 大 右旋拧送 油阀， 压力 随之由零增 加 ， 在两端 确定 甚至滑丝 。 为防止夹片端部损伤钢丝 ， 夹片头上 初应力施加完成后快速 打开送 油阀持荷 。并及 的导角应做成圆弧。 时测量钢铰线伸长量 Ｌ 。ｄ １ ． 施加和初应力 相邻 ２ ． 锚环不得有 内部 缺陷 ，应逐个进 行 ．４ ３ 级应力 。向右旋拧送 油阀 ， 压力 随之继续增 加 。 电磁探伤。锚环太软或钢度不 够均会 引起夹 片 在两端确定初应力施加完成后快速 打开送 油阀 内缩超量。 持荷 ，并及时测 量钢铰线 的伸长量 Ｌ ２做好 记 ２． ． ５预应 力筋 使用前应 按规 定检 查 ： ３ 钢 录 。ｅ ． 施加应力至张拉控制应力 。 闭送油阀， 丝截面要圆， 细、 关 粗 强度 、 硬度 要均 匀； 钢丝编束 压力继续增加直至最 大张拉控制力 ，打开 送油 时应认真梳理 ， 避免交叉混乱； 清除钢丝 表面的 阀持荷 ２ 分钟 ， 并测量钢铰线的伸长量 Ｌ 做 好 油污锈蚀 ， ３ 使钢丝正常楔紧和正常张拉。 记 录。则钢 铰线实际伸 长量 Ａ ＝ ２ １ — ＊ １ Ｌ Ｌ ＋３ ２ Ｌ 。 ２ ． 检查限位板 与工作锚接 口 ，限位板 ．６ ３ 实际伸 长量与设计伸 长量误差不得超过± ％。 内槽深度应稍 大于夹 片在工作锚外 露长度 ， ６ ￡ 防 锚 固。张拉完成后 ，打开千斤顶 回油 阀卸 荷回 止张拉过程中夹片顶进抵消部分张拉力 。 程 。并及时测量梁体拱度 ， 做好记录 。 ２ ． ４严格执行张拉 工艺 ２２ 注 意 事 项 ． ２ ． 板 承压 面 与孔 道 中心线 不 垂 直 ． １垫 ４ ２． ． １张拉设备 的选用和校验 。将选用 的 时 ， ２ 应当在锚圈下垫薄钢板调整垂直度。 将锚圈 张拉设备包括油压千斤顶 、 高压油泵和油压表 ， 孔对正垫板并 点焊 ， 防止张拉 时移动。 编号进行配套校验 ， 油压表等级不低于 １ 级 。 ． ５ ２． ． ２锚具在使用 前须先清楚杂 物 。刷去 ４ 对所 用的 油压千 斤顶 、高压 油泵 和油压 油 污 。 表、 连接管路等要试车进行检查 ， 如发现有漏 油 ２． ． ３千斤顶给油 、回油工序一般 均应缓 ４ 和不正常的情况要查 明原 因， 时排除 。 及 慢平稳进行。 特别是要避免大缸 回油过猛 。 生 产 ２ ． 拉作业 用机 具检查 ：． ２ ． ２张 ２ ２ ． １张 拉 较大的冲击振动 ， ２． 易发生滑丝。 装置 的检查 ： 油量应 充足 ， 并应使用 油泵 用优质 ２ ． 张拉操作要按 规定进行 ，防止钢 丝 ．４ ４ 矿物油 ；千斤顶与油泵 以及高压油管两端 连接 受力超限发生拉断事故 。 器的灰尘应予 以清除 ；应抽 出高压油泵 内的空 ２． ． ５在冬季施工 时 ，特别是在 负温条件 ４ 气 ；不应该 有漏油现象 ；应熟悉油泵的操作顺 下钢丝性能发生了变化（ 丝伸长率减少 ， 钢 弹性 序 。 ．２ ２ ．２电动油泵使用注 意事项 ： ２ ． 运输过 程中 模量提高 ， 锚具变硬 、 变脆等 ）故冬季施工较易 。 翻倒时 ， 一般不能再使 用 ； 给油箱 的油 ， 共 应使 产生
后张法预应力张拉计算书
后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式（1）预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：ΔL＝Pp×L Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；（2）《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ））kx＋μθP—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
2、划分计算分段2.1 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，Pp＝千斤顶张拉力；2.2 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。
先张法及后张法预应力张拉伸长值计算
20m后张法连续箱梁预应力计算数据一、预应力配套张拉机具的选定及配套数量1、圆锚张拉机具选用：根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝5。
计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×5＝969525（N）据此：张拉机具吨位必须选用120t以上的拉伸机，所以我们可采用规格为120t的油压千斤顶最为合适，配电动高压油泵进行张拉，压力表选用应与张拉力配套。
但我部现有250吨的千斤顶，也能满足施工要求。
计算如下：250t油压千斤顶的张拉活塞面积Au=2192×3.14/4=37649mm2计算压力表读数为Pu=Ny/Au=969525/37649=25.8 MPa所以：可选用最大读数为（3/2～2）Pu的压力表即60 MPa的压力表。
注：Au—千斤顶的张拉活塞面积（㎜2）Pu—压力表读数（MPa）Ny—张拉力（N）2、张拉机具数量表：3.压浆设备选择1m3水泥浆拌和容器1台、压浆泵1台（配有最大读数为4 MPa的压力表）4.千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
在标定250t千斤顶过程中，压力机每250kN的读数对应一个压力表读数，小千斤顶每20kN的压力机读数对应一个压力表读数。
根据标定结果，用内插法求出压力表读数（10％和100％张拉力对应的）。
每个千斤顶校验3次取平均值。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量附后。
5.波纹管内径的确定：（1）：圆形波纹管：A：卷制5根钢绞线束的波纹管内径为：2 √（3.4×139×5）/3.14 ＝54.9≈55（㎜）；采用55（㎜）B：4根钢绞线束的波纹管内径为：2 √（3.4×139×4）/3.14 ＝49.1（㎜）；采用50（㎜）C：3根钢绞线束的波纹管内径为：2 √（3.4×139×3）/3.14 ＝42.5（㎜）；采用50（㎜）（2）：扁形波纹管：4根钢绞线束的波纹管内径为：75×28（㎜）5根钢绞线束的波纹管内径为：90×28（㎜）二、后张法预应力张拉力与压力表读数对应计算查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力δcon（持荷2min锚固）（δcon是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。
预应力钢筋混凝土空心板梁桥后张法预应力砼张拉施工方案
后张法预应力砼张拉施工方案第一章、工程概况一、工程概况二、水文、地质概况1、水文资料勘探深度范围内无地下水显现。
二、地质资料工点区涉及地层要紧为：第四系全新统风积细砂，下伏基岩为白垩系上统页岩夹砂岩。
按地层由新到老、由细到粗的原那么，1~3m厚为细砂，呈褐黄色；3~8m为页岩夹砂岩，呈褐黄色，粉砂状结构。
三、结构概况1、设计荷载：公路Ⅱ级。
二、设计车速：30Km/h。
3、桥长：m +20*3 m + m =。
4、桥梁宽度：m（防护栏杆）+ m（桥面净宽）+ m（防护栏杆）=7m5、地震：大体烈度7度，按7度设防。
6、要紧材料：1）、混凝土：上部20m预应力空心板梁、桥面现浇层、支承垫石C50混凝土盖梁、桥墩、桩基础、桥台、挡块、耳背墙C35混凝土搭板C30混凝土桥面铺装层10㎝C50混凝土、8cm沥青砼第二章预应力施工部位及要紧技术参数一、施工部位预制预应力空心板梁，梁高为，单跨跨径20 m。
预应力混凝土空心板梁共采计18片，边梁6片，梁宽度；中梁12片，梁宽。
二、技术参数一、预应力钢束采纳高强度、低松弛预应力钢绞线。
技术参数应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》的规定，钢绞线单根直径为Ф，标准强度f=1860MPa，弹性模量为×105MPa。
pk钢绞线应无损伤、无死弯、无锈蚀，有出厂合格证和实验、化验单。
利用前逐盘抽样做抗拉、抗弯实验，性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定方可利用。
二、其抗拉标准强度fpk=1860MPa，中板采纳5Ф一束，中板预应力钢绞线锚下张拉操纵应力为957MPa，每束伸长量131mm，边板采纳6Ф一束，边板预应力钢绞线锚下张拉操纵应力为1148MPa，每束伸长量140mm，钢束张拉采纳“双控”操纵，以操纵应力为主，引伸量复核，混凝土强度大于等于设计强度的90%才能许诺进行张拉钢束。
3、锚具采纳15-5型、15-6型系列锚具及其配件，预应力管道采纳圆形波纹管。
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案预应力空心板是一种常用于建筑施工的结构板材，其具有重量轻、强度高、使用寿命长等优点。
在预应力空心板的张拉施工中，后张法是一种常用的施工方案。
本文将介绍后张法预应力空心板张拉施工方案，包括施工前的准备工作、张拉施工的过程和施工结束后的处理措施。
一、准备工作1.确定空心板的尺寸和数量，准备好所需的材料和设备，包括预应力钢束、张拉器、连接器等。
2.将张拉器安装在空心板两端的预埋件上，并固定好。
3.根据设计要求进行预埋件的布置和固定，确保其与空心板之间有足够的间隙。
4.在空心板的两端设置过张拉孔，以便在张拉过程中进行张拉钢束的通过。
二、张拉施工过程1.将预应力钢束穿过张拉孔，并用连接器将其与空心板连接起来。
2.确保预应力钢束的弯曲半径符合设计要求，并进行必要的调整。
3.在空心板两端的张拉器上施加预应力，使预应力钢束被拉紧。
4.通过调整和控制张拉器的力度，使预应力钢束的张拉量达到设计要求。
5.在达到设计要求的预应力后，用钢筋或钢盘将预应力钢束固定在张拉器上。
6.检查预应力钢束的张拉效果和空心板的变形情况，确保其符合设计要求。
三、施工结束后的处理措施1.拆除张拉器和预应力钢束，注意安全操作，以防止意外事故发生。
2.对空心板进行验收，检查其质量和安装情况，并进行必要的修补和调整。
3.空心板安装完成后，进行防护措施，包括给板面涂刷保护剂，保护其免受外界环境的侵蚀。
4.清理施工现场，保持周围环境的整洁和安全。
通过上述的后张法预应力空心板张拉施工方案，可以保证空心板在使用过程中的强度和稳定性。
在施工过程中，要严格按照设计要求和施工规范进行操作，确保施工质量和安全。
预应力空心板作为一种重要的建筑材料，在现代建筑中得到广泛应用，它的质量和性能直接关系到建筑的质量和安全，因此对其施工过程要进行全面细致的控制和管理。
张法及后张法预应力张拉伸长值计算
张法及后张法预应力张拉伸长值计算什么是张法？在混凝土结构工程中，为了使混凝土结构能够承受外力并保持稳定，常采用预应力技术。
预应力技术需要对钢筋或钢束进行预应力。
预应力状态下，在混凝土应力变化时，预应力钢筋或钢束会对混凝土起到相应的约束作用，这种约束作用使混凝土内部的应力更加均匀，从而提高混凝土的承载能力。
预应力钢筋或钢束的预应力施加有很多种方法，其中最常用的两种方法是张法和压法。
张法是指在预制构件中固定预应力钢筋或钢束的一端，然后以一定的力将另一端拉紧，使其产生预应力。
而压法则是将预应力钢筋或钢束的两端固定在构件两端，并在中间施加压力，以产生预应力。
张法预应力张法预应力是一种常用的预应力施加方法，现在我们来看一下张法预应力的具体计算方法。
预应力张拉伸长在张法预应力中，预应力钢筋或钢束拉紧后，会产生一定的伸长量，这个伸长量被称为预应力张拉伸长。
预应力张拉伸长的计算原理是利用钢筋或钢束的杨氏模量和钢筋或钢束的预应力大小，计算出预应力钢筋或钢束的应变值，从而得到预应力张拉伸长。
预应力钢束的预应力张拉伸长计算公式如下：$$ \\Delta L = \\frac{f_pA_p}{E_p} + \\alpha(T-T_0) $$其中，$\\Delta L$ 为预应力张拉伸长，f p为预应力大小，A p为钢束截面积，E p为钢束杨氏模量，$\\alpha$ 为综合温度系数，T为施加预应力时的钢束温度，T0为初始钢束温度。
后张法预应力在钢筋或钢束的预应力达到一定大小后，其应力和应变随时间会发生变化，这种变化就被称为钢筋或钢束的松弛性。
为了弥补松弛性对预应力钢筋或钢束带来的影响，通常会在预应力达到一定大小后，使用后张法预应力进行补偿。
后张法预应力的基本原理是在预应力达到一定大小后，通过再次拉伸预应力钢筋或钢束，来增加预应力大小，并弥补其松弛带来的影响。
后张法预应力的计算方法和张法预应力的计算方法类似，但需要注意的是其中的一些参数需要按照实际情况进行修正。
后张法预应力张拉计算书最终
成贵铁路CGZQSG-4标段犍为制梁场后张法预应力张拉计算书编制：复核：审核：目录1、计算公式 (2)2、划分计算分段 (3)3、计算钢绞线理论伸长量 (3)4、伸长量的测量 (4)后张法预应力张拉计算书后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。
1、计算公式1.1预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式：（1）ΔL＝ Pp×L /Ap×EpΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）；L—预应力筋的分段长度（mm）；Ap—预应力筋的截面面积（mm2）；Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；1.2《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角，如果孔道在竖直面和水平面同时弯曲时，则θ为双向弯曲夹角之矢量和。
设水平角为α，竖直角为β，则θ=Arccos（cosα×cosβ）。
x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度。
k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响；μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。
注： a、钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。
所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，计算时按实测值Ep’进行计算。
b、 k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，橡胶抽拔棒的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等，计算时根据设计图纸确定。
后张预应力空心板张拉方案
20米空心板梁后张法预应力筋张拉及压浆施工方案xxxxxxxxxxxx为20米预应力空心板.预应力空心板共31片，预应力钢筋设计为每片4束，中板每束5根钢绞线，边板下部每束6根钢绞线,上部每束5根钢绞线,施工采用预制场集中预制。
空心板的预制均采用金属波纹管成孔，两端对称张拉。
一、技术方案1、材料:预应力钢束采用Ф15。
2mm，ƒpk=1860MPa，张拉时锚下控制预应力σcon=0。
72fpk=1339.2MPa。
钢绞线采用ASTM416—99标准低松弛钢绞线，钢绞线的截面面积为140mm2，弹性模量E p=195Gpa。
中板上部钢束长N2为20.98m，下部钢束长N1为20.91m。
边板上部钢束长N2为20。
98m，下部钢束长N1为20。
91m。
锚具:选用DQM15型系列锚具。
锚具出厂时有产品的出厂检验书，锚具及钢绞线进场后对外观进行检查，并有硬度检验和静载锚固能力试验等完整的检验数据。
千斤顶,油表均已经正式检测机构标定,标定结果符合规范要求。
2、张拉条件：预应力钢绞线的张拉在构件外观及几何尺寸符合质量要求和梁板砼强度达到95%后且养护时间不小于7天即可进行张拉.3、钢绞线的穿束:钢绞线采用人工编束后由人工进行穿入。
钢绞线切断采用砂轮切割机。
4、张拉程序：0 →初应力（15％）→бcon(持荷5min）后锚固，张拉顺序为左N1→右N2→右N1→左N2.5、张拉方法：所有钢绞线均采用两端对称张拉,张拉采用双控法进行,以应力控制为主，伸长量作为校核.空心板两端千斤顶就位后，先施加张拉力的15％,记录此时伸长值为△L1;再施加100％张拉力，记录的伸长值为△L2，实际伸长值△L=△L2+△L1。
如伸长值偏低，可施加到张拉力的102%，但不管何种情况下,都不允许超过张拉应力的102％，且实际伸长值与理论伸长值的差值必须控制在±6%之间。
如在张拉过程中发现伸长值异常，应停止张拉,查明原因后方可继续进行。
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案预应力空心板是一种具有轻质、高强度、节能环保等优点的新型建筑材料，广泛应用于楼板和墙体的建设中。
张拉施工是预应力空心板制作过程中的重要一步，本文将详细介绍预应力空心板张拉施工方案。
一、张拉前准备工作1.设计制定在进行预应力空心板张拉施工前，需要根据具体的工程需求制定相应的施工方案。
方案中应包括预应力空心板的规格、长度、预应力钢束的规格和数量等。
2.材料准备准备好预应力钢束、张拉甩锚、张拉器、注浆设备等所需要的材料和工具。
二、施工步骤1.钢束布置根据设计要求，在模板上面预留钢束布置的空间，将预应力钢束按照设计要求布置在模板上。
然后将钢束的两端锚固在预留的甩锚托板上。
2.张拉前预应力调节通过张拉器对预应力钢束进行预张拉，调整每根预应力钢束的合适张拉力，并进行相应的记录。
3.张拉锚固在预应力钢束的末端设置张拉甩锚，通过张拉器对预应力钢束进行张拉，直到达到设计要求的预应力力值。
然后在张拉钢束的另一端设置张拉甩锚，并将张拉器设备拆除。
4.气密性试验在张拉完成后，对预应力空心板进行气密性试验。
首先将注浆口进行处理，然后将注浆设备连接注浆孔，进行气密性试验。
通过观察注浆孔是否有气泡冒出，判断预应力空心板的气密性是否达到要求。
5.注浆灌浆确认预应力空心板的气密性通过后，进行注浆灌浆作业。
首先，通过注浆设备，注入高性能注浆材料进入注浆孔。
然后等待注浆材料凝固。
6.后张法加拉注浆材料凝固后，进行后张法加拉。
在每根预应力钢束上增加一定的拉力，以保证预应力空心板在使用过程中的强度和稳定性。
三、施工注意事项1.施工中需使用专业的设备和工具，确保施工质量。
2.施工过程中需按照设计方案的要求进行操作，严禁随意更改。
3.在施工过程中应进行相关的安全防护措施，确保工人的安全。
4.施工结束后，应对施工现场进行清理，确保整个施工过程的整洁和安全。
综上所述，预应力空心板张拉施工方案是预应力空心板制作过程中的重要一步。
后张法预应力空心梁板张拉控制技术
后张法预应力空心梁板张拉控制技术摘要:后张法预应力张拉控制技术,在桥梁工程中得到广泛应用。
在实施预应力张拉前,必须要做各种检测,符合规范和设计要求后方可施工。
预应力张拉技术,采用应力控制张拉,以伸长值进行校核,即“双控”技术。
本文论述了后张法预应力张拉应力控制和理论伸长值的计算方法,通过实测伸长值与理论伸长值对比,判断预应力的准确性、可靠性、安全性,确保桥梁工程质量。
关键词:后张法预应力张拉控制1 张拉前的检测宜巴高速公路K55＋785皂角树特大桥,设计采用抗拉强度标准Fpk=1860mPa,公称直径d=15.20mm的低松弛高强度钢绞线预应力混凝土20m空心梁板,斜交角90度。
横向采用18片先简支后结构连续混凝土梁板,下部采用桩柱式桥墩、钻孔灌注桩基础。
桥台采用肋式桥台、钻孔灌注桩基础,桥长1506.08m。
钢筋混凝土梁板制作完毕,预应力筋孔道成孔后,要在张拉前做各种检测符合规范和设计要求后方可施工。
(1)梁体混凝土强度的检测张拉前,首先对与梁体同条件养护下的混凝土试块进行检测,本桥混凝土设计强度C50,设计要求混凝土强度达到设计强度的85％,且混凝土龄期不小于7天,方可进行张拉,即允许张拉的梁体混凝土强度σ＝85％×50＝42.5MPa。
该桥梁板1350片,已浇筑完成1200片,经检测7天混凝土强度都满足设计张拉要求。
(2)钢绞线的性能检验本桥设计的预应力筋为Φs15.20高强度低松弛钢绞线,标准强度Fpk=1860MPa。
经检验钢绞线性能指标如表1所示。
由以上数据可得:屈服负荷、破断负荷均符合要求,伸长率大于3.5％,极限抗拉强度大于标准强度。
因此,钢绞线性能满足要求。
(3)锚具的检测经检验,YM15--5锚具检验数据如下:5根钢绞线的平均极限抗拉力之和为273.26×5＝1366.3kN,钢绞线锚具组装件实测极限抗拉力为1280.86kN,平均极限总应度ε总＝4％,锚具效率系数ηa＝0.953。
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案
一、背景介绍
预应力空心板是建筑工程中常用的结构元素，它通过预应力钢束的张拉，使混
凝土产生压应力，从而提高结构的承载能力和抗震性能。
后张法预应力施工是指在空心板安装后，通过张拉预应力钢束的方法进行加固。
本文将详细介绍后张法预应力空心板的施工方案。
二、施工准备
1.材料和设备准备
–预应力钢束
–张拉设备
–预应力锚具
–预应力套管
–测量仪器
2.技术人员准备
–具有预应力施工经验的技术人员
–施工现场负责人
三、施工步骤
1.确定张拉方案
–根据设计要求，确定预应力钢束的张拉力和施工工艺。
2.布置张拉设备
–将预应力钢束通过预应力锚具固定在空心板的两端。
–安装张拉设备，保证其能够有效地对预应力钢束施加力。
3.张拉钢束
–根据设计要求，依次对各个预应力钢束进行张拉，直至达到设计要求的张拉力。
4.锁定预应力
–在钢束达到设计张拉力后，使用预应力锁具进行锁定，确保预应力的持久性。
5.填充
–在预应力钢束周围填充预应力套管里的填充料，固定预应力锚具和预应力钢束。
6.测量
–使用测量仪器对张拉力、板的变形等进行监测，确保施工质量。
7.施工验收
–完成预应力空心板的后张法预应力施工后，进行相关验收工作，确保施工合格。
四、总结
后张法预应力空心板的施工方案主要包括施工准备、具体施工步骤等。
合理安
排施工计划，严格按照施工步骤进行施工，保证预应力空心板的质量和安全性。
同时，施工过程中需加强监测和验收工作，及时发现和解决问题，确保工程顺利进行。
预应力张拉伸长量计算
后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析一、理论伸长量计算 1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下：PP P E A LP L =∆ ①()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 ②式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L ——预应力筋的长度；A P ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）； P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：i L L L L ∆+∆+∆=∆ 21PP ip iE A L P L i =∆ P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适；（3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：()()()()111--+--⨯=i i kx i i eμθσσ各点平均应力公式为：()()ii kx i pikx e iiμθσσμθ+-=+-1 各点伸长值计算公式为：pip i E x L iσ=∆ 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0==1395Mpa 。
K 取m ，µ=。
（1）单端张拉预应力筋理论伸长值计算：预应力筋分布图（1）伸长值计算如下表：（2）两端非对称张拉计算：预应力筋分布图（2）伸长值计算如下表：若预应力钢筋为两端对称张拉，则只需计算出一半预应力筋的伸长值，然后乘以2即得总的伸长量。
预应力张拉伸长量计算书(后张法)Word版
一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。
2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。
3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σNe kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
后张法预应力张拉伸长量计算与分析
后张法预应力张拉伸长量计算与测定分析一、理论伸长量计算1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下：PP P E A LP L =∆ ①()()μθμθ+-=+-kx eP P kx P 1 ②式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L ——预应力筋的长度；A P ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）；P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；θ=夹角*π/180(rad)或弧长/半径(rad)。
k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：PP i p i E A L P L i =∆i L L L L ∆+∆+∆=∆ 21P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适；（3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：()()()()111--+--⨯=i i kx i i eμθσσ各点平均应力公式为：()()ii kx i pikx e iiμθσσμθ+-=+-1 各点伸长值计算公式为：pip i E x L iσ=∆ 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ15.24），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0=0.75f p =1395Mpa 。
后张法20米空心板梁张拉计算
后张法20米空心板梁张拉计算在进行后张法计算之前，首先需要了解梁的基本概念。
空心板梁是指梁截面内部部分为空洞，形状通常为长方形或矩形。
空心板梁常见于建筑结构中，其具有自重轻、抗弯刚度大等特点。
通过张拉钢筋可以增加空心板梁的承载能力和抵抗变形能力。
张拉钢筋即通过预应力作用，将钢筋施加拉力，使其能够抗压。
后张法是在梁的施工中，先进行浇筑混凝土，待混凝土硬化后再进行钢筋张拉。
现在来进行后张法20米空心板梁张拉计算。
假设已给出的数据如下：梁长L=20米梁宽b=1米梁高h=0.4米梁的混凝土强度Fcu=30MPa钢筋的抗拉强度Fp=1770MPa（即螺纹钢筋）钢筋自重γst=7850N/m^3混凝土自重γc=2400N/m^3首先进行预应力力度设计。
1.计算梁的净高度h0净高度h0=梁高h-2倍保护层厚度2.计算荷载由于是空心板梁，通常采用纯弯矩模型进行计算。
假设梁只受到重力荷载作用，不考虑外部集中荷载。
梁的重力荷载G=混凝土自重*单位长度*梁宽=γc*b*h03.计算计算弯矩M弯矩是在受力钢筋处产生的正弯矩和由于梁自重产生的负弯矩之和。
正弯矩M=预应力钢筋的设计张力*杆长*弹性模量Es负弯矩M=G*杆长^2/8其中预应力钢筋的设计张力和杆长需要根据梁的几何形状、纵向钢筋布置、锚固长度等因素进行综合考虑。
4.计算预应力钢筋的设计张力P设计张力P=M/(杆长*弹性模量Es)5. 计算锚固长度la锚固长度la需要根据预应力工程规范进行确定。
通常为常数值，如10倍钢筋直径。
6.计算螺纹钢筋的长度l螺纹钢筋长度l = 梁长L + 2 * 锚固长度la7.计算预应力钢筋的截面面积A设计伸长量e=P/(A*弹性模量Es)A=P/(设计伸长量e*弹性模量Es)8.根据预应力钢筋的截面面积和钢筋的抗拉强度，选择适当的钢筋规格。
以上是进行后张法20米空心板梁张拉计算的一些基本步骤和计算公式。
在实际计算中，还需要根据具体情况进行细致的分析和计算，确保计算结果准确可靠。
预应力张拉计算书(后张法)
预应力张拉计算书一、 预应力筋张拉端张拉力计算： 1、计算公式：P=σ.k n ×b Ag .10001×2、计算算式：P N1=1320.6 MPa *139mm 2*5*1/1000*1*1000=917817.000 （N ） P N2=1320.6MPa*139mm 2*6*1/1000*1*1000=1101380.4 （N ） 二、预应力筋平均张拉力计算： 1、计算公式：P=[P(1-e-θμ））]（θμ）κ+κL+（L2、计算算式: ①、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*12/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*12/180*π）=898256.195 （N ） ②、P N1=［917817*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=914562.565 （N ） ③、P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*5.091+0.17*2/180*π)］/（0.0015*5.091+0.17*2/180*π）=1093940.884 （N ） ④、 P N2=［1101380.4*（1-e-(0.0015*4.739+0.17*0/180*π)］/（0.0015*4.739+0.17*0/180*π）=1097475.078 （N ）三、理论伸长值计算：1、计算公式：P×LA y E2、计算算式：ΔL N1=（898256.195*5091+914562.565*4739）/（139*5*2*105）=64.1mmΔL N2=（1093940.884*5091+1097475.078*4739）/（139*6*2*105）=64.6mm 四、实际伸长值计算：12L L L∆=∆+∆L∆———实际伸长值1L∆———从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）2L∆———初应力以下的推算伸长值（mm）2L∆＝σ0×L/E g备注：式中：P——预应力筋张拉端的张拉力（N）L——从张拉端至计算截面的孔道长度θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数kμ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数A y——预应力筋的截面面积（mm2）E g——预应力筋的弹性模量（MPa）五、经试验，本Lp=20米空心板梁张拉控制千斤顶与油表读数对应关系为：。
张拉值计算(1)
朱尔沟大桥20m后张法空心板张拉数据计算书
江阴大桥工程有限公司金山预制厂
编制日期： 2014年5月
朱尔沟大桥20m后张法空心板张拉数据计算
一、技术参数：ФS15.2,低松弛钢绞线中跨：19.4+千斤顶及现场用的工作锚具长度之和L=20.6米
控制应力：σ
k =0.75R
y
=0.75×1860=1395Mpa 边跨：19.68+千斤顶及现场用的工作锚具长度之和L=20.88米
弹性模数：E
p
=1.95×105Mpa
单根截面积：A
s
=140mm2
见设计文件：
单根钢绞线张拉力P=189.556KN
4根钢绞线张拉力P=4×140×1395=758.224KN 5根钢绞线张拉力P=5×140×1395=947.78KN
二、预应力筋理论伸长值
△L=P×L/( A
s ×E
p
)
理论伸长值一览表（设计图纸提供）单位：MM 表01
三、伸长临界值计算
根据规范要求，如果实际伸长值超过理论伸长值的±0.6％，则应暂停张拉检查原因，纠正后再实行张拉，故张拉伸长临界值为：△Lmin=△L×(1-6%)
△Lmax=△L×(1+6%)
伸长临界值计算一览表
单位：MM 表02
四、千斤顶张拉力及压力表读数计算
根据液压千斤顶检验报告（后附）中提供的校准方程，计算读数如下表：
单位：MM 压力表值读数 03。
13m空心板梁预应力张拉计算书
13m空心板梁预应力张拉计算书漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部2014-6-18目录一、张拉条件............................................... 错误!未定义书签。
二、张拉方法............................................... 错误!未定义书签。
三、张拉程序............................................... 错误!未定义书签。
四、锚具、钢绞线........................................... 错误!未定义书签。
五、钢绞线的穿束........................................... 错误!未定义书签。
六、千斤顶、油表........................................... 错误!未定义书签。
七、张拉操作............................................... 错误!未定义书签。
八、实际伸长量的计算和测量 (1)九、伸长率的计算 (1)十、预应力钢束的封头 (1)十一、施加预应力的注意事项 (1)十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表 (1)十三、钢绞线伸长量计算 (4)十四、孔道压浆 (5)十五、安全措施 (6)十六、预应力施工人员和机具统计表 (6)底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大张拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力以下推算伸长量（相邻级的伸长度）；九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值×100%，张拉过程中该误差应小于6%。
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后张法20米空心板梁张拉计算书
工程概况：
才湾中桥，桥面结构为4跨20m预应力钢筋砼空心板。
一、预应力筋材料与张拉设备
（一）、预应力筋材料：
根据设计施工图，预应力筋为φs15.2钢绞线，控制应力为σcon=1395，φj = 15.2mm。
A=140mm2。
经检查，其出厂质量证明材料符合规范规定的要求；经现场取样委托检验，其各项质量指标符合设计和规范规定质量标准。
（二）、预应力张拉设备规格、型号及标定情况：
1、千斤顶：采用预应力用液压千斤顶-YCW150B，千斤顶活塞面积：A=30220mm2,
2、油表：采用YE型与千斤顶配套的。
3、锚具：根据设计图纸，采用M15—5系列锚具；
（三）、油表量程的选用：
根据设计图纸，该梁板有一种钢束，分别由5股钢绞线构成，钢束最大控制张拉力分别为：
5股：P = 1860×0.75×0.00014×5/1000×1000000 = 976.5KN
按最大控制张拉力P =976.5 KN 计算，
其油表读数Q=P/A=（976.5×1000）/30220=32.31MPa。
（四）、张拉设备标定情况：
经广西壮族自治区预应力机具产品质量监督检验中心2016年3月17日标定，其编号配套及曲线方程分别如下：
Ⅰ#：张拉千斤YCW150B-1112088，油压表YE03108151，F =29.902P+5.076，r2 = 0.99996；
Ⅱ#:张拉千斤YCW150B-1112091，油压表YE03107955，F =28.876P+29.129，r2 = 0.99958；
（注：F - 张拉控制力KN；P - 张拉控制应力MPa ）
二、预应力张拉控制应力计算：
预应力张拉控制应力计算见下表：
(五）、理论伸长值计算：
1、相应参数选定
预应力钢束采用1860MPa级公称直径ΦS15.2mm低松驰预应力钢绞线，其抗拉标
准强度f PK=1860MPa,锚下张拉控制应力δcon=0.75f PK=1395MPa，单根钢绞线截面积
A y=140mm2，弹性模量E P=1.95x105，0.0015
k ，μ=0.23，张拉控制力为P=δ
XA y=140*10-6*1395*106=195.3KN.
con
2、使用相应的公式计算
预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式：ΔL=PpL/A P E P
Pp=P(1-e-(KX))/KX(直线部分）
Pp=P（1-e-(KX+μθ)）/（KX+μθ）（曲线部分）
试中：Pp-预应力钢绞线平均张拉力（N)
P-预应力钢绞线张拉端张拉力（N)
X-从张拉端到计算截面的孔道长度（m)
K-孔道每米偏差对摩擦的影响系数
u-预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数
L-预应力钢绞线长度（m)
Ap-预应力钢绞线截面面积（㎜2）
E P—预应力钢绞线弹性模量(MPa)
3、N1预应力钢绞线张拉伸长量ΔL计算：计算图示如下(分三段，E为钢绞线中心点）注明:工作长度按现有油顶取工作锚长650mm(下同）
(1）、求△L1：
∵L1为直线, 千斤顶工作长度=0.65m。
∴θ=0°，L=5140 mm,
且Pp1 = 976.5*（1-e-（0.0015*5.14））/（0.0015*5.14）=972.75KN ；
∴△L1=(P1*L)/(Ep*AP)=(972750*5140)/(195000*140*5) =36.6mm.
(2)、求△L2：
∵L2曲线, x=3668 mm, θ=7°* π/180°=0.1222(rad)；
∴P P2 = P［1－e(k * x+μ*θ)］/(k * x +μ*θ)
=976500 *［ 1－e-（0.0015 * 3.668 +0.23 * 0.1222)］/(0.0015 * 3.668 + 0.23 * 0.1222)
= 960273（N）
∴△L2=(Pp2*L)/(Ep*A P)=( 960273*3668)/(195000*140*5) =25.8mm.
⑶、求△L3：
∵L3直线, L = 2204/2 = 1102 mm；
P3= 976.5*（1-e-（0.0015*1.102）/（0.0015*5.79）= 975.69KN
∴△L3=(P3×L)/(Ep×A P)=( 975690×1102)/(195000×140×5) =7.9mm.
所以一片20米空心板梁的N1理论总伸长量为：
ΔL=（△L
+△L2+△L3）×2=（36.6+25.8+7.9）×2=140.6mm
1
N2预应力钢绞线张拉伸长量ΔL计算：计算图示如下(分三段，E为钢绞线中心点）
（1）、求△L1：
∵L1直线段, 千斤顶工作长度0.65m。
∴θ=0°，L=3991 mm,
且P1 =976.5*（1-e-（0.0015*3.991））/（0.0015*3.991）=973.58KN ；
∴△L1=(P1×L)/(E p×A P)=(973580×3991)/(195000×140×5) = 28.5mm
(2)、求△L2：
∵L2曲线段, L=3668 mm, θ= 7°* π/180°=0.1222 (rad)
∴P P2 =P［1－e-（k * x +μ*θ)］/(k * x +μ*θ)
=976500 *［1－e-（0.0015 * 3.668+0.23 * 0.1222)］/(0.0015 * 3.668+ 0.23 * 0.1222)
=960273（N）
∴△L2=(P P2×L2)/(Ep×A P)=(960273×3668)/(195000×140×5)=25.8mm.
⑶、求△L3：
∵L3直线, L3 = 4486/2 = 2243 mm；
P3 = 976.5*（1-e-（0.0015*2.243））/（0.0015*2.243）= 974.86KN
∴△L3=(P3×L3)/(Ep×A P)=(974860×2243)/(195000×140×5)=16mm.
所以一片20米空心板梁的N2理论总伸长量为：
ΔL=（△L
+△L2+△L3）×2=（28.5+25.8+16）×2=140.6mm
1
N3预应力钢绞线张拉伸长量ΔL计算：计算图示如下(分三段，E为钢绞线中心点）
（1）、求△L1：
∵L1直线段, 千斤顶工作长度0.65m。
∴θ=0°，L1=1066 mm,
且P1 = 976.5*（1-e-（0.0015*1.066）/（0.0015*1.066）=975.72KN ；
∴△L1=(P1×L1)/(Ep×A P)=(975720×1066)/(195000×140×5)=7.6mm.
(2)、求△L2：
∵L2曲线段, L2=733 mm, θ= 1.4°* π/180°=0.0244 (rad)
∴P P2=P2［1－e-（k * x +μ*θ)］/(k * x +μ*θ)
=976500 *［1－e-（0.0015 * 0.733 +0.23* 0.0244)］/(0.0015 * 0.733 + 0.23 * 0.0244)
=973230（N）
∴△L2=(P P2×L2)/(Ep×AP)=( 973230×733)/(195000×140×7)=5.2mm.
⑶、求△L3：
∵L3直线, L3 = 16122/2 = 8061mm；
P3 = 976.5*（1-e-（0.0015*8.061））/（0.0015*8.061）=970.62KN
∴△L3=(P3×L3)/(Ep×A P)=(970620×8061)/(195000×140×5)=57.6mm.
所以一片20米空心板梁的N3理论总伸长量为：
ΔL=（△L
+△L2+△L3）×2=（7.6+5.2+57.3）×2=140.2mm
1
说明：
设计图纸总说明钢绞线理论引申量长度分别为N1：140mm；N2:139mm；N3:139mm；而我项目部现计算出的引申量分别为N1：140.6mm；N2:140.6mm；N3:140.2mm，而设计的总说明里还有一条说明为“实际引申量与理论引申量值的误差应控制在6%以内（N1：8.4；N2：8.34；N3:8.34）”计算的引申量误差分别为N1:0.6；N2：1.6；N3：1.2，计算出的引申量值误差范围，现向两办（建设办、总监办）及设计单位报告，恳请核算我项目部的计算数据是否准确。