脚手架计算书范本
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架荷载计算书
脚手架荷载计算书一、工程概述本次脚手架搭建工程位于具体工程地点，主要用于具体施工用途，如建筑外墙施工、装修等。
脚手架的搭建高度为具体高度，立杆间距为具体间距，横杆步距为具体步距。
二、荷载分类在进行脚手架荷载计算时，需要考虑以下几种荷载类型：1、恒载（永久荷载）脚手架结构自重，包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重。
脚手板自重，根据所选用的脚手板类型和铺设层数计算。
栏杆、挡脚板自重。
2、活载（可变荷载）施工荷载，按照施工过程中的人员、材料和设备的重量计算。
风荷载，根据当地的气象资料和建筑高度计算。
三、荷载取值1、脚手架结构自重立杆：根据所选钢管的规格和长度，计算每米立杆的自重。
横杆：同样根据钢管规格和长度，计算每米横杆的自重。
剪刀撑：考虑其布置方式和钢管长度，计算自重。
扣件：按每个扣件的重量乘以扣件数量计算。
2、脚手板自重选用具体脚手板类型，如竹笆脚手板、木脚手板等，其自重标准值为具体数值kN/m²。
根据铺设层数和面积计算总自重。
3、栏杆、挡脚板自重栏杆自重标准值为具体数值kN/m，挡脚板自重标准值为具体数值kN/m。
4、施工荷载一般取值为具体数值kN/m²，考虑施工过程中的人员和小型工具、材料的重量。
5、风荷载风荷载标准值按下式计算：ωk ＝07μzμsω0其中，ω0 为基本风压，根据当地气象资料取值；μz 为风压高度变化系数，根据脚手架所在高度和地面粗糙度确定；μs 为风荷载体型系数，根据脚手架的封闭情况和挡风系数计算。
四、荷载组合在计算脚手架的稳定性和强度时，需要按照不同的工况进行荷载组合。
一般考虑以下两种组合：1、承载能力极限状态组合一：由恒载控制，荷载组合为 135 恒载＋ 14×07 活载。
组合二：由活载控制，荷载组合为 12 恒载＋ 14 活载。
2、正常使用极限状态组合：恒载＋活载五、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算公式：N/（φA）≤f其中，N 为立杆所受的轴力设计值，根据荷载组合计算；φ 为轴心受压构件的稳定系数，根据立杆的长细比查表得到；A 为立杆的截面面积；f 为钢材的抗压强度设计值。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架计算书
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架数据脚手架搭设高度为6m ，立杆的纵距为3.1m ，横距为2m ，步距为1.5m ，脚手架示意图如图1所示。
脚手架需承受4个人同时施工作业，取1个人体重为100kg ，并考虑铺板总重200kg ，铺板横担在AB ，CD 两根水平横杆上，故该脚手架的AB ，CD 两根水平横杆需承受均布线荷载设计值取为0.99kN/m 。
图1 脚手架模型图二、脚手架立杆计算经计算，立杆承受的最大轴力设计值 3.3kN N =。
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下文简称《扣规》） 立杆计算长度0l k h μ=式中k ——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取2.0；h ——立杆步距。
0 1.155 2.015003465mm l k h μ==⨯⨯= 长细比03465219.615.78l i λ=== 查表得立杆的稳定系数0.151ϕ=330044.7MPa 215MPa 0.151489.3N f A ϕ==≤=⨯ 立杆的稳定性计算满足设计要求。
三、横向水平杆的计算经计算，横向水平杆承受的最大弯矩设计值出现在AB 杆中部0.2kNm M =。
按《扣规》60.21039.4MPa 215MPa 5077.5M f W σ⨯===≤= 横向水平杆的抗弯承载力满足设计要求。
横向水平杆的最大挠度出现在脚手架第3步横向水平杆的中部445550.0431002mm 384384 2.0610121870ql EI ν⨯⨯===⨯⨯⨯ 横向水平杆的最大挠度小于/150l 与10mm ，挠度满足设计要求。
四、支撑的计算经计算，上部斜撑承受的最大轴力设计值 1.65kN N =，下部斜撑承受的最大轴力设计值0.75kN N =，均按轴心受压构件考虑。
按《扣规》上部斜撑计算长度0 1.021572157mm l =⨯= 长细比02157136.715.78l i λ=== 查表得稳定系数0.362ϕ=31.65109.3MPa 215MPa 0.362489.3N f A ϕ⨯==≤=⨯ 上部斜撑的稳定性计算满足设计要求。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书第九章、计算书9.1落地架段计算书 （1）脚手架搭设参数（2）技术措施（3）各段卸荷参数表： 分段名称 步数 脚手板层数钢丝绳吊点竖向距离(m) 吊点水平距离几倍于立杆纵距第1段 8 8 - - 第2段 8 8 6 3 第3段 8963脚手架从地面开始搭设 搭设高度(m) 44.4 顶步栏杆高(m) 1.5 内立杆距墙(m)0.3 立杆步距(m) 1.8 总步数 24 立杆纵距(m) 1.5 立杆横距(m) 0.8 小横杆伸出内立杆长度(m)0.1扫地杆距地(m)0.2采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根钢管类型Φ48 × 2.7连墙件布置方式 二步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件扣件连接方式双扣件 扣件抗滑承载力折减系数1脚手架沿墙纵向长度(m)5.44采用钢丝绳分段卸荷卸荷次数 2 卸荷上段下传荷载百分比(%) 30 钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数61.1.3.荷载参数 (1)活荷载参数(2)风荷载参数(3)静荷载参数 1)脚手板参数2)防护栏杆3)围护材料装修脚手架均布活荷载(kN/m 2) 2 装修脚手架同时施工层数2工程地理位置贵州贵阳市基本风压(kN/m 2) 0.2地面粗糙度类别C 类(有密集建筑群市区)选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板脚手板自重(kN/m 2) 0.3铺设层数25第2步开始步步设防护栏杆每步防护栏杆根数 2总根数482300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭密目网规格2300目/100cm2，A0=1.3mm2 密目网自重(kN/m 2)0.01密目网自重(kN/m 2)0.01上半步高度(m)0.88001800300冲压钢脚手板脚手架搭设体系剖面图18001500脚手架搭设体系正立面图1500380脚手架搭设体系平面图2.1、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
脚手架计算书
脚手架计算书一、工程概述本工程为_____建筑项目，位于_____，建筑总高度为_____米。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭建脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重，根据相关规范计算得出。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的体型系数等计算得出。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和最大剪力。
2、强度验算根据最大弯矩，计算纵向水平杆的弯曲应力，判断是否满足强度要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的挠度，确保其小于规范允许值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，将荷载分配到横向水平杆上。
2、强度验算计算横向水平杆的弯曲应力，进行强度校核。
3、挠度验算计算横向水平杆的挠度，与允许值比较。
六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，计算稳定性。
2、组合风荷载时除考虑轴心力外，还需计入风荷载产生的弯矩，进行稳定性验算。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算连墙件的稳定性应满足要求。
3、连墙件抗滑移计算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力应足够。
九、地基承载力计算脚手架立杆基础底面的平均压力应小于地基承载力特征值。
十、结论通过以上计算，本脚手架设计在强度、稳定性、挠度等方面均满足规范要求，可以安全地用于施工。
脚手架计算书
设计计算书计算[2011]003号 共3页 第一页右岸下游天然大溶洞脚手架脚手架验算一、基本资料该脚手架为右岸下游天然大溶洞脚手架，由于溶洞底部流水，故脚手架不能采用立杆地基承重，预将脚手架固定于溶洞两侧的岩壁上，在岩壁两侧打入锚杆，将脚手架横杆固定于锚杆上来承重。
搭设高度H=25米（取最大高度，16排），步距h =1.6米，立杆纵距l a =1.6米，立杆横距l b =1.6米，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n 1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm 2，截面模量W=5.08×103 mm 3，回转半径i =15.8mm ，抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm 2。
二、荷载标准值（1） 钢管自重标准值：m N m kg g k /63.37/84.31==（2） 竹脚手片自重标准值：22/300m N g k =（3） 施工均布活荷载：2/3000m N q k =三、水平杆计算（1）强度计算水平杆按三跨连续梁计算，简图如下每纵距脚手片自重m N l g G k k /1603/6.13003/2=⨯=⨯=施工均布荷载m N l q Q k k /16003/6.130003/=⨯==m N G g q k k /12.2371602.16.372.12.12.111=⨯+⨯=+=m N Q q k /224016004.14.12=⨯==跨中最大弯矩计算公式m N l q l q M /30.5786.1224010.06.112.23708.010.008.0222221max 1=⨯⨯+⨯⨯=+= 支座最大弯矩计算公式mN l q l q M /62.7316.12240117.06.112.23710.0117.010.0222221max 2-=⨯⨯-⨯⨯-=--= 236max /01.1441008.51073162.0mm N W M =⨯⨯==σ []m N /205=<σσ（1）挠度验算计算公式为EI l p l p v 100/)990.0677.0(4241max +=m N G g p K k /6.1971606.3711=+=+=m N Q p k /16002==所以最大挠度为mm v 4.410218.1101.210016006.1990.016001976.0667.05544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= mm v 6.101501600max =<满足要求 四、立杆计算25444410218.164)4148(14.364)(14.3mm d D I ⨯=-⨯=-= N l q l g l g P k k k 21.59486.120006.13006.163.37222221=⨯+⨯+⨯=++=25/101.2mm N E ⨯=0.1=μ许用应力为kN l EI P k 5.98)16001(10218.1101.214.3)(14.3255222=⨯⨯⨯⨯⨯==μ k P P < 满足要求五、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值,取kN R c 00.8=；N l g l g G k k 32.5042/6.13006.16.3722/22221=⨯+⨯⨯=+=N l q Q k 38402/6.130002/22=⨯==kN N Q G R 34.432.4344384032.504==+=+=c R R < 满足要求中国水利水电第九工程局千丈岩电站项目部技术部2011年07月22日计算： 校核： 批准：。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
脚手架计算书
脚手架计算书1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数山东省临沂市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数地基土类型:粘土，碾压平整，下垫工字钢。
12.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；最大弯矩 Mqmax/W =57.974 N/mm2；σ = Mqmax小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！12.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
脚手架计算计算书1
三、下部双立杆稳定性验算梯号：计算书第 3 页脚手架参数：单立杆高度22M单立杆根数4根双立杆高度30M双立杆根数8根立杆纵距 1.35M立杆横距 1.6M作业层面积 2.16M2步高 1.8M步数29步参考步数28.889步每层钢管长度11M层增加钢管长度0M钢管总长647M每层旋转扣件数量12只增加扣件数量2只旋转扣件总量350只每层增加扣件数0只对接扣件数数102只参考值82只公式： N/ΨA≤K A K H f式中：N：立杆段产生的的轴心压力，按N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QK计算N GK1:钢管自重产生的轴力N GK2：竹笆及扣件产生的轴力N QK：脚手架活载荷标准值产生的轴力Ψ：整体稳定系数。
根据换算长细比λ=l0/i的值，查附录C表CA：立杆毛截面之和A=3912K A：与立杆截面的调正数，双杆取0,7K A=0.7K H：与高度有关的调整整.根据公式K H=1÷(1+H/100)计算K H=0.6578947f：钢管的抗弯强度设计值。
f=205N/mm21)钢管自重产生的轴力N GK1N GK1=钢管总长×3.84kg/mN GK1=2484.48kg2)N GK2=竹笆自重+扣件自重a)竹笆自重=面积×10kg/M2×步数竹笆自重=626.4kgb)扣件自重=旋转扣件数×1.46kg/只+对接扣件数×1.84kg/只扣件自重=698.68kg所以N GK2=1325.08kg3)N QK=2×面积×250kg/M2N QK=1080kg代入公式N=1.2(N GK1+N GK2)+1.4N QKN= 6083.472kgN=60834.72N公式长细比λ=l0/i=kμh/i式中k：长度附加系数，k=1.155μ：影响脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，μ=1.5梯号：计算书第 3 页h：步距h= 1.8Mi：回转半径，i=0.0158所以λ=197.3734根据λ的值,查附录C表C得出Ψ=0.186代入公式N/ΨA=83.60644N/mm2代入公式K A K H f=94.40789N/mm2因为 N/ΨA≤K A K H f所以中(下)部双立杆稳定性可靠。
满堂脚手架计算书-终版
满堂脚⼿架计算书-终版满堂脚⼿架计算书计算依据：1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施⼯⾼处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼀、架体参数满堂脚⼿架长度L(m)xx 满堂脚⼿架宽度B(m)7.55脚⼿架搭设⾼度H(m)10.65纵横向⽔平杆步距h(m) 1.5⽴杆纵距la(m) 1.25⽴杆横距lb(m) 1.25横杆与⽴杆连接⽅式双扣件扣件抗滑移折减系数1⽴杆布置形式单⽴杆平台横向⽀撑钢管类型单钢管⽴柱间纵向钢管⽀撑根数n 0⽴杆伸出顶层⽔平杆中⼼线⾄⽀撑点的长度a(m)0.3⽴杆计算长度系数µ 2.176纵向钢管验算⽅式简⽀梁横向钢管验算⽅式⼆、荷载参数脚⼿架钢管类型Φ48×2.7每⽶钢管⾃重g 1k (kN/m)0.02955脚⼿板类型⽊脚⼿板脚⼿板⾃重标准值g 2k (kN/m 2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、⽊脚⼿板挡板挡脚板⾃重标准值g 3k (kN/m)0.17密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值g4k(kN/m)0.1每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q 1k (kN/m 2) 1.5施⼯均布荷载q 2k (kN/m 2)0.8平台上的集中⼒F 1(kN)0.5⽴杆轴⼼集中⼒F 2(kN)0.2省份北京地区北京基本风压ω0(kN/m 2)0.45风压⾼度变化系数µz 0.65风荷载体型系数µs1.3风荷载标准值ωk (kN/m 2)0.38三、设计简图搭设⽰意图：4A\B办公楼裙房1-2层⾬棚区域满堂脚⼿架剖⾯（⽅案⼆）简⽀梁4A\B办公楼⾬棚区域满堂脚⼿架平⾯布置（⽅案⼆）四、板底⽀撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48×2.7钢管截⾯抵抗矩 W(cm 3) 4.121钢管截⾯惯性矩I(cm 4)9.891钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算⽅式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.03kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.44kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)= 1.88kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1kN/m1、强度验算板底⽀撑钢管按均布荷载作⽤下的三等跨连续梁计算。
木脚手架计算书范本
木脚手架计算书依据<<木结构设计规范>>GBJ5-88。
一.脚手板计算脚手架支承在小横杆上，视支承情况可按单跨简支梁或双跨连续梁考虑。
作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考虑。
1.按简支梁计算：作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.50×1.65+1.2×0.25×1.65=8.58kN/m最大弯矩M max=ql2/8=8.58×0.90×0.90/8=0.87kN.m最大剪力V max=ql/2=8.58×0.90/2=3.86kN最大挠度W max=5ql4/384EI=5×8.58×900.004/(384×9500×2604166.667)=2.96mm2.按双跨连续梁计算：最大弯矩M max=ql2/8=8.58×0.90×0.90/8=0.87kN.m最大剪力V max=0.625ql=0.625×8.58×0.90=4.83kN最大挠度W max=0.521ql4/100EI=0.521×8.58×900.004/(100×9500×2604166.667)=1.19mm3.脚手板的验算：(1) 强度验算:脚手板截面抵抗矩: W n=250×502/6=104166.667mm3σm=M/W n=868725/104166.667=8.340N/mm2经过计算脚手板强度8.34N/mm2,不大于允许强度48.92N/mm2，所以满足条件!(2) 抗剪验算:τ=3V/2bh=3×4826.25/(2×250×50)=0.579N/mm2经过计算脚手板受剪强度0.58N/mm2,不大于允许强度1.3N/mm2，所以满足条件！(3) 挠度验算:经过计算得的最大挠度2.96mm,不大于允许挠度值 l/250=3.60mm，所以满足条件!二.小横杆计算小横杆承受脚手板传来的荷载，按支承在大横杆上的单跨简支梁考虑。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
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工作行为规范系列
脚手架计算书范文（标准、完整、实用、可修改）
编号：FS-QG-23885
脚手架计算书范文
Scaffolding calculation book example
说明：为规范化、制度化和统一化作业行为，使人员管理工作有章可循，提高工作效率和责任感、归属感，特此编写。
一、计算说明:
本计算书是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001编制而成的。
因脚手架所受荷载变异性较大;扣件接点属于半刚性，且接点刚性大小与扣件质量有关，接点性能存在较大变异;脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙的连接点，对脚手架的约束性较大，针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/γR`，其值是与常用安全系数进行校准确定。
扣件式钢管脚手架，一般情况下，偏心产生的附加弯曲应力不大，予以忽略，并在有关调整系数中加以了考虑。
按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定，对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f
取为:205N/MM2。
二、计算搭设高度计算
已知:立杆横距b=1.5米;立杆纵距ι=1.2米;横杆步距L=1.5米;内立杆距离建筑物b1=0.35米;脚手架步距h=1.5米，铺设脚手板按2层考虑;脚手架与建筑物拉结点的位置，竖向间距H1=3h=4.5米，水平距离L1=3L=4.5米;钢管为φ48×3.5;施工荷载QK=2.0KN/M2。
试验算采用单根钢管作立杆，其允许搭设高度为:
1.查有关表格得:φAf=47.028KN。
2.查有关表格得:NGK2=2.156KN。
3.因是两个操作层同时施工，故QK=
4.0KN/M2，查有关表格得:NQK=
5.70KN。
4.查有关表格得:NGK1=0.411KN。
5.将查得数值代入公式中，其中KA=0.85
H=[KAφAf-1.30(1.2NGK2+1.4NQK)]/1.2NGK1
=[0.85×47.082-1.3(1.2×2.156+1.4×5.70)]/1.2×0.411
=52.9米
最大允许搭设高度为HMAX=H/(1+H/100)=34.6米>21米(本工程脚手架高度)故满足工程施工需要。
三、脚手架整体稳定性计算
H=21米，其折合步数n1=21/1.5=14步。
求证:N/φA≤KAKHf
双钢管部分，每一步纵距脚手架的自重
NGK1`=NGK1+2×1.5×0.376(钢管自重)+0.014×4(扣件自重)
=0.411+1.128+0.056=1.595KN
N=1.2n1NGK1+1.4NQK=1.2×14×0.411+1.4×5.70=14.88KN
b=1.5H1=4.5
λX=2H1/b=9/1.5=6
由b=1.5H1=3h查有关表格得μ=30
λOX=μλX=30×6=180
由λOX=180查有关表格得φ=0.220
立杆采用单钢管，KA=0.85
高度调整系数KH=I/(1+H/100)=1/(1+21/100)=0.826
将N、φ、KA、KH代入公式得N/φA=14.88×103/0.220×2492=25.3N/MM2
KA×KH×f=0.85×0.826×205=143.9N/MM2>25.3N/MM2 故脚手架搭设符合安全要求。
四、纵向水平杆、横向水平杆计算:
计算说明:纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比很小，忽略不计。
抗剪承载力:[V]=Afv/k1=(489.3mm2×120N/mm2)/1.5=39.14KN
K1为截面形状尺寸。
::横纵向水平杆的荷载有一只扣件传递，一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0KN，远小于[V]，所以只要满足扣件的抗滑力，杆件抗剪力也肯定能满足。
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