m叠合梁计算书
叠合梁I值与受力计算
146 146 146 0 0 0 159 159 159 0 0 0
281 38838 281 38838 281 38838 0 0 0 0 0 0
341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 341 270634 1200 33.829 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
底板 最高 面积 点高 A4
0 0 30 0 0 30 0 0 30 0 0 30
0 0 200 0 0 200 0 0 200 0 0 200
0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390 0 0 0 0 0 43260 0 0 0 0 0 45390
341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 341 258922 1200 32.365 290 290 290 0 0 0 0 0 0 0 0 0
梁 高
截面
磅榔头 顶板 顶板混 顶板 形心 混凝土 顶板 凝土折 顶板混 夹腋 面积 到顶 面积 宽 算钢厚 凝土高 高 缘距 度 离 A1 h1
顶板后浇混
混凝土 顶板 面积 宽
方案一 1.9 方案二
1 混凝土底板+钢顶板 0 0 0 2 混凝土底板+磅榔头 237790 779 45.788 3 混凝土底板+全顶板 237790 779 45.788 4 钢底板+钢顶板 5 钢底板+磅榔头 6 钢底板+全顶板 0 0 0 199181 744 40.184 199181 744 40.184
I值
I值
c
I值
I值 0.024676338 0.077459133 0.092133592 0.021370435 0.053641484 0.061390817 0.015288432 0.05159551 0.061967678 0.016224 0.036723803 0.042281791 0.395 0.943 0.0266 0.0762 -4% 8% -7% 2%
建筑叠合梁的结构设计
建筑叠合梁的结构设计叠合梁按受力性能可分为一阶段受力叠合梁和二阶段受力叠合梁两类。
前者是指施工阶段在预制梁下设有可靠支撑，能保证施工阶段作用的荷载不使预制梁受力而全部传给支撑，待叠合层后浇混凝土达到一定强度后，再拆除支撑，而由整个截面来承受全部荷载；后者则是指施工阶段在简支的预制梁下不设支撑，施工阶段作用的全部荷载完全由预制梁承担。
结合后河工地的实际情况，施工阶段预制梁下无法加设支撑，因此应按二阶段受力叠合梁进行结构设计，即按两个阶段分析：第一阶段叠合层混凝土未达到强度设计值前的阶段，预制构件按简支构件计算；第二阶段叠合层混凝土达到强度设计值后的阶段，叠合构件按整体结构计算，此时还应考虑施工阶段及使用阶段两种情况。
根据启闭机工作桥梁的跨度及其它要求，确定梁的断面尺寸为0.251.1（宽总高）m.对预制构件，为满足其刚度要求，截面高度按计算结果定为0.90m.进行结构设计时，分别选取了承受不同荷载的两根梁作为计算对象：L1主要承受启闭机基础荷载；L2主要承受启闭机房单侧墙重。
计算预制构件时，主要包括正截面受弯承载力和斜截面承载力计算；计算叠合构件时，主要包括使用阶段及施工阶段的正截面受弯承载力和斜截面承载力计算、叠合面的受剪承载力计算以及最大裂缝宽度和最大挠度值计算。
根据以上计算结果，L1及L2纵向受力钢筋选配632，钢筋面积为4826mm2；箍筋选配12@150.最大裂缝宽度为0.179mm，小于规范规定的最大裂缝允许值0.30mm；跨中挠度最大为2.55cm，也满足规范要求的限值。
采用叠合式构件，可以减轻装配构件的重量更便于吊装，同时由于有后浇混凝土的存在，其结构的整体性也相对较好。
其薄弱环节主要在预制构件与后浇混凝土两者之间的结合面上。
因此为保证该部位的牢固结合，施工时要求该叠合面采用凹凸不小于6mm的自然粗糙面，且必须冲洗干净以后方可浇筑后续混凝土。
同时还将预制梁及隔板的箍筋全部伸入叠合层中。
【建工】.m高X梁模板计算书
8.1.1.25m高800X800梁模板计算书1、梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为25.0m，梁截面B×D=800mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加4道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用35×85mm木方。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑顶托梁长度 1.00m。
顶托采用木方: 85×85mm。
梁底按照均匀布置承重杆4根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
叠合板计算书--DBS1-67-4120-22
叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。
为平行于桁架筋方向的叠合板边长。
该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。
叠合梁计算书3
计算书工程名称：计算内容：目录1.工程概况 (1)2.结构描述 (1)3.计算分析依据及技术标准 (1)3.1计算分析依据 (1)3.2技术标准 (1)4.计算方法和内容 (1)4.1计算方法 (1)4.2计算分析内容 (1)5.计算模型及参数 (2)5.1计算模型 (2)5.2计算参数 (2)6.计算工况及荷载 (3)6.1恒载 (3)6.2活载及其它荷载 (3)7.作用组合 (3)8.施工阶段描述 (4)9.主要计算结果 (4)10.剪力钉验算 (7)11.高强螺栓数量计算 (8)12.钢梁腹板抗剪验算 (9)13.挠度验算 (9)1. 工程概况2. 结构描述3. 计算分析依据及技术标准3.1 计算分析依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）；4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5）《钢-混凝土组合桥梁设计规范》（GB 50917-2013）；6）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）。
3.2 技术标准1）设计荷载：公路-Ⅰ级；2）桥梁设计安全等级：一级；结构重要性系数：1.1。
4. 计算方法和内容4.1 计算方法4.2 计算分析内容计算支反力；验算结构正应力（拉应力、压应力）；验算结构变形；验算剪力钉的抗剪强度；验算钢梁拼接缝；验算钢梁腹板抗剪强度。
5. 计算模型及参数5.1 计算模型5.2 计算参数(1)混凝土混凝土材料性能表(2)钢材(3)预应力钢束采用φs15.2。
6. 计算工况及荷载6.1 恒载1）一期恒载:(1)混凝土容重：26kN/m³；钢材容重：78.5kN/m³(2)横隔板及加劲肋：钢梁横隔板、腹板竖向加劲肋及剪力钉等的重量以1.3倍主梁重量计。
2）二期恒载:(1)混凝土桥面铺装(2)防撞护栏：每侧取10kN/m；6.2 活载及其它荷载1）汽车及人群的横向分布系数：2）温度梯度15规范：箱梁日照温差依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）取值。
组合梁桥课程设计计算书
目录钢-混凝土连续梁桥设计计算书 (1)1 工程结构概况 (1)2 结构设计参数及设计原理 (1)3 截面特性计算 (2)3.1钢梁截面特性 (3)3.2混凝土截面特性 (3)3.3组合截面特性 (4)4 横向连接系的设计 (5)4.1横向联结系的设计 (5)4.2钢主梁腹板加劲肋的设计 (6)4.3主梁荷载的横向分布系数计算 (7)5 内力计算 (10)5.1恒载内力计算 (10)5.2活载内力的计算 (11)6 主梁作用效应组合与应力验算 (13)6.1应力验算 (13)6.2最不利荷载组合及应力组合 (18)6.3负弯矩区混凝土板的配筋计算 (20)6.4剪力连接件的计算 (21)6.5横隔梁的内力计算 (23)7 有限元软件分析计算 (26)7.1有限元建模与计算 (26)7.2结构内力计算结果 (27)7.3结构挠度计算结果 (29)钢-混凝土连续梁桥设计计算书1 工程结构概况本设计桥梁为某高速公路跨线桥，设计车道数为双向四车道，设计车速为120km/h ，设计荷载采用1.3倍公路-Ⅰ级荷载。
桥梁为跨径布置50m+80m+50m 的连续梁桥，桥宽为25.5m 。
通过综合分析比较各类桥型，本桥梁采用钢-混凝土组合梁桥结构形式对跨线桥进行初步设计，并进行结构设计验算。
本文先后分别进行截面设计，抗弯强度计算，以及抗剪强度设计。
本文设计过程先采用手工计算，再运用有限元软件进行复核。
2 结构设计参数及设计原理结构形式：采用连续有承托焊接工字型板梁方案，横桥向为等间距并排9个焊接工字梁，钢主梁的上翼缘顶部通过栓钉与现浇混凝土桥面板相连接，形成钢-混凝土组合结构共同承受外荷载作用。
桥梁沿桥跨方向，主跨等间距布置14道横隔梁，边跨布置9道横隔梁，以提高钢主梁的整体稳定性，保证各根主梁整体承载，三跨的横隔梁标准间距为6.00m ，结构立面如图2.1所示，桥梁桥跨方向的横断面如图2.2所示，结构钢主梁及横隔梁布置形式如图2.3所示。
叠合梁
叠合梁验算
本计算理论依据GB20010-2002《混凝土结构设计规范》叠合式受弯构件的基本规定而计算。
依据各梁截面高度及相互关系，确定各个梁的第一次第二次浇注高度。
因采用叠合浇注改变一次浇注成型的受力状况，故，根据混凝土结构设计规范需对构件进行复核。
复核依据为设计提供的设计计算书（弯矩、剪力包络图）、施工图纸， 主要复核第一次浇注高度梁能否承受第二次浇注砼自重及施工荷载所产生的弯矩及剪力，复核叠合梁叠合面受剪承载力，梁纵向受力钢筋应力。
为确保转换梁安全，除计算需配置构造插筋外，其余梁均设置2 12@1000构造插筋，构造插筋做法如下图 。
因梁在第一次施工顶面只有梁两侧抗扭或构造纵向腰筋，故在梁两端部1/3跨度内均匀设置4根纵向水平钢筋（第一次浇捣梁面筋），直径同梁两侧抗扭或构造纵向腰筋，平面位置为梁第一次浇注高度顶面下25mm 平面，纵向钢筋锚如支座内不小于la 且伸至柱外侧钢筋内侧。
KZL30(5)在26~34轴间两跨梁底筋增加4 25钢筋。
计算书附后
5d
构造插筋做法示意图
构造插筋做法示意图
构造插筋
叠合梁基本计算概况。
40m组合梁上部结构计算书
40m组合梁上部结构计算书一、概述一跨简支，标准跨径：40m，计算跨径38.5m，斜交角77°，主梁中心高1.8m，采用预弯钢-砼组合箱梁结构，钢箱梁中心高1.5m，采用Q345C钢材，现浇混凝土C50钢纤维混凝土，厚30cm。
桥型截面布置如下（单位：mm）：单幅桥主梁断面图1二、主梁材料及参数1．主梁Q345C钢，工厂预制。
Q345C钢物理－力学性能如下：弹性模量: E s＝2.06x105 MPa剪切模量: G s＝0.79x105 MPa质量密度: r＝78.5 kN/m3线膨胀系数: a s＝1.2 x10-5/℃泊松比: m s＝0.3应力松弛: s＝1.5%局部次要钢结构采用Q235C钢钢材基本容许应力（MPa）：钢材型号轴向应力[σ]弯曲应力[σw]剪应力[τ]Q345C 200（189）210（198.5）120（113.4）Q235C 140 145 85对于Q345C钢材，厚度δ≤16mm钢板采取上表括号外数值，对于16<δ≤25mm钢板，其屈服强度取σs＝324MPa，其相应的基本容许应力乘以折减系数324/343＝0.945，折减后见上表括号内数值。
2. C50混凝土抗压标准强度：f ck＝32.4MPa、抗压设计强度为f cd＝22.4MPa；抗拉标准强度：ft k＝2.65MPa、抗拉设计强度为f td＝1.83MPa；弹性模量Ec＝3.45x104MPa3．普通钢筋：R235钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=195MPa；HRB335钢筋的抗拉(抗压)设计强度：f sd=280MPa；三、荷载计算1、主梁自重边梁1＃、3＃梁宽5.1m、2＃梁宽4.8m一片钢箱梁自重（每延米）：q＝863.7*1.05/40＝22.67 kN/m现浇层自重（每延米）：1＃、3＃梁 q＝5.1*0.3*26＝39.78 kN/m2＃梁 q＝4.8*0.3*26＝37.44 kN/m2、二期恒载铺装自重（每延米）：1＃、3＃梁 q＝5.1*0.1*24＝12.24 kN/m2＃梁 q＝4.8*0.1*24＝11.52 kN/m地袱及盖板（每延米）： q＝16 kN/m栏杆（每延米）： q＝2 kN/m防撞墙（每延米）： q＝8 kN/mD500mm水管及支撑板： q＝2.9 kN/m（※钢箱梁、现浇层、附属构造具体尺寸详见施工图※）3、可变作用1）温度荷载简支梁整体温差按±30℃考虑，温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）的规定计算。
叠合楼板支撑计算书精编版
叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁，取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3承载能力极限状态q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算Mmax =0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mmνmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、主梁验算q 1=γGl(G1k +(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。
梁模板(扣件式)计算书(8.4m高L7a)
梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称L7a（3）新浇混凝土梁计算跨度(m) 8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 250×1000 新浇混凝土结构层高(m) 8.4 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计三、模板体系设计平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算M max ＝q 1l 2/8＝32.87×0.252/8＝0.26kN·mσ＝M max /W ＝0.26×106/37500＝6.85N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×25.6×2504/(384×10000×281250)＝0.463mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×32.87×0.25＝4.11kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×25.6×0.25＝3.2kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)64小梁截面惯性矩I(cm 4)256为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{4.11+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×1]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1-0.25)/2×1，4.11+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=6.68kN/mq2＝max[3.2+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×1+(0.5+(24+1.1)×0.12)×(1-0.5)/2×1，3.2+(0.3-0.1)×0.25/2]＝5.04kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.68×0.952，0.5×6.68×0.22]＝0.64kN·mσ＝M max/W＝0.64×106/64000＝10.08N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.68×0.95，6.68×0.2]＝3.85kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.85×1000/(2×60×80)＝1.2N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.04×9504/(100×9350×2560000)＝1.08mm≤[ν]＝l/400＝950/400＝2.38mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.04×2004/(8×9350×2560000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.68×0.95，0.393×6.68×0.95+6.68×0.2]＝7.25kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝5.03kN, R2＝7.25kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.04×0.95，0.393×5.04×0.95+5.04×0.2]＝5.47kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝4.04kN, R'2＝5.47kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.504×106/4490＝112.18N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.445kNτmax ＝2V max /A=2×6.445×1000/424＝30.4N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 R ＝R 3＝0.81kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值f(N/mm 2)205λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.67立柱最大受力N ＝max[R 1，R 2，R 3+N 边2]＝max[0.25，11.22，0.81+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(1.08+1+0.5-0.25/2)/2×0.9]＝11.22kN f ＝N/(υA)＝11.22×103/(0.67×424)＝39.34N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！八、可调托座验算12＝30kN满足要求！。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
叠合梁端键槽验算(参考)
结构安全等级⼆级：≔γ0 1.0梁的抗震等级：四级或不抗震≔γRE 0.85≔V jd ⋅44kN持久设计状况下接缝剪⼒设计值：≔V jdE 0地震设计状况下接缝剪⼒设计值：混凝⼟强度等级：C30≔f c ⋅14.3――N mm2≔A c1=⋅⋅200140mm 20.028m2叠合梁端截⾯后浇混凝⼟叠合层截⾯⾯积：垂直穿过结合⾯钢筋（HRB400）抗拉强度设计值：≔f y ⋅360――N mm2后浇键槽根部截⾯之和：≔A k1=⋅⋅⋅29090mm 20.016m 2预制键槽根部截⾯之和：≔A k2=⋅⋅200(+7080)mm 20.03m2各键槽根部截⾯⾯积之和，按后浇键槽根部截⾯和预制键槽根部截⾯分别计算，并取⼆者较⼩值≔A k ‖‖‖‖‖‖‖|||||||||||||if else <A k1A k2‖‖A k1‖‖A k2=A k 0.016m 2垂直穿过结合⾯所有钢筋的⾯积，包括叠合层内的纵向钢筋(2ϕ12+2ϕ16)：≔A sd =⋅⎛⎜⎝+⋅⋅2―π4122⋅⋅2―π4162⎞⎟⎠mm 2⎛⎝⋅6.28310−4⎞⎠m 2梁端接缝承载⼒设计值计算：1、持久设计状况：≔V u =++⋅⋅0.07f c A c1⋅⋅0.1f c A k ⋅⋅1.65A sd ‾‾‾‾⋅f c f y ⎛⎝⋅1.256105⎞⎠N《装配式混凝⼟结果技术规程》JGJ 1-2014公式7.2.2-1≔1‖‖‖‖‖‖‖||||||||||||if else >V u ⋅γ0V jd ‖‖“接缝的受剪承载力满足规范要求”‖‖“不满足抗剪，加大键槽或则增加抗剪钢筋”公式6.5.1-1=1“接缝的受剪承载力满足规范要求”2、地震设计状况：≔V uE =++⋅⋅0.04f c A c1⋅⋅0.06f c A k ⋅⋅1.65A sd ‾‾‾‾⋅f c f y ⎛⎝⋅1.043105⎞⎠N《装配式混凝⼟结果技术规程》JGJ 1-2014公式7.2.2-2≔2‖‖‖‖‖‖‖‖‖|||||||||||||||if else >――V uE γRE V jdE ‖‖“接缝的受剪承载力满足规范要求”‖‖“不满足抗剪，加大键槽或则增加抗剪钢筋”公式6.5.1-2=2“接缝的受剪承载力满足规范要求”。
56m钢-混凝土叠合梁咨询验算报告
（一）、56m钢-混凝土叠合简支箱形梁上部结构验算(Pm159~ Pm160)1、叠合梁主梁纵向分析验算1.1、技术标准荷载等级：城市-B级；标准横断面：0.5m（防撞栏杆）+12.0m（车行道）+0.5m（分隔带）+12.0m （车行道）+0.5m（防撞栏杆）＝25.5m；抗震标准：地震基本烈度7度，地震动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3；桥梁设计安全等级：一级，结构重要性系数γo＝1.1；环境类别：I类。
1.2、主要标准、规范①交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）②交通部颁《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）③交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTJG D60-2004）④交通部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）⑤交通部颁《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）1.3、主梁细部尺寸①双箱单室：钢筋混凝土顶板宽24.8m，底板宽3.389m；②梁高：3.0m；③钢梁顶板厚：28mm；④钢梁腹板厚：20mm；⑤钢梁底板厚：梁端～距梁端6m 处：24mm ；距梁端6m ～距梁端15.5m 处：32mm ；两端距梁端15.5m 处的跨中段：42mm 。
⑥纵向设置底板水平加劲肋厚：梁端～距梁端15.5m 处：16mm ；两端距梁端15.5m 处的跨中段：20mm 。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD ，其钢材性能应符合GB/T714—2000的要求。
抗压、拉弹性模量E=5100.2⨯Mpa ，抗弯弹性模量E=5100.2⨯Mpa 。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1)自重：考虑钢梁钢筋混凝土顶板，钢底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2)温度：按规范考虑不均匀升降温。
3)活载：城市-B 级，冲击系数按规范取用。
1.6、钢筋混凝土顶板有效宽度的计算根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86），钢筋混凝土翼缘板有效分布宽度'c 采用下列三种宽度中最小值：1) 梁计算跨径的1:m 08.1824.54= 2) 相邻两梁轴线间的距离B ：6.082m3) 桥面板承托以外加12倍钢筋混凝土板厚。
折梁计算书
折梁计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：折梁计算书是工程设计中常用的一种计算工具，用于计算梁在受力作用下的弯曲变形和应力情况。
折梁计算书主要用于结构设计师进行弯曲构件的受力分析和设计，以确保结构的安全性和稳定性。
在建筑、桥梁、机械等领域，折梁计算书都有着广泛的应用。
折梁计算书的基本原理是根据弯梁理论，将梁的截面剖分成不同的部分，分析每一部分在受力作用下的应力和变形情况，最终得出整个梁的受力状态。
通常，折梁计算书包括以下几个方面的内容：梁的自重分析、荷载作用下的梁的受力分析、梁的截面特性分析、弯曲变形和挠度计算等。
在进行折梁计算时，首先需要确定梁的荷载情况，包括集中荷载、均布荷载、弯矩等。
然后，根据梁的长度、材料、截面形状等参数，计算出梁的截面特性，如惯性矩、受拉区和受压区的高度等。
接着，通过应力平衡条件，计算出梁的内力分布和应力状态。
根据弯曲理论和梁的材料性能参数，计算出梁的挠度和变形情况，以评估结构的安全性和稳定性。
折梁计算书的编制需要结构设计师具备一定的专业知识和经验，以确保计算结果的准确性和可靠性。
在实际工程设计中，折梁计算书通常是结构设计的重要参考依据之一，可以帮助工程师合理设计梁的截面尺寸、材料选择和支座布置，提高结构的抗弯承载能力和使用性能。
折梁计算书在工程设计中具有重要的作用，可以帮助设计师对结构弯曲构件的受力情况进行准确分析和计算，为结构设计提供科学依据。
随着计算机技术的发展，折梁计算软件也逐渐普及，为工程设计提供了更加便捷和高效的计算工具。
但无论是传统的折梁计算书还是计算软件，都需要结合专业知识和实际经验，才能保证设计的准确性和可靠性。
希望广大工程设计师在使用折梁计算书时，能够充分理解其原理和方法，确保结构设计的质量和安全性。
第二篇示例：折梁计算书是建筑工程中常用的一种计算工具，用于计算和设计梁结构的力学性能。
折梁计算书包含了梁的各项参数和计算方法，可以帮助工程师和设计师快速准确地完成梁结构的设计工作。
折梁计算书
折梁计算书全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：折梁是建筑结构中一种常见的设计元素，主要用于支撑梁柱间的荷载，分散荷载并保证结构的稳定性。
在建筑工程中，折梁的计算是一项非常重要的工作，需要根据结构的具体情况和荷载条件进行精确计算，以确保结构的安全性和稳定性。
本文将介绍折梁的基本概念、计算原理和步骤，并结合实例进行详细说明。
一、折梁的基本概念折梁是指在梁的一段长度内，沿纤维方向折叠或弯曲的一种构造形式。
在建筑结构中，折梁通常用于连接梁与梁、梁与柱之间，起到分散荷载和增加结构稳定性的作用。
折梁可以根据连接的形式和位置分为不同类型，常见的有膨胀节、伸缩节、板式、钢桁架等。
二、折梁的计算原理折梁的计算主要是根据梁的受力情况和荷载条件，确定折梁的尺寸、材料和连接方式，以满足结构的稳定性和安全性要求。
在计算折梁时，需要考虑以下几个方面：1. 折梁的受力情况：折梁在承受荷载时会发生弯曲、剪切和扭转等受力情况，需要根据具体情况确定各部位的受力状况。
2. 折梁的荷载条件：根据结构设计要求和使用环境，确定折梁承受的荷载，包括静载、动载、风载、地震载等。
3. 折梁的尺寸设计：根据受力情况和荷载条件，确定折梁的长度、宽度、厚度和高度等尺寸参数，以满足结构的强度和刚度要求。
4. 折梁的材料选择：根据折梁的受力情况和使用要求，选择合适的材料，如钢材、混凝土、木材等，并确定材料的强度、弹性模量等参数。
5. 折梁的连接方式：根据折梁的位置和使用情况，确定折梁与梁、柱、墙体等结构件的连接方式，保证结构的稳定性和安全性。
1. 确定折梁的受力情况：首先需要了解结构的荷载条件和折梁所受的力，包括弯矩、剪力、轴力等，根据这些受力情况确定折梁的设计要求。
4. 检查折梁的受力性能：通过受力计算和截面验算，检查折梁的强度、刚度等受力性能是否符合设计要求，进行必要的优化和调整。
5. 编制折梁计算书：根据折梁的设计要求和计算结果，编制详细的折梁计算书，包括结构荷载、受力分析、截面尺寸、材料参数、连接方式等，为施工和验收提供依据。
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目录
1. 设计规范...................................................................................................................2 2. 结构设计...................................................................................................................3 3. 计算参数...................................................................................................................3 4. 计算结果...................................................................................................................5
-62.0 36.7
-54.8 35.6
-53.4 35.9
-2352..69 -182..66
第4施工阶段钢 主梁正应力（Mpa）
-00..51
-2466..17
-72.3 47.5
--16801043...3469
-101.56 62.1
-112.4 72.7
-115.1 76.3
-108.8 67.8
因此中梁有效宽度应取 4.62m；边梁有效宽度应取 4.05m。
主梁等效截面图 4、横向分布系数
1）按考虑主梁抗扭刚度的修正刚性横梁法计算 Ii＝0.374m4 ，IT＝0.2m4，β＝0.215（55m）
车道
横向分布 系数
最大值
车道
边梁
1
0.440
中梁
1
2
0.808
2
3
0.861
√
3
横向分布 系数
55m 简支叠合梁计算书
龄期≥14 天后拆除支架；一期、二期+活载由叠合梁组合截面承受。 3.4 叠合梁结构荷载组合
钢结构： 组合Ⅰ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力） 组合Ⅱ：恒载+收缩徐变+汽车荷载（公路-Ⅰ及其冲击力）+温度
3.5 上部结构 叠合梁应力及裂缝控制 钢结构： 荷载组合系数都取 1.0，法向应力σw≤210MPa，剪应力τ≤120MPa，换算应
桥梁博士 计算报告
桥梁博士
5.1
施工阶段应力验 算
按照新《公桥规》第7.2.4条规定，钢筋混凝土受弯构件正截面应力应符合下列规定：
受压区混凝土边缘的压应力
σcct≤0.80fck’
按照新《公桥规》第7.2.5条规定，钢筋混凝土受弯构件中性轴处的主拉应力（剪应力）应符
合下列规定：
混凝土主拉应力（剪应力）
高架主线双向六车道标准段叠合梁桥梁横断面布置图(左幅)
3. 计算参数
3.1 设计荷载 （1）恒载 一期恒载：预应力混凝土、钢筋混凝土容重γ=26kN/m3。 钢结构γ＝78.5kN/m3。 二期恒载：铺装：钢筋混凝土 70mm，γ=25kN/m3；沥青混凝土 100mm，γ
=24kN/m3； 防撞护栏 18kN/m/侧。 （2）活荷载 按公路-Ⅰ级进行计算。 横向折减系数： 29m 桥宽（计入紧急停车带的桥宽）:双向六车道，单幅桥三车道，折
-24..42
-11..70
-42..98
-12..44
-21..86
13.3 -9.1
13.3 -9.1
-54..14
-1277..72 -3401..99 -00..31
--3547698...3676
第3施工阶段钢 主梁正应力（Mpa）
-57.7 32.9
-64.2 40.7
-65.9 43.8
阶段混凝土收缩应变和徐变系数：按《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规 范》（JTG D62-2004）附录 F 提供的方法计算。
（4）温度影响（T） 体系升温：30℃；体系降温：25℃；合拢段温度 15℃正负 5℃。 桥面板局部升降温：按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第 4.3.10 条梯度温度效应计算。升温：T1＝14℃，T2＝5.5℃，降温：T1＝7℃，T2＝2.75 ℃。
图1 日照正温差图示
图2 日照负温差图示
（6）风荷载 按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第 4.3.7 条计算风荷载标准 值： (7) 支座摩阻力 支座摩擦系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）表 4.3.11 计算。 (8) 汽车制动力 公路-Ⅰ：按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第 4.3.6 条计算和 分配。 (9) 施工荷载 施工过程中的自重、施工机械、临时荷载和其他桥面荷载，按 1kN/m2 计算。 3.2 混凝土结构荷载组合以及应力控制 采用极限状态设计，进行承载能力极限状态和正常使用极限状态计算，同时 满足构造规定和工艺要求。 3.3 叠合梁结构计算假定 根据施工过程，55m 叠合梁中间设置 2 道中间支架。桥面板湿接头浇筑完毕，
55m 简支叠合梁计算书
1. 设计规范
1、《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98） 4、《城市桥梁设计准则》CJJ11-93 5、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 6、《公路桥涵钢结构与木结构设计规范》JTJ025-86 7、《公路圬工桥涵设计规范》JTG061-2005 8、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ D63-2007） 9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89） 10、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000） 11、《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01--2004) 12、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 13、《桥梁用结构钢》GB/T714-2000 14、《钢结构工程施工及验收规范》GB50205－2001 15、《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》GB709-88 16、《中厚板超声波检验方法》GB/T2970-91 17、《手工电弧焊焊接接头的基本形式与尺寸》GB985－88 18、《埋弧焊焊缝坡口的基本形式与尺寸》GB986－88 19、《低碳钢及低合金高强度钢焊条》GB5188-98 20、《焊接用钢丝》GBH17-95 21、《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB12470－90 22、《气体保护焊用钢丝》GB/T14958-94 23、《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323－87 24、《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》GB11345－89 25、《热喷涂金属件表面预处理通则》GB11373-89 26、《涂装前钢材料表面锈蚀等级和除锈》GB8923－88 27、《涂装前钢材表面粗糙度等级的评定》GB/T13288－91 参考规范与标准
σtpt≤ftk’
本桥施工时混凝土强度已达到标准强度的85%，故压应力允许值0.80fck’＝0.80×0.85×
32.4＝22.03Mpa，主拉应力（剪应力）允许值ftk’=-0.85×2.65= -2.25Mpa。表1.1所列为施工阶
段混凝土上下缘的最大正应力及中轴处的最大主拉应力。
钢主梁抗弯容许 应力[σ] =210Mp a，抗剪容许应力[ τ] =120Mp a。 第1施工阶段钢 主梁正应力（Mpa）
0.333 0.667 0.780
最大值
√
55m 简支叠合梁计算书
2）美国规范计算
计算公式： n = 0.05 + 0.85× Nl + 0.425 ， Nl —所考虑的加载车道数， Nb —所考 Nb Nl
纵梁数。
车道
横向分布系数 最大值
1
0.758
2
0.829
3
1.042
√
3）横向分布系数 综合上述两种方法，偏安全计算，叠合梁横向分布系数取为 1.042。 5、纵向计算
-00..66
-11..11 -22..55
-33..88
0.0
-00..44
-33..55
-77..66
-33..29
-66..00
-22..00
-22..00 -55..44
-1166..33 -1133..11 -0.0
-99..79
第3施工 阶段钢主梁剪应力（Mpa）
-115220..211 -113096..951 -1120323..170
-986094..189
-5209..8332
桥梁博士
-11..88
0.0
-00..44
-11..33
第1施工 阶段钢主梁剪应力（Mpa）
-11..55
-22..44
-00..44
-22..22 3.1
第2施工 阶段钢主梁剪应力（Mpa）
-00..00
-44..60
7.0 -4.8
--543...8602
-00..00
4.5 -2.6
5.9 -3.3
-21..65
-21..86
6.8 -4.6
6.2 -4.3
-22..30
14.5 1-08..16 -9.9 -00..00
1--075...4118
第2施工阶段钢 主梁正应力（Mpa）
-66..55
-33..00
-3000..88
-44..55