现浇箱梁坐标计算
30x30m连续箱梁现浇支架计算
30x30m连续箱梁现浇支架计算D东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m简支箱梁现浇支架方案1编制依据（1）《东莞市城市快速轨道交通R2线2312标40m箱梁构造图》（2）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（3）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)（4）现行客运专线铁路桥梁设计及施工技术规范2工程概况东莞市城市快速轨道交通R2线工程R2312标高架段起止桩号为YDK34+143.93～YDK37+788.180。
段内106#墩～109#墩为3×30m连续梁，桥梁正线位于原莞太路上，地基情况较好。
箱梁梁体为单箱单室、等高度、斜腹结构。
标准段箱梁截面顶宽为920cm，底板宽度4.0m。
顶板厚度为25cm，腹板厚度为30cm，梁端箱梁截面顶宽为9.2m，底板宽度4.0m。
顶板厚度为40cm，腹板厚度为45cm,箱梁截面高度180cm；中支点处为留有60cm×60cm人洞的横隔板。
箱梁截面如图1、2。
图2:3x30m连续梁断面图图2:3x30m连续梁中支点断面图支架设计方案东莞市城市快速轨道交通R2线2312标的3×30m连续梁现浇箱梁（106#～109#），采用满堂式现浇支架进行施工。
现浇支架采用φ48mmWDJ碗扣型多功能钢管脚手架，搭设为满堂落地支架。
支架立杆横桥向布置：翼缘板下为（120+2×90+60）cm、腹板下为（2×30）cm、底板下为（60+2×90+60）cm；立杆顺桥向布置为（100×90）cm，支架横桥向搭设总宽度为11.6m；立杆顶部配置KTC-50顶托，顶托上设14×12cm横向承重枋木，承重枋木沿桥横向间距为90cm，承重枋木上为10×10cm横向肋木，肋木布置为沿顺桥向布置间距30cm；立杆底部配制KTZ-30可调底座；横杆步距为90cm。
箱梁计算
二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载2、横杆设计荷载3、方木、模板设计参数[σw] = 13MPa[ τ] = 1.9 MPaE = 1.0×104 MPa10×10cm方木截面抵抗矩：A=bh=100*100=10000mm2I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3S m=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。
1、箱梁砼容重按25kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。
2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板截面S=0.5*1.7=0.85m2，每延米砼恒载P1=0.85×25=21.25kN/m。
3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向的横截面计算)箱梁截面S=16.75×1.7=28.475m2每延米砼恒载P2=28.475×25=711.875kN/m，中横梁宽为2m，端梁宽1.2m。
四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=3.5kN/m22、混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算，P＝1.2恒载+1.4活载五、支撑体系验算（一）箱梁普通截面段1、模板验算（1）底板模板验算：模板每延米荷载计算：q＝1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.5=1.2*21.25+1.4(3.5+2)*0.5=29.35KN/m腹板宽度为500mm，板宽按0.5m计算。
1.计算简图箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
2.截面特性A=bh=500*20=10000mm2I=bh3/12=500*203/12=333333mm4W=bh2/6=500*202/6=33333mm3S m=bh2/8=500*202/8=25000mm33.截面验算max＝0.096，剪力系数Kv B＝0.626+0.625＝1.25，扰查表可知：弯距系数Km中度系数Kw＝0.521中(1)抗弯强度验算M max=M中=0.096qL2=0.096*29.35*0.32=0.254kN·mσ=M max/W=0.254*106/33333=7.61Mpa<[σw]=13.0Mpa满足要求(2)剪切强度验算Q max=1.25qL=1.25*29.35*0.3=11.006kNτmax=QS m/I m b=11.006*103*25000/(333333*500)=1.65MPa< [τ]=1.9 MPa满足要求(3)挠度验算f max=0.521qL4/（100EI）=0.521*27.85*3004/(100*1.0*104*333333)=0.352mm< [ f ]=L/400=300/400=0.75mm满足要求（2）侧板模板验算：混凝土等级为C50，坍落度选用160～180mm，砼容重为γc＝25 KN/m3，采用汽车泵导管运送混凝土至箱梁，浇筑速度V＝2m/h，砼温度为30℃，用插入式振捣器振捣。
箱梁和板梁支座计算公式
箱梁和板梁支座计算公式在工程结构设计中，箱梁和板梁是常见的结构形式，它们承担着桥梁、建筑等工程中的重要作用。
而支座则是连接结构和地基的重要部分，支座的设计和计算直接关系到结构的安全性和稳定性。
本文将介绍箱梁和板梁支座的计算公式，希望能对工程结构设计人员有所帮助。
一、箱梁支座计算公式。
1. 箱梁支座的承载力计算公式。
箱梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为箱梁自重，P为箱梁上的荷载。
在实际工程中，箱梁的自重和上部荷载可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 箱梁支座的位移计算公式。
箱梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为箱梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 箱梁支座的刚度计算公式。
箱梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
二、板梁支座计算公式。
1. 板梁支座的承载力计算公式。
板梁支座的承载力计算公式为：N=Q+P。
其中，N为支座的承载力，Q为板梁自重，P为板梁上的荷载。
与箱梁支座类似，板梁支座的承载力也可以通过结构分析计算得出，然后代入上述公式进行计算即可得到支座的承载力。
2. 板梁支座的位移计算公式。
板梁支座的位移计算公式为：δ=PL/EA。
其中，δ为支座的位移，P为板梁上的荷载，L为支座的长度，E为弹性模量，A为支座的有效面积。
支座的位移计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座在承载荷载下的位移情况。
3. 板梁支座的刚度计算公式。
板梁支座的刚度计算公式为：K=EA/L。
其中，K为支座的刚度，E为弹性模量，A为支座的有效面积，L为支座的长度。
支座的刚度计算可以通过上述公式进行简单的计算，得出支座的刚度情况。
某现浇箱梁施工计算书
某现浇箱梁支架计算一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。
3、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）4、《路桥施工计算手册》5、《钢管脚手架扣件》（GB15831）6、WDJ脚手架立杆设计荷载：⑴横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；⑵横杆步距为0.6m×0.9m时，每根立杆设计荷载为35KN；（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及碗扣支架强度验算。
4、贝雷梁计算5、槽钢[20分配梁计算6、钢管桩及其钢筋砼条形基础计算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶铺设槽钢或方木，其上搁置支架底托，搭设碗扣支架。
在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm ×15cm 方木，再横向放置10cm ×10cm 方木，横向方木上部铺设15mm 厚竹胶板，作为箱梁底模。
2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→立杆顶托→支架立杆→底托→地基（或支架支承结构）。
二、FX16#~FX19#箱梁碗扣支架布置1、δ＝15mm 胶合板作底板；2、横桥按间距@ 300mm 布置10×10cm 木方格栅；3、顺桥向垂直方向均布设15×10cm 木方格栅，布置间距：梁顶底板部位间距为@＝600、900mm ，翼板部位间距为@＝900mm 及1200mm ；4、顺桥向布置，布置间距尺寸：@＝600mm 及900mm ； 三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm 厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3m,计算最大跨度0.2m ）砼自重：g 1=3×25＝75KN/m 2；施工荷载（人员、堆载）g 2取2.5 KN/m 2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m 2考虑；（下同）q ＝（75+2.5+2）×1.0＝79.5KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l =81×79.5×0.22=0.398KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.310398.0－⨯⨯=10.6MPa ＜ ［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。
现浇箱梁施工方案及计算
现浇箱梁施工方案及计算一、施工方案1.1 施工准备在进行现浇箱梁的施工前，需要进行施工准备工作。
首先是组织好施工人员，包括具有施工经验的技术人员和熟练的操作工。
其次是准备好所需的施工材料，例如混凝土、脚手架等。
另外，要做好现场的平整和清理工作，确保施工过程中的安全。
1.2 箱梁模板的制作箱梁模板的制作是现浇箱梁施工的关键步骤之一。
根据设计要求，制作箱梁模板，并对其进行检查和调整，确保模板的尺寸和平整度符合要求。
在制作模板时，还需要注意模板的支撑和固定，以确保其在混凝土浇筑过程中不会发生变形或位移。
1.3 混凝土浇筑在进行现浇箱梁的混凝土浇筑时，需要注意以下几点： - 在浇筑混凝土前，要对模板进行喷润湿处理，以防止混凝土与模板粘结。
- 根据设计要求，安排好混凝土的浇筑顺序和方法，确保混凝土在浇筑过程中的均匀性和密实性。
- 控制混凝土的浇筑速度，避免出现冷缝或裂缝等质量问题。
- 在混凝土浇筑完成后，及时进行养护，保证混凝土的强度和耐久性。
1.4 完工验收混凝土浇筑完成后，需要进行箱梁的完工验收。
验收内容包括箱梁尺寸、平整度和外观等方面的检查，以及强度和质量的试验。
通过验收，确认箱梁的施工质量是否符合设计要求，确保箱梁的使用安全和可靠。
二、计算方法2.1 箱梁尺寸计算在进行箱梁施工前，需要进行箱梁尺寸的计算。
箱梁的尺寸计算包括箱梁的长度、宽度和高度等方面的计算。
按照设计要求和现场实际情况，确定箱梁的尺寸，并制作相应的模板。
2.2 混凝土用量计算根据设计要求和现场情况，计算箱梁混凝土的用量。
混凝土用量的计算主要包括箱梁的体积和混凝土的配合比等方面。
通过计算，确定所需混凝土的用量，并合理安排混凝土的浇筑顺序和方法。
2.3 强度计算在现浇箱梁的施工中，需要对混凝土的强度进行计算。
根据设计要求和现场条件，计算混凝土的抗压强度和抗拉强度等指标，以确保箱梁的使用安全和可靠。
通过强度计算，确定混凝土的配合比和养护方案，提高箱梁的抗压强度和耐久性。
现浇箱梁模板计算
现浇箱梁模板计算现浇箱梁模板计算1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V＝4.5ｍ/ｈ。
则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。
Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝__ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝__ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。
＝1.25ｍｍ符合要求。
（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。
施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：现浇箱梁模板计算新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。
水平肋间距取0.50ｍ符合要求。
（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］现浇箱梁模板计算＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。
100米现浇箱梁支架计算书
100米现浇箱梁支架计算（一）、荷载计算 1、支点截面：底腹板荷载1）、荷载 ⨯⨯⨯.1P =1226 2.7 1.05=88.452t/m翼缘板处荷载1）翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =8.63t/m2、横隔梁截面 边腹板、楔形块荷载 1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯⨯.)1P =(2.225262 2.7 1.05=11.57 2.7 1.05=32.8t/m2）、施工荷载 ⨯⨯2P =0.25(2.2252)=1.113t/m 3）、底模荷载 ⨯⨯3P =0.03(2.2252)=0.134t/m合计： 123P=P +P +P =34.064t/m底板荷载1）、底板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)1P =(1.9052 2.7 1.05=5.39t/m2）、底模荷载 ⨯⨯2P =0.03 1.92=0.114t/m 3）、顶板荷载 ⨯⨯⨯⨯.)3P =(1.9072 2.7 1.05=7.54t/m 4）、顶板底模荷载 ⨯⨯4P =0.03 1.92=0.114t/m 5）、施工荷载 ⨯⨯.5P =0.25192=0.95t/m合计： 123P=P +P +P =14.108t/m 中腹板、楔形块荷载处1）、荷载⨯⨯⨯⨯⨯..)1P =(37526 2.7 1.05=9.75 2.7 1.05=27.641t/m2）、施工荷载 ⨯2P =0.25 3.75=0.938t/m 3）、底模荷载 ⨯3P =0.03 3.75=0.113t/m合计： 123P=P +P +P =28.692t/m翼缘板处荷载1）、翼缘板荷载模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 2）、施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m 合计： 123P=P +P +P =8.63t/m 3、跨中断面边腹板处(腹板宽度0.5米)1） 边腹板荷载⨯+⨯⨯.(..)1P =0526018 2.7 1.05=3.94t/m2） 施工荷载 ⨯2P =0.250.5=0.125t/m3） 底模荷载 ⨯3P =0.030.5=0.015t/m 合计： 123P=P +P +P =4.08t/m 底板处1） 顶板荷载⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯(........)1P =0285275030309022022032 2.7 1.05=(1.48+0.09+0.2+0.13) 2.7 1.05=5.39t/m()⨯⨯⨯⨯3P =0.25 5.275+0.30.3 2.7 1.05=3.99t/m4） 底板顶、底模板 ⨯.4P =0.035275=0.16t/m 5） 施工荷载 ⨯5P =0.25 5.275=1.32t/m 合计： 12345P=P +P +P +P +P =11.02t/m 翼缘板处荷载3）翼缘板荷载4） 模板荷载 ⨯2P =0.034=0.12t/m 5）施工荷载 ⨯3P =0.254=1t/m合计： 123P=P +P +P =5.68t/m 二、支架计算（横向）100米箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵、横向设置500工字钢，其上搭设口12×15cm 方木，竹胶板做底板。
现浇箱梁计算说明书.
第一章概述1.1编制依据⑴《湖北省咸宁至通山高速公路两阶段施工图》；⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）；⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑺《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑻《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑼《装备式公路钢桥使用手册》；⑽《路桥施工计算手册》。
⑾《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑿《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⒀《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒁《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒂《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2编制原则突出重点、兼顾一般，安全优质、高效均衡地组织施工生产，力求做到产值、实物、形象进度三同步，确保兑现合同工期和满足业主要求。
1.3 工程概况1.3.1简述A匝道桥中心桩号为AK1+142.808。
桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱三室，箱梁高为1.4m，顶板宽15.5m，翼缘宽2.5m，底板宽10.5m，本桥平面位于半径R=400m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝1750m凸曲线上，起讫点桩号：AK1+089.768～AK1+195.848，全桥共1联，桥跨布置为5³20m，桥长106.08m。
本桥上跨咸通高速，交叉桩号为AK1+132.808＝K5+162.942，桥梁净空不小于5.2m。
下部结构桥台采用肋板台、桩柱台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用桩基础。
0、5号桥台采用D80伸缩缝。
张公1号中桥中心桩号为LK1+649.7。
桥梁上部采用预应力钢筋混凝土现浇箱梁，箱梁为单箱六室，箱梁高为1.4m，顶板宽30m，翼缘宽2.5m，底板宽25m，本桥平面位于半径R=802.845m的右偏圆曲线上，纵面位于R＝57710m凹曲线上，起讫点桩号：LK1+619.660～LK1+679.740，全桥共1联，桥跨布置为16+22+16m，桥长60.08m。
关于现浇箱梁施工的计算书
关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。
立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。
支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。
根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。
根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。
纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。
方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。
现浇箱梁施工方案及计算
xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3-5跨，采用满堂支架施工。
连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米，现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0.5米的实心段，腹板较宽为0.65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。
根据以往经验目前施工情况，决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托，顶托上面横桥向放置9cm×15cm第一层方木，间距90cm，第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板（厚15mm)作为底模。
翼板和侧模采用10cm×10cm和5cm×10cm方木钉成框架作为支撑，模板采用122×244×1.2优质竹胶板，支架立杆顺桥方向布设间距为90cm，横桥方向布设间距为60cm，双向设大小横杆，横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道。
箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨，一端为盖梁，一端为连接墩，具体布置见图。
二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770.4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43.4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN支架重(按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工范围内所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力[σ1]=7 Mpa，压应力[σa]=11 Mpa，剪应力[τ]=1.2 Mpa，弹性模量为9000。
最经典计算方法现浇箱梁支架验算表示例(EXCEL)
四、受力计算现浇箱梁支架验算表示例（EXCEL）一、工程概况桥梁上部采用逐跨现浇预应力混凝土箱梁，桥梁总宽度：800cm，两边翼缘板各宽175cm，梁高1.4m。
采用碗扣支架，碗扣支架钢管规格为φ48×3.5mm，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
立杆纵向间距0.9m，立杆横向间距0.6m，立杆竖步距1.2m，搭设高度8m。
从到至下依次为：竹胶板、10cm*10cm方木横梁、12cm*12cm方木纵梁，顶托、钢立杆、底托、10cm厚混凝土+30cm压实石渣。
二、编制依据1.《路桥施工计算手册》 2.《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ162-2008 3.《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 4.《建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范》JGJ166-2008 5.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 6.《简明施工计算手册》7.《建筑结构静力计算手册》三、受力分析1. 主要考虑垂直方向受力：箱梁混凝土自重、施工荷载及倾倒混凝土荷载首先传递至模板，再由模板传递至次肋、主肋，再由主肋经顶托传递至钢管立杆，最后传至地基基础。
计算受力时各个部件自上而下进行验算。
2.计算时对最不利位置荷载进行分析，按简支梁结构受力分析，简化为均布荷载（安全系数高于按三跨连续梁计算模结果）。
由于材料所刚度及强度远大于剪力，故不进行抗剪验算。
3.地基基础面积计算时考虑刚性角的影响。
4.取1m²受力分析。
1、设计基本参数2、材料参数3、荷载参数4、木模板验算表5、次肋方木验算表6、主肋方木验算表（按简支梁计算，主肋直接承受次肋传来的集中荷载，可简化为均布荷载）7、钢管立柱验算表序号验算项目计算结果单位允许值结论备注1立杆的稳定性计算先算细长比，通过比值查表得到立杆的稳定性系数23立杆长度 2.36mh0有两个计算公式h0=kuh和h0=h+2a，为安全计，取二者间的大值4细长比λ149.135轴心受压杆件稳定系数φ0.496设计单根稳定承载力KN 49.027不组合风荷载时总轴向力192.08KN/m 8单根轴向力15.45KN/m49.02符合要求横桥向8根序号验算项目计算结果允许值结论备注1扣件抗滑承载力（166-5.6.4）2序号验算项目计算结果允许值结论备注立杆基础底面的平均压力91.123基础底面积A1695.60（厚度*tanα+底托宽）²α刚性角，分层厚度叠加表达式p=N/A［（10*tan40+30*tan30）*2+10］²9、地基承载力计算（8、扣件抗滑承载力计算（组合风荷载时验算）表达式：自上而下叠加在斜杆最下端处最大内力（KN）；wsl：顶端风荷载w1产生的斜杆内力（KN）；n：支撑架步数；QＣ：扣件抗滑强度，取8KN。
现浇箱梁支架详细计算书
现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。
横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。
箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。
图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。
均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。
(整理)现浇箱梁支架计算
4.现浇箱梁施工荷载计算4.1 恒载第一次浇筑阶段①底板部位：0.22*26=5.76KN/m2②端梁、中横梁及腹板部位：1.38*26=35.88KN/m2③箱体组合底模及排架支撑自重：2.6KN/m2第二次浇筑阶段①顶板、翼板部位：0.25*26=6.5KN/m2②端梁和中横梁及腹板部位：0.45*26=11.7KN/m24.2 施工活载施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载 2.5KN/m2振捣砼产生的荷载 2.0KN/m24.3 综合设计荷载值箱梁空腹部位：（5.76+6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=24.1KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁翼板部位：（6.5+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=17.2KN/m2单肢立杆承载面积：1.2m*0.9m=1.08m2箱梁端梁、中横梁及腹板部位：（35.88+11.7+2.6）*1.2+（2.5+2.0）*1.4=65.6KN/m2单肢立杆承载面积：0.6m*0.6m=0.36m25.支架稳定承载力设计值计算5.1 支架允许承载力本工程采用碗扣式支架，立杆为Φ48.5*3.5mm钢管，可调顶托螺杆高度a≤300mm。
钢管几何特性：截面积A=4.89cm2=489mm2截面回转半径r=15.8mm钢抗压强度f =205KN/mm2*0.85=174.25KN/mm2旧材折算 Q235支架立杆的横杆步距1200mm时立杆长细比按扣件式钢管脚手架计算λ=（h+2a）/r=（1200+2*300）/15.8=114 查表得φ=0.489=φ*A*f=0.489*489*174.25=41.7KN单杆稳定承载力Nd5.2 支架设计承载力验算=41.7KN。
①空腹部位：单杆实际承受最大轴向力 N=24.1*0.9*1.2=26.0KN＜Nd=41.7KN。
②腹板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=65.6*0.6*0.6=23.6KN＜Nd③翼板部位：单杆实际承受最大轴向力 N=17.2*1.2*0.9=18.6KN＜N=41.7KN。
箱梁的管道坐标计算公式
箱梁的管道坐标计算公式在建筑工程中，箱梁是一种常见的结构形式，它通常用于桥梁、隧道、地下管廊等工程中。
箱梁内部通常需要设置管道，如排水管道、电缆管道等。
为了确保管道的准确布置，需要进行管道坐标的计算。
本文将介绍箱梁的管道坐标计算公式及其应用。
一、箱梁的基本结构。
箱梁是一种横截面呈矩形或近似矩形的梁，它具有较大的截面尺寸和较小的翼缘厚度。
箱梁通常由上、下翼缘和腹板组成，其结构形式简单、刚度大、承载能力强，因此在工程中得到了广泛应用。
二、箱梁内部管道布置。
在箱梁内部通常需要设置排水管道、电缆管道等。
这些管道的布置需要满足工程设计要求，并且要考虑到施工和维护的便利性。
因此，在箱梁内部管道的布置过程中，需要进行精确的坐标计算。
三、箱梁的管道坐标计算公式。
1. 管道中心线坐标计算公式。
在进行箱梁内部管道坐标计算时，首先需要确定箱梁的坐标系。
通常情况下，我们可以将箱梁的左下角点作为坐标系原点，箱梁的长边方向为X轴，箱梁的宽边方向为Y轴，箱梁的高度方向为Z轴。
假设管道中心线在箱梁内部的坐标为（X，Y，Z），则其计算公式为：X = X0 + a + (n-1) b。
Y = Y0 + c + (m-1) d。
Z = Z0 + e + (p-1) f。
其中，（X0，Y0，Z0）为箱梁坐标系原点坐标，a、c、e分别为管道距离箱梁左下角点的偏移量，b、d、f分别为管道的间距，n、m、p分别为管道的数量。
2. 管道支架坐标计算公式。
除了管道中心线的坐标计算外，还需要计算管道支架的坐标。
管道支架的坐标通常位于管道中心线的上方或下方，其计算公式为：上支架坐标：Xs = X。
Ys = Y。
Zs = Z + h。
下支架坐标：Xx = X。
Yx = Y。
Zx = Z h。
其中，h为管道支架与管道中心线的距离。
四、箱梁的管道坐标计算应用。
箱梁的管道坐标计算公式可以应用于各种类型的箱梁结构中，如桥梁、隧道、地下管廊等。
在实际工程中，工程师可以根据具体的设计要求和施工条件，利用上述计算公式进行箱梁内部管道的精确布置。
现浇箱梁计算
5.3.1脚手架施工荷载计算5.3.1.1A匝道桥标准断面①跨中箱梁自重荷载：F1=2.5×（9.5×1.3-2.6×0.9×2-2.7×0.9+0.2×0.2×6+0.2×0.1×6）=16.7t/m腹板下荷载：q1=16.7/9.5=1.76t/m2翼板下荷载：q2=0.69 t/m2②支撑墩处箱梁自重荷载：q=2.5×1.3=3.25t/m2腹板下荷载：经计算腹板下线荷载为17.58 t/mq1=17.58/9.5=1.85t/m2翼板下荷载：q2=0.69 t/m2③施工荷载：q3=0.5 t/m2A匝道桥荷载分布如图5.3-1所示。
5.3.1.2 B、D匝道桥标准断面①跨中箱梁自重荷载：F1=2.5×（8.5×1.3-3.725×0.92×2+0.2×0.2×4+0.2×0.1×4）=11.09t/m腹板下荷载：q1=11.09/8.5=1.31t/m2翼板下荷载：q2=0.69 t/m2②支撑墩处箱梁自重荷载：q=2.5×1.3=3.25t/m2腹板下荷载：q1=14.225/8.5=1.68t/m2翼板下荷载：q2=0.69 t/m2③施工荷载：q3=0.5 t/m2B匝道荷载分布如图5.3-2所示。
5.3.2脚手架设计采用TR型可调重型门式脚手架。
由于箱梁部分载荷沿纵向是变化的，沿横向分布也不均匀，为了使门架的承载力得到充分利用，在桥墩处箱梁荷载较大的部位门架跨距选用0.6m。
跨中部分门架跨距选用1.2m。
翼缘板部分荷载较小，门架跨距选用1.2m（如图5.3-4、5.3-5、5.3+6所示）。
5.3.3脚手架验算5.3.3.1一榀门架的稳定承载能力设计值N d=kφAƒK——材料强度调整系数，对搭设高度30m以下，k=0.8φ——轴心受压稳定系数A——单榀门架立杆的截面积A=856mm2ƒ——材料强度设计值，取ƒ=205Mpa.φ值确定：φ57×2.5钢管，截面积A1=482mm2截面惯性矩I1=π（D4-d4）/64=1.59×105mm4φ26.5×2钢管，截面惯性矩I2=π（D4-d4）/64=1.1627×104mm4。
现浇箱梁底模标高预拱度计算方法(带附件计算)
潮音大桥现浇箱梁底模标高预拱度计算方法首先，现浇箱梁施工前，选取第Ⅰ节段长52m段梁体重量主要集中的底板宽范围支架进行预压，根据此段梁体预压结果计算出支架及地基整体的塑性变形和弹性变形，以此调整其它段梁底模板标高。
1、沉降分析：预压期间现场做好沉降观测记录，根据沉降观测记录进行沉降分析，非弹性变形h非=卸载后沉降量h卸，h非为支架杆件及地基基底在荷载作用下的非弹性变形；弹性变形h弹=加载稳定后沉降量h累-卸载后沉降量h卸，h弹为支架节点间、支架杆件及地基基底的弹性变形，是设置预留沉降量的依据，以确定施工预拱度的设置。
2、施工预拱度的设置：（1）卸落支架后，箱梁本身重量二期恒载及活载所产生的竖向扰度δ1的预留值，按设计图纸（图号BS11034）布置。
（2）支架在荷载作用下的弹性变形δ2的预留值（施工支架预拱度），以预压期间沉降观测数据确定，根据桥涵施工手册下册P12,施工支架预拱度设置在跨径中心间，梁两端（支座处）为0，按二次抛物线布置。
其曲线方程按у=4f拱χ（L-χ）/L2（3）支架及支架基底在荷载作用下非弹性变形δ3的预留值，以预压期间沉降观测数据确定。
对于已加载预压实验的节段梁，就不再预留非弹性变形δ3，只需对未加载预压的节段梁预留非弹性变形δ3。
3、沉降观测成果第Ⅰ节段支架于2004年5月26日开始加载预压， 5月31日下午加载完成，预压期间支架设置沉降观测点具体数据见下表：4、弹性变形δ2及非弹性变形δ3的实验值根据以上沉降观测表数据所示。
（1）弹性变形δ2的实验值①2#墩支座处断面弹性变形左=0，中=0，右=-1，该断面弹性变形平均值0mm；②1/4跨处断面弹性变形左=-19，中=-26，右=-11，该断面弹性变形平均值19mm；③跨中处断面弹性变形左=-22，中=-36，右=-18，该断面弹性变形平均值25mm；④3/4跨处断面弹性变形左=-19，中=-25，右=-19，该断面弹性变形平均值21mm；⑤3#墩支座处断面弹性变形左=-1，中=-2，右=-1，该断面弹性变形平均值1mm；由上可知，弹性变形δ2的最大值在跨中断面处，即δ2=25mm。