35-220KV铁塔通用设计型录

杆塔选型高度形式基础

杆塔选型高度形式基础文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-架空导线对地面（或水面）、对跨越物必须保证有足够的安全距离，为此，要求线路的杆塔具有必要的高度。

同时还要求线路有与杆高相配合的适当的档距。

一、杆塔的呼称高1．呼称高含义及算式从地面到杆塔最底层横担下沿（绝缘子串悬挂点）的高度，叫做杆塔的呼称高。

图4-1杆塔呼称高在平地上，呼称高与弧垂f m的关系示于图4-1，可用下式表示：H＝λ＋f m＋h＋Δh（4-1）式中H?一杆塔呼称高(m)；λ一悬垂绝缘子串长度（m）；f m?一导线可能最大弧垂（m）；h?一导线对地面最小允许距离，也叫“限距”（m）；Δh?一考虑测量、定位、施工等各种误差预留的裕度，称为定位裕度，参考值列于表4-2。

表4-2定位裕度2．可能最大弧垂f m?可能最大弧垂f m的确定应考虑档内用哪一点的弧垂，并应考虑可能的恶劣计算条件。

在平地上，用档距中央弧垂；当有跨越物时则用跨越物点的弧垂（相应地考虑导线距被跨越物的安全距离）。

当确定、验算导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离时，如第二章所述，应根据最高气温情况或覆冰情况求得的最大弧垂校验，不应考虑太阳辐射、电流等引起的弧垂增大。

重冰区的线路还应计算导线覆冰不均匀情况下的弧垂增大。

大跨越的导线弧垂应按导线实际可能达到的最高温度计算。

送电线路与标准轨铁路、一级公路交叉，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度为70℃的情况计算。

3．导线与地面的距离?在没有跨越物时，在最大弧垂计算条件下，导线对地面的最小距离列于表4-3。

?表4－3 导线与地面的最小距离（m）对被跨越物的距离详见教材介绍，校验跨越物与导线的距离用跨越交叉点的弧垂。

导线与建筑物、树木、果树、经济作物、城市灌木、街道行通树等之间的垂直距离，导线与山坡、峭壁、岩石、建筑物、支配等的净空距离，应符合有关规程的规定。

铁塔设计(35-110千伏送电线路铁塔通用设计型录)新加入基础跟开和单基重量

37.2
31.5
1172
LGJ-240 13 7717 3560JGu2 鼓型转角塔双回路 GJ-50
281.1
11.2
3148
49.5
32.5
1609
LGJ-240 14 7718 3560JGu3 鼓型转角塔 GJ-50
281.1
11.2
3148
49.5
32.5
1609
LGJ-150 15 7719 3560DGu 鼓型终端塔
2342.9 2786.7 1927.4 2327.3 2815.1 3338.5 1974.4 2418.7 2891.6 3309.3 2360.9 2972.7 3559.5 4040.9 5386.1 6147.0 6933.3
30
10
0°～30°
8
7712
3560JJ4
三角型转角塔 GJ-50 49.5 34 1683
线路转角
35～60千伏承力塔（耐张、转角、终端）及分歧塔系列 LGJ-150 5 779 3560JJ1 三角型转角塔 174.6 11.2 1960
LGJ-150 6 7710 3560JJ2 三角型转角塔
174.6
11.2
1960
LGJ-240 7 7711 3560JJ3 三角型转角塔
281.1
174.6
10.19
1920
15
7719
3560DGu
鼓型终端塔 GJ-35 37.2 31.5 1172
250
300
180
15 18
4425 5060
4511.6 5203.2
30
10
60°～90°

架空输电线路杆塔位移计算资料

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。

如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。

在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。

在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。

但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。

本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。

（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长米b ―――短横担长米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。

35kV～220kV变电站无功补偿装置设计技术规定

35kV~220kV变电站无功补偿装置设计要求和审核要点一、范围规定了35kV～220kV变电站中的无功补偿装置，包括10kV-66kV的并联电容器装置、并联电抗器装置、静止无功补偿装置、静止无功发生器装置的工程设计。

适用于35kV～220kV新建变电站，改扩建工程可参照执行。

二、系统要求2.1各级电压无功补偿应根据分层分区、就地平衡的原则确定。

2.2变电站内装设的感性和容性无功补偿设备的容量和型式，应根据电力系统近、远期调相调压、电力系统稳定、电能质量标准的需要选择，同时考虑敏感和波动负荷对电能质量的影响。

2.3无功补偿装置应优先考虑采用投资省、损耗小、可分组投切的并联电容器和并联电抗器。

为满足系统稳定和电能质量要求而需装设静止无功补偿器或静止无功发生器时，应通过技术经济及环境因素等综合比较确定。

2.4变电站内用于补偿输电线路充电功率的并联电抗器一般装在主变压器低压侧，需要时也可装在高压侧。

2.5并联电容器装置一般装设在变压器的低压侧，当条件允许时，应装设在变压器的主要负荷侧。

2.6变电站内装设的并联电容器组和并联电抗器组的补偿容量，不宜超过主变压器容量的30%。

无功补偿装置应按最终规模设计，宜根据无功负荷增长和电网结构变化分期装设。

2.7综合考虑简化接线、节省投资、提高设备补偿效益，对并联电容器组和并联电抗器组进行合理分组，确定无功补偿设备的分组数。

2.8电容器分装在不同组合方式下投切时，不得引起高次谐波谐振和有危害的谐波放大。

2.9投切一组电容器或电抗器所引起接入母线电压的变动值，不宜超过其额定电压的2.5%。

2.10根据电容器组合闸涌流、系统谐波情况以及对系统和电容器组的影响等方面的验算确定分组投切的并联电容器组的电抗率。

当变电站无谐波实测值时，可按GB/T 14549中规定的各级电压母线的谐波电压畸变率及谐波电流允许值计算。

2.11静止无功补偿器中电容器组的设计应避免与其他静止无功补偿支路及系统电源侧产生谐振。

35~220kV通用设计塔型

干字型转角塔
LGJ-240
29
7733
110JG2
干字型转角塔
LGJ-240
30
7734
110JG3
干字型转角塔
LGJ-240
31
7735
110JGu1
鼓型转角塔
双
LGJ-150
32
7736
110JGu2
鼓型转角塔
LGJ-240
33
7737
110JGu3
鼓型转角塔
LGJ-24034Biblioteka 7738110DSn
F4J鼓型转角塔
400/35
220/110四回路
49
9890
F4J鼓型转角塔
400/35
220/110四回路
双
LGJ-150
23
7727
110ZGu2
鼓型直线塔
LGJ-240
110kV耐张
24
7728
110JJ1
三角型转角塔
单
LGJ-150
25
7729
110JJ2
三角型转角塔
LGJ-150
26
7730
110JJ3
三角型转角塔
LGJ-240
27
7731
110JJ4
三角型转角塔
LGJ-240
28
7732
110JG1
序号
产品代号
名称代号
塔型名称
回路
导线型号
35~60kV直线
1
772
3560ZS2
上字型直线塔
单
LGJ-150
2
774
3560ZS4
上字型直线塔
单

35-220KV铁塔通用设计型录

70 70 70 50 50 50 70 70 70 50 70 100 50 70 50 50 50 100 GLH-70 GLH-70 50 50 50 50 50 70 70 70 70 50 50 50 70 70 70 70 150
水平档距垂直档距代表档距最大档距
350
450
350
LGJQ-400 LGJQ-400 LGJQ-400 LGJQ-400 LGJQ-400 LGJQ-400
400 400 400 LGJQ-400 LGJQ-400 400 400 400 LGJQ-300 300 300 400 LGJQ-400 LGJQ-400 300 300 300 LGJQ-400 LGJQ-400 400 400 LGJQ-400 300 2× 2× 2× LGJJ-400 LGJJ-400 400 LGJJ-400 LHGJJ400
代号型号型式
列1
列2 导线地线
列3
772 3560 ZS2
上字型直线塔
150
35
774 3560 ZS4
上字型直线塔
240
50
776 3560 ZGu2
鼓型直线塔
150
35
778 3560 ZGu4
鼓型直线塔
240
50
779
3560 JJ1(0～30)
三角型转角塔
150
35
7710
7715 3560 FGu
鼓型终端塔 240
50
7716 3560 JGu1(0～30)
鼓型转角塔
150
35
7717 3560 JGu2(0～30)
鼓型转角塔

架空输电线路杆塔位移计算

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。

如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。

在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。

在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。

但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。

本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。

（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长米b ―――短横担长米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。

铁塔放样学习笔记：35kV～220kv通用铁塔型号一览及名称代号含义

LGJ-240
30
7734 110JG3 干字型转角塔
LGJ-240
31
7735 110JGu1 鼓型转角塔
LGJ-150
32
7736 110JGu2 鼓型转角塔
33
7737 110JGu3 鼓型转角塔
双
LGJ-240 LGJ-240
34
7738 110DSn 伞型终端塔
LGJ-240
60kV 及 110kV
19
7824 门型拉线直线塔 LGJQ-400
220kV 耐张
20
7829
酒杯型耐张塔 LGJ-400
21
7830
羊角型耐张塔 LGJQ-400
22
7831
羊角型耐张塔 LGJ-400
23
7832
三角型耐张塔 LGJQ-300
24
7833
三角型耐张塔 LGJ-300
25
7834
三角型耐张塔 LGJ-300
18
7722 110ZS3 上字型直线塔
LGJ-240
19
7723 110ZS4 上字型直线塔
LGJ-240
20
7724 110ZSX 上字型拉线直线
LGJ-240
塔
21
7725 110ZM
猫型直线塔
LGJ-240
22
7726 110ZGu1 鼓型直线塔
23
7727 110ZGu2 鼓型直线塔
双
LGJ-150 LGJ-240
47
9825 F4J 鼓型转角塔
400/35
220/110 四回路
48
9850 F4J 鼓型转角塔
400/35

35Kv～220kV城市地下变电站设计规定DLT

35Kv～220kV城市地下变电站设计规定DL/T5216-2005目次前言1 围2 规性引用文件3 术语和定义4 总则5 站址选择和站区布置5.1 站址选择5.2 站区布置5.3 进出线电缆通道5.4 其他6 电气部分6.1 电气主接线和设备选择6.2 主变压器6.3 配电装置6.4 无功补偿装置6.5 站用电源和直流设备6.6 主控制室和继电器室6.7 监控和二次接线6.8 继电保护、调度自动化和电测量仪表装置6.9 通信6.10 过电压保护和接地6.11 电气照明6.12 电缆选择与敷设7 土建部分7.1 建筑7.2 结构7.3 建筑防水7.4 通风、采暖与空调7.5 给水与排水8 消防8.1 建筑防水8.2 消防灭火系统8.3 火灾探测报警装置与消防供电9 环境保护9.1 电磁辐射与防治9.2 噪声控制9.3 污水排放10 劳动安全和工业卫生10.1 一般规定10.2 防火10.3 防电伤和防坠落伤害10.4 防毒与防化学伤害10.5 防噪声与防电磁辐射条文说明前言本标准是根据原国家经济贸易委员会《关于下达2002年度电力行业标准制定和修订计划的通知》(国经贸电力[2002]973号)安排制定的。

制定本标准是为了规城市地下变电站的设计，以达到供电安全可靠、技术先进、造价合理和运行维护方便的目的。

本标准以国家标准GB 50059《35kV～110kV变电所设计规》和SDJ 2《220kV～500kV变电所设计技术规程》为基础，参照有关国家标准和电力行业标准，对35kV～220kV地下变电站设计的有关问题作出了原则规定。

本标准是在目前国地下变电站设计和建设尚不普遍的情况下，在调查收集了、、等地区地下变电站设计、运行、管理经验的基础上制定的。

本标准由中国电力企业联合会提出。

本标准由电力行业电力规划设计标准化技术委员会归口并解释。

本标准起草单位：电力。

本标准参加起草单位：电力、电力工程咨询院。

本标准主要起草人：夏泉、安林、树恩、林放、郝国栋、贾云华、汪筝、利、爱民、高晓华、利纺、袁晓明、汪亚伦。

35-110Kv变电工程通用图集,2.06

ABCD2345678DCBA121354687图号审核批准设计制图比例日期第页姜旭2\H36} 悬式绝缘子串}LGL-[ ]250,4.5mTL-[ ]9}7}8} 钢芯铝绞线等径水泥杆} T型线夹HY\H1.5LW-10250,7.5m4-\H3BFM-11/ 3 -600-3W规格}设备表}2}3}5}4}1}序号等径水泥杆}电容器断路器避雷器隔离开关名称}高层布置9\f宋体|b0|i0|c0|p54备注}设备表}400020006000100021图号图名10kv熔断器安装图第二章\Ftxt.shx2.15所内变断面图（D-D）第二章 110kV户外式无人值班变电所2.06图号图名D - D规格名称序号图号911121046875231T型开关设备线夹导线铝母线断路器隔离开关避雷器熔断器电压互感器电流互ห้องสมุดไป่ตู้器绝缘子串主变压器备注规格名称序号图号21所用变熔断器备注RW4-109\H2.51600020004000100020004000100060002.162.15

220kV架空送电线路铁塔通用设计--400-50导线单回路新塔设计-终版

220kV架空送电线路铁塔通⽤设计--400-50导线单回路新塔设计-终版220kV架空送电线路铁塔通⽤设计400/50单回路塔型系列设计说明设计条件：导线：LGJ-400/50地线：GJX-100⽓象：C＝10mm（地线15mm） V＝27m/s设计标准：1.国标《110～750kV架空输电线路设计规范》（报批稿）2.南⽹《110kV～500kV架空输电线路设计技术规定》供电设计院有限责任公司⽬录1、设计内容及依据2、铁塔使⽤的⾃然环境2、1 设计⽓象条件2、2 地形地貌条件3、铁塔设计条件3、1 导线和地线3、2 铁塔使⽤条件3、2、1 ⽔平档距分级3、2、2 垂直档距的确定3、2、3 最⼤档距的确定3、2、4 代表档距的确定3、2、5 承⼒塔转⾓度数的分级3、2、6 铁塔标志⾼分级3、2、7 铁塔长短腿分级3、2、8 铁塔使⽤条件表4、铁塔绝缘配合和头部尺⼨4、1 铁塔绝缘⽔平4、1、1 绝缘⼦串⽚数4、1、2 绝缘⼦串的机械强度配合4、1、3 空⽓间隙4、1、4 间隙园图的条件4、2 塔头尺⼨的确定4、2、1 线间距离4、2、2 地线⽀架⾼度4、2、3 保护⾓5、铁塔横担与绝缘⼦串连接的要求5、1 直线塔5、2 承⼒塔6、铁塔荷载6、1 荷载条件6、2 各型铁塔荷载表7、直线塔间隙园图1、1、设计内容及依据本设计包括LGJ-400/50单导线单回路系列的⾃⽴式铁塔共8种塔型。

设计依据为国标《110～750kV架空输电线路设计规范》报批稿。

同时也基本符合国家电⽹公司Q/GDW 179-2008《110kV～750kV架空输电线路设计技术规定》和南⽅电⽹公司Q/CSG 11502－2008《110kV～500kV架空送电线路设计技术规定（暂⾏）》等的规定。

2、铁塔使⽤的⾃然环境2、1设计⽓象条件本系列塔型按我省中冰区即导线覆冰厚度10 mm,(地线15mm)最⼤设计风速27 m/s的条件设计。

杆塔选型(高度、形式、基础)

架空导线对地面（或水面）、对跨越物必须保证有足够的安全距离，为此，要求线路的杆塔具有必要的高度。

同时还要求线路有与杆高相配合的适当的档距。

一、杆塔的呼称高1．呼称高含义及算式从地面到杆塔最底层横担下沿（绝缘子串悬挂点）的高度，叫做杆塔的呼称高。

图4-1 杆塔呼称高在平地上，呼称高与弧垂f m的关系示于图4-1，可用下式表示：H＝λ＋f m＋h＋Δh（4-1）式中H一杆塔呼称高(m)；λ一悬垂绝缘子串长度（m）；f m一导线可能最大弧垂（m）；h一导线对地面最小允许距离，也叫“限距”（m）；Δh一考虑测量、定位、施工等各种误差预留的裕度，称为定位裕度，参考值列于表4-2。

表档距(m) <200200-350350-600600-800800-1000定位裕度(m)2．可能最大弧垂f m可能最大弧垂f m的确定应考虑档内用哪一点的弧垂，并应考虑可能的恶劣计算条件。

在平地上，用档距中央弧垂；当有跨越物时则用跨越物点的弧垂（相应地考虑导线距被跨越物的安全距离）。

当确定、验算导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离时，如第二章所述，应根据最高气温情况或覆冰情况求得的最大弧垂校验，不应考虑太阳辐射、电流等引起的弧垂增大。

重冰区的线路还应计算导线覆冰不均匀情况下的弧垂增大。

大跨越的导线弧垂应按导线实际可能达到的最高温度计算。

送电线路与标准轨铁路、一级公路交叉，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度为70 ℃的情况计算。

3．导线与地面的距离在没有跨越物时，在最大弧垂计算条件下，导线对地面的最小距离列于表4-3。

表对被跨越物的距离详见教材介绍，校验跨越物与导线的距离用跨越交叉点的弧垂。

导线与建筑物、树木、果树、经济作物、城市灌木、街道行通树等之间的垂直距离，导线与山坡、峭壁、岩石、建筑物、支配等的净空距离，应符合有关规程的规定。

其中表4－3中的距离是考虑农业机械、货车载运高度、过电压等效间隙及安全裕度确定的。

杆塔选型高度、形式、基础

架空导线对地面（或水面）、对跨越物必须保证有足够的安全距离，为此，要求线路的杆塔具有必要的高度。

同时还要求线路有与杆高相配合的适当的档距。

一、杆塔的呼称高1．呼称高含义及算式从地面到杆塔最底层横担下沿（绝缘子串悬挂点）的高度，叫做杆塔的呼称高。

图4-1杆塔呼称高在平地上，呼称高与弧垂f m的关系示于图4-1，可用下式表示：H＝λ＋f＋h＋Δh（4-1）m式中H?一杆塔呼称高(m)；λ一悬垂绝缘子串长度（m）；f?一导线可能最大弧垂（m）；mh?一导线对地面最小允许距离，也叫“限距”（m）；Δh?一考虑测量、定位、施工等各种误差预留的裕度，称为定位裕度，参考值列于表4-2。

表4-2定位裕度2．可能最大弧垂f m?可能最大弧垂f m的确定应考虑档内用哪一点的弧垂，并应考虑可能的恶劣计算条件。

在平地上，用档距中央弧垂；当有跨越物时则用跨越物点的弧垂（相应地考虑导线距被跨越物的安全距离）。

当确定、验算导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离时，如第二章所述，应根据最高气温情况或覆冰情况求得的最大弧垂校验，不应考虑太阳辐射、电流等引起的弧垂增大。

重冰区的线路还应计算导线覆冰不均匀情况下的弧垂增大。

大跨越的导线弧垂应按导线实际可能达到的最高温度计算。

送电线路与标准轨铁路、一级公路交叉，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度为70℃的情况计算。

3．导线与地面的距离?在没有跨越物时，在最大弧垂计算条件下，导线对地面的最小距离列于表4-3。

?表4－3 导线与地面的最小距离（m）对被跨越物的距离详见教材介绍，校验跨越物与导线的距离用跨越交叉点的弧垂。

导线与建筑物、树木、果树、经济作物、城市灌木、街道行通树等之间的垂直距离，导线与山坡、峭壁、岩石、建筑物、支配等的净空距离，应符合有关规程的规定。

其中表4－3中的距离是考虑农业机械、货车载运高度、过电压等效间隙及安全裕度确定的。

二、经济塔高和标准塔高由式（4－1）可知，杆塔高度和档距有密切关系。

杆塔选型(高度、形式、基础)

架空导线对地面（或水面）、对跨越物必须保证有足够的安全距离，为此，要求线路的杆塔具有必要的高度。

同时还要求线路有与杆高相配合的适当的档距。

一、杆塔的呼称高1．呼称高含义及算式从地面到杆塔最底层横担下沿（绝缘子串悬挂点）的高度，叫做杆塔的呼称高。

图4-1 杆塔呼称高在平地上，呼称高与弧垂f m的关系示于图4-1，可用下式表示：H＝λ＋f m＋h＋Δh（4-1）式中H一杆塔呼称高(m)；λ一悬垂绝缘子串长度（m）；f m一导线可能最大弧垂（m）；h一导线对地面最小允许距离，也叫“限距”（m）；Δh一考虑测量、定位、施工等各种误差预留的裕度，称为定位裕度，参考值列于表4-2。

表4-2 定位裕度档距(m) <200 200-350 350-600 600-800 800-1000 定位裕度(m) 0.5 0.5-0.7 0.7-0.9 0.9-1.2 1.2-1.4 2．可能最大弧垂f m可能最大弧垂f m的确定应考虑档内用哪一点的弧垂，并应考虑可能的恶劣计算条件。

在平地上，用档距中央弧垂；当有跨越物时则用跨越物点的弧垂（相应地考虑导线距被跨越物的安全距离）。

当确定、验算导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离时，如第二章所述，应根据最高气温情况或覆冰情况求得的最大弧垂校验，不应考虑太阳辐射、电流等引起的弧垂增大。

重冰区的线路还应计算导线覆冰不均匀情况下的弧垂增大。

大跨越的导线弧垂应按导线实际可能达到的最高温度计算。

送电线路与标准轨铁路、一级公路交叉，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度为70 ℃的情况计算。

3．导线与地面的距离在没有跨越物时，在最大弧垂计算条件下，导线对地面的最小距离列于表4-3。

表4－3 导线与地面的最小距离（m）对被跨越物的距离详见教材介绍，校验跨越物与导线的距离用跨越交叉点的弧垂。

导线与建筑物、树木、果树、经济作物、城市灌木、街道行通树等之间的垂直距离，导线与山坡、峭壁、岩石、建筑物、支配等的净空距离，应符合有关规程的规定。

架空输电线路杆塔位移计算资料

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨刘仁臣(西南石油大学,四川成都市新都区,610500)摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角（耐张）杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。

如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担不等长横担位移计算转角杆塔0 引言在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。

在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。

在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。

但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。

本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电－8701（110kV输电线路杆型图）及其杆型配件图电－8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算（图二）有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°－18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。

（1）、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为∆S1＝2tg 2D θ 其中 D ―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米θ―――线路转角，单位度（2）由于横担不等长引起的位移：不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：∆S2＝()b a 21- 其中，a ―――长横担长米b ―――短横担长米因此，在实际分坑中，110kV J60°－18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=∆S1+∆S2=2tg 2D θ+()b a 21- 因在实际施工中，110kV J60°－18杆型a ＝3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例则其位移S ＝2698.0tg 260︒＋()1.73.221-＝0.951m 在实际施工中,110kV 转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.二、角钢转角塔的计算目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。

35-220KV铁塔通用设计型录

3148
GJ-53 49.5
36
1782
300 450
30 10
174.6 11.6
2025
GJ-35 37.2
30
1116
350 550
30 10
281.1 11.2
3148
GJ-50 49.5
32
1584
400 600
30 10
110千伏承力塔（耐张、转角、终端）系列
24 7728 110JJ1 三角型转角塔
GJ-50 49.5
34
1683
350 450
30 10
174.6 11.2
1956
GJ-35 37.2
34
1265
300 450
30 10
281.1 11.2
3148
GJ-50 49.5
34
1683
300 450
30 10
174.6 174.6 281.1 281.1 174.6 281.1 281.1 174.6 174.6
33.28 33.29 33.28 33.28 33.28 33.28 31.98
4040 4040 5613 5613 5613 1874 1874
1874 2242 3357 1874 1874 1874 1799
450 450 400 400 350
650 650 200/70
200/45 2000/45 2000/40
14.8 14.8 15.1 15.1 15.1 10.6 10.6
11.51 13.32 15.99 10.21 10.21 10.21 10.21
6728
GJ-100 101

杆塔选型高度形式基础

杆塔选型高度形式基础文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]架空导线对地面（或水面）、对跨越物必须保证有足够的安全距离，为此，要求线路的杆塔具有必要的高度。

同时还要求线路有与杆高相配合的适当的档距。

一、杆塔的呼称高1．呼称高含义及算式从地面到杆塔最底层横担下沿（绝缘子串悬挂点）的高度，叫做杆塔的呼称高。

图4-1 杆塔呼称高在平地上，呼称高与弧垂f m的关系示于图4-1，可用下式表示：H＝λ＋f m＋h＋Δh（4-1）式中H一杆塔呼称高(m)；λ一悬垂绝缘子串长度（m）；f m一导线可能最大弧垂（m）；h一导线对地面最小允许距离，也叫“限距”（m）；Δh一考虑测量、定位、施工等各种误差预留的裕度，称为定位裕度，参考值列于表4-2。

表4-2 定位裕度档距(m)<200200-350350-600600-800800-1000定位裕度(m)2．可能最大弧垂f m？可能最大弧垂f m的确定应考虑档内用哪一点的弧垂，并应考虑可能的恶劣计算条件。

在平地上，用档距中央弧垂；当有跨越物时则用跨越物点的弧垂（相应地考虑导线距被跨越物的安全距离）。

当确定、验算导线与地面、建筑物、树木、铁路、道路、河流、管道、索道及各种架空线路的距离时，如第二章所述，应根据最高气温情况或覆冰情况求得的最大弧垂校验，不应考虑太阳辐射、电流等引起的弧垂增大。

重冰区的线路还应计算导线覆冰不均匀情况下的弧垂增大。

大跨越的导线弧垂应按导线实际可能达到的最高温度计算。

送电线路与标准轨铁路、一级公路交叉，如交叉档距超过200m，最大弧垂应按导线温度为70 ℃的情况计算。

3．导线与地面的距离？在没有跨越物时，在最大弧垂计算条件下，导线对地面的最小距离列于表4-3。

？表4－3导线与地面的最小距离（m）线路经过地区＼线路电压3—1035—110154—220330居民区7非居民区56交通困难地区5对被跨越物的距离详见教材介绍，校验跨越物与导线的距离用跨越交叉点的弧垂。

35～220kv_送电线路铁塔型录_概述说明

35～220kv 送电线路铁塔型录概述说明1. 引言1.1 概述本篇长文旨在介绍35～220kv送电线路铁塔型录，并提供该领域的概述说明。

送电线路铁塔作为能源传输系统的重要组成部分，在电力运输和分配中扮演着至关重要的角色。

通过深入了解35～220kv送电线路铁塔的类型、特点以及其应用案例分析，有助于提高我们对该领域的理解与认识。

1.2 文章结构本文按照以下结构进行叙述：引言部分将首先从总体上概述35～220kv送电线路铁塔型录的主要内容。

接着，在第二节中，将详细介绍送电线路铁塔的概况、不同线路类型与分类，并阐述各种铁塔种类以及其特点。

随后，第三和第四节将对35～220kv送电线路铁塔型录中的重点进行说明，其中分别涉及到"要点一"与"要点二"，包括介绍、详细说明以及应用案例分析。

最后，在结论部分将对全文进行总结并提出建议或者展望未来发展方向。

1.3 目的本文的目标是为读者提供一个完整、系统的35～220kv送电线路铁塔型录，以帮助读者更好地了解该领域的基本知识和实际应用。

通过对铁塔类型和特点的介绍以及相应案例分析，读者将能够掌握不同类型的铁塔在不同线路上的适用性，并结合实际情况进行合理选择和应用。

此外，在文章结论部分，我们将总结主要观点，并提出对未来发展方向的建议，以促进该领域的进一步研究和应用创新。

2. 35～220kv 送电线路铁塔型录概述说明：2.1 送电线路铁塔概述送电线路铁塔是输电线路中的重要组成部分，用于支撑和固定导线，确保电力传输的安全可靠性。

根据不同的电压等级，送电线路铁塔可以分为35kV、66kV、110kV、220kV等多个类型。

2.2 线路类型与分类介绍根据不同的用途和传输距离，送电线路可以分为主干线和支干线。

主要包括220kV主干线、110kV支干线以及35kV、66kV等低压配网线路。

根据所处环境条件和地形地貌特点，可将送电线路分为平原型、山地型、沙漠型等多种分类。

新旧规范对角钢塔设计的比较与分析

新旧规范对角钢塔设计的比较与分析广西送变电勘察设计有限公司2012年国家发布并实施了《110kV～750kV架空输电线路设计规范》（GB 50545-2010）及《架空输电线路杆塔结构设计技术规定》（DL/T 5154-2012）两本规范。

这两份技术标准的颁布实施，将输电线路设计水平大大的提高了，这以前设计的杆塔外型尺寸及杆塔强度，基本都不能满足新规范的要求，而它们的差距到底有多大？在这里我们做个分析、计算比较。

总结一点，就是不能只是简单的放松导地线最大使用张力来解决问题，而是必须要通过设计计算。

我国输电线路铁塔通用设计经历了以下几个阶段：第一、《35～110千伏送电线路铁塔通用设计型录》、《220千伏送电线路铁塔设计汇编》的设计使用《35～110千伏送电线路铁塔通用设计型录》最初系按1964年设计规范设计，1978年批准实施。

《220千伏送电线路铁塔设计汇编》由原水利电力部规划设计管理局组织有关电力设计院和铁塔加工厂进行编制，1980年出版发行。

随着《架空送电线路设计技术规定》SDJ3-79新规范的颁发，型录即应随之修改。

综合各类铁塔验算的主要结果如下：（1）、对220千伏39种铁塔验算结果，需要修改的有26种，停止使用的11种，其余两种不需更动；（2）、35～110千伏12种铁塔验算结果，需要修改的9种，其余3种不需修改。

”而当时这份文件只发到部属中央级设计院及各省级设计院（因当时还没有另外的电力线路设计单位），更没有再出版修改后的新“汇编” 和“型录” ，因此给以后发展的许许多多的设计单位，不明前因，而直接套用79年出版的“型录”和“汇编”，至今仍然还有继续在套用的。

第二、2000年出版的《35～110kV送电线路工程图集》的设计使用1990年5月原能源部电力规划设计管理局以（90）电规送字第013号文“关于颁发《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》SDGJ94-90的通知” 。

总则中指出“本规定遵照《架空送电线路设计技术规程SDJ3-79》有关杆塔结构设计的主要原则编制，作为规程的补充。