连续梁临时支座设计方案
临时支座体系设计
临时支座结构设计计算1.临时支座体系说明本连续梁施工时必须将支座进行临时锁定，确保其水平稳定,暂时由临时支座承担所有梁重。
同时还考虑因各种原因导致的不平弯矩对整个对称浇筑的连续梁可能造成的倾覆。
2.临时支座体系设计在支座垫石外侧设置临时支座，每个临时支座100*180cm，靠近墩身外侧设置一排三拼32mm螺纹钢共63个，预埋墩身内144.5cm，梁体内65cm，并各设置加劲网片两层，临时支座高度75.5cm，设计为C50混凝土。
如下图。
临时支座平面布置图3.临时支座体系计算3.1.临时支座抗压力计算混凝土抗压力计算：C50混凝土的材料特性如下：fc=23.1Mpa单个临时支座截面积A=a*b=1.8m2单个临时支座抗压力N1=A*fc=1.8m2*23.1MPa=41580kN钢筋抗压计算：f′y=300Mpa单个临时支座预埋钢筋截面积A=63*3.14*（0.032/2）^2=0.0506m2N2= A*f′y=0.0506*300MPa=15180kN支座抗压验算：合拢前A0-A10、B10梁重为g=3800t=38000kN理想状态：4个临时支座抗压强度N=（N1+N2）*4=(41580+15180）*4=227040kN>g=38000kN,满足要求。
受不平衡力矩状态：单侧时2个临时支座抗压强度N/2=113520kN>g=38000kN,满足要求。
3.2.临时支座抗拉力计算fy =300MPa单侧时2个临时支座螺纹钢抗拉力P5=2*63*fy*S=2*63*(300MPa*3.14*(0.032m/2)^2)= 30360kN3.3.最不利位置最不利力矩边跨合拢前需解除临时锁定，即最不利位置在此之间，梁长78米，相对于支座中心39米处为最不利位置。
最不利力矩为单边10#块脱落，连挂蓝等重量200t产生的力矩。
3.4.抗倾覆计算只考虑一侧临时支座受拉，另一侧临时支座受压。
最不利荷载P4=200t=2000kN，最不利力臂l=37m最不利弯矩M4=2000kN*37m=74000kNm[M]=3.3*30360=100188kNm>M4=74000kNm,满足要求。
连续梁悬浇施工临时固结(支座)设计计算及应用优化
连续梁悬浇施工临时固结（支座）设计计算及应用优化目前铁路及公路桥梁设计时，连续梁凭其自身的诸多优点应用已非常普遍，受现场地形、环境等因素的限制，部分连续梁只能采用采用悬浇法施工。
连续梁在T构悬浇过程中，因施工等诸多因素会产生不平衡弯矩，为了确保施工安全，需要在墩顶设置墩梁临时固结（支座）或墩旁设置临时支墩。
本文结合现场工程实例，介绍了某铁路客运专线跨高速公路连续箱梁，采用悬浇法施工时，墩顶墩梁临时固结的设计计算思路及现场做法;并就根据现场实际情况，如何选取和优化临时固结结构形式做了简单的说明。
标签：连续箱梁;临时固结（支座）;设计;计算;应用优化一、工程簡介本工程为××铁路客运专线××铁路特大桥跨××高速公路双线连续梁。
设计目标时速200km/h，结构形式为60m+100m+60m预应力连续箱梁，总长221.5m。
采用挂篮悬臂浇筑法施工。
按施工顺序共划分为51个梁段，各节段长度及混凝土体积见下表（图）。
0#块梁高为7.5m，边跨现浇段及跨中梁高均为4.5m。
连续梁节段参数表二、现场采用的临时固结措施现场墩顶墩梁临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土设置，每墩采用308根Ф32钢筋，每根长337.2cm，混凝土截面尺寸采用0.6m*2.3m，每墩4个，具体布置形式见下图。
在临时固结混凝土与墩顶及梁底接触面上铺设塑料膜或油毡作为隔离层，便于临时固结拆除。
若条件许可，可以在临时固结顶、底面处，或中间设置厚5～10cm的硫磺砂浆，预埋电阻丝以便于拆除。
三、设计计算说明设计给定的不平衡弯矩为68000KN·m，相应支反力为60000KN。
首先根据现场实际情况计算不同工况下的不平衡弯矩，及相应支反力，验算设计给定值是否满足要求。
若墩顶临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土，每墩临时固结需要的钢筋数量、长度，混凝土截面尺寸等参数，通过选取的最大不平衡弯矩和反力确定，最后考虑一定的安全系数后，根据现场实际情况，最终确定临时固结措施的各项参数。
连续梁临时支墩方案
连续梁临时支墩方案武广客运专线集团公司管段内，共有6联变跨连续梁，其中4联（32+48+32）m，1联（40+64+40）m，1联(48+80+48)m，分别跨铁路、公路及河流。
经研究对比，采用挂篮悬臂浇筑施工。
2 施工工艺流程施工工艺流程（见图1）3 临时支墩、支座锁定1）临时支墩、支座锁定由于桥墩与连续箱梁是通过支座联结，接触面小，为非刚性连接，在梁段悬臂施工过程中形成的“T构”为瞬变体系，当悬臂两端出现不对称时，“T构”就会倾覆，因此必须采取墩梁临时固结约束，形成刚性体系。
临时锚固措施能承受的中支点处最大不平衡弯矩及相应的竖向支点反力应满足设计要求。
临时固结通过设置临时支墩和锁定支座的方式来实现。
临时支墩设置厚15～20cm内设有电阻丝的硫磺砂浆夹层，在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层，并预埋精扎螺纹钢或型钢以抵抗不平衡弯矩。
解除临时支墩时，在电阻丝内通电融化硫磺砂浆，截断预埋构件即可。
2）结构体系的转换连续梁桥采用悬臂施工法，在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定，一般边跨先合拢，释放梁墩锚固，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后跨中合拢，成连续梁受力状态。
施工时应注意以下几点。
（1）结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。
所以在拆除梁墩锚固前，应按设计要求，张拉一部分或全部布置在梁体下部的正弯矩预应力束。
对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定，如需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。
（2）梁墩临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。
在放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，如有异常情况，应立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。
（3）在结构体系转换中，临时固结解除后，将梁落于正式支座上，并按标高调整支座高度及反力。
支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。
连续弯梁桥临时支座设计及受力分析
时支座 形式 有 以下几 种 。 １ １ 硫 磺砂 浆支 座 （ ． 钢筋 混凝 土支座 ）
豳 …Ｊ ｉ ： 一 Ｌ ／ － ｛
ｆ ～ ｛
ｌ ’／ ｜ ｜ ■ ｍ 。
（ ） 立面图 ａ （ ） 侧面 围 ｂ
３ 利 用线 性叠 加 原 理 ， 虑 多种 施 工 模 式 在 多 ） 考 种荷 载 同时作 用 下 的 临 时支 座 承 受 的力 ， 支 座 进 对 行检 算 。
３ ２ ２ 挂篮移 动 不 同步 ．．
按 一侧挂 篮走行 到位 ， 另一侧 未动考 虑 ， 根据施
工 经验 ， 确定挂 蓝 、 板 、 工机具 重 为 ４ ０ Ｎ， 模 施 ５ ｋ 且施
对木头的材质和含水量要求很高， 必须使用强 度较高的柳木及榆木、 松木等 ， 而且含水量要适中，
含水 最 大 ， 墩变 形大 ， 易损坏 ， 水量 小 ， 木 容 含 本身 就
横桥向中心线 １ ５ｍ 单个 临时支座混凝土承压 ２ ｍ， ２ 面尺寸为 １０ｒ ８０ ｍ。混凝土采用 Ｃ ０ 精轧 ９０ ｍ× ５ ｍ ａ Ａ，
工机 具 位置考 虑一个 阶段差 ， ： 则
与不对称受载图式展开力学分析。力学模式为两排 支承下的双悬臂结构 。计算中不考虑永久支座的承 压能力 ， 计算主要步骤如下。 １ 计 算 临时支 座 的承 载力 。 ） ２ 建立悬臂施工下的模型 ， ） 计算单种荷载情况 下临时支座所承受 的力。包括梁体 自重， 施工机具 荷载， 挂篮荷载 ， 不平衡浇筑荷载， 风荷载等。
Ｇ ＝２ ． ／ ×２ ． ０５２ ６ ５＝２ ． ｋ ７１ ６ Ｎ Ｍ １ ７ ． ５ ２ ＝６ ５ ． ｋ ・ｍ ＝２ １ ６ Ｘ２ ． ５ ８５４ Ｎ
桥梁临时支座安装施工方案
一、工程概况桥梁临时支座安装施工是桥梁工程中一项重要的临时工程，其目的是确保桥梁施工过程中的梁体稳定，降低施工风险。
本方案针对桥梁临时支座的安装施工，确保施工质量、安全和进度。
二、施工准备1. 技术准备（1）熟悉图纸，明确设计要求。
（2）编制施工方案，组织施工人员学习，确保施工人员掌握施工工艺和操作要点。
（3）检查施工设备，确保设备性能良好。
2. 材料准备（1）桥梁临时支座：根据设计要求选择合适的临时支座。
（2）砂筒、砂箱等材料：根据实际需要准备。
（3）其他材料：如螺栓、垫片、焊条等。
3. 人员准备（1）组织施工队伍，明确分工。
（2）对施工人员进行技术培训，确保施工人员具备相应的技能。
三、施工工艺1. 测量放样（1）按照设计图纸，测量盖梁、支座垫石高程及支座位置。
（2）计算出临时支座的实际安装高度。
2. 砂筒、砂箱准备（1）选择干净无泥的细砂，烘干后进行筛分，选择1.6-2.5mm粒径的细砂作为使用砂。
（2）使用卸落式钢制漏砂筒作为临时支座，通过试验室压力机按梁体重量试压，确定装砂后的压缩值。
3. 临时支座安装（1）根据测量放样给出的支座位置，安放支座。
（2）确保临时支座的安装位置、高度符合施工规范及设计要求。
（3）固定支座，确保支座稳定。
4. 梁体架设（1）按照设计要求，将梁体架设在临时支座上。
（2）确保梁体稳定，无倾斜、下沉现象。
四、施工注意事项1. 严格按照设计要求和施工规范进行施工。
2. 施工过程中，加强质量检查，确保施工质量。
3. 施工人员应严格遵守操作规程，确保施工安全。
4. 加强施工过程中的沟通协调，确保施工进度。
五、拆除原则1. 拆除临时支座前，确保梁体稳定，无倾斜、下沉现象。
2. 按照拆除方案，依次拆除临时支座。
3. 拆除过程中，注意保护支座和梁体，防止损坏。
4. 拆除后，对支座和梁体进行检查，确保无损坏。
通过以上施工方案，确保桥梁临时支座安装施工的顺利进行，为桥梁工程的安全、优质、高效施工提供保障。
临时支座专项施工方案
最新资料，word文档，可以自由编辑！！精品文档下载【本页是封面，下载后可以删除!】临时支座专项施工方案第一章、工程概况本合同段设计有大桥1786.46m/6座，分离式立交桥579.31m/5座,梁板共1108片。
梁板安装时除伸缩缝处安装永久支座外其余墩顶均需设置临时支座，待每一联完成简支到连续的体系转换后，方可将临时支座拆除完成一联桥梁的安装工程。
第二章、设计思路支座的设计，既要保证梁体在墩顶的临时存放阶段的安全稳定，又要保证在整联梁的安装过程中临时支座不发生明显的下沉而影响到梁体的安装高程，同时还要保证在体系转换过程中临时支座拆除时的快速、均匀、安全、便捷。
综合考虑下我合同段选用沙筒式临时支座。
2．1 沙筒式临时支座的设计原理沙筒式临时支座是利用封闭容器内的干燥细沙，在容器底部或侧面打开开口时易流出从而减少容器内的细沙体积，使细沙上面的垫块降低的原理设计的。
在一个上面开口的容器盛上细沙，上面放一块略小于容器上口的垫块，使其高出容器上口2—3cm(当然容器上口要低于永久支座高程)大梁放在垫块上，当其它工序完成后，在沙筒侧面开口处放出沙子，容器内沙子体积减少，大梁随之下落到永久支座上。
2．2 沙筒式临时支座实际设计沙筒用内径为325mm，高度为200mm，厚6mm的钢管制作，下垫板用厚8mm，直径377mm的钢板焊在钢管底部，起到稳固和封底口的作用。
在钢管沙筒侧面距下垫板20mm处设置螺丝口，然后拧上螺丝，螺丝直径为20mm，它是沙子流出时的开关。
垫块直径略小于圆管沙箱直径，用直径300mm，厚4mm的无缝钢管制作，垫块下垫板厚4mm，垫块高180mm，加工好后在钢管中灌注C30砼，待达到强度后即可使用。
垫块上放置上垫板可起到稳固大梁及调整标高的作用。
2．3 沙筒式临时支座的施工工艺在实际使用中，要注意临时支座的高度。
在放置大梁后，临时支座上垫板表面要高于永久支座顶面1 cm，H1要有2～3cm的高度，H2要有5～6cm的高度，沙箱顶面要低于永久支座3～4cm，螺丝开关在沙箱中部偏下一点，为易于沙子流出可以向上斜置。
连续梁临时支座设计
一、设临时支座目的为了在施工过程中使悬浇施工产生的不平衡力矩得到平衡，在主墩梁底设置临时固结措施，抵抗不平衡力矩，保证结构的稳定安全。
二、临时支座设置方案在主墩永久支座外侧，浇注4个临时支座，临时支座内预埋Φ32钢筋，钢筋下预埋进墩身，上浇注在连续梁0#块底腹板，使墩与梁临时形成固结，临时支座尺寸为0.7×2.05m，混凝土采用C50混凝土。
待边跨合拢段合拢口浇注完成后，解除83#和84#两主墩的临时固结措施，然后施工中跨合拢段。
临时支座具体设置方式、尺寸见附图：临时支座结构设计施工图。
三、临时支座安全性检算3.1计算条件主墩两侧设临时支座，临时支座中心距主墩中心1.6米。
一个T构两侧在第13个梁段施工时产生的不平衡力矩最大（即假设一侧13号段施工另一侧不施工），考虑此不平衡力矩全部由临时支座来承担，在临时支座处产生的反力：设计图纸中已给出中支点处最大不平衡弯矩65368KN·m及相应的竖向支反力52033KN。
3.2临时支座安全性计算全T构段（1#～13#段）体积1820.26 m3，13#段体积51.9m3，13#段形心至墩中心距离为47m，由设计图得两支座中距为3.2m，临时支座砼设计为C50，一个临时支座砼承压面积为Ac=2.05×0.7=1.435m2⑴临时支座砼强度检算：当最大竖向支反力发生时假定永久支座不受力，则所有的支反力由临时支座砼承受，设一个临时支座所受的最大反力为P1则P1＝（1820.26/2）*26.5/2+51.9*26.5*(47+3.2/2)/(3.2*2)=22503.29KN临时支座所受的压应力：σc＝P1/Ac=22503.29KN/(2.05*0.7)=15.68Mpa而临时支座混凝土设计为C50，临时支座承压允许应力：13.4*√A/Ac =13.4*√2.1*5/(2.05*0.7)=36.24Mpa其中：A—计算底面积；Ac—局部承压面积。
连续梁临时支座设计方案
沪宁铁路七乡河及龙潭特大桥连续箱梁32m+48m+32m悬灌现浇临时立柱支墩设计方案一、工程概况七乡河特大桥25#～28#墩及龙潭特大桥37#～40#墩的连续梁结构形式：梁全长113米，跨度为32+48+32m，单箱单室箱形、变高度、变截面结构。
梁体砼强度等级采用C50。
箱梁按照R=257.256m圆曲线变化。
本连续梁A0梁段、边跨直线段、合拢段、采用支架现浇施工，其它梁段采取挂篮悬臂浇筑施工,最大施工悬臂长度为23m，最大悬浇A1、B1段重量为96.2t。
连续梁为一联三跨共两个T构，边跨及中跨的合拢段长度均为2m。
二、连续梁梁体各阶段砼自重1、A0#块：131.14m3；345.8T2、悬臂现浇段A1#～A6#（B1#～B6#）3、边跨合拢段A7#：18.3m3；48.78T4、边跨现浇段A8#：84.61m3；224.51T5、中跨合拢段B7#：27.65m3；71.89T6、A0#长8m；A5、A6和B5、B6分别长3.5m；A1～A4和B1～B4分别长3m; A7和B7长2m；A8#长7.5m。
三、临时支墩假定1、假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。
2、A1#～A6# 及B1#～B6#阶段采用挂篮施工。
3、考虑最不利条件：1）、边跨挂篮施工A6#，而中跨挂篮B6#未施工。
2）、挂篮自重按25T计算。
四、临时支墩布置连续梁中墩临时固结支墩平面图单位：毫米五、原设计图临时支墩竖向承载力原设计图给的临时支墩竖向最大承载力为A0～A6及B0～B6的梁体自重值（13948.6KN）即两端边跨现浇段的重量未计。
六、荷载计算（一）、梁体节段自重，不计分项系数1、见上表2、挂篮自重：25T（二）、临时支墩承载力计算1、平衡时：节段重量由A、B两点共同承担即RA=RB=(A0～A6＋B0～B6)/2＝13948.6/2 =6974.3KN（支墩原设计承载力）。
考虑施工荷载3%；RA=RB=6974.3×1.03＝7184KN考虑施工挂篮；RA=RB=7183.5＋25×10＝7434KN2、不平衡时：见下图AB中跨边跨BAA0#块R BM A M B1)、相对于B点(各梁体节段重心取梁体1/2处)A侧的力矩为：挂篮重×26.5＋A6×(26.5-3.5/2)＋A5×(26.5-3.5－3.5/ 2)＋A4×(26.5-3.5×2－3/2)＋A3×(26.5-3.5×2－3-3/2) ＋A2×(26.5 -3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(26.5-3.5×2-3×3－3/2)＋A0×(26.5-3.5×2－3×4)/2＝200×26.5＋857×24.75＋871.3×21.25＋798.2×18＋858. 5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝103866KN.mB侧的力矩为：挂篮重×16＋B5×(16－3.5/2)＋B4×(16-3.5－3/2)＋B3×(16-3.5-3－3/2) ＋B2×(16-3.5-3×2－3/2)＋B1×(16-3.5-3×3－3/ 2)+A0×0.5/2＝200×16＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋962×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝37734KN.m不平衡弯矩为：A侧的力矩－B侧的力矩=103866-37734=66132KN.m考虑施工荷载3%；M=66132×1.03＝68116KN.m2）、相对于A点(各梁体节段重心取梁体1/2处)A侧的力矩为：挂篮重×19.5＋A6×(19.5-3.5/2)＋A5×(19.5-3.5－3.5/ 2)＋A4×(19.5-3.5×2－3/2)＋A3×(19.5-3.5×2-3－3/2) ＋A2×(19.5 -3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(19.5-3.5×2-3×3－3/2)+A0×0.5/2＝200×19.5＋857×17.75＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋9 62×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝53646KN.mB侧的力矩为：挂篮重×23＋B5×(23－3.5/2)＋B4×(23-3.5－3/2)＋B3×(23-3.5-3－3/2) ＋B2×(23-3.5-3×2－3/2)＋B1×(23-3.5-3×3－3/ 2)+A0×3.75＝200×16＋871.3×21.25＋798.2×18＋858.5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝80555KN.m不平衡弯矩为：B侧的力矩－A侧的力矩=80555-53646=26909KN.m考虑施工荷载3%；M=26909×1.03＝27716KN.m3）、原设计最大不平衡弯矩为40000KN.m4）、由以上可知采用最大不平衡弯矩68116 KN.m进行计算。
32+48+32米连续梁临时固结施工专项方案
新建铁路盘锦至营口客运专线TJ-1标段(绕阳河 )特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工方案编制: 日期:审核: 日期:审批: 日期:中铁九局盘营客运专线工程TJ-1标段项目经理部第二作业队盘营客运专线绕阳河特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工设计方案一、工程概况绕阳河特大桥上跨绕阳河右堤时采用32m＋48m＋32m预应力钢筋混凝土连续梁。
梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，0#块及边跨直线段采用支架法施工，2#-6#节段均采用挂篮悬臂浇筑。
墩身为圆端形实体桥墩。
二、拟定墩梁临时固结施工方案因连续梁是通过盆式橡胶支座与墩身连接传递竖向荷载，为保证悬臂施工能正常进行，本桥将对墩梁进行临时固结来抵抗施工过程中的种种不平衡弯矩。
具体方案如下：1、临时支座设置：墩身施工完毕后，在墩顶顺桥向两侧设置四个临时混凝土支座，其尺寸为长×宽×高=250×40×70cm。
在施工时临时支座底面和顶面均与墩顶和梁底涂抹隔离剂进行隔离，另为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置24根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；2、墩梁固结：墩身与梁体的连接采用在墩身内两侧预埋24根Φ32mm精扎螺纹钢筋，其标准抗拉强度为930Mpa。
设置锚垫板（0.12m*0.12m）和螺旋钢筋后，利用锚垫板锚固Ф32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代Ф32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。
待0#块砼浇筑完成，强度达到设计值的95%后,对24根精扎螺纹钢筋进行张拉完成对墩梁的临时固结来抵抗施工中的不平衡弯矩；3、墩梁固结的解除：待连续梁完成合拢段预应力钢束张拉压浆工作以后，便可对墩梁临时固结进行解除。
先凿除临时支座混凝土，再割断精扎螺纹钢筋。
临时支座施工方案
临时支座施工方案临时支座施工方案一、临时支座的定义：临时支座是指在施工或修理大型结构时，为保证结构安全，用来承担临时荷载和保护结构的设施。
二、施工前准备工作：1. 确定临时支座的类型和数量，包括单孔型、多孔型、承板式等。
2. 检查施工现场的地基情况，确保其能够承载临时支座和结构荷载。
3. 根据结构荷载、支承点布置和临时支座的技术性能，计算确定临时支座的尺寸和间距。
4. 根据需要选择临时支座的材料，例如钢、钢筋混凝土等。
三、临时支座的制作和安装：1. 按照设计要求和施工技术规程制作临时支座的构件，例如立柱、底座、横梁等。
2. 对临时支座构件进行质量检验，确保其符合设计和施工要求。
3. 在施工现场组织临时支座的安装，按照设计要求将其正确放置在支承点上。
4. 连接临时支座构件，确保其稳定可靠。
四、临时支座的使用和维护：1. 施工时要根据临时支座的类型和施工要求设置限制装置，保护支座免受超载或位移影响。
2. 在使用过程中，要定期检查临时支座的稳定性和功能性能，确保其正常工作。
3. 定期对临时支座进行维护和修复，保证其使用寿命和安全性。
4. 在施工完成后，要及时拆除临时支座，确保结构的正常使用。
五、施工安全措施：1. 安全教育和培训，确保施工人员了解临时支座的使用和安全要求。
2. 临时支座的稳定性和可靠性要进行全面检查和测试，确保其能够承受荷载，并且不会发生倒塌或滑移等意外情况。
3. 在临时支座的周围设置警告标志和隔离设施，以提醒人们注意临时支座的存在，并确保其不受外界干扰。
4. 在施工现场设置监测设备，对临时支座进行实时监测，一旦发现异常情况，立即采取措施进行修复或更换。
通过以上方案，可以确保临时支座在结构施工过程中能够承担临时荷载，保护结构的安全，并且能够及时检查和维护，确保其正常使用。
同时，加强施工安全措施，减少事故的发生概率。
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工是连续梁施工中重要的一环，对保障施工安全和工程质量至关重要。
合理稳固的临时支撑方案能有效分担连续梁自重和活载，保证整个施工过程平稳有序进行。
下面将就连续梁临时支撑施工方案进行详细阐述。
1. 临时支撑方案选择
1.1 支撑形式
在连续梁施工过程中，常用的临时支撑形式包括模板支撑、吊杆支撑、桥架支撑等，需要根据具体工程情况和梁体特点选择合适的支撑形式。
1.2 支撑材料
支撑材料应具有足够的强度和刚度，确保支撑稳固可靠，常用的支撑材料包括钢管、钢梁、混凝土等。
2. 支撑构件设置
2.1 支撑位置确定
根据设计要求和现场实际情况，确定临时支撑的位置和数量，确保支撑均匀分布，支撑点位置要与梁体节点位置对应。
2.2 支撑施工方式
支撑施工过程中，要严格按照设计方案和规范要求进行，支撑构件安装、连接应牢固可靠，保证支撑系统整体稳定。
3. 施工安全措施
3.1 施工前安全检查
在施工前要对临时支撑系统进行全面检查，确保支撑结构的安全可靠性。
3.2 施工期间安全监控
在施工期间要定期检查支撑结构并进行必要的加固措施，确保支撑系统始终稳定可靠。
4. 结束条件
4.1 支撑拆除
在连续梁施工结束后，要根据设计要求和验收标准，合理有序地拆除临时支撑，确保拆除流程安全可靠。
4.2 支撑拆除后处理
在支撑拆除后，要及时处理拆除后的支撑构件，回收利用或做好相应的处置工作，保护环境。
以上是连续梁临时支撑施工方案的相关内容，通过合理选择支撑方案、严格施
工流程和安全措施，能够有效确保连续梁施工的安全顺利进行。
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工方案一、工程概况TLJ900型架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际25m，30m跨度简支箱梁过(30+45+30）m、(30+50+30）m、(30+2*50+30)m、（35+60+35）m、(40+70+40）m、(40+2＊70+40)m、（50+80+50)m7种连续梁架梁时，由中铁第四勘察设计院桥梁设计研究处检算（详见检算报告及解释说明）。
经检算，该架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际标准跨度25m、30m后张法预应力混凝土双线简支箱梁经这7种连续梁时，连续梁在运架荷载作用下,梁部应力、强度、抗裂安全系数满足规范规定.但在运架梁工况下出现:架桥机后支腿作用力较大，超过支座承载力的1。
2倍。
其中（35+60+35）m的连续梁超出的反力最大，超出支座1。
2倍额定荷载923KN.这7种连续梁边墩墩顶与梁底的距离约为48cm.根据以往施工经验及设计建议，我们提出在连续梁边墩内侧加设临时支撑，让临时支撑与永久支座共同受力，保证支座的承载力不超过1.2倍的设计荷载。
二、设置临时支撑的总体思路为保证临时支撑与永久支座共同受力，在连续梁边墩垫石内侧防落梁挡块位置，利用支座灌浆料浇筑临时支撑，临时支撑长*宽=60＊60cm，上部与梁底面接触处支垫4cm厚存梁用橡胶垫板，橡胶垫板尺寸为50＊50cm.我们根据CA砂浆灌筑施工工艺，专门订制临时支撑灌筑袋，置于临时支撑模板内,由侧面利用灌筑管高位浇筑，保证临时支撑在墩顶与梁底间挤压密实。
在此处架梁时,临时支撑与永久支座共同受力，以保证永久支座受力不超过设计值的1.2倍.待架设箱梁完成之后，将临时支撑粉碎去除。
临时支撑位置如下图所示：三、施工准备工作11、人员组织技术员1人，负责技术指导工作；安全员1人,负责施工现场的安全；工人4人,负责具体施工操作。
2、施工机械及材料25T吊车1台，搅拌用电钻1台,200L储水桶1个，20L塑料桶2个，水舀1个，竹胶板2张,手锯1个（备用锯条1根），钢钉若干，60＊60*50cm的灌注袋2个，50＊50＊4cm的橡胶板2张,漏斗1个，塑料软管（内径40mm）5m，电子称1台、长宽高为2m＊1.5m＊1.5m的钢筋吊篮1个、4m的铝合金爬梯1个等。
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工方案一、工程概况TLJ900型架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际25m，30m跨度简支箱梁过（30+45+30）m、（30+50+30）m、（30+2*50+30）m、（35+60+35）m、（40+70+40）m、（40+2*70+40）m、（50+80+50）m7种连续梁架梁时，由中铁第四勘察设计院桥梁设计研究处检算（详见检算报告及解释说明）。
经检算，该架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际标准跨度25m、30m后张法预应力混凝土双线简支箱梁经这7种连续梁时，连续梁在运架荷载作用下，梁部应力、强度、抗裂安全系数满足规范规定。
但在运架梁工况下出现：架桥机后支腿作用力较大，超过支座承载力的1.2倍。
其中（35+60+35）m的连续梁超出的反力最大，超出支座1.2倍额定荷载923KN。
这7种连续梁边墩墩顶与梁底的距离约为48cm。
根据以往施工经验及设计建议，我们提出在连续梁边墩内侧加设临时支撑，让临时支撑与永久支座共同受力，保证支座的承载力不超过1.2倍的设计荷载。
二、设置临时支撑的总体思路为保证临时支撑与永久支座共同受力，在连续梁边墩垫石内侧防落梁挡块位置，利用支座灌浆料浇筑临时支撑，临时支撑长*宽=60*60cm，上部与梁底面接触处支垫4cm厚存梁用橡胶垫板，橡胶垫板尺寸为50*50cm。
我们根据CA砂浆灌筑施工工艺，专门订制临时支撑灌筑袋，置于临时支撑模板内，由侧面利用灌筑管高位浇筑，保证临时支撑在墩顶与梁底间挤压密实。
在此处架梁时，临时支撑与永久支座共同受力，以保证永久支座受力不超过设计值的1.2倍。
待架设箱梁完成之后，将临时支撑粉碎去除。
临时支撑位置如下图所示：1三、施工准备工作1、人员组织技术员1人，负责技术指导工作；安全员1人，负责施工现场的安全；工人4人，负责具体施工操作。
2、施工机械及材料25T吊车1台，搅拌用电钻1台，200L储水桶1个，20L塑料桶2个，水舀1个，竹胶板2张，手锯1个（备用锯条1根），钢钉若干，60*60*50cm的灌注袋2个，50*50*4cm的橡胶板2张，漏斗1个，塑料软管（内径40mm）5m，电子称1台、长宽高为2m*1.5m*1.5m的钢筋吊篮1个、4m的铝合金爬梯1个等。
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工方案一、工程概况TLJ900型架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际25m，30m跨度简支箱梁过（30+45+30）m、（30+50+30）m、（30+2*50+30）m、（35+60+35）m、（40+70+40）m、（40+2*70+40）m、（50+80+50）m7种连续梁架梁时，由中铁第四勘察设计院桥梁设计研究处检算（详见检算报告及解释说明）。
经检算，该架桥机及配套运梁车运、架佛肇城际标准跨度25m、30m后张法预应力混凝土双线简支箱梁经这7种连续梁时，连续梁在运架荷载作用下，梁部应力、强度、抗裂安全系数满足规范规定。
但在运架梁工况下出现：架桥机后支腿作用力较大，超过支座承载力的1.2倍。
其中（35+60+35）m的连续梁超出的反力最大，超出支座1.2倍额定荷载923KN。
这7种连续梁边墩墩顶与梁底的距离约为48cm。
根据以往施工经验及设计建议，我们提出在连续梁边墩内侧加设临时支撑，让临时支撑与永久支座共同受力，保证支座的承载力不超过1.2倍的设计荷载。
二、设置临时支撑的总体思路为保证临时支撑与永久支座共同受力，在连续梁边墩垫石内侧防落梁挡块位置，利用支座灌浆料浇筑临时支撑，临时支撑长*宽=60*60cm，上部与梁底面接触处支垫4cm厚存梁用橡胶垫板，橡胶垫板尺寸为50*50cm。
我们根据CA砂浆灌筑施工工艺，专门订制临时支撑灌筑袋，置于临时支撑模板内，由侧面利用灌筑管高位浇筑，保证临时支撑在墩顶与梁底间挤压密实。
在此处架梁时，临时支撑与永久支座共同受力，以保证永久支座受力不超过设计值的1.2倍。
待架设箱梁完成之后，将临时支撑粉碎去除。
临时支撑位置如下图所示：三、施工准备工作1、人员组织技术员1人，负责技术指导工作；安全员1人，负责施工现场的安全；工人4人，负责具体施工操作。
2、施工机械及材料25T吊车1台，搅拌用电钻1台，200L储水桶1个，20L塑料桶2个，水舀1个，竹胶板2张，手锯1个（备用锯条1根），钢钉若干，60*60*50cm 的灌注袋2个，50*50*4cm的橡胶板2张，漏斗1个，塑料软管（内径40mm）5m，电子称1台、长宽高为2m*1.5m*1.5m的钢筋吊篮1个、4m的铝合金爬梯1个等。
连续梁临时支撑施工方案
连续梁临时支撑施工方案一、工程概述：本次连续梁临时支撑施工工程位于城市的一条高速公路上，主要是为了保证梁体在浇筑期间能够得到充分的支撑和稳定，以保证施工过程的安全性和质量。
二、施工原则：1.安全第一原则：施工过程中，必须将安全放在首位，采取合理的安全措施，保证工人和设备的安全。
2.稳定性原则：临时支撑的设计和施工必须确保梁体在浇筑过程中的稳定，防止任何倾斜或倒塌。
三、施工步骤：1.材料准备：根据设计需求和梁体的尺寸，准备合适的钢筋、混凝土、螺栓和其他必要的材料。
2.设计临时支撑方案：依据梁体的形状、跨度和荷载，设计合理的临时支撑方案，确保梁体在施工期间的稳定性和安全性。
3.搭建临时支撑：根据设计方案，搭建临时支撑结构，确保每个支点的位置和高度准确无误。
4.加固临时支撑：对临时支撑结构进行加固，增加其承载能力，确保其能够承受浇筑混凝土的荷载。
5.浇筑混凝土：将混凝土按照设计要求进行浇筑，确保均匀、稠密且没有空洞。
6.混凝土养护：对浇筑完成的梁体进行充分的养护，保证其强度的发展。
7.拆除临时支撑：在混凝土达到设计强度要求后，根据拆除方案，逐步拆除临时支撑结构。
四、施工要点：1.临时支撑的设计必须符合规范要求，承载能力需计算准确，支撑点位置和高度需要精密控制。
2.临时支撑结构的搭建必须保证牢固可靠，并且需要进行加固，以承受梁体的荷载。
3.梁体的浇筑过程中，需要注意均匀地供料、振捣和充分密实，以保证混凝土的强度和质量。
4.临时支撑结构的拆除必须根据规范要求，按照拆除顺序和步骤进行，避免造成梁体的损坏或不稳定。
五、安全措施：1.临时支撑施工过程中，必须设置合适的安全警示标志，确保工人的安全。
2.工人必须佩戴个人防护装备，如安全帽、护目镜、防护鞋等。
3.临时支撑结构的搭建和拆除过程中，必须有专人进行监督和指导，确保操作的安全性。
4.临时支撑结构的加固和拆除过程中，必须使用合适的工具和设备，确保工作的顺利进行，避免不必要的事故发生。
新型先简支后连续箱梁临时支架方案
目录一、编制依据3二、使用围：3三、编制原则3四、概况41、工程特点42、新型先简支后连续工艺的优点5五、施工管理组织机构：5六、总体施工组织布置及规划81、主要的施工工序及步骤82、临时支墩设计8七、施工安排91、工期计划92、人员配备：93、机械设备配置（见附表）9八、各工序施工法及要点9（一）、预制箱梁支墩设置及安装91、支墩基础设置92、临时支墩施工103、支墩预压：125、箱梁架设：125、安装底模及永久性支座146、横梁钢筋安装147、安装预应力道148、砼浇筑149、养生1510、卸架（体系转换）15（二）、钢砼叠合梁支墩设置及安装151）、钢梁加工制作162）、梁体装卸、运输及堆放163）、搭设临时支墩164）、现场分段吊装17九、质量保证体系及措施：18十、安全生产与文明施工21十一、安全事故应急预案23十二、桥梁施工阶段交通组织案及措施29十三、环境保护及扬尘防治30十四、职工健康和劳动保护30一：主要机具设备计划一览表31二临时支墩计算32预制箱梁简支变连续临时支墩及梁体安装专项施工案一、编制依据1、市路上跨安定门什字道路改造工程施工图设计（XX市政工程设计研究总院（集团）XX）2、XX市政有关市路上跨安定门什字道路改造工程设计交底记录3、《城市桥梁工程施工与质量验收规》（CJJ2-2008）4、《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50-2011）5、《市政桥梁工程质量检验评定标准》（CJJ 2-2008）6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—20117、《建筑地基基础设计规》GB50007-20118、《公路工程施工安全技术规程》JTG 076-959、《建筑结构荷载规》GB 50009-200110、《建筑施工临时用电安全技术规》JGJ 46-200511、《钢结构设计规》GB 50017-200312、《钢结构工程施工质量验收规》GB50205-200113、《建设工程安全生产管理条例》14、项目部现场调查获得的施工环境及施工用料来源等资料及我单位设备、人员、技术等实际情况。
临时支座设计方案
临时支座设计方案一、工程概况本合同段共有梁板共 729 片，其中14米T梁12片，29米 T 梁100 片，30米 T 梁747片。
梁板安装时除伸缩缝处的墩梁端直接安装永久支座和固接墩直接焊接上下钢板外，连续墩顶均需设置临时支座，待每一联完成简支到连续的体系转换后，方可将临时支座拆除完成一联桥梁的安装工程。
本合同段的临时支座经比较采用钢制砂筒作为临时支座，为便于调节每个梁端设置两个临时支座。
合同段内桥梁连续墩设置临时支座具体统计如下表。
六里坪特大桥支座数量按照440个准备，八亩地1、2号大桥支座数量按照160个准备。
二、临时支座设计临时支座的设计，既要保证梁体在墩顶的临时存放阶段的安全稳定，又要保证在整联梁的安装过程中临时支座不发生明显的下沉而影响到梁体的安装高程，同时还要保证在体系转换过程中临时支座拆除时的快速、均匀、安全、便捷。
从绿色、环保、优质、高效角度出发，采用硫磺砂浆支座在熔化后对环境、构造物的污染对人体健康的损害的影响，且硫磺砂浆支座为一次性使用，工程量大，经济造价高的特点，经分析研究、试验，决定采用卸落式钢制砂筒作为临时支座，通过砂子调整临时支座标高及临时支座的解除，制作简单、成本低、操作方便、可多次周转，降低工作造价。
针对卸落式钢制砂筒经济、安全、实用、环保等特点，临时支座采用钢制砂筒。
2.1 砂筒式临时支座的设计原理砂筒式临时支座是利用封闭容器内的干燥细砂，在容器侧面打开开口时易流出从而减少容器内的细砂体积，使细砂上面的垫块降低的原理设计的。
在一个上面开口的容器盛上细砂，上面放一块略小于容器上口的垫块（里面提前灌满砼），两个部分合在一起组成砂筒，大梁放在砂筒上，当其它工序完成后，在砂筒侧面开口处放出砂子，容器内砂子体积减少，大梁随之下落到永久支座上。
2.2 砂筒式临时支座实际设计上砂筒采用外径D=140mm，壁厚δ=3.5mm无缝钢管，下砂筒采用外径D=168mm，壁厚δ=3.5mm无缝钢管；上、下钢板尺寸为200×200mm，壁厚δ=5mm；放砂孔内径D=20㎜，中心距离下钢板顶面2cm。
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沪宁铁路七乡河及龙潭特大桥连续箱梁32m+48m+32m
悬灌现浇临时立柱支墩设计方案
一、工程概况
七乡河特大桥25#～28#墩及龙潭特大桥37#～40#墩的连续梁结构形式：梁全长113米，跨度为32+48+32m，单箱单室箱形、变高度、变截面结构。
梁体砼强度等级采用C50。
箱梁按照R=257.256m圆曲线变化。
本连续梁A0梁段、边跨直线段、合拢段、采用支架现浇施工，其它梁段采取挂篮悬臂浇筑施工,最大施工悬臂长度为23m，最大悬浇A1、B1段重量为96.2t。
连续梁为一联三跨共两个T构，边跨及中跨的合拢段长度均为2m。
二、连续梁梁体各阶段砼自重
1、A0#块：131.14m3；345.8T
2、悬臂现浇段A1#～A6#（B1#～B6#）
3、边跨合拢段A7#：18.3m3；48.78T
4、边跨现浇段A8#：84.61m3；224.51T
5、中跨合拢段B7#：27.65m3；71.89T
6、A0#长8m；A5、A6和B5、B6分别长3.5m；A1～A4和B1～B4分别长3m; A7和B7长2m；A8#长7.5m。
三、临时支墩假定
1、假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。
2、A1#～A6# 及B1#～B6#阶段采用挂篮施工。
3、考虑最不利条件：
1）、边跨挂篮施工A6#，而中跨挂篮B6#未施工。
2）、挂篮自重按25T计算。
四、临时支墩布置
连续梁中墩临时固结支墩平面图
单位：毫米
五、原设计图临时支墩竖向承载力
原设计图给的临时支墩竖向最大承载力为A0～A6及B0～B6的梁体自重值（13948.6KN）即两端边跨现浇段的重量未计。
六、荷载计算
（一）、梁体节段自重，不计分项系数
1、见上表
2、挂篮自重：25T
（二）、临时支墩承载力计算
1、平衡时：
节段重量由A、B两点共同承担即RA=RB=(A0～A6＋B0～B6)/2＝13948.6/2 =6974.3KN（支墩原设计承载力）。
考虑施工荷载3%；RA=RB=6974.3×1.03＝7184KN
考虑施工挂篮；RA=RB=7183.5＋25×10＝7434KN
2、不平衡时：见下图
A
B
中
跨
边跨
B
A
A0#块
R B
M A M B
1)、相对于B点(各梁体节段重心取梁体1/2处)
A侧的力矩为：挂篮重×26.5＋A6×(26.5-3.5/2)＋A5×(26.5-3.5－3.5/ 2)＋A4×(26.5-3.5×2－3/2)＋A3×(26.5-3.5×2－3-3/2) ＋A2×(26.5 -3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(26.5-3.5×2-3×3－3/2)＋A0×(26.5-3.5×2－3×4)/2＝200×26.5＋857×24.75＋871.3×21.25＋798.2×18＋858. 5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝103866KN.m
B侧的力矩为：挂篮重×16＋B5×(16－3.5/2)＋B4×(16-3.5－3/2)＋B3×(16-3.5-3－3/2) ＋B2×(16-3.5-3×2－3/2)＋B1×(16-3.5-3×3－3/ 2)+A0×0.5/2＝200×16＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋962×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝37734KN.m
不平衡弯矩为：
A侧的力矩－B侧的力矩=103866-37734=66132KN.m
考虑施工荷载3%；M=66132×1.03＝68116KN.m
2）、相对于A点(各梁体节段重心取梁体1/2处)
A侧的力矩为：挂篮重×19.5＋A6×(19.5-3.5/2)＋A5×(19.5-3.5－3.5/ 2)＋A4×(19.5-3.5×2－3/2)＋A3×(19.5-3.5×2-3－3/2) ＋A2×(19.5 -3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(19.5-3.5×2-3×3－3/2)+A0×0.5/2＝200×19.5＋857×17.75＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋9 62×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝53646KN.m
B侧的力矩为：挂篮重×23＋B5×(23－3.5/2)＋B4×(23-3.5－3/2)＋B3×(23-3.5-3－3/2) ＋B2×(23-3.5-3×2－3/2)＋B1×(23-3.5-3×3－3/ 2)+A0×3.75＝200×16＋871.3×21.25＋798.2×18＋858.5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝80555KN.m
不平衡弯矩为：
B侧的力矩－A侧的力矩=80555-53646=26909KN.m
考虑施工荷载3%；M=26909×1.03＝27716KN.m
3）、原设计最大不平衡弯矩为40000KN.m
4）、由以上可知采用最大不平衡弯矩68116 KN.m进行计算。
5)、不平衡时临时支墩支点反力计算
ΣY＝0；RA’+ RB’＝7434×2－857×1.03＝13985KN
ΣM B＝0；RA’×7=68816;
RA’＝9831KN
RB’＝4154KN
3、由以上知每个临时立柱承受的最大压力为9831/2=4916KN
七、每个小支墩立柱承载力验算
每侧设置支柱2个（共4个），支柱取φ529螺旋钢管，壁厚10mm ，螺旋钢管内满填C40砼；每个小支柱设置φ32螺纹钢与墩身拉结。
1、单根钢管最大承载力Nd 计算：
钢管回转半径：i ＝22509529+=183.5 mm
计算长细比λ＝L/i ＝11×1000/183.5＝60
查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.772，
钢材轴向允许应力[σ]=140 MP
单根钢管立柱的稳定承载力值：
Nd=ψ〃A 〃σ =0.772×3.14×（22509529-）/4×140×10-3 =0.772×16296.6×140×10-3=1761.3KN
2、C40砼φ509立柱承载力：
计算长细比λ＝L/b ＝11/0.509＝22
查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.7，
C40砼轴心抗压fc=27MP
单根立柱的稳定承载力值：
Nu=ψ〃A 〃fc =0.7×0.509×0.509×3.14/4×27×1000=3843.9KN
3、R ＝Nd ＋Nu ＝1761.3＋3843.9＝5605KN > 4916KN ；
满足要求。
八、本方案设计结论
本设计方案能满足现场施工要求。