最新版檩条设计计算表
屋面檩条计算(带公式程序)
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m 2000mm)板托重：0.90kN/m#VALUE!kN/m自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =(平台梁间距：自重标准值 g 1k ：钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =混凝土板计算宽度b e =屋面檩条计算截面特征计算钢梁截面特征计算：钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =温度差产生的应力组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =混凝土板底面应力:σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=钢梁下翼缘应力σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =。
檩条计算方法
=====设计依据====== 建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002) =====设计数据======屋面坡度(度):5.711檩条跨度(m):6.000檩条间距(m):1.500设计规范:xx架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0钢材钢号：Q235钢拉条设置:设置两道拉条拉条作用:能约束檩条xx净截面系数:0.850檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为屋面板为两跨或两跨以上面板屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性每米宽度屋面板的惯性矩(m4):0.2000E-06建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.400风荷载高度变化系数:1.000风荷载体型系数:-1.160风荷载标准值(kN/m2):-0.464屋面自重标准值(kN/m2):0.300活荷载标准值(kN/m2):0.500雪荷载标准值(kN/m2):0.300积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0b =75.000h =220.000c =20.000t =2.000A =0.7870E-03Ix =0.5744E-05Iy =0.5688E-06It =0.1049E-08Iw =0.5314E-08Wx1 =0.5222E-04Wx2 =0.5222E-04Wy1 =0.2735E-04Wy2 =0.1050E-04钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000考虑冷弯效应强度f'=214.336----------------------------------------------------------------------------- =====截面验算======-----------------------------------------------|1.2xx载+1.4(活载+0.9积灰)组合|----------------------------------------------- 弯矩设计值(kN.m):Mx =7.451弯矩设计值(kN.m):My =0.017有效截面计算结果:Ae =0.7199E-03Iex =0.5167E-05Iey =0.5506E-06Wex1 =0.4378E-04Wex2 =0.4378E-04Wex3 =0.5067E-04Wex4 =0.5067E-04Wey1 =0.2591E-04Wey2 =0.1024E-04Wey3 =0.2591E-04Wey4 =0.1024E-04截面强度(N/mm2) : σmax =200.987 <=205.000-----------------------------|1.0xx载+1.4风载(吸力)组合|-----------------------------弯矩设计值(kN.m):Mxw =-2.093弯矩设计值(kN.m):Myw =0.005有效截面计算结果:全截面有效。
檩条计算书
檩条计算书墙梁一：双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):2.800设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0钢材钢号：q345钢拉条设置:设置四道拉条拉条作用:约束墙梁外翼缘天量横截面系数:1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板无法制止墙梁侧向失速构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁提振墙板重量单侧摆墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200迎风风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0b=75.000h=250.000c=20.000t=3.000a=0.2568e-02ix=0.2362e-04iy=0.1003e-04it=0.2109e-04iw=0.7031e-07wx1=0.1889e-03wx2=0.1889e-03wy1=0.1337e-03wy2=0.1337e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=308.159=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=40.940绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.226水平剪力设计值(kn):vx=16.883横向剪力设计值(kn):vy=0.849-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.255水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.955-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx2=-45.034绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my2=0.226水平剪力设计值(kn):vxw=18.571竖向剪力设计值(kn):vyw=0.849-----------------------------------------------------------------------------=====风压力作用验算======PR320掌控女团：1.2恒有载+1.4风压力女团有效截面特性计算结果:ae=0.2456e-02θe=0.0000e+00iex=0.2233e-04iey=0.9666e-05wex1=0.1722e-03wex2=0.1722e-03wex3=0.1856e-03wex4=0.1856e-03wey1=0.1293e-03wey2=0.1284e-03wey3=0.1293e-03wey4=0.1284e-03截面强度(n/mm2):σmax=239.499<=300.000整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstab=239.499<=300.000=====风吸力促进作用求函数======组合:1.2恒载+1.4风吸力有效率横截面特性计算结果:ae=0.2427e-02θe=0.0000e+00iex=0.2205e-04iey=0.9553e-05wex1=0.1850e-03wex2=0.1850e-03wex3=0.1686e-03wex4=0.1686e-03wey1=0.1279e-03wey2=0.1269e-03wey3=0.1279e-03wey4=0.1269e-03横截面强度(n/mm2):σmaxw=268.876<=300.000内翼缘受压稳定性验算：整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstabw=268.876<=300.000=====荷载标准值促进作用下，挠度求函数======竖向挠度(mm):fy=0.027<=10.000水平挠度(mm):fx=58.913<=64.667-----------------------------------------------------------------------------=====排序满足用户======-----------------------------------------------------------------------------=====排序完结======墙梁二：双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):3.100设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0钢材钢号：q345钢扎条设置:设置四道拉条拉条促进作用:约束墙梁外翼缘净截面系数:1.000墙梁车轴压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板不能阻止墙梁侧向失稳结构无法确保风吸力促进作用墙梁内翼缘承压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200波浪风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0b=80.000h=280.000c=20.000t=3.000a=0.2666e-02ix=0.2982e-04iy=0.1196e-04it=0.2737e-04iw=0.1104e-06wx1=0.2130e-03wx2=0.2130e-03wy1=0.1495e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=307.859=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=45.327绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.229水平剪力设计值(kn):vx=18.692横向剪力设计值(kn):vy=0.860-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.258水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.967-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------wy2=0.1495e-03。
檩条计算
[νgq]= [L/150]= 40.00
强度不满 故 足要求
挠度满足 故 要求
工况二：恒
2) 载+风载
1.0*Mgx+1. Mx= 4*Mqwx
1.0*Mgy+1. My= 4*Mqwy
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当屋面有内 层板时，只 需进行以下 强度和刚度 验算：
毛截面应力 分析： 恒载+风载 引起的应力
=
qwx=qw*si
n(q)
= 水平支撑传 来的轴压力 N=
0.027 (kN/m) 0.086 (kN/m) 0.115 (kN/m) 0.000 (kN/m)
gy=g*COS
a =
qy=q*COS
a =
qsy=qs*CO
Sa =
qwy=qw
=
0.00 (kn)
0.090 (kN/m) 0.287 (kN/m) 0.383 (kN/m) -0.56 (kN/m)
Mgy=gx*L^2 /8
= Mqy=qx*L^2 /8
= Mqsy=qsx*L ^2/8
=
Mqwy=qwx*L ^2/8
=
0.122 (kN•m) 0.388 (kN•m) 0.517 (kN•m) 0.000 (kN(活 载为施工荷 载和雪荷载 中较大者） (只需进行 强度和刚度
B
-1.183 9.00 (m )
1.000
跨中设竖向 拉条数n=
屋面板层数 n：
屋面外板板 型：
一层屋面板 自重为g1:
附加悬挂荷 载g2:
其它自重 (不含檩 条)g3:
水平支撑传 来的轴压力
N： 屋面坡度
i：
a：
屋面檩条计算
冷弯薄壁型钢檩条结构受力检算设计依据建筑结构荷载规范(GB 50009--2012)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)设计数据屋面坡度(度): 5.711檩条跨度(m): 6.000檩条间距(m): 1.500设计规范: 冷弯薄壁型钢规范GB50018-2002檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C160X60X20X2.5钢材钢号：Q345钢拉条设置: 设置两道拉条拉条作用: 约束檩条上翼缘净截面系数: 1.000压型钢板屋面,挠度限值为1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型: 封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0.400风荷载高度变化系数: 1.000风荷载体型系数: -1.160风荷载标准值(kN/m2): -0.464屋面自重标准值(kN/m2): 0.000活荷载标准值(kN/m2): 0.500雪荷载标准值(kN/m2): 0.000积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值(kN): 1.000截面及材料特性檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C160X60X20X2.5b = 60.000 h = 160.000c = 20.000 t = 2.500A = 0.7480E-03 Ix = 0.2881E-05 Iy = 0.3596E-06It = 0.1559E-08 Iw = 0.1888E-08Wx1 = 0.3602E-04 Wx2 = 0.3602E-04 Wy1 = 0.1947E-04 Wy2 = 0.8660E-05 钢材钢号：Q345钢屈服强度fy= 345.000强度设计值f= 300.000考虑冷弯效应强度f'= 319.452截面验算1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合弯矩设计值(kN.m): Mx = 5.017弯矩设计值(kN.m): My = 0.011有效截面计算结果:全截面有效。
檩条计算书
檩条计算书墙梁一：双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0=======设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002=====设计数据======墙梁跨度（m）：9.700墙梁间距（m）：2.800设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式：[]双压接槽口对口c250x75x20x3 0钢材钢号：q345钢支架设置：设置四个支架。
支撑功能：约束墙梁的外翼缘净截面系数:1.000墙梁支撑压型钢板墙，水平挠度限值为1/150墙板不能阻止墙梁侧向失稳该结构不能保证墙梁内翼缘在风吸力作用下受压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重量（KN/M）：0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压：0.740风荷载高度变化系数：1.200迎风荷载体型系数：1.000背风荷载体型系数：-1.100迎风荷载标准值（KN/m2）：0.888背风荷载标准值（KN/m2）：-0.977=====截面及材料特性======墙梁形式：[]双压接槽口对口c250x75x20x3 0b=75.000h=250.000c=20.000t=3.000a=0.2568e-02ix=0.2362e-04iy=0.1003e-04it=0.2109e-04iw=0.7031e-07wx1=0.1889e-03wx2=0.1889e-03wy1=0.1337e-03wy2=0.1337e-03钢材钢号：q345钢屈服强度FY=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=308.159=====设计内力======-------------------------|1.2恒载+1.4风压力组合|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值（kn.M）：MX=40.940绕主惯性轴弱轴弯矩设计值（kn.M）：my=0.226水平剪力设计值(kn):vx=16.883竖向剪力设计值(kn):vy=0.849-------------------------|1.35恒载|-------------------------绕主惯性轴的强轴弯矩设计值（kn.M）：MX1=0.000绕主惯性轴的弱轴弯矩设计值（kn.M）：my1=0.255水平剪力设计值(kn):vx1=0.000竖向剪力设计值(kn):vy1=0.955-------------------------|1.2恒载+1.4风吸力组合|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值（kn.M）：MX2=-45.034绕主惯性轴弱轴弯矩设计值（kn.M）：my2=0.226水平剪力设计值(kn):vxw=18.571竖向剪力设计值（KN）：vyw=0.849-----------------------------------------------------------------------------====风压作用的验算======抗弯控制组合：1.2恒载+1.4风压力组合有效截面特性计算结果：ae=0.2456e-02θe=0.0000e+00iex=0.2233e-04iey=0.9666e-05wex1=0.1722e-03wex2=0.1722e-03wex3=0.1856e-03wex4=0.1856e-03wey1=0.1293e-03wey2=0.1284e-03wey3=0.1293e-03wey4=0.1284e-03截面强度（n/mm2）：σmax=239.499<=300.000整体稳定系数:faib=1.000整体稳定应力（n/mm2）：fstab=239.499<=300.000=====风吸力作用验算======组合：1.2恒载+1.4风吸力有效截面特性计算结果:ae=0.2427e-02θe=0.0000e+00iex=0.2205e-04iey=0.9553e-05wex1=0.1850e-03wex2=0.1850e-03wex3=0.1686e-03wex4=0.1686e-03wey1=0.1279e-03wey2=0.1269e-03wey3=0.1279e-03wey4=0.1269e-03截面强度(n/mm2):σmaxw=268.876<=300.000内翼缘压缩稳定性验算：整体稳定系数:faib=1.000整体稳定应力（n/mm2）：fstabw=268.876<=300.000=====荷载标准值作用下，挠度验算======垂直挠度（mm）：FY=0.027<=10.000水平挠度（mm）：FX=58.913<=64.667-----------------------------------------------------------------------------=====计算满足======-----------------------------------------------------------------------------=====计算结束======墙梁二：双卷边槽口对口c280x80x20x3 0=====设计依据======《建筑结构荷载规范》gb50009--2022冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=======设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):3.100设计规范：《冷弯薄壁型钢规范》GB50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0钢级：Q345钢拉条设置:设置四道拉条拉条作用:约束墙梁外翼缘净截面系数：1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板不能防止墙梁的横向失稳构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性支撑墙板的墙梁重量一侧的挂壁板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型：封闭式建筑分区：中间区域基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200迎风风荷载体型系数:1.000背风荷载体型系数：-1.100迎风荷载标准值（KN/m2）：0.888背风荷载标准值（KN/m2）：-0.977=====截面及材料特性======墙梁形式：[]双卷边槽口对口c280x80x20x3 0b=80.000h=280.000c=20.000t=3.000a=0.2666e-02ix=0.2982e-04iy=0.1196e-04it=0.2737e-04iw=0.1104e-06wx1=0.2130e-03wx2=0.2130e-03wy1=0.1495e-03钢材钢号：q345钢屈服强度FY=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=307.859=====设计内力======-------------------------|1.2恒载+1.4风压力组合|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值（kn.M）：MX=45.327绕主惯性轴弱轴弯矩设计值（kn.M）：my=0.229水平剪力设计值(kn):vx=18.692竖向剪力设计值(kn):vy=0.860-------------------------|1.35恒载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值（kn.M）：MX1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值（kn.M）：my1=0.258水平剪力设计值(kn):vx1=0.000竖向剪力设计值(kn):vy1=0.967-------------------------|1.2恒载+1.4风吸力组合|-------------------------wy2=0.1495e-03。
屋面檩条计算
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2=#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m2000mm)板托重：0.90kN/m #VALUE!kN/m 自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN 2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =屋面檩条计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。
檩条设计
2.6.2檩条设计厂房端柱距为8.125m ，中间柱距为8m ，屋面坡度6%。
采用嵌套搭接而成的连续檩条，设拉条两道，檩距1.5m 。
选用规格1607020 2.5C ⨯⨯⨯，235Q 钢材，选端跨进行设计验算。
1）荷载计算（标准值） ① 恒载屋面板加保温棉自重 10.085 1.50.1275/k g KN m =⨯= 檩条自重 20.0647/k g K N m =共计 120.12750.06470.1922/k k k g g g KN m =+=+= ② 活载（雪载不控制）屋面活载 0.5 1.50.75/k q K N m =⨯= ③ 风荷载有效受风面积 28 1.51210A m =⨯=> 取边缘带檩条风荷载体型系数 1.4s μ=-风荷载 1.0 1.4 1.050.3 1.50.6615/k K N m ω=-⨯⨯⨯⨯= 2）几何特性44336.2310x I m m=⨯，4455.9910y I mm=⨯3342.0210x W m m=⨯，33max 24.6310y W mm=⨯，33min 11.8410y W mm=⨯63.8x i mm=，26y i m m=，022.7x m m=3）内力计算恒载 0.1922cos(3.434)0.1919/ky g KN m =⨯= 活载 0.75cos(3.434)0.7487/ky q KN m =⨯= 风荷载 0.6615/ky K N m ω=（吸力）恒载 0.1922sin(3.434)0.0115/kx g K N m =⨯= 活载 0.75sin(3.434)0.0449/kx q KN m =⨯=对于绕主惯性轴的内力，采用用结构力学求解器按等截面连续梁计算弯矩（命令见附录四）后，在支座处按10%弯矩释放，释放的弯矩转移到跨中。
则跨中弯矩为;① 1.2恒载+1.4活载7.0120.17.075/27.366qx M K N m=+⨯=⋅()2210.01158.125 1.20.0458.125 1.40.014360qy M K N m=⨯⨯⨯+⨯⨯=⋅② 恒载+1.4风荷载3.5220.1 5.072/2 3.776w x M K N m =--⨯=-⋅210.01158.1250.002360w yMK N m=⨯⨯=⋅4）强度验算① 恒载+活载作用7.366qx M K N m =⋅ 0.014qy M K N m=⋅上翼缘毛截面应力：21max 175.863/qx qy x y M M N m m W W σ=+=22min174.104/qx qy xy M M N m m W W σ=-=上翼缘有效宽度： 不均匀分布系数 175.8630.990174.104ψ==>计算系数 1.150.15 1.0015αψ=-= 板件最大压应力 1175.863σ=板件受压稳定系数 21.150.220.045 1.3733k ψψ=-+= 邻接板件不均匀分布系数 10c ψ=-<邻接板件受压稳定系 217.8 6.299.7823.87k ψψ=-+= 计算系数0.5482 1.1ξ===<板组约束系数11/1/ 1.3506k === 计算系数1.4704ρ===宽厚比 701826.5283856.02.5b tαραρ=<==<=有效宽度0.1)0.1)7067.95e b b m m =-=⨯=腹板有效宽度：宽厚比 /160/280110h t ==<查《轻型钢结构设计手册》受压板件有效宽厚比，可知此时腹板截面全部有效。
金属屋面檩条计算
Corus Building Systems (Guangzhou) Limited
屋面计算高度 Z (m)
霍高文建筑系统(广州)有限公司
二：檩条计算参数 1)檩条材料,截面的选择: 2)檩条计算模型的选择: 3)檩条计算跨度: 3)檩条间距: 4)檩条横向支承的选择: 5)檩条倾斜角度(水平角):α = 三：檩条荷载计算 1) 永久荷载标准值计算； 1.屋面板： 2 3 4
保温棉： 岩棉： 保温棉： 0.9mm厚，Kalzip 65/400型屋面板 Q235 简支梁 C160x70x20x2.5
计算结果核对: (截面全部有效) 最大应力: 最大挠度: 4077 1500 0 mm mm
o
308.25 22.71 75.13
> 205 Mpa NOT OK! > L/200=20.385 NOT OK! 的参数，计算书自动更新。 为确保计算结果准确，请勿修改此表. 如有特殊要求请与广州有限公司设计部联系.
均布荷载---跨中设一道侧向支承
0.0352 200 47 100 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 展宽
1000mm
Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa
标准位檩条计算
一：风荷载标准值计算
基本风压 W0（Kpa）
上海 50年一遇 100年一遇
基本雪压 S0（Kpa）
阵风系数 B z 1.571 高度变化系数 Uz 1.845
+体型系数 Us下
-体型系数 Us上
0.55 121
0.2 地面粗糙度类别
C类
0.8 +Wk下 1.28
-2.0 -Wk上 -3.19
钢结构檩条设计计算书
檩条设计 1. 设计资料采用规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》按檩条高度l h )501~351(，从而初选C 形檩条采用C-120*60*20*3截面，材料为Q235； 檩条跨度为4m ，檩条间距为2m ； 檩条跨度不大于4m ，故不布置拉条； 屋面板采用彩色钢板波形瓦，0.6mm 厚彩色钢板，自重0.12KN/m ²屋面的坡度角为3.43度； 檩条按简支构件模型计算；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；2. 截面参数A(cm 2)=7.65 e 0(cm)=4.87 I x (cm 4)=170.68 i x (cm)=4.72 W x (cm 3)=28.45 I y (cm 4)=37.36 i y (cm)=2.21 W y1(cm 3)=17.74 W y2(cm 3)=9.59I t (cm 4)=0.2296I w (cm 6)=1153.23. 荷载标准值恒载： 面板自重: 0.12kN/m 2 檩条自重: 0.04106kN/m 活载： 屋面活载: 0.5kN/m 2 雪荷载: 0.6kN/m 施工荷载: 1kN风载： 基本风压: 0.35kN/m 2 体型系数-1.3，风压高度变化系数1.1 风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.3×1.1×1×1.05×0.35=-0.5005kN/m 2；注：雪荷载与活荷载取较大值考虑，施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑。
4. 荷载组合恒载： q d =0.12×2+0.04106=0.2811kN/m 活载： q l =0.6×2=1.2kN/m风载： qw=-0.5005×2=-1.001kN/m工况1:1.2x 永久荷载+1.4x 屋面活荷载标准值：1x0.2811+1x1.2=1.4811 kN/m设计值：q =1.2x0.2811+1.4x1.2=2.017 3kN/mqx=q*sin3.43=0.1207 kN/m qy=q*cos3.43=2.0137 kN/m 工况2:1.0x 永久荷载+1.4x 风吸力荷载标准值：1x0.2811+1x （-1.001）=-0.7199 kN/m设计值：q =1x0.2811+1.4x （-1.001）=-1.1203 kN/mqx=q*sin3.43=0.067 kN/mqy=q*cos3.43=1.1183 kN/m5. 内力分析经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。
檩条计算书
北京奥邦焊业有限公司二期生产车间檩条计算书===== 设计依据======建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)设计软件: :STS钢结构工具箱一、主跨部分檩条===== 设计数据======屋面坡度(度): 3.820檩条跨度(m): 6.800檩条间距(m): 1.900设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.5钢材钢号：Q235钢拉条设置: 设置两道拉条拉条作用: 能约束檩条上翼缘净截面系数: 1.000檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150屋面板为两跨或两跨以上面板屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06建筑类型: 封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0.450风荷载高度变化系数: 1.050风荷载体型系数: -1.150风荷载标准值(kN/m2): -0.543屋面自重标准值(kN/m2): 0.200活荷载标准值(kN/m2): 0.500雪荷载标准值(kN/m2): 0.400积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值(kN): 1.000===== 截面及材料特性======檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.5b = 75.000 h = 220.000c = 20.000 t = 2.500A = 0.9730E-03 Ix = 0.7038E-05 Iy = 0.6866E-06It = 0.2028E-08 Iw = 0.6351E-08Wx1 = 0.6398E-04 Wx2 = 0.6398E-04 Wy1 = 0.3311E-04 Wy2 = 0.1265E-04钢材钢号：Q235钢fy = 235.000 f = 205.000 ff = 216.799-----------------------------------------------------------------------------===== 截面验算======-----------------------------------------------| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰+0.6风载(压力))组合|-----------------------------------------------弯矩设计值(kN.m): Mx = 10.829弯矩设计值(kN.m): My = 0.016有效截面计算结果:Ae = 0.9204E-03 Iex = 0.6572E-05 Iey = 0.6741E-06Wex1 = 0.5711E-04 Wex2 = 0.5711E-04 Wex3 = 0.6264E-04 Wex4 = 0.6264E-04 Wey1 = 0.3230E-04 Wey2 = 0.1245E-04 Wey3 = 0.3230E-04 Wey4 = 0.1245E-04 截面强度(N/mm2) : Sgmmax = 190.113 <= 205.000-----------------------------| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合|-----------------------------弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -5.722弯矩设计值(kN.m) : Myw = 0.004有效截面计算结果:全截面有效。
连续檩条计算陈世荣
12米Z型连续檩条计算一，设计资料：檩条跨度L=12.000(m)跨中设竖向拉条数n=3檩距d= 1.500(m)屋面板层数:1活载(q活)50.000(kg/m2)屋面板规格为:HXY-475基本风压ω0=40.000(kg/m2)自重为g1: 6.50(kg/m2)体型系数μs=-1.150吊挂荷载q:0.00(kg/m2)高度系数μz= 1.250其它自重(不含檩条)g2: 2.00(kg/m2)坡度i=5%α= 2.86(度)二，截面选择：1,初选中跨檩条截面：h b a tZ300x80x20x2.53008020 2.5A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度1198.139.4111.89479.3材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)ƒy=2051528.46112.95101.90σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)125.6132.3815.70Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)1593.52115.33109.2298.67Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)60.5522.4820.6013.27Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)309.030.2521922.00 2.092,初选边跨檩条截面：h b a tZ300x80x20x33008020 3.0A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度1425.3011.1911.76475.1材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)ƒy=2051803.03112.47120.20σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)145.2931.9318.16Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)1878.17114.79128.83116.63Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)70.1522.1824.3815.38Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)360.850.4325658.74 2.53三，荷载计算：1,作用于檩条上的均布荷载有：竖向恒载p=1.2*((g1+g2+q)*d+g)=0.34(kN/m)竖向活载q=1.4*q活*d= 1.26(kN/m)风载q=1.4μz*μs*D*ω0*1.1=-1.59(kN/m)四，中跨檩条内力计算及截面分析(按无限跨)：1,内力计算q恒x=p*SIN(θ-α)q恒y=p*COS(θ-α)=0.054(kN/m)=0.340(kN/m)q活x=q*SIN(θ-α)q活y=q*COS(θ-α)=0.198(kN/m)= 1.244(kN/m) q风x=q*SIN(θ-α)q风y=q*COS(θ-α)=-0.250(kN/m)=-1.574(kN/m) 2,跨中弯距M恒x=0.042*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.042*q恒y*L^2=0.020(kN•m)= 2.059(kN•m) M活x=0.083*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.083*q活y*L^2=0.148(kN•m)=14.873(kN•m) M风x=0.042*q风x*(L/(n+1))^2M风y=0.046*q风x*L^2=-0.095(kN•m)=-10.427(kN•m)故：M恒活x=0.17(kN•m)M恒风x=-0.07(kN•m)M恒活y=16.93(kN•m)M恒风y=-8.37(kN•m) 3,支座弯距M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.079*q恒y*L^2=0.038(kN•m)= 3.873(kN•m) M活x=0.042*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.042*q活y*L^2=0.071(kN•m)=7.526(kN•m)故：M恒活x=0.11(kN•m)M恒活y=11.40(kN•m)4,应力分析跨中(恒活):σi=Mx/Wx+My/Wy风荷载引起的应力σ1=Mx/Wx1-My/Wy1σ1=Mx/Wx1-My/Wy1=146.87(N/mm2)=-73.02(N/mm2)σ2=Mx/Wx2+My/Wy2σ2=Mx/Wx2+My/Wy2=184.26(N/mm2)=-90.39(N/mm2)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)=-146.87(N/mm2)=73.02(N/mm2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)=-184.26(N/mm2)=90.39(N/mm2)支座:σ1=-92.98(N/mm2)σ2=-90.61(N/mm2)σ3=83.99(N/mm2)σ4=104.87(N/mm2)故：起控制应力分别为:(支座处考虑双截面，能满足要求，这里可不与验算)σ1=146.87(N/mm2)σ2=184.26(N/mm2)σ3=-146.87(N/mm2)σ4=-184.26(N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值fy'ƒy'=(1+η(12γ-10)·t·Σ(θi/2π)/ι))•ƒy其中:η=1.00γ=1.58t=2.50ι=479.3故ƒy'=1.05•ƒy=215.25(N/mm2)6,有效截面计算：(1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件σmax=184.26(N/mm2)σmin=146.87(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.20b/t=32.00[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=27.56<b/t=38.89故上翼缘截面非全部有效(2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响)σmax=90.39(N/mm2)σmin=73.02(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.19b/t=32.00[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=39.36<b/t=38.89故下翼缘截面全部有效(3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件σmax=146.87(N/mm2)σmin=-146.87(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax= 2.00h/t=120查表1.4.4-2(5),可知故腹板截面全部有效因此,此截面非全部有效须计算有效截面特性7,强度验算:σmax=184.26(N/mm2)ƒy'=215.25故强度满足要求8,挠度计算:ν恒= 5.71(mm)ν活=45.94(mm)ν=52.00(mm)[ν]=[L/150]=80.00(mm)故挠度满足要求五，边跨檩条内力计算及截面分析（按五连跨）：1,内力计算q恒x=p*SIN(θ-α)q恒y=p*COS(θ-α)=0.053(kN/m)=0.341(kN/m) q活x=q*SIN(θ-α)q活y=q*COS(θ-α)=0.195(kN/m)= 1.245(kN/m) q风x=q*SIN(θ-α)q风y=q*COS(θ-α)=-0.247(kN/m)=-1.575(kN/m)2,跨中弯距M恒x=0.033*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.078*q恒y*L^2=0.016(kN•m)= 3.825(kN•m) M活x=0.079*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.1*q活y*L^2=0.139(kN•m)=17.926(kN•m) M风x=0.033*q风x*(L/(n+1))^2M风y=0.078*q风x*L^2=-0.073(kN•m)=-17.687(kN•m)故：M恒活x=0.15(kN•m)M恒风x=-0.06(kN•m)M恒活y=21.75(kN•m)M恒风y=-13.86(kN•m) 3,支座弯距M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2M恒y=0.105*q恒y*L^2=0.038(kN•m)= 5.149(kN•m) M活x=0.053*q活x*(L/(n+1))^2M活y=0.119*q活y*L^2=0.093(kN•m)=21.331(kN•m)故：M恒活x=0.13(kN•m)M恒活y=26.48(kN•m)4,应力分析跨中:σi=Mx/Wy+My/Wx风荷载引起的应力σ1=Mx/Wx1-My/Wy1σ1=Mx/Wx1-My/Wy1=162.50(N/mm2)=-105.25(N/mm2)σ2=Mx/Wx2+My/Wy2σ2=Mx/Wx2+My/Wy2=196.54(N/mm2)=-122.59(N/mm2)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)σ3=(-Mx/Wx1+My/Wy1)=-162.50(N/mm2)=105.25(N/mm2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)σ4=(-Mx/Wx2-My/Wy2)=-196.54(N/mm2)=122.59(N/mm2)支座:σ1=-210.92(N/mm2)σ2=-218.54(N/mm2)σ3=200.18(N/mm2)σ4=235.56(N/mm2)故：起控制应力分别为:σ1=162.50(N/mm2)σ2=196.54(N/mm2)σ3=-162.50(N/mm2)σ4=-196.54(N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值ƒy'ƒy'=(1+η(12γ-10)·t·Σ(θi/2π)/ι))•ƒy其中:η=1.00γ=1.58t=3.00ι=475.1故ƒy'=1.06•ƒy=217.3(N/mm2)6,有效截面计算：(1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件σmax=196.54(N/mm2)σmin=162.50(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.17b/t=26.67[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=26.69>b/t=26.6666666666667故上翼缘截面全部有效(2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响)σmax=122.59(N/mm2)σmin=105.25(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax=0.14b/t=26.67[b/t]=100SQRT(ξ/σmax)又因σmax作用在卷边边故 ξ=14.00(N/mm2)[b/t]=33.79>b/t=26.6666666666667故下翼缘截面全部有效(3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件σmax=162.50(N/mm2)σmin=-162.50(N/mm2)α=(σmax-σmin)/σmax= 2.00h/t=100.00查表1.4.4-2(5),可知故腹板截面全部有效因此,此截面全部有效其有效截面特性即可取毛截面特性7,强度验算:σmax=196.54(N/mm2)ƒy'=217.30故强度满足要求8,挠度计算:ν恒=9.90(mm)ν活=46.87(mm)ν=57.00(mm)[ν]=[L/150]=80.00(mm)故挠度满足要求。
屋面檩条计算程式
材料 (输入)Q235荷载 (输入）屋面自重恒载（双层板+檩条+保温层）DL 0.2KN/m 2 屋面悬挂吊载CL 0.1KN/m 2 屋面活载LL 0.3KN/m 2 屋面风载Us 屋面风载μs 1.2 μz1 ω00.4KN/m2 μs*μz*ωo=ωk0.48KN/m 20KN几何条件（输入） 檩跨L 7.5m 檩距S 1.5m 屋面坡度P 0.05 截面形式选用型号（输入）C20020D 200mm B 76mm t 2mm x c20.9mm 面积A751mm 24.75E+06mm 45.61E+05mm 447500mm 31.02E+04mm 326318.96mm 32:荷载组合条件标准值DL+CL+LLq k '0.6KN/m 2 设计值（1）1.2(DL+CL)+1.4LL q 1'0.78KN/m 2q 2'0.372KN/m 23:计算简图檩条线荷载标准值S x q k 'q k 0.9KN/m 檩条线载设计值S x *MAX(q 1',q 2')q 1.17KN/m q x 0.058427KN/m q y1.16854KN/m 压力设计值N 0KN4:内力计算计算跨中最大弯矩Mx 8.216299KN.m抗弯模量WxW 1y W 2y檩条所受压力N k 1:已知条件设 计：校 核：( 2 ) 1.4WL-1.0(DL+CL) D 惯性矩Ix 惯性矩IyMy0.036517KN.m 5:有效截面面积计算上翼缘σ1,2172.9747N/mm2翼缘宽厚比B/t38翼缘有效宽厚比B ef/t32B ef64mm下翼缘受拉全截面有效腹板σ1172.9747σ3-172.975N/mm2应力梯度α2腹板宽厚比D/t100腹板有效宽厚比D ef/t100D ef200mm非全截面有效有效截面面积A656mm2有效截面抗弯模量W ef x42695mm3 Xc'20.9711mmW efy126438.22mm3W efy29838mm3全截面有效时考虑冷弯效应的钢材强度设计值f y'成型方式系数η1抗拉强度与屈服点之比γ 1.58截面中心线长度L376mm强度设计值f205N/mm2f y'214.7702N/mm2 7:强度计算σ1193.8229N/mm2σ2191.0605N/mm2σ3-191.06N/mm2σ4-193.823N/mm2最大应力193.8229N/mm2满足8:挠度验算檩条垂直于屋面的挠度v 3.78E+01mm容许挠度值[v]50mm满足。
钢结构计算表格-檩条计算
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=10#VALUE!mm2#VALUE!mm #VALUE!mm#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d 100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 2#VALUE!mm 2#VALUE!mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =#VALUE!mm 混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm 4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2=#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm43#VALUE!mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=#VALUE!mm #VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重：#VALUE!kN/m板自重： 6.00kN/m2000mm)板托重：0.90kN/m #VALUE!kN/m 自重标准值 g 1：#VALUE!kN/m 施工荷载： 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M #VALUE!kN.m (梁跨度：6000mm)施工阶段剪力设计值V #VALUE!kN 2钢梁抗弯强度设计#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm2<215N/mm2#VALUE!3钢梁剪应力计算面积矩 S=#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4挠度计算考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距：钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =屋面檩条计算截面特征计算钢梁面积 A ＝b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算：钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3 + s*h 3 + B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算：钢与混凝土弹性模量比αE =自重标准值 g 1k ：对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc= I 0c/ (d-x c) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =△=5*g*l 4/(384*E*I)=#VALUE!mm < L/400 =15mm #VALUE!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重： 1.9kN/m 活荷载：15.6kN/m （活荷载：6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.2#VALUE!N/mm 2<10N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<10N/mm2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!#VALUE!N/mm 2<215N/mm 2#VALUE!2.3(略）2.4(略)3钢梁的剪应力#VALUE!mm 3#VALUE!mm 3#VALUE!N/mm 2<125N/mm 2#VALUE!4组合梁的挠度#VALUE!mm< L/400 =15mm #VALUE!τ＝V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△＝5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V 组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t = -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b = -M 1/W 2+M 2/W 0b =σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=。