接地计算
接地计算
JY110千伏变电站新建工程（初步设计）接地计算书一、 说明：以下计算的阻抗值、阻抗图、单相接地及两相接地短路110kV系统零序阻抗：X0*= 变压器#1绕组阻抗：X 1*= 变压器#2绕组阻抗：X 2*= 变压器#3绕组阻抗：X 3*= 单相短路电流(kA)：I d1(1)= 两相接地短路电流(kA)：I d1(1,1)= 取k1点接地电流中最大值(kA)：I d1.max =所以：110KV系统外部分流(kA)：I 系统外=主变中性点分流(kA)：I 主变=I d1.max -I 系统外=所内发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=(I d1.max -I 主变）×0.5= 所外发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=I 主变×0.9＝ 取最大值(kA)：I=考虑1.2的发展系数，入地短路电流：I= 接地电阻(Ω)：R<2000/I==++*3*1*0max.1XX1X Id2、k2点短路时单相短路电流(kA)：I d2(1)= 两相接地短路电流(kA)：I d2(1,1)= 取k2点接地电流中最大值(kA):I d2.max =所以：110kV系统外部分流(kA)：I 系统外=主变中性点分流(kA)：I 主变=I d2.max -I 系统外=所内发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=(I d2.max -I 主变）×0.5= 所外发生接地短路的入地短路电流(kA)：I=I 主变×0.9＝ 取最大值(kA)：I=考虑1.2的发展系数，入地短路电流：I= 接地电阻(Ω)：R<2000/I=根据以上计算变电站接地电阻(Ω)：R≤3、变电站接地电阻校验1)、变电站复合地网的接地电阻本次场地主接地网总面积(m2)：S = 变电站土壤电阻率(Ω.m)：ρ1= 接地网外缘边线总长度 (m)：L 0= 水平接地极总长度(m)：L=变电站复合地网接地电阻(Ω)：R复合地网= 与2000/I比较结果：2）、深埋钢管垂直接地极的接地电阻深埋钢管垂直接地极深度（m）l=深埋钢管垂直接地极的直径（m）φ=单根深埋垂直接地极的接地电阻(Ω)：R深埋==++*1*0*3max.2XX1XI d=⨯Sρ5.0=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯18ln 14.32d l l ρ全站共设置深埋钢管垂直接地极的数量全站深埋垂直接地极的接地电阻(Ω)：R深埋=3)、复合地网与深埋钢管垂直接地极并联后的地网接地电阻R变电站=变电站接地电阻校验结果：二、接触电势校验取：人脚站产算地表面的土壤电阻率(Ω.m)：p= 接地短路（故障）电流持续时间（s)：t=接触电势不得大于： 跨步电势不得大于： 利用接触电势反推： 均压带影响系数：取n= 最大接触电位差系数计算：其中：水平接地扁钢宽度为（m):b= 均压带等效直径(m):d=b/2=在满足接触电势下最大允许接地装置电位（V）： 利用接触电势反推要求接地装置电阻(Ω)：R≤U g /I= 不打深埋接地极，接触电势校验结果： 考虑深埋接地极，接触电势校验结果：三、跨步电势校验接地网埋设深度（m):h=t p E j17.0174+=tpE K 7.0174+===5.000)4)((2SL L Ln =-=d K d lg 225.0841.0=+=n K n /776.0076.0=L K =+=S K s lg 414.0234.0==S n L d t K K K K K max ==max /t j gK U Uρ=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯18ln 14.32d l l ρ跨步距离（m)：T＝ 最大跨步电位差系数计算：在满足跨步电势下最大允许接地装置电位（V）：利用跨步电势反推要求接地装置电阻(Ω)：R≤U g /I= 不打深埋接地极，跨步电势校验结果： 考虑深埋接地极，跨步电势校验结果：四、结论及措施接触电势反推的接地电阻比场地实际的接地电阻小，不满足要求，考虑在设备支架周围以设备支架为中心，敷设了2mX2m的碎石，其敷设的厚度大于20cm碎石或者在GIS基础下方设置15cm的碎石和5cm的沥青。
防雷接地算法
防雷接地算法一、主体接地部分1、承台接地：按“基”计算，每个引下线的承台算一基；(深圳地区除外)2、基础接地网：按“米”计算，分两种，一种是以地梁主筋连通，另一种是以镀锌扁钢或镀锌圆钢连通，要多加3.9%的系数；3、外甩接地：按“米”计算，定额套户外接地母线敷设，材料按图纸要求，算法以（深度+外甩长度）*1.0394、测试板：按“处”计算，图上有标明以图纸为准，图上没标注以外边有外的地方安装；5、引下线：按“米”计算，每根引下线以正负零至最顶点标高再加地下部分，地下部分要考虑引至基础地梁面（注：基础地梁面至地下室底板或正负零的长度要问土建的）；主根小于16厘的要按两条计算；引下线分用镀锌钢材明敷引下、利用主筋连通引下及利用钢结构连通引下三种；6、均压环：按“米”计算，一般按九层及以上每隔一层算一圈，一圈指的是建筑外边线；7、门窗跨接：按“处”计算，一般按九层及以上每一层向着最外边的门、窗、空调架及围栏都要计算；8、避雷带：按“米”计算，指的是明敷在露天部分边线；9、避雷网：按“米”计算，指的是暗敷在露天部分保温层下方，主要作为算的地方是（引下线与均压环十字连接处，每个引下线算两处；天层外露的阀门和铁件；天层梯间和水箱铁梯；引出室外的钢制电线管和钢制水管等）（注：深圳定额来说，承台接地是以这个来计算的）11、总等电位箱12、局部等电位箱13、卫生间等电位盒；14、等电位连接：是等电位与等电位之间二次连接的部分，一般是PC25电线管及BVV25mm2导线；15、接地系统调试：一个工程最少一处，如果基础接地分开多区的话，就按多少个系统来算）二、室内母线接地部分11、母线敷设分为室外敷设、室内明敷、室内暗敷（工程量要增加3.9%的系统），按“米”计算；11.1、一层主配电箱引至地梁面；11.2、电井内从上至地梁面；11.3、等电位箱至地梁面；11.4、电梯机房内四周（主意过门口要引下再引上埋地）11.5、卫生间等电位箱至梁面；11.6、局部等电位至梁面；11.7、天面的泵和风机至引下线位置；11.8、变配电房和发电机房引至引下线位置（这一部分要算在高低压变配电中）11.9、线槽桥架接地（这一部分要算在线槽桥架同一个清单中）11.10、电梯井道接地（有时是用扁钢，有时是利用建筑钢筋连通）11.11、如果图上有标明或说明中有其它地方要算的；三、卫生间等电位引下线部分1、镀锌扁钢引至圈梁面（一定要算的）2、各卫生间等电位盒水平引下连接引下线部分（采用建筑圈梁连通或板筋连通引至引下线），但有些是采算法是采用镀锌扁钢或圆钢连通至引下线，还有一些是采用一般的钢筋连通；3、还有一种作法：在卫生间内部地面上来300mm处，用扁钢沿着卫生间内墙暗敷一圈，这种很少见；4、还有装修部分的接地，就是卫生间内的铁件要用电线连接到卫生间等电位盒中，这种要按实际发生计算；。
接地体接地电阻的计算
一、人工接地体接地电阻值的计算
1、垂直接地体的接地电阻计算
当L>>d时
表一
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =100接地体的长度-L（m）L = 2.5接地体的直径或等效直径-d（m） d =0.05接地电阻-R（Ω）R =33.75
2、水平接地体的接地电阻计算
表二
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =150接地体的长度-L（m）L =25接地体的直径或等效直径-d（m） d =0.02水平接地体埋深-h h =0.8水平接地体的形状系数-A A =0.378接地电阻-R（Ω）R =10.46
3、复合接地体的接地电阻计算
以水平接地体为主，且边缘闭合的复合接地体接地电阻
表三
土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =3000接地网总面积-S（㎡）S =10000接地体的长度（含垂直接地体）-L（m）L =1000水平接地体直径或等效直径-d（m） d =0.15水平接地体埋深-h h =3接地电阻-R（Ω）R =15.65
4、工频接地电阻与冲击接地电阻的换算
表四
工频接地电阻-R~（Ω）R~ =10
换算系数-A A =3
冲击接地电阻-R i（Ω）R i = 3.33
表五
形状——L
A00.378
5、接地体有效长度的计算
表六
敷设接地体处的土壤电阻率-ρ（Ω·m）ρ =1500
接地体有效长度-Le Le=77.46
Y+＊*□○0.867 2.14 5.278.81 1.690.48。
接地电阻的计算
1.1.1、当角钢为0.05×0.05×1 m长和0.05×0.05×2 m长时的电阻率ρ ： k角=2π L/(ln(4L/d)-0.31) ρ =k角× R
R 10 10 L 1 2 b1 0.05 0.05 b2 0.05 0.05 d 0.0422169 0.0422169 K 1.48070248 2.545407285 ρ 14.8070248 25.45407285
A 5.65 R 1.668213011
形状 A 5.65 3.03 1 0.89 0.48 0 —0.18 —0.6
3、以水平接地体为主，且边缘闭合的复合接地体，其接地电阻的计算：
R=(0.22-0.007L1/L2)× ρ /(√(L1× L2))× (1+B)+ρ /(2π L)× (LN((L1× L2)/(9hd))-5B) ρ 1000 L1 400 L2 200 d 3 L 700000 h 20 B=1/(1+4.6h/( √L1× L2)) R 1.278162575
对于角钢 对于角钢
当角钢为0.05× 0.05× 1m长时的电阻率ρ 为： 14.807025 当角钢为0.05× 0.05× 2m长时的电阻率ρ 为： 25.454073
1.1.2、当圆钢为d=0.08×1 m长和d=0.08×2 m长时的电阻率ρ ： k圆=2π L/(ln(4L/d)-0.31) ρ =k圆× R
对于扁钢 对于角钢 圆钢（管）
பைடு நூலகம்
1.1、土壤电阻率ρ 的计算
R 30 10 10 L 1 2 1 b 0.16 3 0.05 b1 0.05 b2 0.05 d 0.05 0.042216853 0.05 ρ 46.26688794 25.45407285 15.42229598
接地计算
Rn > R
参照《交流电气装置的接地》附录B中，不等间距方式布置接地网,
布置简图参见图六。
2、
接触电势允许值:Ut=174 0.17 f te
=
310.1
V
(未采取措施时的
允许值
419
V
(未采取措施时的
允许值)
式中: f 为人脚站立处的土壤电阻率，单位Ω·m
接 地 计 算
计算依据：1、《交流电气装置的接地》（DL/T 621-1997）
2、《电力工程电气设计手册1》
一 、
原始数据输入
接地网长度
L1=
接地网宽度
L2=
水平接地体埋深 h=
均压带根数(长方向) n1=
均压带根数(宽方向) n2=
水平接地体总长 L=
207 m 160 m 0.8 m 21 17 4800 m
3、 发生最大接地短路时接地网的电位升：
Ug=IR= 5283 V 4、 最大接触电势:
Utmax=KtmaxUg= 282.5 V
其中:
K tmax K tdK thK tlK' tmax K tnK ts Ktd = 0.401 + 0.522/ 6 d
Kth = 0.257 - 0.095 5 h
e K sh = 383.964 -2.709 3 h
Ksl=0.741-0.011(L2/L1)= 0.732
K' 0.0561.072/m 0.059 smax
Ksn 0.849 0.23412 n2 n1 1.079
Kss = 0.07+1.08/ S 0.076
6、 校验接触电势和跨步电势
接地电阻计算方法
1000~2500
最小尺寸 直径10mm 厚度4mm 壁厚3.5mm
截面 48mm2 厚度4mm
接
圆钢
室内 室外
直径6mm 直径8mm
地 线
扁钢
室内 截面48mm2 厚度3mm
室外 截面48mm2 厚度4mm
垂直接地体根 数确定：
n≥RE1/η
RE 垂直接地体的 利用系数η值 （环形敷设）
根数
垂直接地体的
1
间距与其长度
2
比
3
10 0.52~0.58 0.66~0.71 0.74~0.78
20 0.44~0.50 0.61~0.66 0.68~0.73
30 0.41~0.47 0.58~0.63 0.66~0.71
满足热稳定的 最小截面：
Smin=4.52I
(1) k
多石土壤
砂、砂砾
Ω.m 50 60
100 200
300 400 100
类别
接 地 体
接地体及 接地线的 最小尺寸 规格
材料及使用场所 圆钢 角钢 钢管
扁钢
较湿时 30~100 30~100
30~300 100~200
100~100
250~1000
较干时 50~300 50~300
80~1000 250
接地电 阻计算
方法
单根垂直接地 体（棒形）：
RE1≈σ/l 单根水平接地 体：
RE1≈2σ /l 多根放射形水 平接地带(n≤ 12,每根长 l ≈60m):
环形接地带:
RE≈0.062 σ/n+1.2
σ值(参考):
RE≈0.6σ /√A
土壤类别
ieee-80-2013接地计算书模板
IEEE-80-2013接地计算书模板第一章：概述1.1 研究背景随着电气工程领域的不断发展，接地系统的设计和计算变得越来越重要。
接地系统是保证电气设备安全运行的关键因素之一，它对于防止触电事故、电气设备的绝缘保护起着至关重要的作用。
为了确保接地系统的可靠性和安全性，对接地计算进行准确的分析和评估显得尤为重要。
1.2 研究意义本文将给出IEEE-80-2013接地计算书模板，以便于工程师和研究人员快速准确地完成接地计算书的编写，从而提高接地系统设计的工作效率和质量。
第二章：国内外研究现状分析2.1 国外相关研究概况IEEE-80-2013标准已经成为国际上广泛采用的接地设计标准之一，其模板的编写和应用在国外已经具有相当的成熟度和普及度。
通过对国外相关研究成果的分析，我们可以借鉴其经验，完善我国的接地设计标准和模板。
2.2 国内相关研究现状国内接地设计标准和模板的编写与应用相对滞后，存在着一定的规范性和实用性问题。
通过对国内相关研究现状的分析，可以总结出存在的问题，为本文提出的IEEE-80-2013接地计算书模板提供改进和完善的思路。
第三章：IEEE-80-2013接地计算书模板的设计与实现3.1 模板结构设计本模板将按照IEEE-80-2013标准的要求，结合国内实际工程应用的需要，设计出符合实际操作的接地计算书模板。
模板的结构应当清晰合理，便于工程师和研究人员快速准确地进行接地计算书的编写。
3.2 模板内容要点模板的内容应当包括接地系统的各项参数和指标，以及计算方法和标准要求等。
在设计模板内容时，需要充分考虑到不同类型的接地系统，确保模板的适用性和通用性。
第四章：模板的测试与应用4.1 模板的测试方法为了验证模板的准确性和实用性，需要选择若干典型的接地系统进行测试和应用。
通过实际的计算和比对，可以得出模板的适用范围和局限性，为进一步的改进和完善提供参考依据。
4.2 模板的应用效果将模板应用于实际工程项目中，观察其在提高工作效率和质量方面的效果。
接地工程量计算如何计算
10、接地工程量计算，尤其是利用建筑物钢筋作接地的工程量如何计算？答：该问题在《安装工程预算培训讲义》中已作答复，现进一步明确如下：①利用主体结构钢筋作避雷引下线工程量计算：该工程按浙江综合解释可套用2-1246子目（见《使用手册》P569），该子目计量单位10米。
因此，计算利用主体结构钢筋作避雷引下线工程量时，应按设计要求计算，当设计要求利用其中两根主筋时，工程量应按被利用主筋总长度计。
例：某大楼高85m，此楼有6处利用主体钢筋作避雷引下线，每处要求利用两根主筋，试计算工程量：引下线工程量85×6×2=1020m两根主筋间的跨接已包括在其中不再另套定额，见下图工作内容②设计利用基础钢筋作接地网，其工程量计算方法：该工程按浙江综合解释套用2-1224H2子目（见组价手册P146），该子目的计量单位是10处。
其工程量计算方法：⑴、被利用主钢筋单根延长米L乘以设计要求利用基础钢筋根数n：L×n ---------（a）钢筋全长⑵、被利用钢筋全长除以6（按平均为6m焊接一处）(L×n)/6 -------- （b）连接处⑶、被利用钢筋单根长度乘利用根数n减一再除以6（按平均每6m两根主筋间跨接一处）［L×(n－1)]/6 -------- （c）跨接处⑷、(b)+(c)=(d) --------焊接处总量注：以上式中6为建筑钢筋单根长度平均米数，实际平均长度不同，可以换算，跨接处间隔如设计有要求亦可换算。
例：设计要求利用基础两根主筋作接地网，单长350m，要求4m跨接一次，试计算总焊接处：d＝b＋c＝(L×n)/6＋[L×(n－1)]/4＝(350×2)/6＋[350×(2－1)]/4＝117＋88＝205（处）③建筑物避雷引下线中设计的接地电阻测试断接板，可按接地跨接套用定额，每一测试断接板为一处，连接螺栓等不另计费。
接地设计计算书000
=0m =0 =0
t
接地网埋深系数：
t =0
网孔电压几何矫正系数：
t ln
t
t
8
ln t
8 t
=0
最大接触电位差：
=0.00 V
接触电位差校验： 接触电位差允许最大值：
≤ 校验通过
t ht
=0V
1.5. 跨步电位差
埋入地中的接地系统导体有效长度：
h t h8t
=0m
系数：
t
t t t ht
t h
等值方形接地网的接地电阻：
ht 复合接地电阻：
t t
ln
t
= -1.#J Ω
t
=0Ω
1.4. 接触电位差
因内部导体对角网孔电压影响的矫正加权系数： t
有效埋设长度：
thtt th
t
矩形或等效矩形接地网一个方向的平行导体数：
t
h
t
=0，
=0，
t
t =0，
接地网不规则校正系数：
h ht 8 =0
=0
t
接地网不规则校正系数：
h ht 8 =0
最大跨步电位差：
= 0.00 V
2/3
计算书
博超软件
跨步电位差校验： 跨步电位差允许最大值：
≤ 校验通过
th
=0Vபைடு நூலகம்
1.6. 接地电阻最大允许值
接地电阻最大允许值： th t = 0.00Ω
计算书
3/3
博超软件
接地计算校验书
工 程: 设计阶段: 单 位: 设 计 人: 计算时间:2020/02/17/09:07:35
接地电阻计算
1.工频接地电阻计算(1)垂直接地极，见图1-5-2，工频接地电阻为(1-5-1)式中ρ——土壤电阻率，Ω·m;l——接地极长度，m;d——接地极的直径或等效直径，m，当用扁钢时：d=b/2;b——扁钢宽度，m，当用等边角钢时：d= 0.84b3;b3——角钢的宽度，m，当用不等边角钢时：db1、b2——角钢两个边的宽度，m。
图1-5-2 垂直接地极(2)不同形状水平接地极的工频接地电阻为(1-5-2)式中L——水平接地极的总长，m;h——水平接地极的埋设深度，m;d——水平接地极的直径或等效直径，m;A——水平接地极的形状系数，见表1-5-6所列。
表1-5-6 水平接地极的形状系数A(3)一些简单人工接地极的工频接地电阻计算公式见表1-5-7。
表1-5-7 一些简单人工接地体的工频接地电阻计算公式(4)复合式人工接地装置的工频接地电阻计算公式见表1-5-8。
表1-5-8 复合式人工接地装置的工频接地电阻计算公式续表注一般工频利用系数η≈ηi/0.9≤1;但自然接地极η≈η/0.7。
ηi为冲击利用系数，见表1-5-13。
(5)杆塔自然接地体及其与人工接地装置组合后的工频接地电阻计算公式见表1-5-9。
表1-5-9 杆塔自然接地体及其与人工接地装置组合的工频接地电阻计算公式(6)人工接地极的工频接地电阻简易计算公式见表1-5-10。
表1-5-10 人工接地体的工频接地电阻简易计算公式(Ω)(7)各种型式接地装置的工频接地电阻简易计算公式见表1-5-11。
表1-5-11 各种型式接地装置的工频接地电阻(Ω)简易计算式接地装置的型式杆塔型式接地电阻简易计算式n根水平射线(n≤12，每根长约60m)各型杆塔R≈0.062ρ/n+1.2沿装配式基础周围敷设的深埋式接地体铁塔R≈0.07ρ门型杆塔R≈0.04ρV型拉线的门型杆塔R≈0.045ρ装配式基础的自然接地体铁塔R≈0.1ρ门型杆塔R≈0.06ρV型拉线的门型杆塔R≈0.09ρ钢筋混凝土杆的自单杆R≈0.3ρ然接地体双杆R≈0.2ρ拉线单、双杆R≈0.1ρ一个拉线盘R≈0.28ρ深埋式接地与装配式基础自然接地的综合铁塔R≈0.05ρ门型杆塔R≈0.03ρV型拉线的门型杆塔R≈0.04ρ(8)线路杆塔几种常用的水平接地装置接地电阻的计算公式如下(1-5-17)式中hd含义同式(1-5-2); A t和L按表1-5-12选取。
接地工程量计算方式
①利用主体结构钢筋作避雷引下线工程量计算：计算利用主体结构钢筋作避雷引下线工程量时，应按设计要求计算，当设计要求利用其中两根主筋时，工程量应按被利用主筋总长度计。
例：某大楼高85m，此楼有6处利用主体钢筋作避雷引下线，每处要求利用两根主筋，试计算工程量： 引下线工程量85×6×2=1020m②设计利用基础钢筋作接地网，其工程量计算方法： 其工程量计算方法：⑴、被利用主钢筋单根延长米L乘以设计要求利用基础钢筋根数n： L×n ---------（a）钢筋全长⑵、被利用钢筋全长除以6（按平均为6m焊接一处） (L×n)/6 -------- （b）连接处⑶、被利用钢筋单根长度乘利用根数n减一再除以6（按平均每6m两根主筋间跨接一处） ［L×(n－1)]/6 -------- （c）跨接处⑷、(b)+(c)=(d) --------焊接处总量 注：以上式中6为建筑钢筋单根长度平均米数，实际平均长度不同，可以换算，跨接处间隔如设计有要求亦可换算。
例：设计要求利用基础两根主筋作接地网，单长350m，要求4m跨接一次，试计算总焊接处： d＝b＋c ＝(L×n)/4＋[L×(n－1)]/4 ＝(350×2)/4＋[350×(2－1)]/4 ＝175＋88 ＝263（处） ③建筑物避雷引下线中设计的接地电阻测试断接板，可按接地跨接套用定额，每一测试断接板为一处，连接螺栓等不另计费。
④接地调试工程量计算 根据规范： a.单组接地极不论由一根或二根以上，均作一次试验，测试达不到要求，加接地极后再作试验，可另计一次，即按试验次数累计。
b.接地网由多根接地极连成，可按网长50m为试验单位，不足50m也按一个网计，设计有规定网长要求的，可按设计数量计算。
按网长计算调试单位后，接地极无论多少，不再计算调试费用。
接地网总长度以最大外围长度为准，分格网长度不计。
接地电阻计算方法
多石土壤
砂、砂砾
Ω.m 50 60
100 200
300 400 100类别来自接 地 体接 地 线
接地体及 接地线的 最小尺寸 规格
材料及使用场所 圆钢 角钢 钢管
扁钢
圆钢
较湿时 30~100 30~100
30~300 100~200
100~100
250~1000
较干时 50~300 50~300
80~1000 250
根数
垂直接地体的
1
间距与其长度
2
比
3
10 0.52~0.58 0.66~0.71 0.74~0.78
20 0.44~0.50 0.61~0.66 0.68~0.73
30 0.41~0.47 0.58~0.63 0.66~0.71
满足热稳定的 最小截面：
Smin=4.52I
(1) k
>1000
1000~2500
室内
最小尺寸 直径10mm 厚度4mm 壁厚3.5mm
截面 48mm2 厚度4mm 直径6mm
接
圆钢
室外 直径8mm
地 线
扁钢
室内 截面48mm2 厚度3mm
室外 截面48mm2 厚度4mm
垂直接地体根 数确定：
n≥RE1/η
RE 垂直接地体的 利用系数η值 （环形敷设）
接地电 阻计算
方法
单根垂直接地 体（棒形）：
RE1≈σ/l 单根水平接地 体：
RE1≈2σ /l 多根放射形水 平接地带(n≤ 12,每根长 l ≈60m):
环形接地带:
RE≈0.062 σ/n+1.2
σ值(参考): 土壤类别
RE≈0.6σ /√A
防雷及接地装置计算规则
防雷及接地装置计算规则1 、接地极制作安装以“根”为计量单位，其长度按设计长度计算，设计无规定时，每根长度按2.5m 计算，若设计有管帽时，管帽量按加工件计算2、地母线敷设，按设计长度以“ m ”为计量单位计算工程。
接地母线、避雷线敷设均按延长米计算，其长度按施工图设计水平和垂直规定长度量另加3.9% 的附加长度（包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长度）计算，计算主材费时应另增加规定的损耗率。
3、接地跨接线以“处”为计量单位，按规程规定凡需作接地跨接线的工程内容，每跨接一次按一处计算，户外配电装置构架均需接地，每副构架按“一处”计算。
4、避雷针的加工制作、安装，以“根”为计量单位，独立避雷针安装以“基”为计量单位。
长度、高度、数量均按设计规定。
独立避雷针的加工制作应执行“一般铁件”制作子目或按成品计算。
5、半导体少长针消雷装置安装以“套”为计量单位，按设计安装高度分别执行相应子目。
装置本身由设备制造厂成套供货。
6、利用建筑物内主筋作接地引下线安装以“ 10m ”为计量单位，每一柱子内按焊接两根主筋考虑，如果焊接主筋数超过两根时，可按比例调整。
7、断接卡子制作安装以“套”为计量单位，按设计规定装设的断接卡子数量计算，接地检查井内的断接卡子安装按每井一套计算。
8、高层建筑物屋顶的防雷接地装置应执行“避雷网安装”定额，电缆支架的接地线安装应执行“户内接地母线敷设”子目。
9、均压环敷设以“ m ”为计量单位，主要考虑利用圈梁内主筋作均压环接地连线，焊接按两根主筋考虑，超过两根时，可按比例调整。
长度按设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，以延长米计算。
10 、钢、铝窗接地以“处”为计量单位(高层建筑六层以上的金属窗，设计一般要求接地)，按设计规定接地的金属窗数进行计算。
11 、柱子主筋与圈梁连接以“处”为计量单位，每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整，需要连接的柱子主筋和圈梁钢筋“处”数按规定设计计算。
单相接地的计算
1、当系统正常运行，没有相接地时，中性点电压为0，而这时地的电压也是0，即中性点O 和地O’是一个电压。
2、当C相接地时，C相接地点电压与地是一个，为0，当然是电压降低了；而这时的中性点并未接地，其电压变成了-Uc；同时，三相平衡对称的关系并未破坏，A相对地的电压就变成了A相对C（接在地上）相的电压了，而这时的Uac就是线电压了；B相对地的电压就变成了B相对C（接在地上）相的电压了，而这时的Ubc就是线电压了；由相电压变成线电压，增大了1.732倍。
从右边的图来说，当C相接地后，Ua、Ub、Uc的位置都没有变，只是地由O点下移到了O’点。
接地相的相电压大小由线段O-O’变成了O’-O’，也就是变成了0，是不是接地相电压降低了；未接地相（如A相）的相电压大小由线段Ua-O变成了Ua-O’，可见Uac要大于Uao，所以未接地相的电压升高了。
电压互感器二次侧不允许短路。
由于电压互感器内阻抗很小，若二次回路短路时，会出现很大的电流，将损坏二次设备甚至危及人身安全。
电压互感器可以在二次侧装设熔断器以保护其自身不因二次侧短路而损坏。
在可能的情况下，一次侧也应装设熔断器以保护高压电网不因互感器高压绕组或引线故障危及一次系统的安全。
电流互感器在正常运行时，二次电流产生的磁通势对一次电流产生的磁通势起去磁作用，励磁电流甚小，铁芯中的总磁通很小，二次绕组的感应电动势不超过几十伏。
如果二次侧开路，二次电流的去磁作用消失，其一次电流完全变为励磁电流，引起铁芯内磁通剧增，铁芯处于高度饱和状态，加之二次绕组的匝数很多，根据电磁感应定律正＝4．44／fNB，就会在二次绕组两端产生很高(甚至可达数千伏)的电压，不但可能损坏二次绕组的绝缘，而且将严重危及人身安全。
再者，由于磁感应强度剧增，使铁芯损耗增大，严重发热，甚至烧坏绝缘。
因此，电流互感器二次侧开路是绝对不允许的。
电流互感器二次侧绝对不允许开路，因一旦开路，一次侧电流I1全部成为磁化电流，引起φm和E2骤增，造成铁心过度饱和磁化，发热严重乃至烧毁线圈；同时，磁路过度饱和磁化后，使误差增大。
接地线计算方法
接地线计算方法
接地线的计算方法有以下几种：
１．接地极制作安装以“根”为计量单位，其长度按设计规定计算，设计无规定时，每根长度按2.5m计算。
２．接地母线、避雷线敷设，均按延长米计算，其长度按施工图设计水平和垂直规定长度另加3.9%的附加长度（包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长度）计算。
３．接地跨接线以“处”为计量单位，按规程规定凡需作接地跨接线的工程内容，每跨接一次按一处计算，户外配电装置构架均需接地，每副构架按“一处”计算。
４．利用建筑物内主筋作接地引下线安装以“m”为计量单位，每一柱子内按焊接两根主筋考虑，如果焊接主筋数超过两根时，可按比例调整。
电力设备接地计算、施工和要求
1.8 确定变电所接地装置的型式和布置时，应尽 可能降低接触电势和跨步电势。小接地短路电流 系统发生单相接地时，一般不迅速切除故障，此 时变电所及电力设备接地装置的接触电势和跨步 电势，应符合下列公式的要求： Ej=50+0.05ρb (1.0.8-1) Ek=50+0.2ρb (1.0.8-2) 式中Ej——接触电势（伏）；Ek——跨步电势 （伏）；ρb——地表面的土壤电阻率（欧· 米）。 在条件特别恶劣的场所，例如矿山、井下和 水田中，接触电势和跨步电势允许值宜适当降低。
250 R I
接地电阻不宜超过 10 欧。
1.2
20/56
2 、 在中性点经消弧线圈接地的电力网中， 接地装置的接地电阻按公式（1.1）、（1.2） 计算时，接地故障电流应按下列规定取值： 一、对装有消弧线圈的变电所或电力设备 的接地装置，计算电流等于接在同一接地 装置中同一电力网各消弧线圈额定电流总 和的 1.25 倍。 二、对不装消弧线圈的变电所或电力设备 的接地装置，计算电流等于电力网中断开 最大一台消弧线圈时的最大可能残余电流 值，但不得小于 30 安。
19/56
接地电阻
1、 中性点非直接接地的电力设备其接地装置的接地电阻，应符合下 列公式的要求： 一、高压与低压电力设备共用的接地装置
120 R I
1.1
式中 Ｒ——考虑到季节变化的最大接地电阻（欧）； Ｉ——计算用的接地故障电流（安）。 当并列运行的变压器等电力设备总容量不超过 100 千伏安时，接地电 阻不宜超过 10欧。 二、仅用于高压电力设备的接地装置
2/56
二、接地：电力设备、杆塔或过电压保护 装置用接地线与接地体连接，称为接地。 接地按目的分为三种： 在电力系统中，运行需要的接地（如中性 点接地等），称为工作接地。 高压电力设备的金属外壳、钢筋混凝土杆 和金属杆塔，由于绝缘损坏有可能带电， 为了防止这种电压危及人身安全而设的接 地，称为保护接地。 过电压保护装置为了消除过电压危险影响 而设的接地，称为过电压保护接地。
接地电阻公式计算
接地电阻公式计算
接地电阻是指接地系统中接地体与大地之间的电阻，它是保证接地系统正常运行的重要指标之一。
接地电阻的计算需要根据具体的接地系统结构和大地条件来确定。
一般而言，接地电阻的计算公式如下： R = ρL / A
在此公式中，R表示接地电阻，ρ表示大地电阻率，L表示接地体的长度，A表示接地体的截面积。
这个公式说明了接地电阻与接地体长度成反比例关系，与接地体截面积成正比例关系。
因此，在设计接地系统时，需要合理选择接地体的长度和截面积，以确保系统的接地电阻符合规定要求。
此外，接地系统中还可能存在多个接地体并联的情况，此时需要按照一定的公式进行计算。
对于接地体并联的情况，接地电阻的计算公式如下：
1/R = ∑(1/Ri)
在此公式中，Ri表示单个接地体的电阻值，∑表示对所有接地体电阻值取和。
这个公式说明了多个接地体并联时，总的接地电阻等于各个接地体电阻的倒数之和。
总之，接地电阻的计算是保证接地系统正常运行的必要环节，需要根据具体条件选择合适的计算公式，并合理设计接地体的长度和截面积。
- 1 -。
桩承台接地计算规则
桩承台接地计算规则桩承台是一种用于支撑桥梁、大型建筑或其他重型设备的结构，通常用于不稳定或软土地区。
为了保证结构的稳定性和安全性，在设计时需要对其进行接地计算。
下面将介绍桩承台接地计算的规则。
一、计算前需了解的基本概念1. 地基承载力：指地面承受荷载的能力。
2. 桩的承载力：指桩对荷载的抵抗能力。
3. 承台的承载力：指承台对荷载的抵抗能力。
4. 端头承载力：指桩顶的承载力。
5. 端部承载力：指桩身部分的抗压能力。
二、桩身和承台的计算1. 桩身计算桩身计算包括两个方面：（1）确定桩的直径和长度。
桩的直径和长度要根据承受的荷载以及土壤类型和地下水位等因素进行综合考虑。
（2）计算桩的端部承载力。
计算桩的端部承载力需要考虑以下因素：桩的根部直径、长度;桩端部直径、长度;桩周围土壤的抗压性质;桩内土壤的尺寸和特性。
2. 承台计算承台计算也包括两个方面：（1）确定承台尺寸和厚度。
承台的尺寸和厚度要根据桩的直径及间距以及荷载大小进行综合考虑。
（2）计算承台的承载力。
计算承台的承载力需要考虑以下因素：承台的尺寸、厚度;承台周围土壤的抗压性质;承台下方的桩身性质。
三、桩承台的接地计算1. 接地计算的目的接地计算的目的是确定桩承台的安全荷载和启动条件，以针对不同荷载条件和不同问题结构的钦定荷载的安全计算方法，并根据验算结果进行优化设计。
2. 接地计算的规则（1）按照规范要求进行荷载计算，包括荷载类型、大小和作用位置等。
（2）根据地基和桩的承载力进行计算，确定桩的数量、类型和布置方式。
（3）计算承台的尺寸、厚度和材料，确保其能够承受荷载。
（4）考虑地基的不均匀沉降及可能发生的地震、风等自然因素对桩承台的影响。
（5）进行计算时应考虑因素偏差，存在不确定因素时，应进行安全系数设计。
以上就是桩承台接地计算的规则，设计者在进行接地计算时应该认真综合考虑各种因素，确保设计的桩承台具有稳定性和安全性，达到安全建设的要求。
接地电流计算公式(一)
接地电流计算公式(一)
接地电流的计算公式
1. 定义
接地电流是指电气设备或电路因外界原因而导致电流通过接地导
体流入地面的现象。
接地电流可由以下公式来计算：
2. 公式
接地电流（Ig）可以通过以下公式来计算：
Ig = U / Z
其中， - Ig为接地电流（单位：安培，A）； - U为电压（单位：伏特，V）； - Z为接地系统的阻抗（单位：欧姆，Ω）。
3. 举例说明
例如，现有一个接地系统，其电压为220V，阻抗为10Ω。
我们可以使用上述公式来计算接地电流：
Ig = 220V / 10Ω = 22A
因此，根据给定的电压和阻抗，该接地系统的接地电流为22安培。
4. 注意事项
在计算接地电流时，需要注意以下几点： - 确保输入的电压和阻抗单位一致； - 接地系统的阻抗可以是由接地电阻、接地体、接地网
等组成； - 实际情况中，接地电流可能会受到其他因素的影响，如电
气设备的故障等。
以上是关于接地电流的计算公式和举例说明。
希望对您有所帮助！。
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修改码：0 表GD118 计算书首页工程名称湖南华润鲤鱼江发电B厂设计阶段施工图计算书名称全厂接地装置的接地电阻、接触电位和跨步电位计算批准:审核:校核:设计:计算日期年月日1．总述：本计算书为湖南华润鲤鱼江发电B厂500kV开关站防雷接地计算。
计算目的是为了校验升压站接地网布置的合理性，以及接地网表面最大接触电压和跨步电压应小于允许值。
计算依据为中华人民共和国电力行业标准DL/T621-1997《交流电气装置的接地》(备案号：684-1997)。
2．入地短路电流计算：2.1 鲤鱼江发电B厂远景主结线示意图：鲤鱼江发电A厂远景规划4⨯300MW机组，每两台机组以发电机-变压器组扩大单元接线形式接入发电B厂500kV开关站。
由于A厂资料暂缺，暂按两台300MW机组相当于一台600MW机组等效考虑计算。
短路点发生在500kV母线上，取S d=1000MVA,U d=525kV,则:短路电流基准值I d=S d/3U d=1000/(3⨯525)=1099.71A系统零序电抗X0=0.1161(以上均为归算在统一基准值下的电抗标幺值)。
主变零序电抗标幺值X T1*=0.15⨯1000÷720=0.2083启备变零序电抗标幺值X T0*=0.20⨯1000÷50=4由于启备变零序电抗远远大于主变零序电抗及系统阻抗，故在零序网络图中启备变分支可忽略不计。
X 0∑= X 0//( X T1*/6) =0.1161//(0.2083/6)=0.0267单相接地短路电流I k =28.613 kA(短路电流数据见图F2351C-D-06)流经变压器中性点电流:I n = I k ⨯ X 0/{ X 0+ X T1*/6}=28.613⨯0.1161/{0.1161+0.0347}=22.03kA3 全厂接地网的接地电阻及接触电压与跨步电压计算：2005年07月初，本院勘测队在鲤鱼江发电B 厂厂区内，实测93个测量点， 测量时天气晴朗，地表干燥。
从测量结果看，各点的电阻率偏高，属于高土壤电 阻率地区，现取平均值1797.05Ω·m ，季节系数ψ取1.2,则ρ=ψρ0=2156.46 Ω·m 。
全厂接地网基本是以水平接地体为主，且边缘闭合的复合接地网，水平 接地体采用—60×6镀锌扁铁，接地网长度L 1=810m ，宽度L 2=405m ，接地网外 缘边线总长度L 0=2780m ，水平接地极的总长度L=21400m ，接地网面积S=328050m 2。
接地网沿长方向布置的均压带根数n 1=16，沿宽方向布置的均压带 根数n 2=21。
全厂接地网接地电阻R g ≈0.5ρ/S=0.5×2156.46÷328050=1.88Ω全厂接地网均压带可近似认为等间距，均压带等效根数由下式计算：n=2(L/L 0)(L 0/4S )1/2=2⨯21400÷2780⨯(2780/4328050)1/2=16.95≈17 （B8）均压带直径d=0.03m 2.3 入地短路电流及接触电压和跨步电压计算：发电厂内发生接地短路，流经接地装置电流：I=(I k －I n )(1－ke 1)=(28.613－22.03)(1－0.5) （B1）=3.29kA发电厂外发生接地短路，流经接地装置电流：I=I n (1－ke 2)=22.03⨯ (1－0.1) （B2）=19.83kA入地短路电流取上述两式中较大值，I=19.83kA本厂属于有效接地系统，按接地规程规定，全厂接地装置的接地电阻应 R ≤I2000=198302000=0.10Ω。
接地装置电位U g =IR g=19.83×1.88（B3）=37.28kV接地网表面最大接触电位差计算：K d =0.841-0.225Lgd=0.841-0.225lg0.03=1.184K L =11214./L L =1.14810/405=0.92 K n =0.076+0.776/n=0.076+0.776/17=0.122K s =0.234+0.414Lg S =0.234+0.414Lg 328050=1.376K tmax = K d K L K n K s =1.184⨯0.92⨯0.121⨯1.376=0.183U tmax = K tmax U g=0.183⨯37.28=6.82kV (B4)接地网表面最大跨步电位差计算：β=0.1n =0.171=0.41α2=0.35((n -2)/n)1.14(S /30) β=0.35⨯((17-2)/17)1.14⨯(328050/30)0.41=1.02K smax =(1.5-α2)Ln {(h 2+(h+T/2)2)/(h 2+(h -T/2)2)}/Ln(20.4S/dh)=(1.5-1.02)Ln {(0.82+(0.8+0.8/2)2)/(0.82+(0.8-0.8/2)2)}/Ln(20.4⨯328050÷ 0.03÷0.8) (B8) = 0.024U smax =K smax U g=0.024⨯37.28=0.895kV (B7)对于大、中型火力发电厂，短路电流持续时间t 可取0.5s.500kV 开关站土壤平均电阻率为2065.56Ω·m, 季节系数ψ取1.2,则ρ=ψρ0=2478.67Ω·m 。
全厂接地装置的接触电位差和跨步电位差不应超过下列数值：(依据为“交流电气装置的接地”(DL/T621-1997)3.4.)U t =（174+0.17ρf ）/t =(174+0.17⨯2478.67)/05.=842V (1) U S =（174+0.70ρf ）/t =(174+0.70⨯2478.67)/05.=2700V (2) 经校验，U tmax >U t =842V ，U smax <U s =2700V接触电压不满足要求，而跨步电压满足要求。
为了保证运行人员的操作安全，使得接地网表面最大接触电位差在允许范 围内，我方建议采取以下措施：1).电厂周围附近有大片水田、池塘，土壤电阻率很低，现取平均值100Ω·m ， 季节系数ψ取1.2,则ρ=ψρ0=120Ω·m 。
厂外铺设100×150m 的水平接地网， 接地体采用—60×6热镀锌扁铁，埋深1.8m ，均压带间距10m 。
厂区内接地网用 三根—60×6镀锌扁铁与外引接地网相连。
外引接地网接地电阻R 0≈0.5ρ/S≈0.5×120÷15000≈0.49Ω2).经我院勘测部门实地勘测电厂内地点土壤电阻率，厂区内部分点下层土 壤电阻率比上层要低很多(见湖南华润鲤鱼江发电B 厂土壤电阻率勘测报告“F2351S-G01”)，故考虑在厂区内采用深井式接地极，竖井孔径200mm, 接地 极采用L50×50×5角钢，一直打到低电阻率底层，并且深入下层土壤的深度要 大一些，接地极一节节焊接起来插入深井中，然后把高效膨润土降阻剂加水搅成 浆状用压力机压入深井，深井垂直极的顶端用—60×6热镀锌扁铁连接起来，形 成一个立体地网。
深埋接地体地点选择在6号测线的3、4、5点，以及7号测线 的1、2、5点。
6号测线地区上层土壤电阻率平均值为2640Ω·m ，季节系数ψ取1.2,则ρ1 =ψρ0=3168Ω·m ，土壤平均深度5.5m ；下层土壤电阻率平均值为283.33Ω·m ， 季节系数ψ取1.2,则ρ2=ψρ0=340Ω·m ，土壤平均深度15.2m 。
竖井深20m 。
6号测线地区等值土壤电阻率ρa =11221ρh ρρρρ+•l=31685.42031683403168+ =425.45Ω·m单根垂直接地极的电阻R e =l a π2ρln dl 4 =2014.3245.254⨯⨯ln 2.0204⨯ =3.387×5.99=20.29Ω式中 h —电阻率为ρ1的地层深度L —垂直接地体的长度d —垂直接地体的直径ρ1—上层土壤电阻率ρ2—下层土壤电阻率ρa —等值电阻率以上公式见《实用电力接地技术》(ISBN 7-5083-0875-1)式6-2,6-3水平接地极的接地电阻R 0=l a π2ρ(ln hd l 2-0.6) =13014.3245.425⨯⨯ (ln 03.08.0130130⨯⨯-0.6) =0.521×12.86=6.70Ω则复合接地体的接地电阻R 1=η1Re Re 00•+R nR n =80.0170.6329.2070.6329.20•+ =4.21Ω式中 η—接地利用系数，可取0.87号测线地区上层土壤电阻率平均值为2033.33Ω·m ，季节系数ψ取1.2, 则ρ1=ψρ0=2440Ω·m ，土壤平均深度4.83m ；下层土壤电阻率平均值为366.67 Ω·m ，季节系数ψ取1.2,则ρ2=ψρ0=440Ω·m ，土壤平均深度14.83m 。
竖井 深20m 。
7号测线地区等值土壤电阻率ρa =11221ρh ρρρρ+•l=244083.42024404404402440+• =548.60Ω·m单根垂直接地极的电阻R e =l a π2ρln dl 4 =2014.3260.548⨯⨯ln 2.0204⨯ =4.37×5.99=26.18Ω水平接地极的接地电阻R 0=l a π2ρ(ln hd l 2-0.6) =21014.3260.548××(ln 03.08.0210210⨯⨯-0.6) =0.416×13.82=5.75Ω则复合接地体的接地电阻R 2=η1Re Re 00•+R nR n =80.0175.5318.26 5.75318.26•+ =4.33Ω厂区接地网与外引接地网及深井接地极构成的复合接地网的接地电阻 R ≈R g // R 0// R 1// R 2 •η1 ≈1.88// 0.49//4.21 //4.33•8.01 ≈0.41Ω式中 η—接地利用系数，可取0.8接地装置电位U g =IR=19.83×0.41（B3） =8.13kV接地网表面最大接触电位差计算：U tmax = K tmax U g =0.183⨯8.13=1.488kV (B4)接地网表面最大跨步电位差计算U smax =K smax U g =0.024⨯8.13=0.195kV (B7)3)、开关站室外铺设一层0.3m 厚的碎石或碎石层，土壤表面电阻率取5000 Ω·m ，季节系数ψ取1.2,则ρ=ψρ0=6000Ω·m (参见<<交流电气装置的接地 >>DL/T 621—1997附录F)，则经计算得知：U t =（174+0.17ρf ）/t =(174+0.17⨯6000)/05.=1688.57VU S =（174+0.70ρf ）/t =(174+0.70⨯6000)/05.=6185.77VU tmax <U t ，U smax <U s 。