碟簧计算软件使用方法
碟簧计算方法范文
碟簧计算方法范文碟簧是一种弹簧，具有较大的弹性变形和能量储存能力。
它被广泛应用于各种机械设备中，例如汽车悬挂系统、工业机器人、仪器仪表等。
在设计和计算碟簧时，需要考虑诸多因素，包括负荷、变形、应力等，下面将详细介绍碟簧的计算方法。
首先，碟簧的设计应从预设的工况出发。
确定工作载荷和工作变形，根据这些要求来选择合适的材料和尺寸。
碟簧的计算主要涉及以下几个方面：1.载荷的估算。
根据碟簧所受的载荷类型，可以分为压力载荷、弯曲载荷和复合载荷。
对于不同类型的载荷，采用不同的计算方法。
压力载荷可通过压力力学基本原理计算，弯曲载荷则需要应用弯曲理论进行计算。
2.变形的计算。
通过对碟簧材料特性的了解，可以计算出碟簧在不同载荷下的变形。
例如，对于压力载荷，可以使用弹性模量和碟簧的槽度参数来计算碟簧的变形。
3.应力的计算。
在碟簧的设计中，需要考虑其所受的应力情况，以确保碟簧在工作过程中不会发生损坏。
对于碟簧的应力计算，可以采用复杂弹性理论或远离理论进行计算。
4.材料选择。
选择合适的碟簧材料对于碟簧的设计至关重要。
常见的材料有弹性体、铁、钢等。
根据不同的工作条件，选择具有合适的弹性模量和抗拉强度的材料。
5.尺寸的确定。
在碟簧的设计中，还需要合理确定碟簧的尺寸，以满足设计要求。
通过计算碟簧的长度、厚度、半径等尺寸参数，确定最终的尺寸。
在进行碟簧计算时，还需要注意以下几个关键点：1.安全系数的选择。
为了确保碟簧在负荷下的可靠性，通常会应用安全系数来进行设计。
这个系数取决于碟簧的应用领域和要求。
2.温度的影响。
碟簧在工作过程中可能会受到温度的影响，特别是在高温环境下工作的碟簧。
因此，在计算碟簧时需要考虑温度对碟簧性能的影响，例如弹性模量的变化。
3.磨损和疲劳的考虑。
长时间的使用可能会导致碟簧的疲劳损伤，因此在计算中需要考虑疲劳寿命和磨损损伤，以确保碟簧的使用寿命。
总的来说，碟簧的计算方法涉及到载荷估算、变形计算、应力计算、材料选择、尺寸确定等多个方面。
碟形弹簧计算
碟形弹簧计算碟形弹簧可以应用在许多工业领域中，如汽车制造、仪器仪表、航空航天等。
在设计和选用碟形弹簧时，需要考虑其力学特性和寿命。
碟形弹簧是由许多弯曲的弹性片组成的。
它的主要功能是在受到压力或拉力时产生弹性反力。
碟形弹簧的力学特性主要包括刚度、变形特性和载荷能力。
首先是刚度。
刚度是指碟形弹簧在单位变形下所产生的力。
一般来说，刚度越大，弹簧所产生的反力就越大。
刚度可以通过弹簧系数来表示，即单位变形下的力与变形量之间的比值。
碟形弹簧的刚度可以根据实际应用中所需的力来计算和确定。
其次是变形特性。
碟形弹簧在受力时会发生一定的弯曲变形。
这种变形主要取决于碟形弹簧的材料和几何形状。
计算变形特性可以通过应力-应变关系来确定，它可以描述在给定应力下弹簧的变形量。
通过实验和理论模型，可以得到应力-应变曲线，并进一步了解碟形弹簧在受力时的变形特性。
最后是载荷能力。
载荷能力是指碟形弹簧能够承受的最大力。
一般来说，碟形弹簧的载荷能力与其刚度和几何形状有关。
通过计算和实验，在设计和选用碟形弹簧时需要考虑其所需的载荷能力，以确保其能够满足实际应用中的力要求。
除了力学特性之外，寿命也是碟形弹簧设计中需要考虑的一个重要因素。
碟形弹簧的寿命是指其在实际应用中能够承受的工作循环次数。
寿命主要受到材料疲劳和应力集中的影响。
在设计过程中，需要通过材料疲劳寿命和疲劳极限来确定弹簧的使用寿命。
疲劳寿命是指在给定应力水平下，弹簧能够承受的工作循环次数。
疲劳极限是指在特定应力水平下，弹簧疲劳破坏的应力。
通过应力-寿命曲线可以确定碟形弹簧的寿命。
材料选择对碟形弹簧的寿命有重要影响。
常见的碟形弹簧材料包括不锈钢、碳钢和合金钢。
不锈钢具有良好的耐腐蚀性和机械性能，适用于湿润或有腐蚀性环境的应用。
碳钢具有较高的刚度和较低的成本，适用于一般工业应用。
合金钢具有高的疲劳强度和寿命，适用于负载较大和要求较长寿命的应用。
总之，碟形弹簧计算包括力学特性和寿命。
碟簧计算
计算阀座密封面积：
f ((mm))
阀座密封面外径： ϕSo ≔ 225 mm 阀座密封面内径： ϕSi ≔ 214 mm
球体直径：
ϕB ≔ 320 mm
asin ⎛⎜― ϕS― o ⎟⎞ ⎝ ϕB ⎠
则阀座密封面面积为：
As ≔
⌠ ⎮ ⎮⌡
2
π
⋅
⎛ ϕB ⎞2 ⎜⎝―2 ― ⎟⎠ ⋅
sin
((θ))
dθ
= 5214.916
mm 2
asin ⎛⎜― ϕS― i ⎞⎟ ⎝ ϕB ⎠
或者：
A's
≔
― π ⋅ 2
ϕB
⋅
⎛ ⎝
‾ϕ‾B‾2‾-‾‾ϕ‾S‾i 2‾-
假设碟簧压缩量为总变形量的0.5倍，则有：
‾ϕ‾B‾2‾-‾‾ϕ‾S‾o2‾⎞⎠ = 5214.916 mm2
f' ≔ 0.5 ⋅ h = 1.6 mm
ϕDi
杨氏模量 E ≔ 206 GPa
泊松比 λ ≔ 0.3
计算碟簧各系数：
2
⎛C-1⎞
K1
≔
― 1 ⋅ π
―⎜⎝― ―C― ―― ⎟⎠ ―=
― C +― 1 -
2 ――
0.183
C - 1 ln ((C))
K2
≔
― 6 ⋅ π
― ― lCnl((-n― ― C((1))C― -)) 1― = 0.99
⎞ K3⎟⎠
计算碟簧刚度系数：
p ((f)) ≔ ― d ― F ((f)) df
或者
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
p'
((f)) ≔ ― 14-― Eλ2 ― ⋅ ― K1 ⋅― tϕ2D― o2 ― ⋅ K4 ⋅
碟簧计算方法
两片180079碟簧叠合自由状态下
பைடு நூலகம்变形量 时，回复力
为不致打刀力过大（小于30000N），采用50对两两叠合的碟簧对合，自由状态下
=477.5
变形量 时，回复力
所以要想得到25000N的拉刀力，一片弹簧的回复力应为F=12500，对应的变形量为s=0.633
总变形量为 ，变形后碟簧组的总高度为477.5-31.65=445.85。
一．碟簧基本理论
叠合组合蝶簧组：
n片碟簧叠合后自由状态下的高度：
不带支撑面的蝶簧 带支撑面的蝶簧
n片碟簧叠合后变形量与载荷的关系：
变形量 载荷
对合组合蝶簧组：
i片碟簧对合后自由状态下的高度：
i片碟簧对合后变形量与载荷的关系：
变形量： 载荷
二．例
主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴内部），HMS200主轴刀柄形式为BT50，设计拉刀力为25000N，拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打刀距离）为5.6mm。根据可用安装空间、拉刀力等因素选择碟形弹簧型号180079，两两叠合再对合的组合形式。
碟簧计算方法
De Di l 0De Di tt 's不带支撑面的碟簧带支撑面的碟簧 叠合组合蝶簧组： n 片碟簧叠合后自由状态下的高度：不带支撑面的蝶簧带支撑面的蝶簧n 片碟簧叠合后变形量与载荷的关系：变形量 载荷 对合组合蝶簧组：i 片碟簧对合后自由状态下的高度：i 片碟簧对合后变形量与载荷的关系：变形量： 载荷 二．例主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴内部），HMS200主轴刀柄形式为BT50，设计拉刀力为25000N ，拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打刀距离）为。
根据可用安装空间、拉刀力等因素选择碟形弹簧型号180079，两两叠合再对合的组合形式。
两片180079碟簧叠合自由状态下变形量时，回复力 为不致打刀力过大（小于30000N ），采用50对两两叠合的碟簧对合，自由状态下=变形量时，回复力所以要想得到25000N 的拉刀力，一片弹簧的回复力应为F=12500，对应的变形量为s=总变形量为，变形后碟簧组的总高度为。
最小打刀距离为，设计打刀距离为6，松刀位置碟簧组总变形量为+6=，每片碟簧变形量为50=，每片碟簧回复力为14576N ，理论所需打刀力；无刀状态碟簧组总变形量为=，每片碟簧变形量为50=，每片碟簧回复力为8847N ，所以弹簧安装时需预压，预压力为88472=17694N ，预压后碟簧高度为。
一串碟簧之间最好放一个自制垫片，这个自制垫片的作用一个是凑距离，可以节省碟簧的个数；另一个就是可以让它和拉刀杆小间隙配合把大串碟簧隔开，减小大串碟簧的离心力；还有就是这个自制垫片外径可以做大一点，在主轴内起导向作用，避免碟簧和主轴的摩擦。
也可以用MUBEA 提供的专门计算程序进行计算，非常方便。
碟形弹簧的介绍及选型计算说明
碟形弹簧的介绍及选型计算说明碟形弹簧是一种由薄板材料制成的弹簧，具有压缩、拉伸和扭转的弹性变形特性。
它由许多个圆形或圆环形的弹簧片叠加而成，这些弹簧片呈圆盘状排列。
碟形弹簧通常用于承受相对较大的载荷或需要较大的位移的应用。
下面对碟形弹簧的选型和计算进行详细说明。
1.碟形弹簧的选型在选型碟形弹簧时，需要考虑以下几个因素：-载荷：明确弹簧所需承受的最大静载荷和动载荷，以确保弹簧能够提供足够的弹性变形。
-位移：确定弹簧所需变形量的最大值，以确保选择的弹簧能够提供足够的位移。
-工作环境：考虑环境温度、湿度、振动等因素，选择能够适应工作环境的材料和表面处理方式。
2.弹簧刚度计算刚度是弹簧的一个重要参数，表示单位变形量下所受到的力。
对于碟形弹簧来说，可以通过以下公式计算弹簧的刚度：K=(d^4*G)/(8*D^3*N)其中，K表示弹簧刚度，d表示弹片的厚度，G表示材料的切变模量，D表示弹簧直径，N表示弹片数量。
3.力的计算当弹簧受到外力作用时，会产生弹性变形以抵抗外力。
弹簧所受的力可以通过以下公式计算：F=K*X其中，F表示弹簧所受的力，K表示弹簧的刚度，X表示弹簧的压缩或拉伸位移。
4.弹簧片数量的选择弹簧片数量的选择与弹簧的负载能力和位移要求密切相关。
一般来说，弹簧片数量越多，弹簧的负载能力越大，但位移能力会减小。
因此，在选择弹簧片数量时需要综合考虑负载能力和位移要求，找到一个平衡点。
5.材料的选择-弹性模量：一般选择高弹性模量的材料，以提高弹簧的刚度和负载能力。
-耐腐蚀性：根据工作环境的要求，选择能够在特定条件下耐腐蚀的材料。
-温度范围：根据工作温度的要求，选择能够在特定温度范围内保持稳定性能的材料。
总之，碟形弹簧的选型和计算需要综合考虑载荷、位移、工作环境等多个因素，并根据具体需求来选择合适的弹簧片数量和材料。
准确的选型和计算可以保证弹簧在工作过程中可以提供稳定的弹性变形和可靠的功能。
碟簧计算方法
叠合组合蝶簧组： n 片碟簧叠合后自由状态下的高度:n 片碟簧叠合后变形量与载荷的关系:变形量I s血二耳 对合组合蝶簧组: i 片碟簧对合后自由状态下的高度:i 片碟簧对合后变形量与载荷的关系:二.例主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）内部），HMS200主轴刀柄形式为 BT50,设计拉刀力为 25000N ,拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打 刀距离）为5.6mm 。
根据可用安装空间、 拉刀力等因素选择碟形弹簧型号180079，两两叠合再对合的组合 形式。
变形量良列寸，回复力为不致打刀力过大（小于 30000N ）,采用50对两两叠合的碟簧对合，自由状态下* = 50s所以要想得到25000N 的拉刀力，一片弹簧的回复力应为 F=12500,对应的变形量为 s=0.633最小打刀距离为 5.6,设计打刀距离为 6,松刀位置碟簧组总变形量为 31.65+6=37.65，每片碟簧变形量为 37.65/50=0.753，每片碟簧回复力为 14576N ,理论所需打刀力P 兀14576 = 29仍画；无刀状态碟簧组总变 形量为31.65-10=21.65，每片碟簧变形量为 21.65/50=0.433，每片碟簧回复力为 8847N ，所以弹簧安装时需 预压21.65，预压力为 8847匚2=17694N ，预压后碟簧高度为 477.5-21.65=455.85。
串碟簧之间最好放一个自制垫片，这个自制垫片的作用一个是凑距离，可以节省碟簧的个数；另一个就 是可以让它和拉刀杆小间隙配合把大串碟簧隔开，减小大串碟簧的离心力；还有就是这个自制垫片外径可 以做大一点，在主轴内起导向作用，避免碟簧和主轴的摩擦。
碟 簧 基 De 不带支撑面的碟簧 Di De带支撑面的碟簧s 不带支撑面的蝶簧 卜=I 。
+ 5 - 1） • t带支撑面的蝶簧= + f载荷 ___________变形量:tot 载荷區可、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴两片180079碟簧叠合自由状态下 卜”叫+ 2 5.3 + 3.75 = 955一、=50 x 9.55=477.5 总变形量为 , = 50 x s = 50 x 0,633 = 3 L65 ，变形后碟簧组的总高度为 477.5-31.65=445.85。
弹簧试验机软件说明书WD-P4204
WinYaw 用户手册弹簧试验机专用测控软件WinYaw用户手册目录目录 (1)第一章 WINYAW简介 (3)一、简介 (3)第二章 WINYAW的安装和启动 (5)一、W IN Y AW的运行环境 (5)1、微机硬件配置 (5)2、微机操作系统 (5)二、W IN Y AW的安装 (5)1、安装 (5)2、卸载 (5)3、文件清单 (5)三、启动 (6)第三章界面功能说明 (7)一、主窗口 (7)1、试验力显示区 (7)2、试验曲线显示区 (8)3、变形显示区 (9)4、高度显示区 (9)5、试验模式选择 (9)6、设置系统参数 (9)7、力传感器检定 (11)8、PID参数调节 (12)二、数据窗口 (13)1、数据窗口 (13)2、打印报表 (14)第四章试验过程 (15)一、选择试验类型 (15)二、输入试件信息 (15)三、试验操作 (15)四、打印报表 (15)第五章系统调试检定 (16)一、系统检查 (16)二、系统调试 (16)1、调试原理 (16)2、参数设置 (18)第六章试验操作步骤 (5)基本步骤 (5)附录维护与故障 (6)一、维护 (6)二、常见故障及排除方法 (7)第一章 WinYaw简介一、简介WinYaw弹簧试验机专用测控软件可运行于Windows 9x/2000/XP下，有数据采集、自动控制和数据管理等功能。
WinYaw 用户手册第二章 WinYaw的安装和启动一、WinYaw的运行环境1、微机硬件配置◆Intel P800/128M内存以上PC机，SVGA彩色显示器（支持1024*768或以上显示分辨率），鼠标◆各种打印机2、微机操作系统◆中文WINDOWS 98/2000/XP操作系统二、WinYaw的安装1、安装1)打开光盘，双击WinYaw安装程序Setup.exe即可)，就会出现一个初始化界面自动开始安装。
请选择“下一步”2)下来出现安装目录设置窗口，程序缺省安装到“C:\Program Files\WinYaw”目录下，除非必要，请不要改变安装目录，直接选择“下一步”3)在安装准备就绪窗口选择“下一步”，安装向导将开始复制安装文件到硬盘。
中文版碟形弹簧计算
尺寸、参数名称 碟簧标记 外径 内径 厚度 数 入 单个碟簧的自由高度 数 每组叠合碟簧中碟簧片数 据 组合碟簧中碟簧组数 组合碟簧预压变形量 组合碟簧工作行程总变形量 碟簧锥面间的摩擦系数 承载边缘处的摩擦系数 单片碟簧预压变形量 单片碟簧工作行程总变形量 碟簧的总片数 组合碟簧的自由高度 组合碟簧预压变形时的高度 组合碟簧工作行程总变形时的高度 工作行程 压平时的碟簧组总变形 碟簧组压平时的计算高度 力不 时考 虑 摩 擦 时考 （虑 加摩 载擦 ）力 碟簧的最小工作负荷 碟簧的最大工作负荷 碟簧在f=0.75h0时的负荷 压平时的碟簧负荷 碟簧的最小工作负荷 碟簧的最大工作负荷 碟簧在f=0.75h0时的负荷 压平时的碟簧负荷
代 号 D d Hz2 f3 fc Hc P1 P2 Pf Pc PR1 PR2 PRf PRc PR1 PR2
A40 GB／T 1972-92
──
时 考 碟簧的最小工作负荷 （ 虑 组 碟簧的最大工作负荷 减摩 合 载擦 ） 力 碟 簧
2
h0/t C σ σ
Ⅱa Ⅲa
P1' P2' Pf' D0 h0 h'0 t'
中 间 辅 助 变 量
中 间 辅 助 变 量
计算系数 系 计算系数 计算系数 计算系数 数 计算系数 计算系数
C1 C2 K1 K2 K3 K4
40 41 0.686143764 1.21080308 1.362573488 1
── ── ── ── ── ──
使 用 说 明
1.本表是根据国家标准《GB/T 1972-1992 碟形弹簧》编制的。标准原件 见附件。 2.表格中黄色区域为使用者要填写数据的单元格，其它区域中的单元 格请不要随便修改。 3.对于有支撑面的弹簧，其中 H0、t 等数据要按公称数据填写。 3.本表适用于《GB/T 1972-1992 碟形弹簧》标准中的所有规格的弹簧， 非标准无支撑面的碟形弹簧也可用本表计算。
上海预紧的碟形弹簧刚度计算
上海预紧的碟形弹簧刚度计算碟形弹簧是一种常见的弹簧结构，其具有结构简单、体积小、刚度大等特点，广泛应用于工业生产和生活中的各个领域。
在上海预紧的碟形弹簧设计中，刚度的计算是一个重要的步骤，本文将介绍上海预紧的碟形弹簧的刚度计算方法。
首先，我们需要了解碟形弹簧刚度的概念。
刚度是指弹簧在受力作用下产生的变形与所受力的比例关系。
对于碟形弹簧而言，其刚度可以通过弹簧的几何参数和材料参数来计算。
计算碟形弹簧的刚度需要以下几个参数：1.碟形弹簧的内径（Di）和外径（Do）：弹簧的内径和外径决定了碟形弹簧的几何形状。
2.弹簧片的数量（N）：碟形弹簧由多个弹簧片组成，片数的多少影响到弹簧的整体刚度。
3.弹簧片的宽度（b）：弹簧片的宽度也会对刚度产生影响。
4.弹簧片的厚度（t）：弹簧片的厚度与材料的弹性模量有关，对刚度计算产生影响。
5.弹簧片径向高度（h）：碟形弹簧片的径向高度是刚度计算中的一个重要参数。
根据以上参数，可以使用以下公式计算上海预紧的碟形弹簧的刚度：1.碟形弹簧的平均直径（Dm）的计算公式为：Dm=(Di+Do)/22.碟形弹簧的厚度（H）的计算公式为：H=h*N3.碟形弹簧的刚度（K）的计算公式为：K=(3*N*E*t^3*b^4)/(H^3*Dm)其中，E为材料的弹性模量。
通过以上公式，我们可以计算出上海预紧的碟形弹簧的刚度。
需要注意的是，在实际计算中，还需要考虑到弹簧片之间的摩擦力和弯曲形变等因素，以获得更精确的刚度值。
在设计上海预紧的碟形弹簧时，通常还需要根据具体的应用要求来确定碟形弹簧的刚度，以确保其能够满足所需的预紧要求和工作环境。
总结起来，上海预紧的碟形弹簧的刚度计算涉及到弹簧的几何参数和材料参数的综合运用。
通过合理选择这些参数，并计算得出刚度值，可以保证上海预紧的碟形弹簧在实际使用中具有良好的性能和可靠的工作效果。
碟形弹簧的介绍及选型计算说明
压平
0.800 6747 7759
高度L
mm 2.800 2.600
2.200 2.000
载荷点 单片弹簧 变形量S
mm 0.000 0.200
0.600 0.800
载荷F
N 0 1864
5187 6747
版本 19.7.98
2012-11-9 Mubea
最大拉应力
碟形弹簧，数据表
组2
零件/图号： ##### 项目： 碟形弹簧选型计算软件
慕贝尔, 碟形弹簧和夹紧元件有限公司, 邮箱 120, 57564 达登 phone.: sales: 02743/806-184, -194, Fax.:-188; engineering: 02743/806-268, -134, -135, Fax.: -292
2.58 0.224 2076 -836 444 456 -451 2.58 0.224 2076 8809
2.54 0.256 2356 -950 512 517 -515 2.54 0.256 2356 8695
2.51 0.288 2633 2.48 0.320 2906
-1063 -1174
Mubea
phone.: sales: 02743/806-184, -194, Fax.:-188; engineering: 02743/806-268, -134, -135, Fax.: -292
载荷点
计算
载荷点
单片
应力
单片弹簧
高度L 变形量S 载荷F
sI
s II
s III s OM 高度L 变形量S 载荷F 刚度
尺寸 外径
内径
厚度 减薄碟簧厚度 弹簧高度
碟簧压力测试方法
碟簧压力测试方法一、引言碟簧压力测试是一种常用的测试方法，用于评估碟簧的弹性和承载能力。
本文将介绍碟簧压力测试的原理、步骤和注意事项。
二、原理碟簧压力测试是通过施加力量来测量碟簧的变形程度和回弹能力。
测试时，将待测的碟簧放置在测试设备上，施加垂直方向的力量，然后测量碟簧的变形量和回弹力。
通过这些数据，可以评估碟簧的弹性和承载能力。
三、步骤1. 准备测试设备：选择适合的碟簧压力测试设备，确保设备的准确性和稳定性。
2. 安装待测碟簧：将待测碟簧放置在测试设备上，确保碟簧的位置正确并且稳固。
3. 施加压力：根据测试要求，施加垂直方向的力量到碟簧上，可以通过手动或自动方式进行。
4. 测量变形量：在施加压力的过程中，使用合适的仪器或传感器来测量碟簧的变形量。
可以使用示波器、光学测量仪器等设备。
5. 测量回弹力：当施加的压力达到目标值后，停止施加压力，并测量碟簧的回弹力。
可以使用力传感器等设备来测量回弹力。
6. 记录数据：将变形量和回弹力的数据记录下来，以备后续分析和评估使用。
四、注意事项1. 测试设备的选择和校准要准确可靠，以确保测试结果的可信度。
2. 碟簧的安装要正确，确保其在测试过程中不会发生移动或倾斜。
3. 在施加压力时，要避免过大或过小的力量，以免影响测试结果的准确性。
4. 测量设备的选择要合适，确保能够准确测量碟簧的变形量和回弹力。
5. 数据记录要细致，确保每次测试的结果都能被准确记录下来。
6. 在进行多次测试时，要注意每次测试的环境条件是否一致，以避免测试结果的误差。
五、结论碟簧压力测试是一种有效评估碟簧弹性和承载能力的方法。
通过施加力量来测量碟簧的变形量和回弹力，可以得出准确的测试结果。
在进行测试时，需要注意选择合适的设备、正确安装碟簧、准确施加压力，并细致记录测试数据。
通过碟簧压力测试，可以为碟簧的设计和制造提供参考依据，确保其在实际应用中具有良好的性能和可靠性。
碟形弹簧计算程序 中文
零件/图纸编号：17 0001Version 19.7.98项目：02018/12/17Muhr und Bender, Tellerfedern und Spannelemente GmbH, Postfach 120, 57564 Daaden 0电话：销售：02743/806-184，-194，传真：-188；工程：02743/806-268，-134，-135，传真：-292加载点计算加载点一个弹簧应力堆栈高度L行程S负荷F s I s II s III s OM高度L行程S负荷F刚度 mm mm N MPa mm mm N N/mm 0.550.00000000 1.700.0000851 0.540.0108-1482768-53 1.680.02017810 0.530.02016-29356134-107 1.660.04032770 0.520.03024-43688199-160 1.640.06047733 0.510.04031-576122263-213 1.620.08062697 0.500.05038-714158325-266 1.600.10075663 0.490.06044-849197386-320 1.580.12088630 0.480.07050-982239446-373 1.560.140101599 0.470.08056-1113283504-426 1.540.160112570 0.460.09062-1241329561-479 1.520.180123542 0.450.10067-1366378616-533 1.500.200134516 0.440.11072-1489430671-586 1.480.220144492 0.430.12077-1610484724-639 1.460.240154469 0.420.13081-1728540775-693 1.440.260163448 0.410.14086-1843599826-746 1.420.280172429 0.400.15090-1956660875-799 1.400.300180411 0.390.16094-2067724922-852 1.380.320188396 0.380.17098-2175790968-906 1.360.340196381 0.370.180102-22818591013-959 1.340.360203369 0.360.190105-23849301057-1012 1.320.380211358 0.350.200109-248510041099-1066 1.300.400218349 0.340.210112-258310801140-1119 1.280.420224341 0.330.220116-267911581180-1172 1.260.440231335 0.320.230119-277312391218-1225 1.240.460238331 0.310.240122-286413231255-1279 1.220.480244329 0.300.250126-295214091290-1332 1.200.500251328堆栈：4只弹簧2层对合2层叠加尺寸加载点外直径：D e=8.00 mm堆栈内直径：D i= 3.20 mm负载-高度L行程S负荷F 厚度：t=0.30 mm指向 mm mm N 红色。
碟簧设计计算软件
126
0.36 mm
3.320 8.000
mm mm
Disc Springs, Data Sheet
group 1
part./drawing no.:
Version 19.7.98
17 0001 project: 0
2017/3/27 0
Muhr und Bender, Tellerfedern und Spannelemente GmbH, Postfach 120, 57564 Daaden phone.: sales: 02743/806-184, -194, Fax.:-188; engineering: 02743/806-268, -134, -135, Fax.: -292
Disc Springs, Data Sheet
part./drawing no.:
Version 19.7.98
group 1 17 0001
project: Muhr und Bender, Tellerfedern und Spannelemente GmbH, Postfach 120, 57564 Daaden phone.: sales: 02743/806-184, -194, Fax.:-188; engineering: 02743/806-268, -134, -135, Fax.: -292
load points of one spring travel s load F mm N 0.000 0 0.010 8 0.020 16 0.030 24 0.040 31 0.050 38 0.060 44 0.070 50 0.080 56 0.090 62 0.100 67 0.110 72 0.120 77 0.130 81 0.140 86 0.150 90 0.160 94 0.170 98 0.180 102 0.190 105 0.200 109 0.210 112 0.220 116 0.230 119 0.240 122 0.250 126
碟形弹簧Autolisp程序
(defun c:diehuang()(command "ltscale" 5 "") (command "limits" "0,0" "297,210") (command "zoom" "all") (command "osnap" "off") (command "lwdisplay" 1)(setq d1 (* a d10))(setq d2 (* a d20))(setq t1 (* a t10))(setq h1 (* a h10))(setq h2 (* a h20))(setq r1 (* 0.5 d1))(setq r2 (* 0.5 d2));基点为中心点(setq p0 '(148 105));作图点(setq p1 (polar p0 pi r2))(setq p2 (polar p0 0 r2))(setq p3 (polar p1 (* 0.5 pi) h1))(setq p4 (polar p2 (* 0.5 pi) h1))(setq p5 (polar p0 pi r1))(setq p6 (polar p0 0 r1))(setq p7 (polar p1 (* 0.5 pi) h2))(setq p8 (polar p2 (* 0.5 pi) h2))(setq p9 (polar p5 (* 0.5 pi) (- h2 h1))) (setq p10 (polar p6 (* 0.5 pi) (- h2 h1)));中心线点(setq p15 (polar p0 (* 0.5 pi) (* 1.3 h2))) (setq p16 (polar p0 (* -0.5 pi) h2)) (setq p17 (polar p0 pi (* 1.1 r1))) (setq p18 (polar p0 0 (* 1.1 r1)));标注线点(setq p11 (polar p0 (* -0.5 pi) (* 0.3 h2)))(setq p12 (polar p0 (* -0.5 pi) (* 0.6 h2)))(setq p13 (polar p4 0 (* 1.3 (- r1 r2))))(setq p14 (polar p1 (* 0.5 pi) (* 0.5 h1)));剖面线点(setq p21 (polar p5 0 (/ (- r1 r2) 2)))(setq p22 (polar p6 pi (/ (- r1 r2) 2)))(setq p19 (polar p21 (* 0.5 pi) (+ (* 0.5 h10) (* 0.5 t1))))(setq p20 (polar p22 (* 0.5 pi) (+ (* 0.5 h10) (* 0.5 t1))));粗实线图层(setq ss (getvar "clayer"))(command "-layer" "m" "粗实线" "c" "7" "粗实线" "l" "continuous" "粗实线" "lw" "0.35" "粗实线" "")(command "pline" p6 p4 p8 p10 p6"")(command "pline" p5 p3 p7 p9 p5"")(command "line" p3 p4 "")(command "line" p7 p8 "")(setvar "clayer" ss);标注线图层(setq ss (getvar "clayer"))(command "-layer" "m" "细实线" "c" "2" "细实线" "l" "continuous" "细实线" "")(command "dimlinear" p3 p4 "t" "%%c<>" p11 "")(command "dimlinear" p5 p6 "t" "%%c<>" p16 "")(command "dimlinear" p6 p8 p13 "")(command "dimlinear" p1 p3 p14 "")(setvar "clayer" ss);建中心线图层(setq ss (getvar "clayer"))(command "-layer" "m" "中心线" "c" "1" "中心线" "l" "center2" "中心线" "")(command "line" p15 p16 "")(command "line" p17 p18 "")(setvar "clayer" ss);建剖面线图层(setq ss (getvar "clayer"))(command "-layer" "m" "剖面线" "c" "5" "剖面线" "l" "continuous" "剖面线" "")(command "-bhatch" "p" "ansi31" "1" "0" p19 "")(command "-bhatch" "p" "ansi31" "1" "0" p20 "")(setvar "clayer" ss);图框层(command "layer" "m" "sx" "on" "sx" "c" 7 "sx" "lw" 0.4 "sx" "")；(command "line" "0,0" "297,0" "")(command "line" "297,0" "297,210" "")(command "line" "297,210" "0,210" "")(command "line" "0,210" "0,0" "");文本绘制表格层(command "layer" "m" "sx1" "on" "sx1" "c" 7 "sx1" "lw" 0.2 "sx1" "")；(command "line" "117,56" "297,56" "") (command "line" "297,56" "297,0" "") (command "line" "297,0" "117,0" "") (command "line" "197,56" "197,0" "") (command "line" "247,56" "247,0" "") (command "line" "297,38" "247,38" "") (command "line" "117,28" "247,28" "") (command "line" "197,18" "297,18" "") (command "line" "129,0" "129,28" "")(command "line" "141,0" "141,21" "") (command "line" "152,0" "152,28" "") (command "line" "169,0" "169,56" "") (command "line" "181,0" "181,56" "") (command "line" "127,56" "127,28" "") (command "line" "137,56" "137,28" "") (command "line" "153,56" "153,28" "") (command "line" "117,7" "197,7" "") (command "line" "117,14" "197,14" "") (command "line" "117,21" "197,21" "") (command "line" "117,28" "197,28" "") (command "line" "117,35" "197,35" "")(command "line" "117,49" "197,49" "")(command "line" "117,56" "197,56" "")(command "line" "197,9" "247,9" "")(command "line" "197,28" "247,28" "")(command "line" "223,28" "223,9" "")(command "line" "235,28" "234,9" "")(command "line" "203.5,18" "203.5,9" "")(command "line" "210,18" "210,9" "")(command "line" "216.5,18" "216.5,9" "")(command "_style" "w" "txt,gbcbig" "" "" "" "n" "n" "n" ) (command "text" "117,2" "5" "0" "工艺")(command "text" "117,9" "5" "0" "审核")(command "text" "117,16" "5" "0" "制图")(command "text" "117,23" "5" "0" "设计")(command "text" "129,23" "5" "0" "柴立维") (command "text" "117,30" "5" "0" "标记")(command "text" "129,30" "5" "0" "处数")(command "text" "139,30" "5" "0" "分区")(command "text" "155,30" "4" "0" "更改文件号") (command "text" "171,30" "5" "0" "签名")(command "text" "159,23" "4" "0" "标准化")(command "text" "159,2" "5" "0" "批准")(command "text" "205,36" "9" "0" " 60Si2MnA钢")(command "text" "199,20" "5" "0" "阶段标记")(command "text" "225,20" "5" "0" "重量")(command "text" "237,20" "5" "0" "比例")(command "text" "237,11" "4" "0" "1:a")(command "text" "199,2" "5" "0" "共1 张第1 张")(command "text" "254,44" "8" "0" " 南通大学")(command "text" "254,24" "8" "0" "单片碟型弹簧")(command "text" "251,6" "8" "0" " 图样代号")(command "text" "10,70" "8" "0" "技术要求：")(command "text" "10,50" "5" "0" "1碟簧表面不允许有毛刺、裂纹、斑疤等缺陷")(command "text" "10,40" "5" "0" "2碟簧材料应采用60Si2MnA或50CrV A带、")(command "text" "10,30" "5" "0" "3板材或锻造坯料制造") (command "text" "10,20" "5" "0" "4碟簧成形后，必须进行淬火、回火处理")(command "text" "10,10" "5" "0" "5碟簧淬火、回火后的硬度必须在42~52HRC范围内")(command "regen") )。
碟簧计算方法(可编辑修改word版)
一．碟簧基本理论叠合组合蝶簧组：不带支撑面的碟簧 带支撑面的碟簧n 片碟簧叠合后自由状态下的高度： 不带支撑面的蝶簧L 0 = l 0 + (n ‒ 1) ∙ tn 片碟簧叠合后变形量与载荷的关系：变形量s tot = s对合组合蝶簧组：i 片碟簧对合后自由状态下的高度：L 0 = i ∙ l 0i 片碟簧对合后变形量与载荷的关系：变形量：s tot = i ∙ s 二．例带支撑面的蝶簧L 0 = l 0 + (n ‒ 1) ∙ t ' 载荷F tot = n ∙ F 载荷F tot = F主轴拉爪有三个位置，分别是拉刀位置（中间位置）、松刀位置（最靠主轴端部）和无刀位置（最靠主轴内部），HMS200 主轴刀柄形式为 BT50，设计拉刀力为 25000N ，拉刀位置与松刀位置间的最小距离（即打刀距离）为 5.6mm 。
根据可用安装空间、拉刀力等因素选择碟形弹簧型号 180079，两两叠合再对合的组合形式。
两片 180079 碟簧叠合自由状态下L 叠 = l 0 + (n ‒ 1) ∙ t‘ = 5.8 + 3.75 = 9.55变形量s 叠 = s 时，回复力F 叠 = 2F为不致打刀力过大（小于 30000N ），采用 50 对两两叠合的碟簧对合，自由状态下L 对 = i ∙ L 叠 = 50 × 9.55=477.5变形量s 对 = i ∙ s 叠 = 50s 时，回复力F 对 = F 叠 = 2F所以要想得到 25000N 的拉刀力，一片弹簧的回复力应为 F=12500，对应的变形量为 s=0.633 总变形量为s 对 = 50 × s = 50 × 0.633 = 31.65，变形后碟簧组的总高度为 477.5-31.65=445.85。
最小打刀距离为 5.6，设计打刀距离为 6，松刀位置碟簧组总变形量为 31.65+6=37.65，每片碟簧变形量为37.65/50=0.753，每片碟簧回复力为 14576N ，理论所需打刀力2 × 14576 = 29152N ；无刀状态碟簧组总变形量为 31.65-10=21.65，每片碟簧变形量为 21.65/50=0.433，每片碟簧回复力为 8847N ，所以弹簧安装时需预压 21.65，预压力为 8847 × 2=17694N ，预压后碟簧高度为 477.5-21.65=455.85。
碟形弹簧的介绍及选型计算说明
+15 / -7,5%单片弹簧75% h0
18.300
mm 到
35.250
mm 到
18.510
mm
35.500
mm
版本 19.7.98
2012-11-9 Mubea
碟形弹簧，数据表
组2
零件/图号： ##### 项目： 碟形弹簧选型计算软件
慕贝尔, 碟形弹簧和夹紧元件有限公司, 邮箱 120, 57564 达登 phone.: sales: 02743/806-184, -194, Fax.:-188; engineering: 02743/806-268, -134, -135, Fax.: -292
2.67 0.128 1213 -485 246 265 -258 2.67 0.128 1213 9188
2.64 0.160 1505 -603 310 330 -322 2.64 0.160 1505 9055 2.61 0.192 1793 -720 376 393 -387 2.61 0.192 1793 8928
会出现错误。
安装 Bellevilledesign.xls
硬件要求
应用 Bellevilledesign.xls 计算程序，您的计算机需要满足以下硬件 配置要求：
• IBMTM 兼容计算机 • 光驱 • 硬盘拥有 1 MB 空间
软件要求 安装
Bellevilledesign.xls 计算程序基于 Microsoft Excel WindowsTM 设计 开发而成，您的计算机需要安装以下软件 • Microsoft Windows • Microsoft Excel
组2
零件/图号： ##### 项目： 碟形弹簧选型计算软件
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
BELLEVILLE
碟型弹簧计算程序
Mubea Automotive Components (Taicang) Co., Ltd
注意: 慕贝尔公司保留Bellevilledesign.xls计算程序包括复制在内的所有权利。
尽管对该程序进行了细致地调试，我们仍不能保证在计算过程中
会出现错误。
安装 Bellevilledesign.xls
硬件要求应用Bellevilledesign.xls计算程序，您的计算机需要满足以下硬件配置要求：
• IBM TM兼容计算机
• 光驱
• 硬盘拥有1 MB 空间
软件要求Bellevilledesign.xls计算程序基于Microsoft Excel Windows TM设计
开发而成，您的计算机需要安装以下软件
• Microsoft Windows
• Microsoft Excel
安装将Bellevilledesign.xls拷贝到计算机硬盘，采用与其它Excel程序相同的打开方式将其打开。
为防止文件被不经意地更改，您可以
使用Excel程序工具栏里的“表单保护”功能
如希望获得其它信息和帮助，请按右面地址与我们联系：慕贝尔汽车部件（太仓）有限公司
江苏省太仓市上海东路105号 A12 厂房电话: 0086 512 53950900-7913 传真: 0086 512 53950901
E-Mail: en.liu@
程序描述
启动程序Bellevilledesign.xls计算程序存储在Excel 工作表单里。
打开文
选择语言
选择国际单
或英制单位
程序被格式化以便能打印出来作为存档所用的数据表单。
数据输入单元工作表包括必要的数据输入和计算单元。
黄色区域为输入单元格，其它区域被锁定以防止不经意的覆盖。
语言用户可以在language区域选择以下三种语言:
1 德语
2 英语
3 法语
在语言选项区输入所选语言代码，回车后整个工作表单将以所
选语言显示。
单位程序允许选择国际单位制和英制单位。
零件号 /图纸号和客户名称为满足图纸存档的需要，您可在part/drawing no. and customer 区域输入零件号/图纸号和客户名称。
如果您选用Mubea标准系列产品，程序会自动输入Mubea产品系列号。
碟型弹簧几何尺寸在指定区域输入碟型弹簧几何尺寸，这些尺寸都可以单独进行修改。
通常情况下，从Mubea标准产品系列里选取弹簧会对您的选型工作很有帮助。
选择弹簧在屏幕最下方点击“standard”或“extra”键可以从Mubea标准碟型弹簧里选择一种弹簧。
标准件 / 非标件“standard”表单里列出了所有DIN 2093标准所规定的标准碟型弹簧，Mubea内部标准的特殊尺寸弹簧则在“extra”表单里列
出。
为简化弹簧选型，所有表单均对弹簧不同变形程度时的载荷和
弹簧行程以及边缘应力进行了预计算。
拷贝弹簧几何尺寸移动光标到欲选尺寸的弹簧所在行，单击任意单元格，然后单击拷贝按钮，所选数据将被拷贝到计算表单里。
算页面。
碟形弹簧柱在左方数据输入区输入做对合组合的单个弹簧或叠合组合弹簧数量，右方区域输入叠合组合弹簧数量。
例如，一个弹簧柱由
4个叠合组合弹簧组成，每个叠合组合又由2个弹簧叠合而
成，则该弹簧柱碟型弹簧总数为4 x 2 = 8 。
载荷点
输入单个弹簧的高度，程序会自动计算5个载荷点的承载力和
变形量。
载荷点0对应单个弹簧或弹簧组合不承受载荷的情况。
在您感
兴趣的行单击任意单元格可以按照您的应用要求更改弹簧载荷
和行程。
由于单元格不不能被直接覆盖，请在屏幕右边的
“calculations”输入菜单里输入您所期望的载荷和变形值。
置(s>H0)，弹簧结构必须确保在不改变载荷点位置的条件下，
碟型弹簧边缘处在不承受载荷时无张应力作用。
边缘应力Bellevilledesign.xls 可以计算四个重要的边缘处应力σI, σII, σIII
和σOM.
材料下面所示表格用于指定材料性能和弹簧工作温度。
材料可以从屏幕右边的下拉菜单选取，杨氏模量会随之自动改变。
如果使
用50CrV4和Ck67之外的材料，请与Mubea联系。
疲劳寿命
劳寿命值。
载荷点1通常用于低脉动应力，载荷点2用于高脉
动应力。
在屏幕右边的输入区输入其它载荷点，可以计算出相
应载荷点的疲劳寿命。
某些情况下，疲劳寿命区域会出现警告。
出现该情况请与
Mubea联系。
请注意: 疲劳寿命计算仅适用于材料为50CrV4 或Ck67，经过喷丸，工作温度在T=20o C的碟型弹簧。
取消疲劳寿命如果碟形弹簧承受非交变或静力载荷，可以通过单击屏幕右边的“remove fatigue life”键来删除疲劳寿命计算。
静载荷对于静力载荷应用的情况，碟型弹簧上表面内边缘处的最大压应力σI 非常重要，I处的应力值最大且对弹簧松弛有很大影响。
对于按照DIN 17221 和DIN 17222标准选择高牌号弹簧钢生产
的碟形弹簧，在压平状态下，碟型弹簧位置I处的计算压应力
不应超过下表所示值。
外径 / 内径σI [N/mm2]
1,5 -2600
2,0 -3400
2,5 -3600
警告以下为可能出现的警告.
警告改正措施
upper tension too high
（上表面张力过大）
减少弹簧变形量。
S2 is too great （S2过大）增加弹簧数量或采用厚度较薄的弹簧做弹簧组合。
S1 too small （S1 过小）由于弹簧压缩时产生的张力使弹簧存在断裂的危险-增加F1，预加载荷。
Temperature too high/too low （温度过高/过低）使用耐高温或低温材料时，请与Mubea联系。
More than 60 springs （超过60片弹簧）单个弹簧在弹簧组内承受变载荷-减少弹簧数量
More than 15 spring packages （超过15片弹簧做叠合组合）单个弹簧在弹簧组内承受变载荷-减少弹簧数量
如果更改弹簧设计或应用要求仍不能消除警告，请与Mubea联
系。
备注用户可以使用计算表单最下方区域输入备注和注意事项。
弹簧
承受载荷的公差和弹簧尺寸也在该区域列出。
图表计算程序的第一个页面完整地显示了碟形弹簧的载荷特性曲线。
该曲线的详细数据，包括相关的边缘应力值被列表显示于
随后的页面中。
通过改变图表右边的输入值可以估计弹簧承受
的应力。
允许应力，应力释放，几何尺寸公差所选材料的允许应力显示在最后一个计算页面。
此外，弹簧在T=20o C和100o C时的应力释放也在该处列出。
按照Mubea 碟型弹簧手册选取的弹簧的尺寸公差也被显示于该页面。