(完整版)圆型水池计算程序

浮力 F= π
*R62*(H2 +h3-
0.5)*10=
0.00
K=(Gj+G9 不考虑抗浮验
)／F=
算
满足抗浮要求
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底板及池壁浇筑完成后，尚未覆土之前，必须限制地下水位高度．限制高度 Hy 为：
施工水位
基本计算
Hy ≤Gj
/(π
*R62*10*
1.05)＝ 1.58
板溢重流槽G3挡= 0.00
(kn)
板内重筒顶G4板= 0.00
(kn)
重底G5板=π重 108.43
(kn)
内G6筒=π重 15085.93 (kn)
池内G7压=π重 169.65
(kn)
池G8净=π重பைடு நூலகம்0.00
(kn)
G池j=外Σ覆G土i= 20024.57 (kn)
重G9=π 0.00
(kn)
H4 0.000
R6 19.600
H5 0.000
R7 2.350
H6 4.000
R8 1.050
h1 0.150
三．抗浮计算：
1．池重计算：
2. 浮力计算： 3. 抗浮验算： 4. 施工阶段限制水位：
走道板重
池G1壁=π重 443.76
(kn)
溢流G2槽=π底 4216.80
(kn)
一．结构简图：
基本计算
二．几何参数：
（单位： m）
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基本计算
R1 20.300
R9 0.750
h2 0.000
R2 19.350
H1 4.000

水池混凝土方量计算公式

水池混凝土方量计算公式
1.圆形水池混凝土方量计算公式：
圆形水池的混凝土方量可以通过以下公式计算：
V=π*r^2*h*(1+1.5*d/r)
首先，计算圆形水池的底面积，即π*r^2、然后，将底面积与高度
相乘，得到水池的体积。

最后，考虑到水池壁的厚度，需要将体积乘以一
个修正系数（1+1.5*d/r），来纠正壁厚对体积的影响。

2.矩形水池混凝土方量计算公式：
矩形水池的混凝土方量可以通过以下公式计算：
V=l*w*h*(1+2*d/(l+w))
其中，V表示混凝土体积，l为水池的长度，w为水池的宽度，h为水
池的高度，d为水池壁厚度。

首先，计算矩形水池的底面积，即l*w。

然后，将底面积与高度相乘，得到水池的体积。

最后，考虑到水池壁的厚度，需要将体积乘以一个修正
系数（1+2*d/(l+w)），来纠正壁厚对体积的影响。

需要注意的是，以上公式仅仅计算了水池的混凝土方量，并未考虑其
他因素，如管道、附属设备等。

在实际设计中，还需对这些因素进行综合
考虑，并在计算公式中加以修正。

另外，还需要根据实际工程情况进行施
工缝隙的预留和浪踏考虑。

最后，为了确保水池结构的安全性和稳定性，需要在计算公式中设置一定的安全系数，并进行相关的结构设计和工程计算。

此外，还需要进行现场勘测和监测，以确保混凝土浇筑的精确性和质量可控性。

水池容积计算方法

水池容积计算方法
水池容积的计算方法可以根据以下步骤进行:
1. 确定水池的形状和尺寸。

例如,水池的长度、宽度或高度以及深度。

2. 确定水池内的液体种类和密度。

例如,水池内的液体可能是水,密度为1 g/mL。

3. 计算水池的水位(即水的深度)。

例如,如果水池的深为2米,则水的深度为2米。

4. 计算水池的容积。

容积等于水的深度乘以水的密度。

因此,
水池的容积为:
V = (2米) × (1 g/mL) = 2米3
5. 如果水池内的液体不是水,则需要根据液体的密度和液面高
度计算容积。

需要注意的是,上述公式只适用于圆柱形的水池。

对于其他形状的液体水池,需要根据具体情况进行计算。

水池计算(圆形水池计算,中间一支柱)

半径r m 5.65
水池净宽dn m 11
顶、底板均按有中心支柱的圆板计算顶板支柱的柱帽计算宽度ct m 1.3 底板支柱的柱帽计算宽度cb m 1.4 柱的宽度 m 0.4
柱的宽度 m 0.5
中国水利水电出版社
一支柱) 一支柱)
水池净高Hn m 4
水池壁厚h m 0.3
帽子的高度 m 0.37
参考文献：水工混凝土结构设计手册（周氏章国定等主内力计算( 圆形水池结构内力计算(中间一支柱 1.计算简图的确定
池壁与顶板及底板均为整体连接，属于弹性固定。池壁计算高度H m 4.3 水池的计算直径d m 11.3 底板厚度h1 m 0.35 顶板厚度h2 m 0.25
帽顶板的厚度 m 0.08
帽子的高度 m 0.35
帽底板的厚度 m 0.1

圆池敞口计算

0.6
0.203
-6.59 -0.039 4.02 -2.57
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
0.9
0.315
-10.20 -0.050 5.16 -5.04
1.2
0.434
-14.05 -0.027 2.79 -11.26
1.5
0.557
-18.04 0.069 -7.14 -25.18
1.8
0.665
-21.56 0.284 -29.57 -51.13
活载分项系数γQ= 活荷载准
永浮久力系折数减
系数ηred= 荷载分项系数=
9.6 1.1 1.54 25500 210 210000 10 25 18 18 24 100 1.5 1.2 1.4 0.1 1 0.9
N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 N/㎜2 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2
合下的池壁
表7
45°= 0.7854
度
二、结构整
土摩擦角 φ=
0.5236
度
体1、验自算重组
成水池自重标
准值由下列
（池壁+砂浆）重q1= 246.85
kN
（池底+砂浆）重q2= 160.18
kN
水池总自重标准值G= 407.04
kN
池底外伸覆土重q3= 188.94
kN
池底垫层重q4= 63.41
kN
2、整体抗
浮验算
1.8
0.665 -60.45 1.100 -1.89 0.284 -1.97 -64.31
0.7
2.1
0.720 -65.39 1.035 -1.77 0.632 -4.38 -71.55

圆型水池计算程序

2 2 2 2 2 2 2 2 2
443.76 4216.80 0.00 0.00 108.43 169.65 0.00
(kn) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn) (kn)
底板重 G6=π *R62*h3*25= 15085.93
池净重 Gj=Σ Gi= 20024.57 池外覆土重G9=π *(R62-R22)*H2*18= 0.00 2. 浮力计算：浮力 F=π *R62*(H2+ 2 页
基本计算
三．抗浮计算：
1．池重计算：走道板重 G1=π *(R12-R22)*h1*25= 池壁重 G2=π *(R22-R32)*H1*25= 溢流槽底板重 G3=π *(R3 -R4 )*h2*25= 溢流槽挡板重 G4=π *(R4 -R5 )*h4*25= 内筒顶板重 G5=π *R7 *h5*25= 内筒重 G7=π *(R8 -R9 )*H6*25= 池内压重G8=π *(R3 -R8 )*(H4+H5)/2*25=
3. 抗浮验算：K=(Gj+G9)／F= 不考虑抗浮验算
满足抗浮要求
4. 施工阶段限制水位：底板及池壁浇筑完成后，尚未覆土之前，必须限制地下水位高度．限制高度 Hy 为： Hy ≤Gj /(π*R6 *10*1.05)＝施工水位限制高度为1.58米
2
1.58
(m)
四．地基承载力计算：
1. 荷载计算：池净重： G=Gj*1.2= 覆土重： G9*1.2= 池内水重： G10=π *R32*H3*10*1.2= 池内设备及其它重量： G11= ΣG ＝ 2．基底压力： q=Σ G／π *R62= 59.44 (kn/m2) (kn/m2) f = 100 (kn/m2) 24029.48 0.00 47608.68 60.00 71698.16 (kn) (kn) (kn) (kn) (kn)

第4章资料2：圆形水池计算

4.2 圆形贮液池设计 P62
一、基本假定
(1)所采用的材料是均质的、弹性的、各向同性的； (2)池壁厚度h远小于池半径r； (3)结构各点的位移远小于池壁厚度h； (4)垂直于池壁中曲面方向的法向应力可略。
二、计算原理：
P62：圆形水池的池壁可以看成一圆柱形薄壳？
三、计算方法
H2 H2 2rh dh
环向弯矩：
M
1 Mx 6
第三类：比值>56 （池壁很高），忽略池壁端部约束对内力的影响，按照两端自由的薄壁圆筒计算内力，设计时可查静力结构计算手册。
二、顶盖内力计算
同钢筋混凝土的楼盖计算：P67
《水池设计规范》
三、底板内力计算
水池的底板相当于水池的基础，水池的全部重量和荷载都是通过底板传给地基的。
同钢筋混凝土的基础底板计算：P67 当地基土比较坚硬，不太软弱时，且水池直径也不大时，通常假设地基反力均匀分布，故其计算与顶板相同（倒楼盖法计算）。当地基土比较软弱时，且水池直径也较大时，这时应该按弹性地基
上的圆板来确定池底地基土反
力的分布规律；按照弹性地基进行设计计算。
注意：同钢筋混凝土的楼盖计算，侧壁的底部剪力，对底板来说是轴向拉力或压力
第二类：比值0.2~56之间，按照圆柱型薄壳分析池壁内力，内力计算查结构设计手册。不同荷载作用下、不同的支承条件的池壁内力计算根据（4.20）代入边界条件
环向拉力：
竖向弯矩：水平剪力：
N k N pr
M x k M x pH 2
（4-22）
Vx kVx pH
内力系数，直接查表附录I P174-202
第一类：比值<0.2时（池壁很低），单向板计算。仅考虑竖向弯矩和剪力，忽略环向弯矩、环向拉力。

2000方水池计算书

2000m³圆形水池设计执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》1 设计资料1.1 基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2 荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重 :1.20其它恒载:1.27地下水压:1.27其它活载:1.40荷载准永久值系数:顶板活荷载 :0.40地面堆积荷载:0.50地下水压 :1.00温(湿)度作用:1.00活载调整系数:其它活载:1.00壁面温差:-10.0℃温差弯矩折减系数:0.65 混凝土线膨胀系数:0.0000101.3 混凝土与土信息土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=50.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00混凝土等级:C20 纵筋级别:HRB335混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.202 计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3 荷载标准值计算底板:恒荷载:池壁自重: 2.28kN/m2覆土自重:1.79kN/m2活荷载:地面活荷载:0.50kN/m2池壁:恒荷载:池内水压力 :23.00kN/m2池外侧土压力(池底):12.00kN/m2活荷载:温差作用 :-14.92kN.m/m地面活荷载 :3.33kN/m24 地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2 = 3.14×15.2002 = 725.83m2池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(15.200＋0.30)2=754.77m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×28.93×2.500=1808.38kN底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×794.23×0.30=5956.70kN水池自重Gp=Gs＋Gb=1808.38＋5956.70=7765.08kN挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×(Hb－t2)= 18.00×(794.23－754.77)×(2.300－0.30)=1420.50kN池内水自重Gw=p w×Aic=23.00×725.83=16694.17kN外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(794.23-754.77)=394.58kN基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm)/A b=26274.33/794.23=33.08kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)地下水位位于底板下1m以内，考虑地下水水池底板底下的土的重度γ=γ饱和－γ水=20.00-10.00=10.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=18.00kN/m3f a=50.00＋1.00×10.00×(6.000－3)＋1.00×18.00×(2.300－0.5)=112.40kPap k=33.08kPa<f a=112.40kPa 地基承载力满足5 抗浮验算:地下水位位于基底以下,无需验算6 内力及配筋计算:(轴力:kN 弯矩:kN.m 面积:mm2配筋面积:mm2/m)池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表池壁的约束条件: 上端自由,下端固定池壁内力计算查表系数H2/dt=2.5002/30.700×0.30=0.68荷载组合:（1）闭水试验：池内有水，池外无土（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土闭水试验：基本组合 :1.27×池内水作用＋1.40×温度作用标准组合 :1.00×池内水作用＋1.00×温度作用准永久组合:1.00×池内水作用＋1.00×温度作用使用时池内无水：基本组合 :1.27×池外土作用＋0.90×1.40×(温度作用＋地面活荷载) 标准组合 :1.00×池外土作用＋0.90×1.00×(温度作用＋地面活荷载) 准永久组合:1.00×池外土作用＋1.00×温度作用＋0.50×地面活荷载池壁的竖向最大裂缝宽度:0.11<=0.20 裂缝满足要求池壁的环向最大抗裂度 :1.27<=act×ftk=1.34 抗裂度满足要求池壁的环向最大裂缝宽度:0.08<=0.20 裂缝满足要求底板:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算底板的计算半径:R=15.350m 底板的约束条件:周边固定荷载组合：使用时池内无水：基本组合 :1.20×自重＋1.27×覆土自重＋1.40×地面活荷载 S=1.20×2.28＋1.27×1.79＋1.40×0.50=5.70kN/m2准永久组合:自重＋覆土自重＋0.50×地面活荷载S=2.28＋1.79＋0.50×0.50=4.31kN/m2。

圆形水池结构计算书资料

无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下：顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载荷载效应准永久值作用效应基本组合设计值活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩：计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L 边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005 =⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。

鱼池面积和水体计算法

解剖肠道，肉眼可见虫体解剖肠道，肉眼可见虫体肉眼仔细观察可见嘴部、鳍或鳃上有米色小点肉眼可见鳃丝末端挂着像蝇蛆一样的小虫肉眼可见体表上的虫体
186
病名鲺病
鱼怪病打粉病气泡病
跑马病萎瘪病弯体病
附录 2 鱼池面积和水体计算法
发病季节
终年可见４—８月为甚
续表肉眼鉴别症状肉眼可见体表上大的如小指甲，小的也有米粒大的虫体
ｐＨ生化需氧量（５ｄ，２０℃）
溶解氧
附表 3 渔业水域水质标准标准
不得使鱼、虾、贝、藻类带有异色、异臭、异味水面不得出现明显油膜或浮沫人为增加的量不得超过１０ｍｇ／Ｌ，而且悬浮物质沉积于底部后，不得对鱼、虾、贝、藻类产生有害的影响
淡水６畅５～８畅５，海水７畅０～８畅５不超过５ｍｇ／Ｌ；冰封期不超过３ｍｇ／Ｌ２４ｈ，１６ｈ以上必须大于５ｍｇ／Ｌ，其余任何时候不得低于３ｍｇ／Ｌ，对于鲑科鱼类栖息水域冰封期及其余任何时候不得低于４ｍｇ／Ｌ
酒石酸锑钾２（对氨基苯碘酰胺）噻唑 N１脒基磺胺５硝基呋喃醛缩氨基脲
消治龙磺胺胍呋喃新
呋喃唑酮ｆｕｒａｚｏｌｉｄｏｎｕｍ，ｎｉｆｕｌｉｄｏｎｅ
３（５硝基糠叉胺基脲）２疢唑痢特灵烷酮
呋喃那斯ｆｕｒａｎａｃｅ，ｎｉｆｕｒｐｉｒｉｎｏｌ
６羟甲基２［５硝基２呋喃基Ｐ７１３８（实验名）乙烯基］吡啶
白头白嘴病竖鳞病鳗赤鳍病
５—７月３—５月４—１１月
头部和嘴圈周围呈灰白色竖鳞，鳞下聚集透明液体，鳍附近皮下充血胸、腹鳍出血，肛门红肿，肠管出血发红等，严重者体表出现溃疡
淡水养殖鱼类暴发性病

消防水池有效容积计算公式(二)

消防水池有效容积计算公式(二)
消防水池有效容积计算公式
1. 介绍
消防水池是防火系统中重要的组成部分之一，用于存储并供应灭火水源。

计算消防水池的有效容积是设计消防系统和灭火水源配置的重要工作之一，需要根据一定的公式进行计算。

2. 公式1：长方形水池的有效容积计算公式
长方形水池的有效容积（V）可以使用如下公式进行计算：
V = L * W * H
其中， - V 表示水池的有效容积（单位：立方米） - L 表示水池的长度（单位：米） - W 表示水池的宽度（单位：米） - H 表示水池的深度（单位：米）
3. 举例说明
假设我们有一个长方形水池，长度为10米，宽度为5米，深度为3米。

我们可以使用上述公式进行计算：
V = 10 * 5 * 3 = 150（立方米）
因此，这个长方形水池的有效容积为150立方米。

4. 公式2：圆形水池的有效容积计算公式
圆形水池的有效容积（V）可以使用如下公式进行计算：
V = π * r^2 * H
其中， - V 表示水池的有效容积（单位：立方米） - π 表示圆周率，取值约等于 - r 表示水池半径（单位：米） - H 表示水池的深度（单位：米）
5. 举例说明
假设我们有一个圆形水池，半径为4米，深度为2米。

我们可以使用上述公式进行计算：
V = * 4^2 * 2 ≈ （立方米）
因此，这个圆形水池的有效容积约为立方米。

6. 结论
通过上述两个公式，我们可以根据消防水池的形状（长方形或圆形）和尺寸（长度、宽度和深度）计算出其有效容积。

这些计算结果对于准确设计消防系统和合理配置灭火水源具有重要参考价值。

圆形水池结构计算书.

无梁板式现浇钢筋混凝土圆形水池结构计算书1、设计资料:主要结构尺寸：内径（d）：32m 底板厚:0.3m壁板高：4.15m 壁板厚：0.35m顶板厚：150mm 底板外挑宽度：400mm荷载和地质条件：顶板活荷载：q k=1.5kN/m2 池内水深：4m地下水深：1.2m（底板以上）底板覆土：0.3m土内摩擦角:30* 修正后地基承载力特征值：f a=100kPa 水重力密度：10kN/m3 回填土重度取:18kN/m3钢筋混凝土重度：25kN/m3 钢筋选用HRB235和HRB400混凝土选用C25，f t=1.27N/mm2,f c=11.9N/mm22、抗浮稳定性验算：i ）局部抗浮稳定性验算：取中间区格（4×4m 2)作为计算单元，抗力荷载标准值如下：顶板自重：25×0.15×4×4=60kN 底板自重：25×0.3×4×4=120kN 支柱自重：25×0.3×0.3×3.45=7.76kN柱帽重：25×[1.42×0.1+31(0.32+0.3×1+12)×0.35]=8.95kN柱基重：25×[1.52×0.1+31(0.42+0.4×1.1+1.12)×0.35]=10.9kN池顶覆土重：18×4×4×0.3=86.4kN ΣG k =60+120+7.76+8.95+10.9+86.4=294.01kN局部浮力：F 浮=11)(A h d w ⋅+γ=10×(1.2+0.3)×4×4=240kN K=浮F G k ∑=24001.294=1.23>1.05满足局部抗浮要求 ii)整体抗浮验算：顶板自重：π（16+0.35）2×0.15×25=3149.32kN 顶板覆土重：π（16+0.35）2×0.3×18=4535.02kN 壁板自重：2π（16+0.35/2)×0.35×4.17×25=3708.24kN悬挑土重：π[(16+0.4+0.35)2-(16+0.35)2]×[(18-10)×1.2+18×3.5]=3019.77kN 池内支撑柱总重：45×（7.76+8.95+10.9)=1242.5kN 底板浮重：π（16+0.35+0.4)2×0.3×(25-10)=3966.35kNΣG k =3149.32+4535.02+3708.24+3019.77+1242.5+3966.35=19621.2kN总浮力：F 浮=A h d w ⋅+)(1γ=10×(1.2+0.3)×π(16+0.4+0.35)2=13221.2kN K=浮F G k ∑=2.132212.19621=1.48>1.05满足整体抗浮要求3、地基承载力验算：池内水重：G W =10×π×162×4.17=33537.13kN池顶活荷载：Q k =q k A=1.5×(16+0.35+0.4)2×π=1322.12kN 基地压力：P k =A Q G G k W ++∑=275.1612.132213.335372.19621⨯++π=61.81kPa<f a =100kPa 故地基承载力满足要求 4、抗冲切验算：顶板：按顶板周边简支的方格柱网无梁板计算顶板荷载荷载效应准永久值作用效应基本组合设计值活荷载 1.5×0.4=0.6kN/m 2 1.5×1.4=2.1kN/2 顶板覆土 18×0.3=5.4kN/m 2 5.4×1.27=6.86kN/m 2 顶板自重 25×0.15=3.75kN/m 2 3.75×1.2=4.5kN/m 2 合计 10.15kN/m 2 13.94kN/m 2 I-I 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tSh 0h 0=150-30=120mm,B+h 0=1400+120=1520mm S=4(B+h 0)=6080mm P s [L 2-(B+h 0)2]=13.94×[42-1.522]=190.83kN0.7f t Sh 0=0.7×1.27×6.08 ×0.12=648.61kN>190.83kN 满足抗冲切要求 II-II 截面抗冲切验算：P s [L 2-(B+h 0)2]≤0.7f tShh 0=250-30=220mm,B+h 0=1000+220=1220mm S=4(B+h 0)=4880mmP s[L2-(B+h0)2]=13.94×[42-1.222]=202.29kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×4.88×0.22=954.43kN>202.29kN满足抗冲切要求底板：按底板板周边简支的方格柱网无梁板计算基地反力：准永久值：275 . 161242.5 3019.773708.244535.023149.32⨯+ +++π+0.6=18.36kN/m2基本组合设计值275 . 161.351242.51.273019.771.353708.241.274535.021.353149.32⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯π+2.1=25.39kN/m2 i)I-I截面：h0=300-40=260mm B+h0=1500+260=1760mm4（B+h0）=7040mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.762]=327.59kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×7.04×0.26=1627.23kN>327.59kN满足抗冲切要求i)II-II截面：h0=300-40=260mm B+h0=1100+260=1360mm4（B+h0）=5440mmP s[L2-(B+h0)2]=25.39×[42-1.362]=359.28kN0.7f t Sh0=0.7×1.27×5.44×0.26=1257.4kN>359.28kN满足抗冲切要求5、顶板内力计算：顶板弯矩布置图如下1）柱帽计算宽度：C=(0.7-0.2+0.1)×2=1.2m>0.2L 且≤0.3L 2）中间区格总弯矩：计算跨度：L 中=L-2c/3=3.2m准永久值基本组合设计值M 0=281中qLL 51.97kN 71.37kN 总边区格总弯矩：计算跨度L 边=L-c/3+h/2=3.71M 0边=281边qLL 69.85kN 95.94kN 池壁与顶板视为铰接连接，其刚度比为零查得：α=1.45，β=1.8，γ=0故作用效应准永久值(kN.m) 作用效应组合设计值(kN.m) M 1=-0.5M 0=-25.99 M 1=-0.5M 0=-35.69 M 2=0.2M 0=10.39 M 2=0.2M 0=14.27 M 3=-0.15M 0=-7.80 M 3=-0.15M 0=-10.71 M 4=0.15M 0=7.8 M 4=0.15M 0=10.71 M 5=-0.5αM 0=-37.68 M 5=-0.5αM 0=-51.74 M 6=0.2βM 0=18.71 M 6=0.2βM 0=25.69 M 7=-0.15αM 0边=-15.19 M 7=-0.15αM 0边=-20.87 M 8=0.15βM 0边=18.85 M 8=0.15βM 0边=25.93 M 3’=-0.12M 0边=-8.38 M 3’=-0.12M 0边=-11.51 M 4’=0.12M 0边=8.38 M 4’=0.12M 0边=11.51 3)顶板按照承载力极限状态进行配筋计算： A S =87.0h f My ,h 0=150-30=120mm,HRB400f y =360N/mm 2,HRB235f y =210N/mm 2,（各区格板纵横向均需满足最小配筋率min ρ=0.2%，最小配筋面积A Smin =bh min ρ=600mm 2） A S1=949.61mm 2,A S2=379.68mm 2,A S4=284.96mm 2,A S5=1376.65mm 2,A S6=683.54mm 2,A S7=555.29mm 2,A S8=689.92mm 2,A S3’=306.25mm 2,A S4’=306.25mm 2;故:顶板选用双层双向C 10@200，A S =785mm 2>A Smin =600mm 2;因A S1、A S5均大于A S ,故M 1、M 5方向增加上层附加钢筋C 10@200，A S =1570mm 2大于A S1、A S5 4）按照正常使用极限状态进行裂缝宽度验算：1）M 6区格板087.0h A M s qsq =σ=12.078587.01071.183⨯⨯⨯=288.3N/mm 2 15020005.07855.0⨯⨯===bh A A A s te s te ρ=0.005 =⨯⨯⨯-=-=13.288005.078.165.01.165.01.12ασρψsq te tkf 0.197C25混凝土f tk =1.78N/mm 2,E S =2.1×105N/mm 2v dc E w teSsq)1)(11.05.1(8.11max αρσψ++==7.0)01)(005.01011.0305.1(101.23.288197.08.15⨯++⨯⨯⨯⨯=0.09mm<0.25mm 满足裂缝宽度要求。

第3章圆形水池1

三、性能 1.抗渗性抗渗等级：抗渗等级Si是指龄期为28天的混凝土试件，施加0.1iN／mm2水压后满足不渗水的指标。现在用Pi
提高抗渗性能的措施： ① 增加水泥用量，用量过多会加大干缩量，普通混凝土不宜超过3600N／m，预应力混凝土的水泥用量不宜超过4100N／m。 ② 加入各种防水掺合料来提高其抗渗性能 ③ 改变级配 ④ 振捣密实 2.抗冻性对位于寒冷或严寒地区的外露钢筋混凝土贮液池，应保证混凝土具有良好的抗冻性能。为此，混凝土一般不应低于C25级。水灰比不应大于0.55，水泥用量也同样不应超过抗渗要求的标准。
钢筋混凝土特种结构
河北工程大学土木工程学院建筑工程教研室孙克
第三章贮液池
本章提要：根据规范着重介绍荷载组合，计算简图、内力计算方法、构造设计。主要针对圆形及矩形贮液池讲解。
3-1概述
一、定义、应用及尺寸的确定
1.定义：贮液池是贮存石油、水及各种液体的构筑物。 2.应用：煤炭地面建筑、给排水工程、石油、化工等各种工业 N r
3.2.3.4圆形水池的内力计算
1.基本假定： (1)所采用的材料是均质的、弹性的、各向同性的； (2)池壁厚度九远小于池半径r； (3)结构各点的位移远小于池壁厚度九； (4)垂直于池壁中曲面方向的法向应力可略。
2.计算简图：1.直径的确定 2.计算高度确定
3.支承条件的确定应按实际连接构造方案确定
3.抗侵蚀性
对接触弱侵蚀性介质的混凝土，可选用适宜品种的水泥、骨料。例如火山灰质水泥的抗侵蚀性好，特别是对抗硫酸盐的侵蚀更为有利。也可加设贴面。另外，在混凝土保护层最小厚度规定上较为严一些，见下表。
4.稳定性要求位于地下水位以下的贮液池，当池内无液体或液体很少时，如果地下水对贮液池的浮力大于水池的总重量，则会发生整个贮液池被浮托起来的危险，在设计中必须予以考虑。基础底面上的局部地下水浮托力可按下式计算：

300方园形水池结构计算

圆形水池设计(YSC-1)项目名称300方园形水池构件编号日期2020.11.04设计shaohuizhang 校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB 50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138-2002), 本文简称《水池结构规程》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2 荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重 :1.20其它恒载:1.27地下水压:1.27其它活载:1.40荷载准永久值系数:顶板活荷载 :0.40地面堆积荷载:0.50地下水压 :1.00温(湿)度作用:1.00活载调整系数:其它活载:1.00壁面温差:10.0℃ 温差内力折减系数:0.65 混凝土线膨胀系数:0.0000101.3 混凝土与土信息土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=120.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00混凝土等级:C30 纵筋级别:HRB335混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.20纵筋保护层厚度:下侧(外侧) - 35 502 计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3 荷载标准值计算参数说明:γc、γw、γ土、γ饱和、γ水——混凝土、池内水、自然土、饱和土、水的重度H、R、t、t1、t2、Le——池壁净高、水池内圆半径、池壁厚、顶板厚、底板厚、底板外挑长度A s、A t、A b——池壁面积、顶板面积、底板面积Hb、Hw——基底到地面的距离、地下水到地面的距离底板:荷载计算按地基净反力底板面积A b=π(R＋t＋Le)2= 3.14×(6.500＋0.20＋0.30)2 = 153.94m2池壁面积A s=π((R＋t)2－R2) = 3.14×((6.500＋0.20)2－6.5002) = 8.29m2池壁外圆面积A t=141.03m2挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×Hw＋(γ饱和－γ水)×(Ab－At)×(Hb－Hw－t2) =18.00×(153.94－141.03)×1.000＋(20.00－10.00)×(153.94－141.03)×(2.500-1.000-0.30)=387.36kN恒荷载:池壁自重p k=(γc×H×A s)/A b=(25.00×2.500×8.29)/153.94=3.37kN/m2外挑覆土p sv=Gexs/A b=387.36/153.94=2.52kN/m2活荷载:地面活荷载q m= q×(A b-A t)/A b=10.00×(153.94-141.03)/153.94=0.84kN/m2地下水压力p gw=[γ水×(Hb-Hw-t2)×(A b-A t)]/A b=[10.00×(2.50-1.00-0.30)×(153.94-141.03)]/153.94=1.01kN/m2池壁主动土压力系数K a=tg2(45-ψ/2)=0.33恒荷载:池内水作用p w=γw×hw=10.00×2.000=20.00kN/m2池外土作用(地下水位处)p ep_w=γ土×Hw×K a=18.00×1.000×0.33=6.00kN/m2池外土作用(池底)p ep=p ep_w＋(γ饱和－γ土)×(Hb－Hw－t2)×K a=6.00＋(20.00－10.00)×(2.500－1.000－0.30)×0.33=10.00kN/m2活荷载:温度作用M tk=0.65×0.1×Ec×t2×△t×αc=0.65×0.1×30000000.00×0.202×(10.00)×0.00001=-7.80kN.m/m地面活荷载q m=q×K a=10.00×0.33=3.33kN/m2地下水作用(池底)p gw_b=γ水×(Hb－Hw－t2)=10.00×(2.500－1.000－0.30)=12.00kN/m24 地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2= 3.14×6.5002 = 132.73m2池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(6.500＋0.20)2=141.03m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×8.29×2.500=518.36kN底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×153.94×0.30=1154.54kN水池自重Gp=Gs＋Gb=518.36＋1154.54=1672.90kN挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×Hw＋(γ饱和－γ水)×(Ab－At)×(Hb－Hw－t2)=18.00×(153.94－141.03)×1.000＋(20.00－10.00)×(153.94－141.03)×(2.500-1.000-0.30)=387.36kN池内水自重Gw=p w×Aic=20.00×132.73=2654.65kN外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(153.94-141.03)=129.12kN地下水荷载Giw=154.94kN基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm＋Giw)/A b=4998.97/153.94=32.47kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)水池底板底下的土的重度γ=γ饱和－γ水=20.00-10.00=10.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=[γ土×Hw＋(γ饱和－γ水)×(Hb－Hw)]／Hb=[18.00×1.000＋(20.00－10.00)×(2.500－1.000)]／2.500=13.20kN/m3f a=120.00＋1.00×10.00×(6.000－3)＋1.00×13.20×(2.500－0.5)=176.40kPa p k=32.47kPa<f a=176.40kPa 地基承载力满足5 抗浮验算:水池自重Gp=1672.90kN挑出部分的覆土重Gexs=387.36kN地下水作用荷载Giw=154.94kN总自重W=Gp＋Gexs＋Giw=2215.20kN池体浸入水中高度h=1.50m水池底面积Ab=153.94m2浮托力折减系数ηfw=1.00总浮力F=ηfwγ水 h A b=1.00×10.00×1.50×153.94=2309.07kNW/F=0.96<Kf=1.10,抗浮验算不满足。

鱼池面积和水体计算法

４—５月甚
肉眼仔细观察可见虫体。严重病鱼皮肤上有一层灰白色黏液膜
５—８月
眼球充血和突出，甚至眼球脱落，脑部亦充血，后期眼珠混浊，呈乳白色
５—６月１２—１月
终年可见３—５月１１—１２月
５—７月５—８月５—６月６—１０月终年可见６—１１月为甚
肉眼可见肠道内有白色虫体，肠前端膨大像胃，肠皱襞萎缩，食物减少腹部肿大，剖开可见白色带状虫体肉眼可见鳞片下有盘曲的红色虫体
附录 2
鱼池面积和水体计算法
一、鱼池面积计算（单位：cm2 ）
（一）长方形或正方形的鱼池只要测量鱼池水面的长度和宽度即可。计算公式：面积＝长度 ×宽度（二）圆形的鱼池只要测量直径或半径即可。计算公式：面积＝半径 ×半径 ×３畅１４（三）梯形或近梯形的鱼池只要测量两条边（上底和下底）和高（宽度）即可。计算公式：面积＝（上底＋下底）／２ ×高（四）不规则的鱼池可将鱼池划分成若干个三角形（图１、图２）来测量。计算公式如下：１畅按已知三角形三边（a、b、c）求三角形面积（A）计算公式：设 s 为系数 s ＝（a ＋b ＋c）／２
保好江乌、氟氰、菊酯
五氯酚钠
孔雀石绿ｍａｌａｃｈｉｔｅｇｒｅｅｎ
Ｃ２３Ｈ２５ＣＩＮ２
碱性绿、盐基块绿、孔雀绿
锥虫胂胺ｔｒｙｐａｒｓａｍｉｄｅ
附录 2 鱼池面积和水体计算法
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续表
药物名称
化学名称（组名）
别名
酒石酸锑钾ａｎｉｔｍｏｎｙｌｐｏｔａｓｓｉｕｍｔａｒｔｒａｔｅ磺胺噻唑ｓｕｌｆａｔｈｉａｚｏｌｕｍＳＴ，ｎｏｒｓｕｌｔａｚｏ磺胺脒ｓｕｌｆａｇｕａｎｉｄｉｎｅ呋喃西林ｆｕｒａｃｉｌｌｉｎｕｍ，ｎｉｔｒｏｆｕｒａｚｏｎｅ

(完整版)圆型水池计算程序