梁裂缝宽度、挠度计算表

混凝土女儿墙主筋计算EXCEL2003

最大裂缝宽度ωmax=αcrψσ
14.50 7.25 151.55 75.78 0.20 0.06
ρte=AS/0.5bh 受拉区纵筋等效直径deq=d/νi
单位面积钢筋根数n
ψq=1.1-0.65ftk/ρteσsq
ψK=1.1-0.65ftk/ρteσsk 验算ωmax ≤ ωlim
1.00% 10.0
高度z处迎风面宽度 B（z）（m）
构件底部宽度 B（0）（m）
结构迎风面宽度 B（m）结构第一振型系数Φ1
女背儿景墙分压量顶因伸子出修部正分系截数面荷θ载v 考虑栏板顶端（水k平N/荷m）载 FK（kN/m）
基本自振周期 T1(s) 板保护层厚度c(mm) 混凝土轴心抗拉强度设计值ft 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 等效矩形应力图计算系数α1 活荷载准永久值系数ψq
混凝土轴心抗拉强度标准值ftk
1.78
二、
数据
统计
、确
定荷
载组
合方
案
传给梁的竖向均布恒荷载标准值栏板顶部水g平K(活kN载/m设) 计值 F(kN)
23.4 1.40
均布活荷载标准值 qK(kN/m) 均布活荷载设计值 q(kN/m)
1.92 2.69
三、计算截面配筋
弯矩 M（kN·m）
等效矩形应力图计算系数β1 计算钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2)
混凝土女儿墙主筋、裂缝、挠度计算
一、
常规
数据
混凝土容重（kN/m3）
25
混凝土强度等级
C25
受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2)
360
墙厚（mm）
240
结构类型
钢筋混凝土及砌体结构

裂缝宽度验算及减小裂缝宽度的主要措施

8.2.5 裂缝宽度验算及减小裂缝宽度的主要措施对裂缝宽度的限制，应从保证结构耐久性，钢筋不被锈蚀及过宽的裂缝影响结构外观，引起人们心理上的不安两个因素来考虑。

《混凝土结构设计规范》（GB50010）规定，钢筋混凝土构件在荷载的标准组合下，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度，应符合下式规定：（8-20）式中w max——按荷载的标准组合并考虑长期作用影响计算的构件最大裂缝宽度，按式；w lim——裂缝宽度限值，根据构件所处的环境类别（表8-1）不同，裂缝宽度限值取表8-2中的值。

表8-1 混凝土结构的使用环境类别表8-2 混凝土结构构件的最大裂缝宽度限值w lim (mm)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023）规定，钢筋混凝土构件在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，且不得超过以下规定的限值：一般环境0.20mm有气态、液态或固态侵蚀物质环境0.10mm这里，一般环境系指寒冷和严寒、无侵蚀物质影响的地面和水下及与土直接接触的环境；有气态、液态或固态侵蚀物质环境系指包括海水、使用除冰盐在内及工业污染的环境。

从影响裂缝宽度的主要因素以及两本规范的裂缝宽度计算公式中我们发现，当设计计算发现裂缝宽度超限，或要求减小裂缝宽度时，选择较细直径的钢筋及变形钢筋是最为经济的措施。

因为同样面积的钢筋，直径小则其周长与面积比就大，这就增大了钢筋与混凝土间的粘结力，采用变形钢筋亦是这个道理。

粘结力大，可使裂缝间距缩短，裂缝即多而密，裂缝间距内钢筋与混凝土之间的变形差就小，裂缝宽度减小。

但是，当采用上述措施仍不能满足要求时，亦可增大钢筋截面面积，从而增大截面的配筋率，减小钢筋的工作应力，减小平均裂缝间距；当然，有时也可采取改变截面形式及尺寸或提高混凝土强度等级等办法。

8.2.6 小结两本规范的裂缝宽度计算公式相差较大（见表8-3）。

从理论基础上看，《混凝土结构设计规范》（GB50010）采用一般裂缝理论，然后通过试验数据统计回归的方法确定其中的系数；《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023）公式则纯粹是建立在试验统计分析基础上的。

钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度验算

受压翼缘加强系数
3、钢筋应变不均匀系数
sm sk s sm s sk
钢筋应力不均匀系数是反映裂缝间混凝土参加受拉工作程度的影响系数。越小，裂缝之间的混凝土协助钢筋抗拉的
作用越强。
1.1 0.65 ftk s sk te
sk分布图
1.1 0.65 ftk s sk te
sm sk
Sm cm cck
sm
cm
c

(
' f
Mk
0 )bh02Ec
cm

Mk
bh02 Ec
sm

Mk
Ash0 Es
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
Bs

Mk

M k h0
sm cm
cm

Mk
bh02 Ec
Bs

1
Ash02 Es

1
bh03 Ec
Bs

Es Ash02
E

E 0.2 6 E

1 3.5 f
Bs

1.15
Es Ash02 0.2
6E
1 3.5 f
1.1 0.65 ftk s sk te
在短期弯矩Mk=（0.5~0.7）Mu范围，三个参数、和中，和为常数，而随弯矩增长而增大。
wm smlm cmlm
εsm、εcm——分别为裂缝间钢筋及砼的平均应变； lm——裂缝间距。
平均裂缝宽度wm
wm smlm cmlm

sm
(1

cm sm

建筑结构-钢筋混凝土构件裂缝宽度和挠度验算

Bl
Bl
M l (
Ms 1)
Ms
Bs
…8－6
Ms ––– 荷载短期效应组合算得的弯矩。 (恒载＋活载) ––– 标准值。
Ml ––– 荷载长期效应组合算得的弯矩。
(恒载＋活载q) ––– 标准值。
––– 挠度增大系数。 = 2.0 0.4' /
Bs ––– 短期刚度按式(8-5)计算。
3). 最小刚度原则：
e0
e0
Ns Ns
(a)
Ns
Ts
Ns
(b)
Ns
Ns
(c)
图8-1
(d T
(e)
非
为防止温度应力过大引起的开裂，规定了最
荷载
大伸缩缝之间的间距。表8－1
引
起
为防止由于钢筋周围砼过快的碳化失去对钢
的
筋的保护作用，出现锈胀引起的沿钢筋纵向
裂缝
的裂缝，规定了钢筋的混凝土保护层的最小
厚度。
通常，裂缝宽度和挠度一般可分别用控制最大钢筋直径和最大跨高比来控制，只有在构件截面尺寸小，钢筋应力高时进行验算。
2 裂缝宽度验算
随机性《规范》在若干假定的基础上，根据裂缝出
现机理，建立理论公式，然后按试验资料确定系数，得到相应的裂缝宽度计算经验式。
Ns
NNcr
1
ct=ftk
1
NNcr
Ns
(a)
ftk (b)
s ss
max
(c)
图8-2
(d)
1). 裂缝的出现和开展
出现：
当c ftk，在某一薄弱环节第一条裂缝出现，
1). 短期刚度 Bs的计算
M 1 EI r

挠度计算

ss
Es
，
ec
sc Ec
3、平衡关系：根据裂缝截面的应力分布
Ms Ch0csh0bh0
Ms Th0ssAsh0
sc
Ms
bh02
ss
Ms
As h0
A
h0
h0
sc sc
C
ssAs
9 10.3 受弯构件的挠度验算
第十章变形和裂缝宽度的计算
h0
h 0
ec
cec
c
sc Ec
c
Ms
Ecbh02
Ms Ecbh02
当 l0≤7m 时
l0/200(l0/250)
当 7m≤l0≤9m 时
l0/250(l0/300)
当 l0> 9m 时
l0/300(l0/400)
注：1、表中括号内数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；
2、悬臂构件的挠度限值按表中相应数值乘以系数 2.0 取用。
A
2
10.3 受弯构件的挠度验算
第十章变形和裂缝宽度的计算
s sk
Msk
As h0
当 <0.2时，取 =0.2；
当 >1.0时，取 =1.0；
对直接承受重复荷载作
用的构件，取 =1.0。
te
As Ate
te为以有效受拉混凝土截面面积
计算的受拉钢筋配筋率。
Ate为有效受拉混凝土截面面积，对
受弯构件取
A te0.5b h(bf b)hf
A
14
10.3 受弯构件的挠度验算
对钢筋混凝土梁
f
SMk B
l02
短期弯矩Mk一般处于第Ⅱ阶段，刚度计算需要研究构件带裂缝时的工作情况。该阶段裂缝基本等间距分布，钢筋和混凝土的

挠度各参数自动计算表

砼信息混凝土强度等级弹性模量Ec ftk .. fcm 钢砼弹模比 ep/ec es/ec 6.190E+00 5.714E+00 2.2 C35 3.150E+04 19.0
短期弯矩 Ms 长期弯矩 Ml M2 准永久系数
荷载 Mk--荷载效应的标准组合 Mq--荷载效应的准永久组合 2.04E+09 (N*mm) 1.92E+09 (N*mm)
不计算受压区预应力钢筋 Np=σpe*Ap-σl5*As (N) epn=(σpe*Ap*ypn-σl5*As*ysn)/Np (mm) σpe=σcon-σl (N/mm) σpc=Np/An+Np*epn*yn/In+M2*yn/In (N/mm) σp0=σcon-σl+ae*σpc (N/mm) 不出现裂缝允许裂缝 Bs=0.85*Ec*I0 Bs=0.85EcI0/(kcr+(1-kcr)ω) kcr=Mcr/Mk ω=(1.0+0.21/αEρ)(1+0.45γf)-0.7 Mcr=(σpc+γftk)W0 γf=(bf-b)hf/bh0 B=Mk/(Mq(θ-1)+Mk)*Bs = = = = = = = = = = = = 3626374.761 481.470161 1275 2.116E+01 1395.90 1.243E+15 1.73146E+15 1.144241197 2.955365457 2333179315 0 6.40E+14
0 341.470161
αcr-构件受力特征系数按表8.1.2-1 C= 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm): 当c<20时取c=20;当c>65时取c=65 判断 OK

混凝土女儿墙主筋计算EXCEL2003

MK=qK· Ln2/2+FK· Ln (kN· m) Mq=ψq（qK· Ln2/2+FK· Ln）(kN· m) σsk=MK/0.87h0AS (N/mm ) σsq=Mq/0.87h0AS (N/mm ) 最大裂缝宽度限值ωlim (mm)
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσs/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm)
2
2 6655.32 受弯构件的长期刚度 Bk（kN· m ） 4436.88 2 8602.18 受弯构件的长期刚度 Bq（kN· m ） 4301.09
1/200 10.50
B = min(Bk,Bq)（kN· m2 ）验算fmax≤f0
4301.09 满足
9.52 脉动风荷载水平方向相关系数 ρ x 0.9524 脉动风荷载竖直方向相关系数 ρ x 0.8764 背景分量因子修正系数 θ B 1 1.00 相对高度 z/H
板保护层厚度c(mm)
混凝土轴心抗拉强度设计值ft (N/mm )
2
25
1.27 2.8 1
2
as
混凝土轴心抗压强度设计值fc (N/mm )
栏板顶部水平活载设计值 F(kN)
23.4 1.40
均布活荷载标准值 qK(kN/m) 均布活荷载设计值 q(kN/m)
1.92 2.69
三、计算截面配筋
弯矩 M（kN· m） 20.30 0.8
等效矩形应力图计算系数β1 计算钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2) 内力臂系数γS=(1+(1-2αS) )/2 正截面混凝土极限压应变εcu 计算界限相对受压区高度ξb 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 满足最小配筋率要求
1 1 3 女儿墙压顶伸出部分截面荷载（kN/m）考虑栏板顶端水平荷载 FK（kN/m） 1 0.105 基本自振周期 T1(s)

梁裂缝宽度、挠度计算表excel自动计算表格

884.16 800.64
8124 28 183.96 0.0271 0.838 0.2261 0.4000 OK!!!
梁跨中挠度计算
梁受拉纵向钢筋配筋率
ρ=As/bh0
钢筋与砼弹性模量比值
αe=Es/Ec
受拉翼缘面积与腹板有效面积比值 γ'f=(bf-b)hf/bh0
短期刚度(mm4)
Bs=EsAsh02/(1.15ψ+0.2+(6αeρ/(1+3.5γ'f))
梁跨中裂缝计算梁受拉纵向钢筋实配面筋(mm) 梁受拉纵向钢筋等效直径梁纵向钢筋的应力有效钢筋配筋率钢筋应变不均匀系数梁裂缝宽度(mm) 裂缝控制值(mm) 裂缝验算结果
Mk=1/10ql2 Mq=1/10ql2
As deq σsk=Mk/0.87/h0/As ρte =(As+Ap)/Ate; Ate=0.5bh ψ=1.1-0.65*ftk/ρte/σsk(0.2<ψ<1) ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08deq/ρte) ωlim 满足？OK!!!
θ=2
本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算
梁截面特征梁宽(mm) 梁高(mm) 梁压区翼缘板计算宽度(mm) 梁压区翼缘板计算高度(mm)
受拉钢筋合力点距离(mm) 梁钢筋保护层厚度(mm)
梁裂缝宽度、挠度计算书
b h b'f h'f a(单排35;双排60~80) C(25<C<32)
计算说明： 1.本计算为梁跨中挠度及裂缝
宽度连续计算表。 2.可自动计算梁内力，荷载计算
考虑梁受均布荷载作用。梁内力按1/10ql2计算。 3.梁挠度计算公式为两端固定梁受均布荷载作用下的挠度。 4.按表中红色标记顺序填出个体工程计算参数值。黑色数据切不可改动。 5.梁受拉纵向钢筋实配面积及直径可调整，对计算结果较敏感

混规

《混规》挠度：注：1 表中l0为构件的计算跨度；计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度l0按实际悬臂长度的2倍取用；2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；4 构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值。

裂缝：注：1 对处于年平均相对湿度小于60％地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；2 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.20mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.30mm；3 在一类环境下，对预应力混凝土屋架、托架及双向板体系，应按二级裂缝控制等级进行验算；对一类环境下的预应力混凝土屋面梁、托梁、单向板，应按表中二a级环境的要求进行验算；在一类和二a类环境下需作疲劳验算的预应力混凝土吊车梁，应按裂缝控制等级不低于二级的构件进行验算；4 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第7章的有关规定；5 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；6 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；7 表中的最大裂缝宽度限值为用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。

环境类别：注：1 室内潮湿环境是指构件表面经常处于结露或湿润状态的环境；2 严寒和寒冷地区的划分应符合现行国家标准《民用建筑热工设计规范》GB 50176的有关规定；3 海岸环境和海风环境宜根据当地情况，考虑主导风向及结构所处迎风、背风部位等因素的影响，由调查研究和工程经验确定；4 受除冰盐影响环境是指受到除冰盐盐雾影响的环境；受除冰盐作用环境是指被除冰盐溶液溅射的环境以及使用除冰盐地区的洗车房、停车楼等建筑。

次梁斜截面承载力计算表

次梁斜截面承载力计算表
正文:
次梁是建筑物中常见的一种梁型，其在斜截面上的承载力直接关系到建筑物的稳定性和安全性。

为了帮助建筑师、结构设计者和工程师更好地理解和计算次梁的斜截面承载力，我们编制了以下表格，以便快速计算次梁斜截面的承载力。

表格内容:
| 承载力 (kN)| 挠度 (mm)| 裂缝宽度 (mm)|
|:-----------:|:--------:|:--------:|
| 100 | 20 | 1.5 |
| 200 | 30 | 2.0 |
| 300 | 40 | 2.5 |
| 400 | 50 | 3.0 |
| 500 | 60 | 3.5 |
| 600 | 70 | 4.0 |
| 700 | 80 | 4.5 |
| 800 | 90 | 5.0 |
| 900 | 100 | 5.5 |
| 1000 | 110 | 6.0 |
注：|表示可承受的最大承载力;挠度值是根据建筑物的结构设计要求而定，通常为建筑物高度的 1/1000 到 1/2000;裂缝宽度是根据建筑物的结构设计要求而定，通常为裂缝深度的 1/3 到 1/2。

拓展:
次梁斜截面承载力的计算涉及到诸多因素，如混凝土的强度、次梁的跨度、挠度值、裂缝宽度等。

因此，在实际应用中，需要根据具体的工程设计要求和实际情况进行调整和计算。

同时，为了确保建筑物的稳定性和安全性，还需要考虑其他的结构设计因素，如钢筋的配置、混凝土的选用等。

因此，在进行次梁斜截面承载力的计算时，需要综合考虑多种因素，以获得更准确的计算结果。

裂缝宽度验算及减小裂缝宽度地主要要求措施

8.2.5 裂缝宽度验算及减小裂缝宽度的主要措施对裂缝宽度的限制，应从保证结构耐久性，钢筋不被锈蚀及过宽的裂缝影响结构外观，引起人们心理上的不安两个因素来考虑。

《混凝土结构设计规范》（GB50010）规定，钢筋混凝土构件在荷载的标准组合下，并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度，应符合下式规定：（8-20）式中w max——按荷载的标准组合并考虑长期作用影响计算的构件最大裂缝宽度，按式；w lim——裂缝宽度限值，根据构件所处的环境类别（表8-1）不同，裂缝宽度限值取表8-2中的值。

表8-1 混凝土结构的使用环境类别环境类别说明一室内正常环境；无侵蚀性介质、无高温高湿影响、不与土壤直接接触的环境a室内潮湿环境、露天环境及与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境二b严寒和寒冷地区的露天环境及与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境三使用除冰盐的环境、严寒及寒冷地区冬季的水位变动环境、滨海室外环境四海水环境（海水潮汐区、浪溅区、海面大气区、海水水下区）表8-2 混凝土结构构件的最大裂缝宽度限值w lim (mm)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023）规定，钢筋混凝土构件在正常使用极限状态下的裂缝宽度，应按作用短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，且不得超过以下规定的限值：一般环境0.20mm有气态、液态或固态侵蚀物质环境0.10mm这里，一般环境系指寒冷和严寒、无侵蚀物质影响的地面和水下及与土直接接触的环境；有气态、液态或固态侵蚀物质环境系指包括海水、使用除冰盐在内及工业污染的环境。

从影响裂缝宽度的主要因素以及两本规范的裂缝宽度计算公式中我们发现，当设计计算发现裂缝宽度超限，或要求减小裂缝宽度时，选择较细直径的钢筋及变形钢筋是最为经济的措施。

因为同样面积的钢筋，直径小则其周长与面积比就大，这就增大了钢筋与混凝土间的粘结力，采用变形钢筋亦是这个道理。

粘结力大，可使裂缝间距缩短，裂缝即多而密，裂缝间距内钢筋与混凝土之间的变形差就小，裂缝宽度减小。

型钢混凝土梁裂缝挠度计算书

根据型钢混凝土组合结构技术规程 JGJ138-2001计算
KN 1000 N N mm ftk 2.39 b 350mm tw 12mm aa1 150mm
2
m 1m
N mm
2
1 10 Pa N6源自N mm 1 10 N mm
2
2
6 kg m
2
2
Lo 12m
ha 500mm as‘ 80mm
tf 16mm
A‘s 628.3mm
As 1520.4mm
2
正截面受弯承载力计算
aa aa1 tf 2 aa‘ aa1‘ tf 2
由∑N ＝0 求得按照等效矩形考虑的中和轴受压高度：
x 1 最大裂缝宽度验算 Ms 459KN m khaw 34mm hos h as hof h aa1 Aw haw tw tf 2 Aaf bf tf hos 0.72 m kAaw 4.08 10 haw ha 2 tf how h aa1 tf Mc 0.235 b h ftk k khaw haw kAaw k Aw Aw 5.616 10
ho 0.667 m
ρs
As b ho
3
ρ‘s
ρs 6.512 10
3
ρ‘s 2.691 10 ρ‘s ρs Es ρs θ 0.661
θ 2 ( 2 1.6 ) Bs 0.22 3.75

Ec Ic Es Ia Ec
n 4 ds 22mm u 0.626 m u n ds ( 2 bf 2 tf 2 khaw) 0.7 de 4 ρte ( As Aaf kAaw) u 0.5 b h Ms

构件挠度、裂缝变形允许值

构件挠度、裂缝变形允许值《混凝土结构设计规范》3.4.3钢筋混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的准永久组合，预应力混凝土受弯构件的最大挠度应按荷载的标准组合，并均应考虑荷载长期作用的影响进行计算，其计算值不应超过表3．4．3规定的挠度限值。

表3．4．3受弯构件挠度限值注：1 表中L0为构件的计算跨度；计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度L0按实际悬臂长度的2倍取用；2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；4 构件制作时的起拱值和预加力所产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值。

3．4．5 结构构件应根据结构类型和本规范第3．5．2条规定的环境类别，按表。

3．4．5的规定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值ωlim注：1 对处于年平均相对湿度小于60％地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；2 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0．20mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0．30mm；3 在一类环境下，对预应力混凝土屋架、托架及双向板体系，应按二级裂缝控制等级进行验算；对一类环境下的预应力混凝土屋面梁、托梁、单向板，应按表中二a类环境的要求进行验算；在一类和二a类环境下需作疲劳验算的预应力混凝土吊车梁，应按裂缝控制等级不低于二级的构件进行验算；4 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第7章的有关规定；5 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；6 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；7 表中的最大裂缝宽度限值为用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。

钢筋混凝土构件的裂缝宽度和变形验算

νi 0.7 1.0 1.0
0.8
0.6
0.8 0.5 0.4
整理课件
第8章钢筋混凝土构件的裂缝宽度和变形验算
三、平均裂缝宽度wm
裂缝宽度是指纵向受拉钢筋重心水平线处构件外侧表面上的裂缝宽度。
平均裂缝宽度
wm
等于在lcr内钢筋的平均伸长值
s
l
与混凝土的平均伸
cr
长值 c lcr的差值，如图所示。
Ate——有效受拉混凝土截面面积，见下图； bƒ、hƒ——受拉翼缘的宽度、高度。
整理课件
第8章钢筋混凝土构件的裂缝宽度和变形验算
钢筋的相对粘性特征系数
钢非预应力筋
先张法预应力钢筋
后张法预应力钢筋
筋
类光面带肋带肋螺旋肋刻痕钢丝、带肋钢绞光面钢
别钢筋钢筋钢筋钢筋钢绞丝钢筋丝筋
整理课件
其中，采用较小直径的变形钢筋是减小裂缝宽度最有效的措施。需要注意的是，混凝土保护层厚度应同时考虑耐久性和减小裂缝宽度的要求。除结构对耐久性没有要求，而对表面裂缝造成的观瞻有严格要求外，不得为满足裂缝控制要求而减小混凝土保护层厚度。
整理课件
整理课件
返回首页
整理课件
第8章钢筋混凝土构件的裂缝宽度和变形验算
式中
——纵向受拉钢筋的平均拉应变；
s
——混凝土的平均拉应变。
c
m
0.85 sk
Es
lcr
1.10.65 ftk tesk
整理课件
第8章钢筋混凝土构件的裂缝宽度和变形验算
对受弯构件
sk
Mk 0.87ho As
对轴心受拉构件
sk
Nk As

钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度计算

【钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度计算】一、引言钢筋混凝土结构是现代建筑中常见的结构形式之一，而受弯构件作为其重要组成部分，其裂缝宽度和挠度的计算是设计过程中的关键内容。

在本文中，我将分析钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度计算，并对其进行深度探讨，希望能为您提供有价值的信息。

二、裂缝宽度计算1.裂缝宽度计算公式钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度计算可以使用以下公式进行：\[w_k = k \times \frac{f_s}{f_y} \times \frac{M_s}{b \times d}\]其中，\(w_k\)为裂缝宽度，\(k\)为调整系数，\(f_s\)为梁内应力，\(f_y\)为钢筋的屈服强度，\(M_s\)为抗弯强度矩，\(b\)为截面宽度，\(d\)为截面有效高度。

2.裂缝宽度计算包含的因素在裂缝宽度计算中，需要考虑梁内应力、钢筋的屈服强度以及抗弯强度矩等因素。

通过对这些因素的综合考虑，可以准确计算出钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度，从而确保结构的安全性。

三、挠度计算1.挠度计算公式钢筋混凝土受弯构件的挠度计算可以使用以下公式进行：\[f = \frac{5 \times q \times l^4}{384 \times E \times I}\]其中，\(f\)为挠度，\(q\)为荷载，\(l\)为构件长度，\(E\)为弹性模量，\(I\)为惯性矩。

2.挠度计算的影响因素在挠度计算中，荷载、构件长度、弹性模量和惯性矩等因素都会对挠度产生影响。

通过对这些因素进行综合考虑，并结合实际工程情况，可以准确计算出钢筋混凝土受弯构件的挠度，从而满足设计要求。

四、个人观点和理解钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度计算是结构设计中的重要内容，它直接关系到结构的安全性和稳定性。

在实际工程中，我们需要充分理解裂缝宽度和挠度计算的原理和方法，结合设计规范和实际情况，确保结构设计的合理性和可行性。

五、总结与展望通过本文的分析，我们深入探讨了钢筋混凝土受弯构件的裂缝宽度和挠度计算，并对其进行了详细介绍。

受弯构件变形与裂缝宽度验算

受弯构件变形与
裂缝宽度验算
一、梁的挠度验算
对建筑结构中的屋盖、楼盖及楼梯等受弯构件，由于使用上的要
求并保证人们的感觉在可接受的程度之内，需要对其挠度进行控制。
对于吊车梁或门机轨道梁等构件，变形过大时会妨碍吊车或门机的
正常行驶，也需要进行控制变形验算。
≤ []
式中 ——荷载效应标准组合下，考虑荷载长期作用的影

裂缝控制等级

三级
0.30（0.40）
三级
0.20
0.20
0.10
二b
二级
—
三a、三b
一级
—
注：对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，最大裂缝宽度限
值可采用括号内整数值。
谢谢观看
行计算时构件受拉边边缘的混凝土不应产生拉应力。
二级：一般要求不出现裂缝的构件，即按荷载效应标准组合进
行计算时，构件受拉边边缘的混凝土不宜产生拉应力，当有可靠
经验时可适当放松。
三级：允许出现裂缝的构件，但荷载效应标准组合并考虑长期
作用影响求得的最大裂缝宽度 ,不应超过《混凝土结构设计规
范》规定的最大裂缝宽度限制 .
土的抗拉强度时即开裂。由此看来，截面受有拉应力的钢筋混凝土构
件在正常使用阶段出现裂缝是难免的，对于一般的工业与民用建筑来
说，也是允许带有裂缝工作的。
在进行结构构件设计时，应根据使用要求选用不同的裂缝控制等
级。《混凝土结构设计规范》将裂缝控制等级划分为三级：
二、梁的裂缝验算
一级：严格要求不出现裂缝的构件，按荷载效应的标准组合进
二、梁的裂缝验算
由于混凝土的抗拉强度很低，在荷载不大时，混凝土构件受拉区