现浇梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架设计与计算
２ ４ ０
第 ４期
２１ ０ ０年 ７月
现 浇箱梁 满 堂 支架 设 计 与计算
丁 爱 华
（ 南常 德路 桥 建设 有 限公 司 ，湖 南 常 德 湖 ４ ５０ ） １ ００
３ 满 堂 支 架 设计 计 算
３ １ 满 堂 支 架 设 计 ．
肋 布 置可 知 ， 合 板 可看作 多跨 等跨 连续梁 ， 胶 为计 算
简便 ， 三等 跨 均布 荷载 作用连 续梁 进行计 算 。 取 （ ）模 板力 学性 能 。模板 弹 性模 量 Ｅ一９ ０ １ ×１ 。 ＭＰ ， ａ 根据 ＧＢ Ｔ１ ６ ６ １ ９ ／ ７ ５ — ９ ９及 模 板 样 品检 验 报
关 键 词 ： 梁 ； 浇 箱 梁 ；满 堂 支架 ； 计与 计算 桥 现 设
中图 分类 号 ： ４ ５ ３ Ｕ ４． ４ 文献 标 志 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ： ６ １ ２ ６ （ ０ ０ Ｏ 一Ｏ Ｏ 一Ｏ １７ — ６ ８ ２ １ ）４ ２４ ３
在连 续箱形 结构 梁 桥 ， 其 是城 市 跨越 既 有 道 尤 路 桥梁及 高速 公路 互通 匝道 桥梁 施工互 通 立 交连 续 箱 梁施 工 实践 ， 绍 了现 浇 箱 梁 满 堂 支架 的 设 计 ， 对 根 介 并
支 架底 模 、 梁 梁强 度 、 杆 受 力 、 架 压 缩 变 形及 地 基 承 载 力 等进 行 了验 算 ； 横 纵 立 支 简要 介 绍 了该 桥 连 续箱 梁现 浇施 工 工 艺。
满 堂支 架材 料采用 普通 扣件 式 钢管脚 手架 。步 距 １ ２ｍ； ． 纵距 ， 准 区段 为 ０ ６ｍ， 断 面倒 角 区 标 ． 纵 为 ０ ４ｍ， ． 翼板 区均 为 ０ ６ｍ； 距 为 （ ． ＋０ ６ ． 横 １ ２ ． ＋
现浇箱梁满堂支架计算书
现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。
满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。
支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。
门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。
门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。
验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架受力计算
支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.6×0.0384=0.41KN 支架最大荷载为N=21.54+0.41=21.95KN 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力： 3.腹板处受力计算（60cm×60cm间距处） 其荷载与横梁处相同。 因横梁处支架是满足施工要求的，故腹板处也是满足要求的。
最大弯矩为：
弯曲强度： 最大挠度： <600/400=1.5 4) 支架受力 模板自重：0.43KN/㎡ 支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡ N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN 支架高度以7米计算： 则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN 支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13 立杆长细比，查表得＝0.676 [N]=>N 查表得外径48mm壁厚3.5mm钢管在步距120mm时，容许荷载 [N]=33.1KN>N。 故在此应力下，立杆是安全的。 5）地基承载力计算 支架底托下辅设30*30*7cmC30砼块。其单根立杆有效承压面积为 30cm×30cm=0.09㎡ 地基承载力：<15 2、横梁处受力计算（60cm×60cm间距处）
一、横杆和钢管架受力计算
1、标准截面处受力计算（90cm×60cm间距处） 1）荷载 箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡ (钢筋砼密度按ρ=2.6*10kg/m，g=10N/KG,h为砼厚度) 施工荷载和风载：10KN/㎡ 总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡ 2）顺向条木受力计算（10cm×10cm） 大横杆间距为90cm，顺向条木间距为30cm，故单根单跨顺向条木
满堂支架设计计算
满堂支架计算书一、设计依据1.《小乌高速公路改2 + 122.6互通桥工程施工图》2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-853.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20044.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-866.《简明施工计算手册》二、地基容许承载力本桥实际施工已新建土模为基础，在原地面清表后采用砾类土分层填筑，分层填筑层厚不大于30cm。
要求碾压后压实度不小于95%，经检测合格后再进行下一层的填筑，填筑至砾类土顶面，然后填筑厚30cm的砾石土，以提高地基承载力。
为了增加土模表面的强度，保证地基承载力不小于12t/*浇注一层10cm 厚C30垫层。
钢管支架和模板铺设好后，按120%设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。
三、箱梁砼自重荷载分布根据BK2 + 122.6互通立交桥设计图纸，上部结构为25+35x2+25m 一联现浇预应力连续箱梁。
箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工，箱梁下部宽8.50 m , 顶宽13.00 m，梁高2.0m。
箱梁采用C50混凝土现浇，箱梁混凝土数量为1186.6m3。
25m 边跨梁单重为704.67t( 247.21x2.6+61.92 ); 35m 中跨梁单重为986.52t( 346.09x2.6+86.68 )。
墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。
对于空心段箱梁，箱梁顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板前端厚0.20m，根部0.45m，翼板宽2.0m，腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析，腹板处荷载集度最大为最不利位置，故取腹板下杆件进行检算。
四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载本桥箱梁底模、外模均采用6=12mm厚竹胶板，芯模采用6=10mm竹胶板。
底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上，支架采用①48mmx3.5mm钢管，通过顶托调整高度。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
现浇箱梁满堂支架设计计算
现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。
A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。
抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。
]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。
所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。
10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。
承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。
现浇箱梁满堂支架的设计与验算
掌握正确的模板支架设计和验算方法非常重要。 本文结合广明高速公路延长 横 向方木 均 采用 针 叶类 广东 松 ， 截 面尺 寸 为８ ×８ ｅ ｍ（ ２ ｍ长 ） 。 材 料参 数 如 线 工程 大 蟹大 桥 现浇 箱 梁满 堂碗 扣式 支 架施 工 ， 介 绍 碗 扣式 模 板支 架 的设 计 下 ：自重 ：Ｙ＝６ ＫＮ／ ；顺纹弯应力 ：１ ３ ＂ ：１ ２ ＭＰ ａ；顺 纹受 压应力 ： 和 验算 方 法 。 ａ ＝１ ２ ＭＰ ａ； 顺纹抗拉 ： ｏ１ ＝８ ． ０ ＭＰ ａ Ｉ 』 哽 纹抗剪 ： ｔ ， ＝１ ． ３ ＭＰ ａ； 弹 性 模
宽 异形 预 应 力 混凝 土 箱梁 ， 右 幅 采用 单 箱 三 室 等宽 预 应 力 混凝 土 箱 梁 ， 桥跨 下 ： Ｗ＝ ２ ９ ５ ８ ０ ｍ ｍ ； Ｉ ＝ １ ． ４ ８ ×１ ０ ￣ ｎ ｍ ；单 位长 度质 量 ７ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； Ｅ ＝ ２ ． １ Ｘ １ ０ Ｓ ＭＰ ａ ； 结 构 布置 为左 幅 ２ ×２ ０ ＋ ２× ３ ０ ｍ、 右 幅２ ０ ＋ ２×３ ０ ＋ ２ ０ ｍ， 箱 梁 高 度为 １ ． ７ ｍ。箱 梁
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表１ 碗扣支榘钢管簸面特性
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大蟹 大桥 断 面 图
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现浇梁满堂脚手架计算书
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
现浇箱梁满堂支架的设计
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现 浇 箱梁满 堂支 架 的设 计
冉崇收
（ 州路 桥集 团有 限公 司 贵州 贵 贵阳 ５ ００ ） ５０ １ ［ 摘 要 ］ 设满 堂 支架 现 浇箱 梁 是箱 梁 施工 的常 用 施工 方法 ， 支架 的搭 设不 能全凭 个 人 的施 工经 验， 搭 但 在施 工 中必 须对 支架 进 行 设计 验算 。下 面通 过工
（） 面验 算 ２截 ａ 、弯 曲强度 验算 ￣ ａ ＝ ．ｑ Ｌ ． ＊ ９３ ＊ ． ８＝ ． ７Ｎ ｍ ｍ ｘ Ｏ １＊ Ｏ １ ５ ．９ ０ ２ Ｏ ４Ｋ ．
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＝ ． ０ｐ ＜ ｏ ］ １Ｍａ ８ ７Ｍ ａ ［ ＝ ２ ｐ ｗ ｂ、剪 切 强 度 验 算
Ｉ ０ ．１ ８＇１ ＝ ８ ６ ｍ＝ ． ８ ． ０ ＝１ ０ ． ： ２ ４ ． ｃ ＊Ｏ ４ ６ １ ０ ／ Ｗ Ｏ ＊Ｉ ８／ ＝ ４ ｍ ５ ４ １ 一 ：Ｉ ０ ． ￣６ ５ ｃ ． ＂ ０嘣 Ｓ＝１ ０ １ ８／ ０ ５ ｍ ． ５ １ ｘ ０ ． ． ８ ４ ． ｃ ４ ０ ． ０
…
根据 支架 设计 ， 及腹 板 区平均 每平 方米 布置 了４５ 根钢 管， 横梁 ．８ 箱室底 板 处平均 每 平方米 布置 了 ２ ４ 根 钢管 ， ．４ 则支 架 体系 自重 为 ： 腹 板及横 梁 处 ｑ ＝ ． ７Ｎ 根 ． ８ ： ． ８Ｎ ｍ １ ３ ｋ／ ４ ５ 根 ６ ２Ｋ ／ 。 箱 室底板 处 ｑ ： ． ７Ｎ 根 ｝ ． ４ ＝ ． ４Ｎ ｍ １３ ｋ／ ２ ４ 根 ３ ３Ｋ ／ （） 工 机具及 人 员荷 载 ６施 ｑ＝ ．Ｋ ／２ ２５Ｎ ｍ （） 倒混 凝 土产 生的荷 载 ７倾 ｑ＝ ． Ｋ ／２ ，２ ＯＮ ｍ （） 捣砼 产生 的荷 载 ８振 ｑ＝ ． ／ ／ｚ ２ ＯＮ ｍ （ １ ２荷 载组 合 ． （） 算 底模 １验 ①腹 板及 横 梁处底 模 ｑ Ｌ２（ 腭 ＋ ２＋ ． ｑ ｑ） ５ ．９ Ｎ ｍ 【扳 ｑ） １４（４ｑ ６ ９ ３Ｋ ／ ② 箱室底 模
满堂支架受力计算
一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。
横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。
现浇梁满堂支架施工验算
附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好，外形美观。
在现浇箱梁的各项施工工序中，支架搭设的质量极为关键，而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。
对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下：底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板，纵桥向铺设，板下采用模木（分配梁）打孔后铁钉相连，板缝用宽胶带纸粘贴；底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木，间距为2.44/6=0.407m（计算采用0.41m）；横梁采用外径φ48，壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部，支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m，空心位置 0.9m×0.9m，水平杆垂直间距1.2m。
支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁，现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便，而且增加了方案的安全性。
1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN；N活2=2.5KN。
1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN；这样，N总N1+2+3+4=10.127KN。
F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m；N活2=2.5KN；那么，M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m；σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa；τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。
现浇梁满堂及钢管柱支架计算书[最终版]
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附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
公路现浇箱梁满堂支架设计与计算
公路现浇箱梁满堂支架设计与计算【摘要】满堂支架支设是现浇箱梁施工中最重要、最复杂的工作之一，其质量直接影响着箱梁的质量，所以支架支模方案须经设计验算。
基于此，本文对公路现浇箱梁满堂支架设计与计算进行了研究。
【关键词】公路现浇箱梁满堂支架设计计算中图分类号：x734 文献标识码：a 文章编号：在连续箱形结构梁桥，尤其是城市跨越既有道路桥梁及高速公路互通匝道桥梁施工中，满堂支架现浇工艺由于具有较好的经济性与通用性，成为应用最为成熟的施工方法之一。
一、工程概况跨省道的某高速公路高架桥设计全长863.1m，为分离式互通双幅八车道主线桥梁。
钻孔灌注桩基础，重力式承台，花瓶状墩柱，预应力砼盖梁。
上部结构主要为25、30 m 装配式箱梁，跨越既有道路区段设计为左幅(47+2×60+44)m、右幅(49+2×65+49)m 连续箱梁结构。
现浇连续箱梁桥主梁左右幅两联均为直腹桥变高度连续箱梁，梁高为2.0～3.8 m，采用单箱三室断面；腹板变厚范围，中跨为60～65 cm，边跨为44～ 49 cm；标准顶板厚25 cm，标准底板厚25 cm。
桥梁设计纵坡为一0.336%，横坡为2％。
二、地基处理及箱梁施工工艺过程根据设计图纸，结合现场实际情况，上部构造拟采用在经处理的地基表面搭设满堂支架整体现浇方法逐段施工连续箱梁，箱梁砼分2次浇筑成型，首次浇筑至顶板倒角下沿以下2 cm处，第二次浇筑至箱梁顶板顶面。
根据设计提供桩基地质勘探报告及现场桩基钻孔反映的地质情况，支架搭设区域原地面为植被土，下部存在淤泥层，但深度较小，可经换填后压实处理。
在桥梁桩基及承台完成后，对施工区域内的软弱土层进行挖除换填，并采用20 t振动压路机分层压实，保证现场实测压实度在90 以上。
地基处理完毕后，采用n10轻型触探仪对地基进行触探试验，计算地基承载力，实测结果必须满足不小于200kpa的要求，对不满足地基承载力要求的采取换填石渣及浇筑砼等措施进行处理直至满足要求。
现浇箱梁满堂支架计算
现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。
现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。
一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。
一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。
2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。
3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。
二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。
杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。
1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。
2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。
3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。
三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。
对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。
1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。
2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。
3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。
总结：。
现浇连续箱梁满堂支架计算
青银高速青岛收费站迁拓工程二标段现浇连续箱梁满堂支架计算中铁十八局集团第一工程有限公司二〇一三年十月现浇连续箱梁满堂支架计算4.1 总体说明本标段跨线桥梁共三座,K31+547天桥、K33+177即威分离立交、K34+237即墨互通立交桥，桥梁梁高均为1.6m，顶板厚度25cm，底板厚度22cm，腹板厚度45cm，各箱梁断面图见下图：K31+547天桥K33+177即威分离立交半幅K34+237即墨互通立交半幅（1）材料规格：支架采用φ48×3.5mm碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m三种，横杆采用0.9m、0.6m两种规格。
（2）支架布置：箱梁底板部分：立杆按纵向间距60cm、横向间距90cm，水平横杆步距120cm设置；箱梁翼缘板部：立杆纵向间距90cm、横向间距120cm，水平横杆步距120cm设置。
纵横向均设置剪刀撑,剪刀撑间距3.6m，以保证支架稳定性。
以K34+237即墨互通箱梁断面为例，具体见附图4-1所示。
10×10方木12×15方木顶 托碗扣式支架底 托C15混凝土地面附图4-1 箱梁碗扣式支架横断面布置图（单位：cm）4.2 碗扣件支架现浇梁方案检算4.2.1 已知条件梁端实心段截面尺寸：顶面宽度12.75m,高度1.6m；腹板截面尺寸：腹板宽度0.45m,高度1.6m。
根据设计图纸，梁端实心段重量为：1.6*26=41.6KN/㎡,腹板位置每平米重量为：1.6*26=41.6 KN/㎡，底板一般段每平米重量为：0.47*26=12.22 KN/㎡。
梁端翼缘板处按最大厚度考虑每平米重量为0.5*26=13 KN/㎡，底板部分满堂架布置相同，顾只需取受力最大位置进行计算。
则，只需检算梁体底板实心段位置及翼缘板位置。
（1）施工人员、机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2。
（2）砼冲击力及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2。
现浇连续梁碗扣式脚手架满堂支架设计及计算.doc
摘要：碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，乐宜高速公路象鼻立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
本文以乐宜高速公路象鼻互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算过程，包括支架的初步设计、施工荷载的计算、支架底模的检算、支架纵、横梁的检算、支架立杆的检算、地基承载力的检算等内容。
支架的检算依据为施工荷载在支架各部件传递顺序，碗扣式脚手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋混凝土和内模系统的自重及施工临时荷(活载)通过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至钢筋混凝土基础、地基。
关键词：碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算目录1工程概况…………………………………………………３1.1 总概况………………………………………………３1.2 主线k135+525桥左幅第7联 (3)2支架初步设计 (3)2.1 立杆及横杆的初步设计 (3)2.2 底模、纵横梁的初步设计 (4)2.3 碗扣式满堂支架搭设布置图 (4)3支架检算 (5)3.1 荷载计算 (5)3.2 底模检算 (7)3.3 横梁检算 (8)3.4 纵梁检算 (10)3.5 立杆检算 (12)3.6 地基承载力检算 (14)3.7 结论 (16)4结束语 (16)1 工程概况1.1 总概况乐宜高速象鼻互通立交位于宜宾市以北约10 km处象鼻镇，为连接己通车内宜高速公路和拟建的宜泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个象鼻互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+525桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
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现浇梁满堂支架设计计算一、面板计算模板面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算，取最不得荷载位置进行验算，计算宽度取0.3m。
面板所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
计算荷载取箱梁实体混凝土计算。
1. 面板荷载计算1.1恒荷载计算1.1.1钢筋混凝土自重q11=Q2V=26×1.6×0.3=12.48kN/m式中：Q2—混凝土自重标准值按26KN/m3计；V—每米钢筋混凝土梁体积；1.1.2模板自重：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m1.1.3恒荷载：q1=q11+q12=12.516kN/m1.2活荷载计算q2=(Q3+Q4)×b=（2.5+2）×0.3=1.35kN/m式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m2；b—面板计算宽度。
1.3面板荷载设计值：q=1.2q1+1.4q2=16.909kN/m。
2.面板计算2.1强度计算16.909KN/m强度计算简图2.1.1 抗弯强度计算：σw = M/W < f式中：σw—面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M—面板的最大弯距(KN.m)；W—面板的净截面抵抗矩，W=1/6×bh2=30×1.52/6=11.25cm3；弯矩图M=0.1ql2=0.1×16.909×0.32=0.152KN.m式中：q—模板荷载设计值(kN/m)，l—面板跨度，即横梁间距。
经计算得到面板抗弯强度计算值σw = 0. 152×106/(11.25×103)=13.511N/mm 2；截面抗弯强度允许设计值 f=105N/mm 2。
面板的抗弯强度验算σw < f ，满足要求!2.1.2抗剪强度计算 0.4ql 0.5ql 0.6ql 0.4ql 0.5ql 0.6ql剪力图τ=3Q/2bh<[τ]式中： Q —面板最大剪力, Q=0.6ql=0.6×16.909×0.3=3.044KN ；截面抗剪强度计算值：τ=3×3044/(2×300×15)=1.015N/mm 2； 截面抗剪强度允许设计值 [τ]=3.40N/mm 2。
抗剪强度验算τ< [τ]，满足要求!2.2挠度计算：挠度图 v= 0.677q1L 4/100EI<[f]=l/400其中： q1-恒荷载标准值，q1=12.516kN/m ；L-面板跨度，即横梁间距，取0.3m ；E-面板的弹性模量，取13000N/mm2；I为面板惯性矩，I= bh3/12=30×1.53/12 =8.438cm4；面板最大挠度计算:f=0.677×12.516×304/(100×13000×8.438)=0.6mm面板的最大挠度小于300/400 mm，满足要求!二、次梁（横向）计算次梁为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，次梁按照三跨连续梁计算，取最不利荷载位置进行验算。
次梁所受荷载有：新浇混凝土及钢筋自重，面板自重；施工人员及施工设备荷载；倾倒和振捣混凝土产生的荷载。
腹板下计算宽度取次梁的间距0.3m。
1.荷载的计算1.1 钢筋混凝土自重：q11=26×1.6×0.3=12.48kN/m1.2 模板面板的自重线荷载：q12=8×0.015×0.3=0.036kN/m；1.3次梁自重（松木）：q13=6×0.1×0.1=0.06kN/m；强度计算永久荷载设计值q1=1.2（q11+q12+ q13）=15.091kN/m；变形计算永久荷载标准值q=q11+q12 +q13=12.576kN/m；1.4可变荷载标准值q2=1.4（Q3+Q4）×0.3=1.4×4.5×0.3=1.89kN/m；2.次梁的强度计算2.1 荷载计算及组合按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算及组合如下:15.091KN/m强度计算恒荷载简图注：此图中最大支座力为：P1=1.1q1l=1.1×15.091×0.6=9.96kN。
强度计算活荷载组合简图注：此图中最大支座力为：P2=1.2q2l=1.2×1.89×0.6=1.361kN；组合以后最大支座力为P=9.96+1.361=11.321kN（此值即为计算托梁强度的集中力）。
2.2 次梁抗弯强度计算2.2.1、恒荷载最大弯矩恒荷载弯矩图恒荷载最大弯矩：M1=0.1q1l2 =0.1×15.091×0.62=0.543kN.m2.2.2活荷载最大弯矩活荷载弯矩图活荷载最大弯矩M2=0.117q2l2=0.117×1.89×0.62=0.08kN.m次梁最大弯矩M=M1+M2=0.543+0.08=0.623kN.m2.2.3抗弯强度σw =M/W=0.623×106/167000=3.738N/mm2W =bh2/6=10×102/6=167cm3式中：W—次梁截面抵抗矩；b h—木方截面宽度、高度。
次梁的抗弯设计强度小于木方(松木)的容许应力12N/mm2，满足要求!2.3 次梁挠度计算变形计算永久荷载标准值q=q11+q12 +q13=12.576kN/m；12.576KN/m注：此图中最大支座力为：P=1.1ql =8.3kN（此值即为计算托梁挠度的集中力）变形图最大挠度：f=0.677×ql4/100EI=0.677×12.576×604/(100×9000×833)=0.1mm；式中：E—次梁的弹性模量，取9000N/mm2；I—次梁的惯性矩， I=bh3/12=10×103/12=833cm4。
次梁的最大挠度小于600/400,满足要求!三、托梁（纵向）计算托梁按照集中力作用下三跨连续梁计算，托梁所受荷载为次梁传下的集中力及主梁自重。
托梁强度计算集中荷载设计值：P=11.321kN托梁挠度计算集中荷载设计值：P=8.3kN1．强度计算1.1集中力产生的最大弯矩：Mpmax=0.175PlM Pmax=0.175×11.321×0.6=1.189kN.m；式中：l—托梁跨度，即立杆纵向间距；1.2 均布荷载产生的最大弯矩：M qmax=0.1ql2式中：q—托梁自重，q=2×0.0384= 0.077kN/m；M qmax=0.1×0.077×0.62=0.003kN.m；1.3托梁最大弯矩M=M Pmax+M qmax=1.192kN.m。
1.4托梁抗弯强度设计值：σw=M/W=1.192×106/10160=117N/mm2 W =5.08×2= 10.16cm3式中：W—托梁(钢管)截面抵抗矩，托梁的抗弯强度σw<f=205N/mm2,满足要求!2．托梁挠度计算2.1 集中荷载产生的最大挠度：（P=8.3kN）f pmax=1.146*（pl3/(100EI)）f Pmax=1.146×8300×6003/（100×2.06×105×243800）=0.409mm；式中：E—托梁的弹性模量，取2.06×105N/mm2；I—托梁梁的惯性矩， I=12.19×2=24.38cm4。
2.2、均布荷载（托梁自重）产生的最大挠度：f qmax=0.677*（ql4/(100EI)）f max=0.677×0.077×6004/（100×2.06×105×243800）=0.001；f=f Pmax+f qmax=0.41mm。
托梁的最大挠度小于600/400,满足要求!四、支撑架最不利单肢立杆计算底板下支架所承担的荷载最大，按梁高1.6m实体混凝土计算，最不利单肢承担荷载面积为0.6×0.6m。
（一）恒荷载标准值1.钢筋混凝土单位重:q11=Q2V=26×0.6×0.6×1.6=14.976kN式中：Q 2—混凝土自重标准值按26KN/m 3计；V —每根立杆承担钢筋混凝土体积；2. 模板及支撑梁单位重：q 12=（8×0.015×1+6×0.1×0.1/0.3+2×0.0384/0.6）×0.6×0.6=0.161kN3. 支撑架自重：q 13=ｔ1＋ｔ２＋ｔ３ =1.117+0.371+0.371=1.858KN ； 式中：ｈ—步距（ｍ）；ｔ1—立杆重量（KN ）；ｔ２—横向水平杆重量（KN ）； ｔ３—纵向水平杆重量（KN ）；d u nl nl l l l l t t t n t n t n t ++⋅+⋅⋅⋅⋅+⋅=22111 =6×0.1648+0.0701+0.0582=1.117kN ； 式中 n il —立杆第i 类标准节数量； T il —立杆第i 类标准节自重； t u —可调托撑自重；t d —可调底座自重。
2()[1]y H a d t t h-+=+ =0.0247×[（18-0.3）/1.2+1]=0.371kN ；式中t y —单根横向水平杆自重，取0.0363kN ； H —模板支架搭设高度； a —立杆伸出顶层水平杆长度； d —可调底座外露长度；h —模板支架步距。
]1)([3++-=hd a H t t x =0.0247×[（18-0.3）/1.2+1]=0.371kN ； 式中t x ——单根纵向水平杆自重。
4.恒载标准值：q1=q 11+ q 12+ q 13=16.995kN （二）活荷载标准值q2=（Q3+Q4）×0.6×0.6=（2.5+2）×0.6×0.6=1.62kN/m 2式中：Q3—施工人员及设备荷载；取2.5KN/m 2；Q4—浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值，取2.0 KN/m 2； （三）风载标准值 1.水平风荷载挡风系数：100A (0.6+1.2)0.048 ==0.12A 0.6 1.2ϕ⨯=⨯ 2.体型系数：15s 01-1-0.971.2 =1.20.12=1.761-1-0.97n ημϕη=⨯⨯式中：η—修正系数，取0.97； n —相连立杆排数。