锅炉课程设计计算用表,可计算!
锅炉课程设计 计算表格
kb x1 x2 k
hyl Qf qs qa qv
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
名称 顶棚管径 节距 排数 顶棚管角系数 顶棚面积 蒸汽通流面积 炉膛顶棚热负荷分配不均系数 炉膛顶棚总辐射吸热量 减温水总流量 炉膛顶棚蒸汽流量 炉膛顶棚蒸汽焓增 炉膛顶棚进口蒸汽焓 炉膛顶棚出口蒸汽焓 炉膛顶棚出口蒸汽温度
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
名称 布置 管子尺寸 横向排数 纵向排数 横向节距 横向节距比 纵向节距 纵向节距比 烟气流通面积 蒸汽流通面积
11
低温过热器受热面积
Adg
12
低温过热器前室深度
Lqs
13 14 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21
锅炉热平衡及燃料消耗量
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10入热量 排烟温度 排烟焓 冷空气温度 理论冷空气焓 化学未完全燃烧损失 机械未完全燃烧损失 排烟处过量空气系数 排烟损失 散热损失 灰渣损失 锅炉总损失 锅炉热效率 保热系数
符号 Q1 hpy
q3 q4 q2 q5 q6
已知条件
来源
锅炉额定蒸 发量 给水温度tfw 过热蒸汽温 度tgr 过热蒸汽压 力pgr 环境温度 Mar Aar Car 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知 已知
数 值
220 215 540 9.8 20 15 23 48.3 3.3 8.6 0.8 1 18645
低温省煤器 低温空预器
1.32 1.34
项目 理论空气量 （标况） RO2体积 VRO2 H2O的理 论体积 N2的理论 体积VN2 理论干烟气 容积Vgy 飞灰份额
锅炉原理课程设计计算.doc
锅炉原理课程设计一、热力计算（一）燃料燃烧计算1.锅炉参数（1）锅炉蒸发量 D 30t/h（2）蒸汽压力 P 0.13MPa（3）蒸汽温度 tgr 350℃（4）给水温度 tgs 105℃（5）冷空气温度 tlk 30℃（6）锅炉排污率 P 5%2．设计燃料与特性：3.锅炉各受热面的漏风系数和过量空气系数4.理论空气量、理论烟气容积的计算5.各受热面烟道中烟气特性表（三）炉膛的热力计算1.炉膛结构特性（1）标高计算炉膛结构个点标高示意图（2）炉膛包覆面积1）侧墙A=[(7.300-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*1.900=6.84㎡B=[1.305*(3.956-2.092)]*0.5=1.22㎡C=[(1.572-1.100)+(2.092-1.100)]*0.5*3.285=2.4㎡D=0.595*(3.956-1.100)=1.70㎡E=[(3.956-1.100)+(3.621-1.100)]*0.5*0.920=2.47㎡F=[(2.154-1.100)+(1.600-1.100)]*0.5*0.32=0.25㎡Fcq=6.84+1.22+2.4+1.70+2.47+0.25=14.882）后墙1.572-1.100=0.472mAB=(2.092-1.572)/sin9°=3.32mBC=1.305/sin35°=2.28mCD=7.809-3.956=3.85mFhq=(0.47+3.32+2.28+3.85)*2.72=26.98㎡3）前、顶墙1.600-1.100=0.50mHI=0.32/cos60°=0.64mFG=0.92/cos20°=0.98mGH=3.621-2.154=1.47mEF=7.30-3.956=3.34mED=1.90/cos15°=1.97mFqq=(0.50+0.64+0.98+1.47+3.34+1.97)*2.72=24.21㎡4）炉壁总面积Fbz=2*14.88+26.98+24.21=80.95㎡(3)炉排有效面积（2.092-1.572）/tg9°=3.28m0.595+0.92+0.32=1.84mR=(3.28+1.84)*2.3=11.78㎡(4)炉膛容积Fcq*2.72=14.88*2.72=40.47㎡(5)炉膛有效辐射受热面1）前顶后水冷壁示意图DE+EF-(4.40-3.956)=1.97+3.34-0.44=4.87m(曝光)（0.64+0.98+1.47+3.34+1.97）-4.87=3.53m（覆盖耐火涂料层）S=170,d=51,e=25.5,n=16(根)，S/d=3.33,e/d=0.5查线算图7-5得x1=0.59，x2=1Hq1=(16-1)*0.17*4.87*0.59=7.33㎡Hq2=(16-1)*0.17*3.53*1=9.03㎡由表7-1查得：§1=0.6，§2=0.2所以，§Hq=0.6*7.33+0.2*9.33=6.2㎡2）后墙DC+CB-1.5(烟窗高度)=3.85+2.28-1.5=4.63mAB=3.32mS=170,d=51,e=25.5,n=16根，S/d=3.33,e/d=0.5查图7-5得x1=0.59，x2=1所以，Hh1=(16-1)*0.17*4.63*0.59=6.97㎡Hh2=(16-1)*0.17*3.32*1=8.47㎡由表7-1查得：§1=0.6，§2=0.2所以，§Hh=0.6*6.97+0.2*8.47=5.88㎡3)烟窗S=340,d=51,l=1.5m,x=1,n=8,§=0.6所以，Hch=(n-0.5)slx=(8-0.5)*0.34*1.5*1=3.83㎡§Hch=0.6*3.83=2.3㎡4)侧墙水冷壁A=[(7.300-2.300)+(7.587-2.300)]*0.5*1.050-0.08(后拱遮盖面积) =5.40-0.08=5.32㎡B=[(7.640-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*0.630+0.5*0.63*0.9=2.374+0.284=2.66㎡C=(2.300-1.100)*1.05-0.08(后拱遮盖面积)=1.18㎡S=105,d=51,e=65,S/d=2.06,e/d=65/51=1.275得x1=0.87,x2=1所以，Hc1=(5.32+2.66)*0.87=6.94㎡Hc2=1.18*1=1.18㎡§Hc=0.6*6.94+0.2*1.18=4.17+0.24=4.4㎡∑§H=6.20+5.88+2.3+2*4.4=23.18㎡(6)炉膛平均热有效系数∮l= ∑§H/Fbz=23.18/80.95=0.286(7)炉膛有效辐射层厚度S=3.6Vl/Fl=3.6*40.47/(80.95+11.78)=1.57m(8)燃烧面与炉墙面积之比ρ=R/Fbz=11.78/80.95=0.1462炉膛的热力计算（四）凝渣管的热力计算1.凝渣管结构计算（1）第1/2排（错列部分）Sl’=340,d=51,n=8根/排，S1’/d=340/51=6.67,查图7-5，x’=0.21)受热面积H’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*8=3.84㎡2)烟气流通截面积F’=2.85*1.5-8*1.5*0.051=3.66㎡(2)第3、4排（顺列部分）S1’’=170,d=51,n=16根/排,S1’’/d=170/51=3.33,查图7-5，x’’=0.411)受热面面积H’’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*16=7.68㎡2)烟气流通截面积F’’=2.85*1.5-16*1.5*0.051=3.05㎡(3)凝渣管1）总受热面积H=H’+H’’=3.84+7.68=11.52㎡2)烟气平均流通截面积（H’+H’’）/(H’/F’+H’’/F’’)=(3.84+7.68)/(3.84/3.66+7.68/3.05)=3.23㎡3)凝渣管受炉膛辐射面积Hfz=3.83㎡4)凝渣管角系数Xnz=1-（1-x’）^2*(1-x’’)^2=1-(1-0.2)^2*(1-0.41)^2=0.775)凝渣管有效辐射受热面积Hnzf=Xfz*Hfx=0.77*3.83=2.95㎡6)横向平均节距S1=(S1’*H’+S1’’*H’’)+H’’=(0.34*3.84+0.17*7.68)/11.52=0.2 27m7)纵向节距S2=0.180m8）烟气有效辐射层厚度S=0.9d(S1S2/d2^2*4/π-1)=0.9*0.051(0.227*0.18/0.051^2*4/3.14-1)=0.873m9）比值σ1=S1/d=0.227/0.051=4.45; σ2=S2/d=0.18/0.051=3.532.凝渣管的热力计算（表）（五）蒸汽过热器的热力计算1.蒸汽过热器的结构计算（1）结构尺寸管径 d=0.038/0.031m横向平均节距S1=(S1’+S1’’)/2=(0.068+0.102)/2=0.085m纵向节距S2=0.1m;横向排数z1=30排；纵向排数z2=8排（2）横向冲刷烟气流通截面积Fhx=(2.85-30*0.038)*1=1.71㎡纵向冲刷烟气流通截面积Fzx=a*b-z1*z2πd^2/4=(1.03-0.051)*2.85-30*8π*0.038^2/4=2.52㎡(3)横向冲刷受热面积Hhx=z1*z2*π*d*l=30*8*3.14*0.038*1=28.64㎡(4)纵向冲刷受热面面积Hzx=z1*z2*π*dl=30*8*3.14*0.038*0.57=16.32㎡（5）总受热面面积H=Hzx+Hhx=28.64+16.32=44.96㎡（6）逆流部分蒸汽流通截面积fnl=32*π/4*0.031^2=0.0241㎡(7)顺流部分蒸汽流通截面积fsl=28*π*0.031^2=0.0211㎡(8)蒸汽平均流通截面积f=1/2(fnl+fsl)=1/2*(0.0241+0.0211)=0.0226㎡(9)管间有效辐射层厚度S=0.9d(4S1*S2/πd^2-1)=0.9*0.038*(4*0.085*0.1/π*0.038^2-1)=0.222m(10)纵向冲刷当量直径ddl=4F/U=4(2.85*0.979-8*30*π/4*0.038^2)/(2*（2.85+0.979）+8*30*π*0.038)=0.227m(11)比值σ1=S1/d=0.085/0.038=2.24;σ2=S2/d=0.1/0.038=2.632.蒸汽过热器的热力计算（表）。
锅炉课程设计(范例)
《电厂锅炉原理》课程设计指导书1能源与动力工程系目录第一章锅炉设计的任务及热力计算的作用和分类 ................. 错误!未定义书签。
第二章锅炉的设计计算 ............................................................. 错误!未定义书签。
第一节设计计算的步骤 ...................................................... 错误!未定义书签。
第二节辅助计算和热平衡计算 .......................................... 错误!未定义书签。
第三节炉膛计算 .................................................................. 错误!未定义书签。
第四节屏式受热面的计算 .................................................. 错误!未定义书签。
第五节烟道对流受热面的计算 .......................................... 错误!未定义书签。
第三章锅炉的校核计算 ............................................................. 错误!未定义书签。
第四章符号与参考文献 ............................................................. 错误!未定义书签。
A. 符号比较 ............................................................................ 错误!未定义书签。
B. 参考文献 ............................................................................ 错误!未定义书签。
郭正斌 锅炉课程设计
郭正斌锅炉课程设计目录锅炉课程设计指导书 (3)燃料特性 (7)烟气特性表 (8)烟气焓温表 (9)锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (10)炉膛传热计算…………………………………………………………………………………………………1 1 屏区热力计算……………………………………………………………..........................................1 5 防渣管（后墙水冷壁悬吊管）热力计算 (20)高温级过热器热段热力计算.............................................................................................2 2 高温级过热器冷段热力计算.............................................................................................2 5 低温过热器热力计算 (27)省煤器吸热量（出口工质焓）计算 (30)高温级省煤器热力计算………………………………………………………………………………………3 1 高温级空气预热器热力计算…………………………………………………………………………………3 3低温级省煤器热力计算...................................................................................................3 6 低温级空气预热器热力计算 (39)计算结果校核…………………………………………………………………………………………………4 1 计算数据修正…………………………………………………………………………………………………4 3 热力计算结果汇总表…………………………………………………………………………………………4 4锅炉课程设计任务书郭正斌U200811686热动0808一、 设计题目F220/100-W 煤粉锅炉热力校核计算二、 原始资料1. 锅炉规范四角布置直流式燃烧器，固态排渣，自然循环锅炉2. 燃料特性——无烟煤额定负荷 220/D t h =过热蒸汽压力 9.8gr P MPa = 过热蒸汽温度 540gr t =℃ 给水温度 215gs t =℃ 给水压力 11.57gs P MPa = 汽包工作压力 11.08qb P MPa =排污率 2%pw ρ=周围环境温度30lk t =℃63%y C = 1.938%y H = 2.16%y O =0.555%y N = 0.62%y S = 7%r V =9.71%y W =22.017%y A = 22550/yd O kJ kg =3. 制粉系统滚筒式钢球磨煤机，中间储仓式热风送粉制粉系统4. 汽水系统和受热面布置见结构计算三、 F220/100-W结构特性1. 炉膛d×δ=Φ60×5mm；炉墙面积732.152m；S=62mm；S=64mm1V=1112.133m；e=0侧墙629.752m 燃烧器6.822m 门孔 12m 卫燃带 68.22m烟窗70.062m炉顶32.342m 2. 屏（12片）grP屏区屏管425d mmδφ⨯=⨯1581S mm=246S mm=屏顶管425d mmδφ⨯=⨯147.5S=e=0屏区受热面积H屏本身454.62m屏顶管24.42m屏区水冷壁512m屏区平均烟气通流截面积259.5 yF m=屏区蒸汽通流截面积 20.0965F m =屏区出口截面积 '250.6y F m = 屏区辐射层有效厚度 20.813S m =3. 防渣管13310d mm δφ⨯=⨯管表面积228H m =节距686S mm = 烟气包围容积2'118.6F m =高度 6.7l m = 烟气空间容积258.2V m =烟气通流截面241.7yF m =4. 高温过热器gr G （1）热段（38片）425d mm δφ⨯=⨯受热面积2337r H m = 1686S mm = 烟气容积深度470yk l mm = 286.4S mm =受热面深度950l mm = 烟气通流截面212.26yFm =蒸汽通流截面积20.0916F m =（2）冷段（每侧各20片）受热面积2355l H m =；蒸汽通流截面积20.0963F m =，其余同热段5. 低温过热器（78片）gr D425d mm δφ⨯=⨯受热面积2810r H m = 195S mm = 烟气容积深度900yk l mm = 287.2S mm =受热面深度960l mm =烟气通流截面219.9yF m =蒸汽通流截面积20.0626F m =6. 高温省煤器2Sm324d mm δφ⨯=⨯受热面积2578r H m = 175S mm = 烟气容积深度6000yk l mm = 245S mm =受热面深度495l mm =烟气通流截面222.36yFm =蒸汽通流截面积20.1183F m =7. 高温级空气预热器2Ky40 1.5d mm δφ⨯=⨯受热面积25535r H m = 160S mm = 烟气容积深度1370yk l mm = 242S mm =受热面深度4000l mm =烟气通流截面212.3yFm =219.6F m =8. 低温省煤器1Sm324d mm δφ⨯=⨯ 受热面积21100r H m =175S mm =烟气容积深度1140yk l mm = 245S mm =受热面深度855l mm =烟气通流截面217.63yFm =9. 低温级空气预热器1Ky40 1.5d mm δφ⨯=⨯受热面积29440r H m =170S mm = 210.8F m =245S mm =流动交叉数5N =烟气通流截面29.86yFm =四、锅炉课程设计完成的内容1. 写完整的F220/100-W锅炉热力计算书一份2. 根据计算结果提出该锅炉的改进意见3. 画出该锅炉汽水系统图燃料种类：无烟煤燃料特性%碳yC 氢y H 氧yO 氮N y硫y S 灰yA水份yW 挥发物rV631.938 2.16 0.555 0.62 22.0179.71 7 低位发热值y dwQ kJ/kg 22550 名称符号 单位算式或依据结果 燃料完全燃烧所需理论空气量V 3/Nmkg0.0889(0.375)0.2650.0333y y yyC S H O++-6.0632RO 容积2RO V 3/Nm kg0.3751.866100y yC S +⨯1.180 2N 理论容积 20N V3/Nmkg0.790.8100yN V +⨯ 4.794 2H O 理论容积20H O V 3/Nm kg 00.1110.01240.0161y y H W V ++0.433烟气特性表名称及公式 符号单位 炉膛屏防渣管 高温级过热器 低温级过热器 高温级省煤器 高温级空预器 低温级省煤器 低温级空预器烟道出口处过剩空气系数 "α1.25 1.275 1.3 1.32 1.37 1.39 1.44烟道平均过剩空气系数 pj α1.251.263 1.288 1.311.345 1.381.415 过剩空气量3/Nm kg1.5161.5921.7431.8802.0922.3042.516水蒸气体积2H OV3/Nm kg 0.4580.460.4620.4640.4690.4710.476烟气总容积y V3/Nm kg 7.9488.1018.2558.3798.6878.819.118RO2容积比2ROγ0.1480.1460.1430.1410.1360.1340.129H2O容积比2H Oγ0.0580.0570.0560.0550.0540.0530.052三原子气体容积比γ0.2060.2020.1990.1960.190.1870.182飞灰浓度hμ/kg kg 0.02020.01990.01950.01920.01850.01830.0176烟气焓温表温度理论烟气焓理论空气晗炉膛、屏式过热器高温过热器低温过热器高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器℃(/)o y I kJ kg(/)o k I kJ kg". 1.25l p α= "2 1.275gr α= "1 1.3gr α="2 1.32sm α="2 1.37ky α= "1 1.39sm α= "1 1.44ky α= 100 888 800 1240 200 1799 1613 2396 2428 2509 300 2739 2443 3521 3643 3692 3814400 3708 3286 4760 4924 4990500 4702 4147 5946 6029 6237600 5715 5032 7225 7325 700 6756 5936 8388 8536 8655800 7829 6851 9541 9713 9884900 8921 7767 10863 11057 1000 10028 8706 12205 12422 1100 11140 9670 13558 137991200 12255 10635 149131300 13396 11599 1400 14562 12587 1500 15712 13575 1600 16881 14569 17001806915564219601800 19253 16564 23394 1900 20437 17577 24832 2000 21630 18589 26277 2100 22834 19608 27736 2200240292062629186锅炉热平衡及燃料消耗量计算名称 符号 单位算式或依据结果 燃料带入热量 rQ /kJ kgyd Q ≈22550 排烟温度 pyθ ℃先假定，后校核135 排烟热焓 pyI /kJ kg查焓温表 1684 冷空气温度 lkt ℃取用 30 冷空气理论焓 0lkI/kJ kg查焓温表231机械未完全燃烧热损失 4q% 3.5化学未完全燃3q% 0烧热损失 排烟热损失 2q % 04()(1)100100%py py lk rq I I Q α--⨯5.64 散热热损失 5q% 取用0.52锅炉总热损失 q ∑% 23456q q q q q ++++9.66 锅炉热效率 glη%100q-∑90.34过热蒸汽焓"gri/kJ kg查蒸汽表（t=540℃,P=9.8MPa） 3477给水焓 gsi/kJ kg查蒸汽表（t=215℃,P=11.57MPa ）924锅炉有效 利用热量 glQ/kg h"()()grgs pw bs gs D I i D i i -+-5.641E+08 燃料消耗量B/kg h100gl r glQ Q η⨯⨯27.69E+3计算燃料消耗量 jB/kg h4(100)100B q -26.72E+3 保温系数ϕ551gl q q η-+0.994炉膛传热计算名称 符号单位 算式或依据 结果 炉墙总面积 lF结构计算732.15 共中孔门燃烧器面积 kF结构计算7.82炉顶面积 ldF结构计算 32.34烟窗（即屏区 入口）面积 pqH结构计算（pqpqHF =） 70.06水冷壁lb ldldF +l pq kF H F --654.3和炉顶面积沾污系数ζ书P209 0.9 水冷壁和炉顶角系数()lb ldχ书P214 0.45水冷壁和炉顶热有效系数()lb ldψ()lb ldχζ 1烟窗角系数chχ 1 炉子和屏热交换修正系数β查图10-1，书P208 0.98烟窗沾污系数pqζβζ0.44 烟窗热有效系数pqψch pqχζ0.44门孔燃烧器角系数 k χ门孔燃烧器热有效系数 k ψ炉膛平均热有效系数 pjψl llF F ψ∑0.44 炉膛容积 lV 结构特性1112.13 辐射层厚度 S3.6llV F5.47炉膛（出口）过剩空气系数 "l α按实际选用 1.25炉膛漏风系数lα∆按实际选用 0.05炉膛传热计算名称符号单位算式或依据结果制粉系统漏风系数zfα∆按实际选用0.10热空气温度rkt℃先假定，后校核 392热空气理论焓rkI/kJ kg查焓温表3219空气带入炉内热量kQ/kJ kg"0()()l l zf rkl zf lkIIααααα-∆-∆+∆+∆3575炉内每kg燃料带入热量lQ/kJ kg344100100r kq qQ Qq--+-26125绝热燃烧温度rθ℃查焓温表1989.5 炉膛出"lθ℃先假定，后校核1120口温度 炉膛出口烟气焓 "l I/kJ kg查焓温表（" 1.25lα=） 12206烟气平均热容 pVCkJ kg ⋅/(℃)""l l r l Q I θθ--16.01烟气中H2O 容积份额 2H Oγ查烟气特性表 0.058烟气中三原子 气体容积份额 γ查烟气特性表 0.206辐射层有效厚度 Sm结构特性5.47乘积 n P Sm MPa⋅P Sγ(炉膛压力P=0.1MPa)0.113三原子气体 减弱系k γ1m MPa⋅ 20.78 1.6"10.2(0.1)(10.37)100010.2H OT P Sγγ+-- 3.5数 灰粒减弱系数 hk 1m MPa⋅32255900"13T +81 碳粒减弱系数 ck取用13 飞灰浓度 h μ/kg kg烟气特性表0.0202 无因次参数1C取用1炉膛传热计算名称 符号 单位 算式或依据结果 无因次参数 2C取用0.1燃烧产物 总吸收力 KPS12()h c k k k c c PSγγμ++1.99火焰黑度 hyα1KPSe --0.86 炉膛黑度 l α书P212 0.9 燃烧器r χ结构特性0.22相对高度 最高火焰温度区相对高度 l χr χχ+∆0.22系数 M0.560.5lχ-0.45 炉膛出口烟气温度（计算值） "lθ℃300.6273273()1r l pj r j pFT M B VC θσαψϕ+-+ 1127.0炉膛出口烟气焓 "l I/kJ kg查焓温表（" 1.25lα=） 13924辐射放热量 fQ/kJ kg"()l l Q I ϕ-12132 炉顶辐射受热面面积 ldH2mld ldF χ30.207水冷壁辐射受热面面lbH2mlblbF χ∑590.8积烟窗（屏区）辐射折算受热面面积pqzsH2m pq chFχβ68.7炉膛传热计算名称符号单位算式或依据结果辐射受热面总面积lH2m pqld lb zsH H H++690.2单位辐射受热面平均吸热量fq2/()kJ m h⋅/j f lB Q H469.6E+3炉膛容积热负荷vq3/()kJ m h⋅/j f lB Q V561E+3烟窗（屏区）相对高度pqχ/l LH H 1屏区沿炉膛高度热负荷分配pqhη查图10-6 0.68屏进口吸收炉内辐射热 pq fQ/kJ kgpqf zspq hlQ H H η821炉顶相对高度 ld χ>1热负荷分布系数 ld hη0.65炉顶吸热 ldQ/kJ kgld ldh flH Q H η351 第一级减温用 喷水量 1jw D ∆/kg h先假定，后校核8.0E+3 第二级减温用喷水量 2jw D ∆/kg h先假定，后校核5.2E+3 炉顶管蒸汽流量ldD/kg h12jw jw D D D -∆-∆206.8E+3汽焓增ldi/kJ kgj ld ldB Q D45.3屏区热力计算名称符号单位算式或依据结果屏管布置顺列，顺流屏管径×壁厚dδ⨯mm结构特性φ42×5屏管横向节距1S mm结构特性581 屏管纵向节距2S mm结构特性46 屏管纵向相对节距2σ2/S d 1.1屏管角系数0Pχ书P214 0.96 屏受热面积0pF2m结构特性464.6 屏辐射受热面积pH2m00p pHχ4446.6屏顶管径×壁dδ⨯mm结构特性φ42×5厚屏顶管横向节距1S mm结构特性47.5屏顶管横向相对节距1σ1/S d 1.13屏顶管角系数pdχ书P214 0.98 屏顶管受热面积pdF2m结构特性24.4屏顶管辐射受热面积pdH2mpd pdHχ23.9屏侧水冷壁管径×壁厚dδ⨯mm结构特性φ60×5屏侧水pcχ书P214 1冷壁角系数屏侧水冷壁受热面积pcF2m结构特性51屏侧水冷壁辐射受热面积pcH2mpc pcHχ51屏区进口烟温'θ℃炉膛传热计算结果"lθ1127.屏区进口烟焓'I/kJ kg查焓温表13924屏区热力计算名称符单位算式或依据结屏区出口烟"θ℃先假定938 屏区出口烟"I/kJ kg查焓温表（" 1.25pα=）113平均烟温pjθ℃('")/2θθ+103辐射层有效Sm结构特性 0.8烟气中三原γ烟气特性表0.2乘积 n P Sm MPa⋅ P S γ 0.0烟气中H202H Oγ烟气特性表0.0三原子气体k γ1m MPa ⋅ 查图11.灰粒减弱系hk 1m MPa⋅查图 89 燃烧产物总KPS ()hhk k ps γγμ+0.3屏区烟气黑α1KPSe --0.2屏区出口截"pqF 2m结构特性 50.燃料种类辐rε书P2170.5 屏区高温烟气对其后受phQ/kJ kg1145.6710/3600p rj FT B αε-⨯160 屏区热负荷gη P215 0.7屏入口烟窗'pqF2m 结构特性70.投射到屏入口烟窗的炉'fp Q /kJ kg'g f pqjq F B ηβ868.9 屏区角系数 pqχ 0.8屏区穿透角pqϕ0.1炉膛透过屏区向屏后受"fpQ/kJ kg'(1)fp pqQ αϕ-75屏区热力计算名称 符号 单位 算式或依据炉膛与屏相互热交换β书P208结果影响系数屏区从炉膛直接辐射中吸收的热量fpQ/kJ kg'"fp fpQ Qβ-0.91屏出口截面对其后受热面的辐射热量"2fpQ/kJ kg"fp phQ Q+716防渣管角系数0χ书P214 234 防渣管吸收屏出口断面的辐射热fQ/kJ kg"02fpQχ0.28高温过热器吸收屏出口截面的总辐射热fgrQ/kJ kg'02(1)fpQχ-65.64高温过热器热段吸收屏出口截面的总辐射热rfgrQ/kJ kg/2fgrQ168.8高温过热器冷段吸收屏出口截面的总辐射热lfgrQ/kJ kg/2fgrQ84.4烟气在屏区的放热量 df pqQ /kJ kg('")I I ϕ- 84.4 屏区对流吸热量 pqQ/kJ kgdf pq phQ Q - 2536 屏区总的吸热量 pQ /kJ kgpq fpQ Q + 2376 屏区总辐射 受热面 pqH 2m 0p pd pcH H H ++3093 屏本身吸收的辐射热 fp Q /kJ kg0/fp p pqQ H H 520.9 屏顶管吸收的辐射热 fpdQ /kJ kg/fp pd pqQ H H 613 屏侧水冷壁吸收的辐射热 f pcQ /kJ kg/fp pc pqQ H H33 屏侧水冷壁对流吸热量 df pcQ /kJ kg先假定，后校核 70 屏顶管对流吸热量 dfpdQ /kJ kg先假定，后校核 250 屏本身对流吸热量 df pQ/kJ kgdf dfpq pc pdQ Q Q --120名称 符号 单位 算式或依据屏本身总的吸p Q ∑/kJ kg fdc pp Q Q + 结果 屏出口汽温"t ℃ 先假定，后校核 2620 屏出口蒸汽焓 "i /kJ kg 查蒸汽表400屏内蒸汽流量 pd D /kg h 2jw D D - 3310屏内蒸汽焓增 i ∆ /kJ kg /p j pdQ B D ∑ 2148屏进口蒸汽焓 'i/kJ kg "i i -∆ 326屏进口汽温't ℃ 查蒸汽表2984 屏内平均蒸汽pj t ℃ ('")/2t t + 360蒸汽平均比容 v 3/m kg 查蒸汽表 380 蒸汽流通截面 0p f2m 结构特性 0.025蒸汽流速w /m s 03600pdp D v f0.0965管壁对蒸汽的2α ⋅2kw/(m ℃) 0d c α，书P233-234 16.0屏内平均烟道pjF 2m 结构特性 2.42烟气流速 yw /m s 273()3600273j ypjB V F θ+ 59.4 烟气对管壁的d α⋅2w/(m ℃)z s w c c c α 4.7 灰污系数 ε⋅2m ℃/kw 书P23523.4 灰污壁面温度 hbt℃20()1()3600f dcj p p pj p B Q Q t H εα+++ 5.00辐射放热系数 l α⋅2w/(m ℃)0αα616 利用系数 ξ取用70.9 烟气放热系数1α⋅2w/(m ℃)20()2dl p dS πααξχ+ 0.82屏的传热系数k⋅2w/(m ℃)1211(1/)(1/)f dcp p Q Q αεαα+++ 87屏区热力计算名称 符号单位算式或依据屏对流吸热量 dcpQ /kJ kg3.6p jkH t B ∆其中pjpjt t θ∆=-结果屏侧水冷壁工质温度 pjt℃ 查蒸汽表（P=10.98MPa ，饱和水）2109 屏侧水冷壁传热温差 t∆ ℃pj pj t θ-318 屏侧水冷壁的对流吸热量 dc pcQ/kJ kg3.6pc jkH tB ∆715饱和蒸汽焓 bqi/kJ kg查蒸汽表（P=10.98MPa ，饱和蒸汽）264 屏顶管进口蒸汽焓'pdi/kJ kgbq cdi i +∆（炉内顶棚管焓增44cdi∆=）2710屏顶管蒸汽焓增 pdi ∆/kJ kg先按假定吸热量计算()f dcj pd pd pdB Q Q D +2754 屏顶管出口蒸汽焓 "pdi /kJ kg'pd pdi i +∆ 19 屏顶管内蒸汽平均焓值 pj pdi/kJ kg'"2pd pdi i +2773 屏顶管内平均蒸汽温度 pjpdt/kJ kg查蒸汽表（P=10.98Mpa ，pjpdi ） 2764 屏顶管对流传热温差 pdt ∆ ℃ pj pj pdt θ- 326屏顶管对流吸热量dcpdQ/kJ kg3.6pd pdjkH t B ∆707误差：屏本身 ±2 % 100%dc df p pdfpQ Q Q-⨯ 122 误差：屏侧水冷壁 ±10 % 100%dc df pc pcdfpcQ Q Q -⨯ 1.70 误差：屏顶管±10%100%dc df pd pddf pdQ Q Q-⨯ 5.6 误差：屏区 ±2 %100%dc df pqpqdf pqQ QQ-⨯∑∑∑2.0防渣管（后墙水冷壁悬吊管）热力计算名称符单位 算式或依据进口烟温 'θ℃ 屏区计算结果"pqθ结果 进口烟气焓 'I /kJ kg "pqI938 出口烟温 "θ ℃ 先假定，后校核 11373 出口烟气焓 "I /kJ kg 查焓温表（"fzα）929 平均烟温 θ ℃ ('")/2θθ+ 11252 管径 d δ⨯ mm 给定 933.5 横向节距 1S mm 给定 φ133横向相对节距 1σ1/S d686 角系数 fzχ见屏区 5.16 吸收屏出口总f Q /kJ kg见屏区 0.28 吸收烟气放热dfQ /kJ kg('")I I ϕ- 65.6 烟气通道截面 yF2m 结构特性 119.9 烟气流速 yw /m s273()3600273j y yB V F θ+ 41.7 烟气中2H O 容积2H Oγ烟气特性表6.3 烟气对管壁对d α⋅2w/(m ℃)z s lc c c α0.058 烟气空间容积 V 3m结构特性 18.7 管表面积 H2m 结构特性 58.2 烟气空间包围'F 2m 结构特性28 辐射层有效厚S m '3.6VF H+ 118.6 烟气中三原子γ烟气特性表1.43 乘积n P sm MPa⋅P S γ0.206防渣管（后墙水冷壁悬吊管）热力计算名称 符号单位算式或依据结果 三原子气体减弱系数 k γ1m MPa ⋅ 20.78 1.6"10.2(0.1)(10.37)100010.2H OT P Sγγ+-- 8.45 灰粒减弱系数 hk1m MPa⋅32255900"13T +89.4 飞灰浓度 h μ烟气特性表0.0202 燃烧产物总吸收能力 KPS()h h k k psγγμ+0.507 烟气黑度 α1KPSe -- 0.398 灰污系数 ε⋅2m ℃/kw按实际选用3.44 灰污壁面温度 hbt ℃()3600fz fzj f df B Q Q t Hε++或80bt+493 辐射放热系数 f α⋅2w/(m ℃)0αα81.8 利用系数 ξ取用1 热有效系数 ψ书P235 0.6 传热系数 k⋅2w/(m ℃)()fdψξαα+60.31 传热温压 t∆ ℃533.5对流吸热量fz dcQ/kJ kg3.6jkH t B ∆ 121.4 误差%100%fz fz dc dffzdfQ Q Q-⨯1.2误差小于±5%，计算认可高温级过热器热段热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果管子布置顺列 顺流 三管圈管径 d δ⨯mm结构特性 φ42×5 横向排数 1Z 结构特性 38 纵向排数 2Z结构特性20+20 横向相对节距 1σ 1/S d2.26 纵向相对节距 2σ2/S d2.06 出口汽温 "t ℃给定540出口蒸"i/kJ kg查蒸汽表（P=9.8MPa ） 3477汽焓 进口汽温 't ℃先假定，后校核498 进口蒸汽焓 'i/kJ kg查蒸汽表（P=10.1MPa ）3368 平均汽温 t℃ ('")/2t t +519 蒸汽平均比容 v查蒸汽表 0.0338 蒸汽流通截面 rf 2m 结构特性0.0916 蒸汽流速 w/m s3600rDv f22.5管壁对蒸汽放热系数 2α⋅2kw/(m ℃)d C α2.565吸收屏出口总辐射热 fQ/kJ kg"(1)2pq fz Q χ-84.4工质对流吸热量rdfQ/kJ kg("')fjD i i Q B --813进口烟温 'θ℃防渣管计算结果"fzθ929 进口烟气焓 'I /kJ kg"fzI11252 出口烟气焓"I/kJ kg2'r dflkQ I I αϕ-+∆9622名称 符号 单位 算式或依据 结果 出口烟温 "θ℃ 查焓温表793 平均烟温 θ℃('")/2θθ+861烟气中2H O容积份额 2H Oγ烟气特性表0.057 烟气流速 yw/m s273()3600273j y yB V F θ+10.3烟气对管壁对流放热系数 d α⋅2w/(m ℃)z s l c c c α60辐射层Sm12240.9(1)s s d dπ-0.186有效厚度 烟气中三原子气体容积份额 γ烟气特性表0.202 乘积 n P sm MPa⋅P Sγ0.0038三原子气体减弱系数 k γ1m MPa⋅20.78 1.6"10.2(0.1)(10.37)100010.2H OT P Sγγ+-- 26.81 飞灰浓度 h μ/kg kg烟气特性表0.0199 灰粒减弱系数 hk1m MPa⋅32255900"13T +96.9燃烧产物总吸收能力 KPS()h h k k psγγμ+0.137 烟气黑度 α1KPSe --0.128 灰污系数ε⋅2m ℃/kw书P234-2354.2灰污壁面温度hbt℃2()1()3600j df f B Q Q t Hεα+++691名称 符号 单位算式或依据结果 辐射放热系数 fα⋅2w/(m ℃)0αα30.4考虑受热面前烟气容积修正后的辐射放热系数 'f α⋅2w/(m ℃)受热面深度950l mm =烟气容积深度470yklmm= 0.250.07'273[10.4()()]1000yk f l lθα++42.3热有效系数 ψ书P236 0.6 利用系数ξ取用1传热系数 k⋅2w/(m ℃)1211ψαα+52.4 传热温压 t∆ ℃t θ-342对流传热量 r dcQ/kJ kg3.6jkH t B ∆ 813.5 误差 100%r r dc dfrdfQ Q Q-⨯0.05 允许误差±2高温级过热器冷段热力计算名称符单算式或依据 结果号 位管子布置 顺列 逆流 三管圈第二级减温水量 2jw D ∆/kg h先假定，后校核5.2E+3蒸汽流量（l-冷段） lD/kg h2jw D D -∆214.8E +3减温水焓 bhi/kJ kg查蒸汽表（P=10.88MPa,饱和水）1446 喷水后蒸汽焓 'ri即高温过热器热段进口蒸汽焓3368 喷水后蒸汽量 D/kg h给定，即额定蒸发量220E+3喷水前蒸汽焓（冷段出口蒸汽焓） "i/kJ kg'22r jw bh jw Di D i D D -∆-∆3414.5 冷段出"t ℃查蒸汽表514.7口汽温（P=10.1MPa）吸收屏出口总辐射热fQ/kJ kg同热段84.4进口蒸汽焓'i屏出口焓3295进口汽温't℃屏出口汽温469.5工质对流吸热量dfQ/kJ kg("')lfjD i iQB--877平均汽温t℃('")/2t t+492.1进口烟温'θ℃防渣管出口烟温"fzθ929进口烟气焓'I/kJ kg"fzI11252出口烟气焓"I/kJ kg'2'dflkQI Iαϕ-+∆9495出口烟温"θ℃查焓温表783.5平均烟θ℃('")/2θθ+856.3传热温压t∆ ℃t θ-364.2高温级过热器冷段热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果 蒸汽平均比容 v3/m kg查蒸汽表 0.032 蒸汽流通面积 Lf 2m结构特性0.0963 蒸汽流速 w/m s3600l LD v f19.8管壁对蒸汽放热系数 2α⋅2w/(m ℃)0d αα，见书P2342.4烟气对管壁对流放热系数 d α⋅2w/(m ℃)同热段60灰污系ε⋅2m ℃/kw同热段 4.2灰污外表温度 hbt ℃2()1()3600lj df f B Q Q t Hεα+++585 辐射放热系数 fα⋅2w/(m ℃)0αα（α同热段）30.4考虑受热面前烟气容积修正后的辐射放热系数 'f α⋅2w/(m ℃)0.250.07'273[10.4()()]1000yk f l lθα++42.3热有效系数 ψ书P235 0.6 利用系数 ξ取用0.85传热系数 k⋅2w/(m ℃)'211()d f ψξααα++50.3 对流传热量 dcQ/kJ kg3.6jkH t B ∆877误差%100%dc dfdfQ Q Q -⨯0.04允许误差%±2低温过热器热力计算名称 符号 单位 算式或依据 结果管子布置顺列 逆流 双管圈进口蒸汽焓 'i /kJ kg即屏区顶部出口蒸汽焓 2773 进口汽温 't ℃查蒸汽表（P=10.88MPa ）326 蒸汽流量 dD /kg h12jw jw D D D -∆-∆206.8E +3 屏进口蒸汽焓 'pi/kJ kg屏区计算结果2984 第一级减温水量1jw D ∆/kg h预先已假定8.0E+03第一级减温水焓bhi/kJ kg查蒸汽表（P=10.98MPa，饱和水）1450低温过热器出口蒸汽焓（即喷水减温前蒸汽焓）"i/kJ kg'21()jw p jw bhdD D i D iD-∆-∆3043.5出口汽温"t℃查蒸汽表（P=10.49MPa）381平均汽温t℃('")/2t t+353.5工质焓增i∆/kJ kg"'i i-270.5对流吸热量ddfQ/kJ kg djD iB∆2093进口烟温'θ℃高温过热器计算结果'""()/2ggr l rθθθ=+788.3进口烟气焓'I/kJ kg高温过热器计算结果'ggrI9494.8055。
锅炉原理课程设计
榆林学院题目锅炉课程设计学生姓名学号院 ( 系 ) 能源工程学院专业热能与动力工程指导教师胡广涛报告日期2015年06月 10日目录前言第一章锅炉课程设计任务书 (4)第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别 (5)第三章燃料燃烧计算 (6)第四章锅炉热平衡计算 (8)第五章炉膛设计和热力计算 (9)第六章前屏过热器设计和热力计算 (13)第七章后屏过热器设计和热力计算 (17)第八章高温再热器设计和热力计算 (21)第九章第一悬吊管热力计算 (25)第十章高温对流过热器设计和热力计算 (27)第十一章第二悬吊管热力计算 (30)第十二章低温再热器垂直段设计和热力计算 (32)第十三章转向室热力计算 (36)第十四章低温再热器水平段设计和热力计算 (38)第十五章省煤器设计及热力计算 (41)第十六章分离器气温和前屏进口气温的校核 (44)第十七章空气预热器设计和热力计算 (45)第十八章锅炉整体热平衡校核 (52)第十九章热力计算结果的汇总 (53)前言《锅炉原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。
该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此，它是《锅炉原理》课程理论联系实际的重要教学环节。
它对加强学生的能力培养起着重要的作用。
本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。
对流受热面的传热及计算，锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。
由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏。
第一章锅炉课程设计任务书1.1 引言锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。
它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。
锅炉课程设计
电厂锅炉课程设计题目:HG—2008/18.3—540.6/540.6—M型控制循环锅炉姓名:XXX学号:10031410xx系别:机电工程系专业班级：电厂热能动力装置指导教师：武月枝2012年5月22日典型锅炉的简介如图HG—2008/18.3—540.6/540.6—M型控制循环锅炉主要参数:汽轮发电机组额定功率Pe =600MW,锅炉蒸发量De=2008t/h,锅炉设计压力p=18.3MPa，再热蒸汽压力（入口/出口）p'zp /p"zp=3.82/3.641MPa，再热汽温度（入口/出口）t'zp /t"zp=324.4/540℃，再热蒸汽流量Dzp=1683.3t/h，给水温度tgs =279.7℃，空气预热器出口温度（二次/一次）tky=322.2/312.2℃，排烟温度（修正/未修正）υpy=130/135℃，热效率η=92.8％，燃料消耗量B=248.4t/h。
锅炉设计煤种:烟煤。
煤质特性：Car =58.6％，Har=3.36％，Sar=0.63％，O ar =7.28％，Nar=0.79％，Aar=19.77％，Mar=9.61％，Vdaf=22.82％，Qar、net、p=22440kj/kg，HGI=54.81。
锅炉总图介绍：HG—2008/18.3—540.6/540.6—M型控制循环锅炉本体布置如图1所示是哈尔滨锅炉厂按照引进美国CE公司的技术制造的，为亚临界压力，一次中间再热，直流燃烧器四角切圆燃烧，固态排渣煤粉炉。
HG—2008/18.3—540.6/540.6—M型控制循环锅炉的本体采用π型布置，炉膛上部布置有墙式辐射再热器、顶棚过热器、分隔屏过热器、后屏过热器、水平烟道中依次布置了屏式过热器、高温对流过热器、高温对流再热器、立式低温过热器，在垂直烟道中依次布置了水平低温对流过热器、省煤器、回转式空气预热器。
空气预热器采用两台三分仓受热面回转式空气预热器。
锅炉课程设计
50MW等级高压煤粉锅炉锅炉课程设计学院：交通学院姓名：高广胜专业：能源与动力工程学号：1214010004指导老师：孙彩华时间：2015年12月锅炉课程设计任务书1、 锅炉额定蒸发量：题目一220/e D t h =2、 给水温度：o215C gs t = 3、 过热蒸汽温度：o540C grt = 4、 过热蒸汽压力（表压）：9.8MPa gr p =5、 制粉系统：中间储仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机；无烟煤为热风送粉） 6、 燃烧方式：四角切圆燃烧 7、 排渣方式：固态8、 环境温度：o20C9、 燃料种类：淄博贫煤 10、 设计内容时间分配表：11、 形成排版规范，计算公式、计算结果和设计内容基本正确，锅炉结构合理的设计书面报告。
目录第一章锅炉课程设计任务书 (3)第一节概述 (4)第二节基本资料 (4)第二章辅助计算 (6)第一节燃料数据的分析和整理 (6)第二节锅炉的空气量平衡 (6)第三节燃料燃烧计算 (7)第三章炉膛热力计算 (133)第一节炉膛校核热力计算的步骤 (133)第二节炉膛几何特征的计算 (133)第三节炉膛热力计算 (155)第四节炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表 (188)第四章对流受热面的热力计算 (19)第一节屏的热力计算 (19)第二节凝结管结构及计算 (255)第三节高温过热器的热力计算 (266)第四节低温过热器的热力计算 (311)第五节省煤器和空气预热器的热力计算 (344)4.5.1. 高温省煤器计算 (344)4.5.2.高温空气预热器的热力计算 (378)4.5.3.低温省煤器的热力计算 (39)4.5.4.低温空气预热器的热力计算 (412)第五章锅炉热力计算汇总.............. 错误！未定义书签。
5 总结 (466)参考文献 (477)第一章锅炉课程设计任务书第一节概述一、锅炉课程设计的目的1.对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；2.掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》；3.应具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；4.培养主动查阅资料、合理选择和分析数据的能力；5.培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
锅炉课程设计
50MW等级高压煤粉锅炉锅炉课程设计报告学院交通学院专业能源与动力工程班级姓名学号指导老师时间2015年12月2锅炉课程设计任务书1、 锅炉额定蒸发量： 220/e D t h ；2、 给水温度：o 215C gst3、 过热蒸汽温度：o 540C grt4、 过热蒸汽压力（表压）：9.8MPa grp5、 制粉系统：中间储仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气送粉；贫煤、无烟煤为热风送粉）6、 燃烧方式：四角切圆燃烧7、 排渣方式：固态8、环境温度：o20C9、 煤种：平顶烟煤10、11、炉结构合理的设计书面报告。
3目录第一章锅炉课程设计概述 (6)第一节概述 (6)第二章辅助计算....................................................... 错误!未定义书签。
第一节燃料数据的分析和整理 ........................ 错误!未定义书签。
第二节锅炉的空气量平衡 (7)第三节燃料燃烧计算 (7)第三章炉膛热力计算 (12)第一节炉膛校核热力计算的步骤 (12)第二节炉膛几何特征的计算 (13)第三节炉膛热力计算中的几个问题 (15)第四节炉膛热力计算 (17)4第五节炉膛顶部辐射受热面及工质焓增的计算..........错误!未定义书签。
第四章对流传热面的热力计算 (21)第一节概述 (21)第二节各种对流受热面热力计算 (23)第五章锅炉热力计算误差检查 (54)总结参考文献5第一章锅炉课程设计概述第一节概述一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是“锅炉原理”课程的重要教学实践环节。
通过课程设计应达到一下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实提高：掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用《锅炉机组热力计算标准方法》，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能力；培养学生对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
热平衡计算表锅炉课程设计
结果
Ⅳ.受热面烟道中烟气特性表：
序号
名称
符号
1 出口过量空气系数 α
Ⅴ.锅炉热平衡及蒸发量计算
序号
名称
符号
1 燃料低位发热值 2 冷空气温度
Q net.q tlk
单位
单位
kJ/m3
℃
计算公式或来源 给定
计算公式或来源 给定 给定
数值 1.4
数值 35588.00 20.0
3 冷空气理论热焓
4 排烟温度
Qnet.p kJ/m3
Ⅲ.理论空气量，烟气理论容积的计算：
序号
名称
符号 单位
饱和温度
20 20
95 2.4
1 0.1 0.5
1 0 1 35588
计算公式
1 理论空气重量
V0
m3/m3
0 . 0476
1
2
CO
1 2 H2
2 CH
4
3 C m H n O 2
20 计算燃料消耗量
q5
%
q6
%
∑q %
η
%
t
℃
I kJ/kg
t gs
℃ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
i 1 kJ/kg
Q 1 kJ/s
D t/h
B j m3/h
查焓温表 测量
根据θ l〞及α py查烟气焓温表
查计算标准 给定
查计算标准
查表
0.00 1.40 0.00
20.00
全自动燃气蒸汽锅炉
热平衡计算
Ⅰ.锅炉给定参数及测量参数：
1 燃料消耗量 2 额定蒸汽压力
B m3/h P MPa
锅炉课程设计完整版
表1
受热面名称 过量空气系 数（出口） 炉膛 1.2
锅炉各受热面出口的过量空气系数
分隔 屏过 热器
1.2
后屏 过热 器
1.2
末级 再热 器
1.2
末级 过热 器
1.22
转向 室 1.22
低温 再热 器
1.24
省煤 器 1.26
空气 预热 器
1.34
SCHOOL OF ENERGY AND POWER ENGINEERING, SHANDONG UNIVERSITY
图2 炉膛主体段高度示意
SCHOOL OF ENERGY AND POWER ENGINEERING, SHANDONG UNIVERSITY
炉膛容积的 下边界为冷 灰斗的高度 之半所在平 面。
图1 冷灰斗几何形状简图
SCHOOL OF ENERGY AND POWER ENGINEERING, SHANDONG UNIVERSITY
表2
受热面名称
锅炉各受热面出口的介质压力
汽包 包复 过热 器 分隔 屏过 热器 后屏 过热 器 末级 过热 器 低温 再热 器 末级 再热 器
省煤 器
介质压力 （出口）， 18.70 18.67 18.34 18.05 17.70 17.42 Mpa
SCHOOL OF ENERGY AND POWER ENGINEERING, SHANDONG UNIVERSITY
二、目的和任务 目的： 1）运用锅炉原理课所学知识, 并加以巩固、充实和提高； 2）掌握锅炉机组的热力计算方法并学会使用热力计算标准； 3）培养综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力； 4）培养查阅资料,合理选择和分析数据的能力,提高运算制图等基本技 能； 5）培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。 任务： 1）完成2209 t/h锅炉的整体布置和热力计算； 2）写出热力计算书和结构计算书； 3）编写设计说明书。
锅炉原理课程设计说明书
课程设计课程名称电厂锅炉原理题目名称锅炉原理课程设计学生学院材料与能源学院专业班级XX热电1班学号*********学生姓名XXX指导教师刘湘云2016 年 7 月 1 日目录广东工业大学本科生课程设计（论文）任务书…………………………………错误!未定义书签。
一、设计的初始数据 (6)1.1 设计任务 (6)1.2 煤的成分 (6)1.3 过量空气系数和漏风系数 (6)二、辅助计算 (8)2.1 燃烧计算表 (8)2.2 烟气特性 (9)2.3 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算） (10)2.4 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤器的计算） (11)2.5 烟气焓温表（用于高温空预器、低温省煤器的计算） (12)2.6 烟气焓温表（用于低温看空预器的计算） (12)2.7 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (13)三、炉膛热力计算 (14)3.1 炉膛校核热力计算的步骤 (14)3.2 炉膛几何特征的计算 (15)3.3 炉膛热力计算中的几个问题 (24)3.3.1炉膛校核热力计算 (25)3.3.2炉膛顶棚辐射受热面系热量及工质焓增的计算 (19)3.4水系统及水冷壁结构设计 (19)3.5燃烧器结构设计 (19)四、对流受热面的热力计算 (30)4.1 屏的结构数据计算 (30)4.2 屏的热力计算 (29)4.3 凝渣管（或悬吊管） (29)五、锅炉设计图纸 (34)六、设计总结与感想 (36)参考文献 (39)广东工业大学本科生课程设计（论文）任务书题目名称300t/h燃煤锅炉整体设计学院材料与能源学院专业班级12热电工程2班姓名翁源远吴明煜徐敏健学号3113007121 3113007122 3113007123一、课程设计设计内容1.熟悉煤粉炉的工作原理。
2.根据煤粉炉整体设计的要求，进行煤粉炉炉膛水冷壁热力计算。
3.进行煤粉炉尾部换热器热力计算。
4.根据煤粉炉的热力计算，设计煤粉炉结构形式。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算新疆大学课程设计任务书13-14 学年第 1学期学院: 电气工程学院专业: 热能与动力工程学生姓名: *** 学号: ***课程设计题目: 220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年 12月 23 日 ~ 7>2014年1月3 日课程设计地点: 二教指导教师: ***系主任: ***下达任务书日期: 2013年 12 月 23 日课程设计任务书1.设计目的:课程设计是专业课学习过程中的一个非常重要的实践性环节。
它为综合应用所学的专业知识提供了一次很好的实践机会,而且通过课程设计可以加强学生对本课程及相关课程理论及专业知识的理解和掌握,训练并提高其在理论计算、工程绘图、资料文献查阅、运用相关标准与规范及计算机应用等方面的能力;同时,为其它专业课程的学习和毕业设计(论文)奠定良好的基础。
2.设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等):一、锅炉规范1、锅炉额定蒸发量:Dc220t/h2、给水温度:tgs215℃3、过热蒸汽温度:tgr5404、过热蒸汽压力(表压):pgr9.8MPa5、制粉系统:中间储仓式(热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机)6、燃烧方式:四角切圆燃烧7、排渣方式:固态8、环境温度:20℃9、蒸汽流程:见指导书P410、烟气流程:炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空气预热器→低温省煤器→低温空气预热器锅炉受热面的布置结构示意图见指导书P5所示。
二、燃料的特性煤种:徐州烟煤(煤种的具体参数见指导书P8表1-7)3.设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书论文、图纸、实物样品等〕:1、锅炉辅助设计计算。
2、受热面热力计算。
3、受热面数据分析及材料整理课程设计任务书4.主要参考文献:1.锅炉原理2.锅炉课程设计指导书5.设计成果形式及要求:设计成果形式:1、设计计算说明书。
锅炉课程设计计算
一．设计任务书
1.额定蒸发量 D = 35 t/h 3. 蒸汽温度 t gr = 350℃ 5．冷空气温度
t lk = 30℃
2. 蒸汽压力 p= 2.5 M p a (表压) 4.给水温度 t gs = 105℃ 6.空气预热温度 t yr = 165℃ 8.排污率 p pw = 5％
rq
rRO2 + rH 2O
㈣：1N ㈣：1N m 3 气体 空气及 1 ㎏灰焓
（表- 5 ）
ϑ
（℃） 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2000 2100 2200
=3126.45 kJ/㎏ 13. 饱和水焓：取 P=2.5+0.1=2.6M Pa
(cϑ )CO
2
(cϑ )N
3
2
(cϑ )O
3
2
(cϑ )H O
2
(cϑ )k
(KJ /N m ) 132 266 403 542 684 830 978 1129 1282 1437 1595 1753 1914 2076 2239 2403 2567 2731 2899 3099 3234 3402
二 锅炉热平衡及燃料消耗量计算
㈠：锅炉热平衡及燃料消耗量计算 ㈠：锅炉热平衡及燃料消耗量计算 1.燃料低位发热量： Qdw =4.187[81C+246H-26(O-S)-6W] =4.187[81×57.42+246×3.81-26(7.16-0.46)-6×8.85] =22446.4 kJ/㎏ 2.冷空气理论焓：
9591.4 11093.9 12620.4
锅炉课程设计锅炉热力计算
锅炉课程设计锅炉热力计算一、课程目标知识目标：1. 掌握锅炉基本结构及其工作原理，理解锅炉热力计算的重要性；2. 学会锅炉热力计算的基本公式和参数选取，能够运用相关理论知识进行简单锅炉热力计算；3. 了解影响锅炉热力性能的因素，能够分析锅炉运行中的常见问题及其原因。
技能目标：1. 培养学生运用锅炉热力计算方法解决实际问题的能力；2. 提高学生查阅资料、分析数据和撰写计算报告的能力；3. 培养学生团队协作和沟通交流的能力。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对能源利用和环保的重视，树立节能减排意识；2. 增强学生对锅炉行业的认识，激发学习热情，培养职业兴趣；3. 培养学生严谨、负责的工作态度，形成良好的学习习惯。
课程性质分析：本课程为专业技术课程，以锅炉热力计算为核心内容，旨在培养学生具备锅炉热力性能分析和计算能力。
学生特点分析：学生为高年级本科生，已具备一定的基础理论知识，具有较强的自学能力和问题解决能力。
教学要求：结合课程性质和学生特点，注重理论与实践相结合，强化计算方法的应用，提高学生实际操作能力。
通过课程学习，使学生能够达到上述设定的知识、技能和情感态度价值观目标。
后续教学设计和评估将围绕这些具体学习成果展开。
二、教学内容1. 锅炉基本结构和工作原理：包括锅炉类型、主要组成部分及其功能，重点讲解锅炉燃烧、传热和流体流动的基本过程。
教材章节：第一章 锅炉概述及分类、第二章 锅炉本体结构2. 锅炉热力计算基本公式和参数选取：学习锅炉热力计算的基本方法，掌握热力参数的选取原则，如效率、热负荷、传热系数等。
教材章节：第三章 锅炉热力计算方法、第四章 热力参数的选取3. 锅炉热力计算案例分析：分析典型锅炉热力计算实例，使学生了解计算过程及注意事项。
教材章节：第五章 锅炉热力计算实例分析4. 影响锅炉热力性能的因素：学习各种因素对锅炉热力性能的影响，如燃料特性、燃烧设备、传热表面等。
教材章节：第六章 影响锅炉热力性能的因素5. 锅炉运行问题及原因分析：培养学生分析锅炉运行中常见问题及原因的能力，提高实际操作水平。
锅炉课设
计算锅炉燃料消耗量：由于计算时的排烟温度为假定值， ⑥ 计算锅炉燃料消耗量：由于计算时的排烟温度为假定值， 所以计算出的燃料消耗量为估算值。 所以计算出的燃料消耗量为估算值。将上述计算结果填入 表2-14。 。 给定参数： ⑦ 给定参数： tlk = 20℃，tgs = 215℃
q3 = 0.5%，q4 = 1.5%，q5 = 0.5% 高温过热器出口参数：p = 9.9 MPa，t = 540℃ 低温省煤器入口参数：p = 11.57 MPa，t = 215℃
锅炉课程设计
1 2 3 4 5
设计题目 给定条件 设计任务 参考资料 设计步骤
1
设计题目
设计题目： 设计题目：220t/h煤粉锅炉校核辅助热力计算 煤粉锅炉校核辅助热力计算 锅炉热力计算方法：根据计算任务的不同， 锅炉热力计算方法：根据计算任务的不同，可分 为设计热力计算和校核热力计算两类。 为设计热力计算和校核热力计算两类。本次课程 设计属于校核计算。 设计属于校核计算。 校核计算主要内容：锅炉辅助设计计算， 校核计算主要内容：锅炉辅助设计计算，受热面 热力计算，计算数据的分析。 热力计算，计算数据的分析。
7. 编写 编写220t/h煤粉锅炉辅助热力计算书： 煤粉锅炉辅助热力计算书： 煤粉锅炉辅助热力计算书 计算书中应包括如下内容： 计算书中应包括如下内容： 目录 一、设计参数 二、任务与要求 三、空气量平衡计算 四、燃料燃烧计算 1. 燃烧计算 2. 烟气特性计算 3. 烟气焓计算 五、锅炉热效率及燃料消耗量估算 1. 锅炉输入热量 2. 各项热损失的确定
1. 燃料数据的分析与整理： 燃料数据的分析与整理： 根据任务书列出锅炉参数； ① 根据任务书列出锅炉参数； 根据任务书列出煤质分析数据。 ② 根据任务书列出煤质分析数据。 2. 空气量平衡计算：选取并计算烟道各处的过量空气系数和 空气量平衡计算： 漏风系数。由于机组在运行时处于负压状态， 漏风系数。由于机组在运行时处于负压状态，因此沿烟气 流程存在冷空气漏入，过量空气系数逐步增大。 流程存在冷空气漏入，过量空气系数逐步增大。对炉膛和 烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡计算。 烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡计算。 炉膛出口过量空气系数：由燃料性质和燃烧方法决定。 ① 炉膛出口过量空气系数：由燃料性质和燃烧方法决定。 表1-2 炉膛出口过量空气系数
锅炉课程设计Excel表格(含计算公式)
再热器区工质焓
1
高再蒸汽出口焓
2
高再对流吸热量
3
高再区焓升
4
高再进口焓
5
低再引出管对流吸热量
6
引出管区焓升
7
低再出口焓
8
低再对流吸热量
9
低再区焓升
10
由吸热量倒算出的低再进口焓
11
低再蒸汽进口焓
12
再热蒸汽吸热总量
13
再热蒸汽需要吸热总量
14
再热蒸汽引起的燃料放热量差值
92-10 92-13
99-5 103-3
2029.23
2026.86 -2.37
-2.37
1040.29 177.37 1193.48 200.00 51.84 49.56 301.40 51.39 1244.87 527.85 90.00 1334.87 8849.91 598.55 1195.76 1729.82 328.87 12702.90 1334.87 1869.54 1869.54
5
附加水冷壁、省煤器吸热量
107-6 107-7
6
工质吸热量总和
7
旁路省煤器出口水焓
107-8 107-9
1
省煤器系统工质总吸热
2
省煤器系统工质需要的总吸热
3
省煤器引起的燃料放热量差值
蒸发量校核
1
省煤器系统工质总吸热
2
后墙引出管对流吸热量
3
后屏水冷壁附加受热面对流吸热量
4
高过水冷壁附加受热面对流吸热量
15
旁省吸热量
16
旁省附加吸热量
17
主省吸热量
18
上述热量之和
大学生锅炉课程设计
大学生锅炉课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能理解锅炉的基本结构、工作原理及安全运行的重要性。
2. 学生能掌握锅炉的热力学基本概念，如热效率、燃料消耗等。
3. 学生能了解锅炉系统的设计原则和关键参数。
技能目标：1. 学生具备分析和解决锅炉运行中常见问题的能力。
2. 学生能运用所学知识，进行锅炉系统的初步设计和计算。
3. 学生能运用专业软件或工具，对锅炉系统进行模拟和分析。
情感态度价值观目标：1. 培养学生热爱专业、严谨治学的态度，增强对锅炉行业的责任感和使命感。
2. 增强学生的团队合作意识，培养在工程实践中解决问题的能力。
3. 提高学生的安全意识，树立安全生产的观念。
分析课程性质、学生特点和教学要求：本课程为大学生锅炉课程设计，旨在使学生在掌握锅炉基本理论的基础上，提高工程实践能力和创新能力。
课程性质为理论与实践相结合，注重培养学生的实际操作能力和解决实际问题的能力。
学生特点：大学生具备一定的理论基础，思维活跃，求知欲强，但实践经验相对不足。
教学要求：结合课程性质和学生特点，将目标分解为具体的学习成果，注重理论与实践相结合，提高学生的实践能力和创新能力。
在教学过程中，注重启发式教学，引导学生主动思考、积极参与，提高教学效果。
二、教学内容1. 锅炉概述：介绍锅炉的定义、分类、应用领域及发展现状。
教材章节：第一章 锅炉概述2. 锅炉结构及工作原理：讲解锅炉的主要组成部分、工作原理及各部分功能。
教材章节：第二章 锅炉结构及工作原理3. 锅炉热力学基础：阐述热力学基本概念，如热效率、燃料消耗等，并进行相关计算。
教材章节：第三章 锅炉热力学基础4. 锅炉系统设计原则：介绍锅炉系统设计的基本原则、关键参数及注意事项。
教材章节：第四章 锅炉系统设计5. 锅炉运行与维护：分析锅炉运行中常见问题及解决方法，讲解锅炉的日常维护和保养。
教材章节：第五章 锅炉运行与维护6. 锅炉课程设计实践：指导学生运用所学知识，进行锅炉系统的初步设计和计算。
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序号名称符号单位计算公式或数据来源1进口烟温θ'0C由高温再热器热力计算知2进口烟焓H'l kj/kg由高温再热器热力计算知3包覆过热器附加吸热量Q fj bf kj/kg假定4省煤器吸]热量Q fj sm kj/kg假定5出口烟焓H''l kj/kg H l'-(Q fj bf+Q fj sm)/φ6出口烟温θ''0C查焓温表3-37省煤器内工质平均温度t pj sm0C(t bs+t gs)/28省煤器灰污管壁温度t kb sm0C tpjsm+609包覆过热器灰污系数εm2.c/w查附录三图10包覆过热器内工质平均温度t pj bf0C(t bs+t bf)/211包覆过热器灰污管壁温度t kb bf0C t pj bf+ε*Bj*Q fj bf/(3.6*49.7) 12平均烟温θpj0C(θ"+θ')/213乘积p n S m.Mpa s*pr n14三原子气体辐射减弱系数K y1/(m.Mpa)10*((0.78+1.6*r h2o)/(10*sp n)^0.5-0.1)*(1-0.37*(273+θpj)/1000)15乘积r n K y1/(m.Mpa)r n K y16灰粒子辐射减弱系数k h1/(m.Mpa)55900/((273+θpj)^2*13^2)^(1/3)17乘积μh k h1/(m.Mpa)μh k h18气流辐射减弱系数k1/(m.Mpa)r n Ky+μh k h 19乘积kps kps20烟漆黑度α1-EXP(-kps) 21省煤器辐射放热系数αf sm W/(m2.c)查附录三图XV 22包覆过热器辐射放热系数αf bf W/(m2.c)查附录三图XV23省煤气息热量Q fj smd kj/kgαf sm*(θpj-t kb sm)*3.6*126.7/Bj24误差△Q%(Qfj sm-Qfjsmd)/Qfjsm*100表3-19 第一，二，三转向室及低温再热器引出管热力计算（一）第一转向室25包覆过热气息热量fjt hb bf)*3.6*49.7/Bj26误差△Q%(Qfj bf-Qfjbfd)/Qfjbf*1001进口烟温θ'0C由第一转向室热力计算知2进口烟焓H'2kj/kg由第一转向室热力计算知3隔墙省煤气吸热量Q fj sm kj/kg假定4包覆过热器吸热量Q fj bf kj/kg假定5出口烟焓H''2kj/kg H'2-(Q fj sm+Q fj bf)/φ6出口烟温θ''0C查焓温表7平均烟温θpj0C(θ"+θ')/28灰污系数εm2.c/w查附录三图9隔墙省煤气平均工质温度t pj sm0C(t gs+t bs)/210包覆过热器内工质平均温度t pj bf0C(t bs+t"bf)/211烟气旁通量份额δ选取12隔墙省煤器灰污管壁温度t kb sm0C t pj sm+6013包覆过热器灰污管壁温度t kb bf0Ct pj bf+ε*δ*Bj*Q fj bf/(3.6*(112.6+87))14乘积sp n m.Mpa sp n15三原子气体辐射减弱系数K y1/(m.Mpa)10*((0.78+1.6*r h2o)/(10*sp n)^0.5-0.1)*(1-0.37*(273+θpj)/1000)16乘积r n K y1/(m.Mpa)r n K y17灰粒子辐射减弱系数k h1/(m.Mpa)55900/((273+θpj)^2*13^2)^(1/3)18乘积]μh k h1/(m.Mpa)μh k h19气流辐射减弱系数k1/(m.Mpa)μh k h+r n K y 20乘积kps kps21烟漆黑度α1-EXP(-kps) 22隔墙省煤器辐射放热系数αf sm W/(m2.c)查附录三图XV 23包覆过热器辐射放热系数αf bf W/(m2.c)查附录三图XV（二）第二转向室24隔墙省煤器吸热量fjt kb sm)*3.6*40/(δ*Bj)25误差△Q%(Qfj sm-Qfjsmd)/Qfjsm*10026包覆过热器吸热量Q fj bfd kj/kgαf bf*(θpj-t kb bf)*3.6*(87+112.6)/(δ*Bj)27误差△Q%(Qfj bf-Qfjbfd)/Qfjbf*10028隔墙省煤气实际吸热量Q sm sj kj/kgδ*Q fj sm29包覆过热器实际吸热量Q bf sj kj/kgδ*Q fj bf1进口烟温θ'0C由第二转向室热力计算知2进口烟焓H'yc kj/kg由第二转向室热力计算知3对流吸热量Q d kj/kg假定4烟气旁通量份额δ选取5焓增量△h kj/kgδ*Bj*Qd/Dzr6出口蒸汽焓h''kj/kg由高温再热器热力计算知7出口蒸汽温度t''0C查蒸汽特性表p=2.458蒸汽进口焓h'kj/kg h"-△h9蒸汽进口温度t'0C查蒸汽特性表p=2.45 10平均汽温t pj0C(t"+t')/211蒸汽平均比容υpj m3./kg查蒸汽特性表12蒸汽流速w m/s350000*υpj/(3600*0.5) 13蒸汽侧对流放热系数α2W/(m2.c)查附录三图IX14出口烟焓H''yc kj/kg H'yc-Qd/φ15出口烟温θ''0C查焓温表3-316平均烟温θpj0C(θ'+θ")/217烟气流速w y m/sδ*Bj*Vy*(_θpj+273)/(273*3600*39.2)18烟气侧对流放热系数αd W/(m2.c)查附录三图XI 19灰污系数εm2.c/w查附录三图XIII20灰污管壁温度t kb0C tpj+(ε+1/α2)*δ*Bj*Qd/(3.6*518)21乘积sp n m.Mpa spr n（三）低温再热器引出管22三原子气体辐射减弱系数K y1/(m.Mpa)10*((0.78+1.6*r h2o)/(10*sp n)^0.5-0.1)*(1-0.37*(273+θpj)/1000)23乘积r n K y1/(m.Mpa)r n K y24灰粒子辐射减弱系数k h1/(m.Mpa)55900/((273+θpj)^2*13^2)^(1/3)25乘积μh k h1/(m.Mpa)μh k h26气流辐射减弱系数k1/(m.Mpa)μh k h+r n K y27乘积kps kps28烟气黑度α1-EXP(-kps)29烟气侧辐射放热系数αf W/(m2.c)查附录三图XV30利用系数ξ查附录三图XIV31烟气侧放热系数α1W/(m2.c)ξ*(αf+αd)32热有效系数ψ查附录二表VIII33传热系数k W/(m2.c)ψ*α1*α2/(α2+α1) 34较大温差△Td0Cθ'-t"35较小温差△Tx0Cθ"-t'36平均温差△t0C(△Td+△Tx)/237对流传热量Q C kj/kg 3.6*k*△t*518/(δ*Bj) 38误差△Q%(Qd-Q C)/Qd*10039实际吸热量Q d sj kj/kg Qd*δ1进口烟温θ'0C 由低温再热器引出管热力计算知2进口烟焓H'3kj/kg 由低温再热器引出管热力计算知3包覆过热器吸热量Q bf fj kj/kg假定4烟气旁通量份额δ等于通过低温再热器引出管的烟气份额5出口烟焓H''3kj/kg H"3-_Q bf fj/φ6出口烟温θ''0C查焓稳表3-3 7平均烟温θpj0C(θ'+θ")/2 8平均汽温t pj0C(t bs+t"bf)/2 9灰污系数εm2.c/w查附录三图XIII（四）第三转向室10灰污管壁温度t hb bf0Ctpj+ε*δ*Bj*Q bf fj/(3.6*86.7)11乘积sp n m.Mpa sp n12三原子气体辐射减弱系数K y1/(m.Mpa)10*((0.78+1.6*r h2o)/(10*sp n)^0.5-0.1)*(1-0.37*(273+θpj)/1000)13乘积r n K y1/(m.Mpa)r n K y14灰粒子辐射减弱系数k h1/(m.Mpa)55900/((273+θpj)^2*13^2)^(1/3)15乘积μh k h1/(m.Mpa)μh k h16气流辐射减弱系数k1/(m.Mpa)μh k h+r n K y 17乘积kps kps18烟气黑度α1-EXP(-kps) 19烟气侧辐射放热系数αf W/(m2.c)查附录三图XV20传热量Q bfc fj kj/kg 3.6*86.7*αf*(θpj-t hb bf)/(δ*Bj)21误差△Q%(Qbffj-Qbfcfj)/Qbffj*100 22实际吸热量Q sj bf kj/kg Q bf fj*δ7379187.308154752248887.16762715.00490062903500.00437.257866515347 5.552490606448.1869329726.00245030.0500155787.2239631621.492649327101.17468731.0236240422.5162733690.6090891320.45615398453.8261701662.493095866880207.742379-4.444644761 7.257866515-0.07618783370.83563205148.2083837 5.552490606715.00490068887.1676280330 6.543087332 5.6252753768475.603677684.5209519699.76292630.00432903470.6350413.5157069415.628-4.444644761 0.041713397-0.076187833 7.25053015148.2083837 1.498138723102.986011.0419499062.5400886290.5127930920.40117932144.530904648.14151848505174.765530136.543087332311.43659135.62527537648198684.52095198475.6036778000.225.662888747.2057963093390.4968114653364.833923454459.50.134826.21111111-4.444644761850-0.076187833 7672.552081148.2083837 624.4152409654.46809642.367661927240.0043485.87801340.00295638633.005470886.819746004106.31231781.0756034687.8953494720.112966660.10681956213.13880612131370.6523.04678692219.5209519170.4152409193.9330321742.35362957.205796309160624.41524097672.552081200 4.8782544930.27471.789182-4.444644761 596-0.076187833 610.2076205148.2083837 3470.00433470.01619937814.065869342.906356239109.83507091.1112445444.0176007830.3149799010.27019645824.3176812126190.2434914.87825449340。