预应力筋锚固组具锚固性能试验报告

有效预应力的检测

有效预应力的检测在当今的工程界，预应力技术被广泛应用，其目的是为了提高结构的强度和刚度，以及增强结构的耐久性。

然而，要确保预应力的有效性并达到预期的效果，对其进行准确的检测至关重要。

本文将探讨有效预应力的检测方法及其重要性。

预应力是指在施加外部荷载之前，预先在结构中引入一定的应力。

这种应力可以抵抗外部荷载，提高结构的性能。

然而，要实现这一目标，必须确保预应力的有效性和稳定性。

因此，对有效预应力的检测成为了一项重要的任务。

对有效预应力的检测通常采用非破坏性试验方法，如超声波法、X射线法和磁致伸缩法等。

这些方法可以无损地检测预应力的大小和分布情况，为结构的性能评估提供依据。

超声波法是一种常用的有效预应力检测方法。

其原理是通过在混凝土表面发射超声波，并记录波速和反射回来的时间，从而计算出混凝土内部的应力状态。

这种方法具有无损、快速和准确的特点，可以有效地检测预应力的有效性。

X射线法也是一种常用的检测方法。

通过X射线照射混凝土结构，可以获得内部应力的分布图像。

这种方法可以提供更直观的应力分布信息，但需要注意的是，X射线对人体有害，需要采取相应的防护措施。

磁致伸缩法是一种通过测量磁致伸缩效应来检测有效预应力的方法。

磁致伸缩效应是指磁场变化时物体尺寸发生变化的现象。

通过在混凝土表面施加磁场并测量尺寸变化，可以计算出内部的应力状态。

这种方法具有非接触、快速和准确的特点，但需要使用昂贵的设备和专业的技术人员。

除了以上提到的非破坏性检测方法，还有一些破坏性检测方法，如钻芯取样法和劈裂试验法等。

这些方法需要在结构中取样并进行试验，以确定有效预应力的真实大小。

虽然这些方法可以提供更准确的结果，但会对结构造成一定的损伤，因此在使用时需要谨慎考虑。

对有效预应力的检测是确保结构性能的重要环节。

采用适当的检测方法和技术，可以准确地评估结构的性能和耐久性，从而为工程的成功实施提供保障。

在未来的发展中，随着技术的进步和新方法的出现，对有效预应力的检测将更加准确和便捷。

预应力钢绞线用夹片式锚具锚固性能试验结果的影响分析

预应力钢绞线用夹片式锚具锚固性能试验结果的影响分析刘中沛【摘要】锚固性能结果除了受锚具自身质量的影响,试验所用钢绞线、试验前样品的处理、组装件安装、试验加载控制以及试验设备等等均有影响,稍有不慎试验失败,甚至出现对锚具性能造成误判.通过多年的工作,对试验过程中容易出现的问题进行了分析总结.【期刊名称】《黑龙江交通科技》【年(卷),期】2018(041)012【总页数】2页(P121-122)【关键词】锚具;锚固性能;试验结果;影响【作者】刘中沛【作者单位】苏州交通工程试验检测中心有限公司,江苏苏州215011【正文语种】中文【中图分类】U442锚具是预应力结构体系的重要组成部分,它的功能和使用寿命与结构物相同，其重要性不言而喻。

现行国标和行标出厂检验、型式检验以及施工规范现场验收，均要求对锚具的外观尺寸、硬度，静载锚固性能进行检测，相比较而言这三个技术指标锚固性能结果受影响因素最多，如何客观真实的反映锚具的试验结果，保证检测工作的准确性，显得尤为重要。

1 钢绞线的影响锚具需要通过钢绞线连接形成组装件进行锚固试验，选用时钢绞线规格等级与锚具应相匹配、产品质量应符合国家标准要求。

然而仅仅满足这两点还是不够的，钢绞线在生产过程中受原材料波动、工艺波动等因素，在不同时间段、不同生产线生产的相同规格等级的钢绞线的实测抗拉强度、最大力总伸长率、屈强比均有差异，如组装件中采用的力学性能差异明显的钢绞线在试验过程中必将出现各根钢绞线受力与变形不一致的情况，最终导致组装件提前破坏的现象。

钢绞线具有良好的均匀性就显得尤为重要了，为了降低不均匀性用于锚固性能试验的钢绞线建议在同一盘卷中进行连续取样，不得采用不同批次的钢绞线进行试验。

锚固性能指标中锚具效率系数计算时需用到钢绞线的实测极限抗拉力，实测极限抗拉力的数据应具有代表性，如组装件所用钢绞线与进行实测极限抗拉力所用钢绞线不一致将直接影响锚固性能的计算结果，因此进行实测极限抗拉力的钢绞线取样应与组装件用钢绞线同时取样，样品数量不少于6根且应分布在组装件钢绞线之间。

无粘结预应力筋锚固要求

无粘结预应力筋锚固要求1. 引言1.1 背景介绍预应力筋锚固是现代建筑工程中的重要工艺，其质量直接关系到结构的安全性和可靠性。

无粘结预应力筋锚固作为预应力技术中的一种重要形式，具有独特的优势和应用价值。

本文将对无粘结预应力筋锚固的要求进行深入探讨。

无粘结预应力筋锚固在工程中的应用具有重要的意义，然而目前对其要求和规范的研究还比较有限。

对无粘结预应力筋锚固的要求进行深入的分析和探讨，对于提高工程质量、保障工程安全具有重要的意义。

接下来将从预应力筋锚固要求的概念、无粘结预应力筋锚固的目的等方面展开分析。

1.2 研究意义深入研究无粘结预应力筋锚固的理论基础和关键技术，可以为提高预应力混凝土结构的设计水平提供重要依据。

通过深入了解锚固的要求和影响因素，可以更好地指导工程实践，确保结构的安全性和可靠性。

加强对无粘结预应力筋锚固的研究，有助于发展新型、高效的锚固技术，提高结构的承载能力和抗震性能。

这对于推动预应力混凝土结构的发展具有积极的促进作用。

研究无粘结预应力筋锚固的意义在于提高结构的设计水平、发展新技术、确保结构安全可靠，对于促进现代建筑工程的可持续发展具有重要作用。

1.3 研究目的研究目的是为了深入了解无粘结预应力筋锚固要求的相关知识，探讨其在工程实践中的应用及意义，并为未来的研究和工程设计提供有效的参考依据。

通过对无粘结预应力筋锚固要求的研究，可以更好地指导工程师在设计和施工过程中遵循相应规范和要求，确保预应力筋的安全可靠锚固，提高工程质量和安全性。

通过对无粘结预应力筋锚固要求的深入探讨，可以为相关领域的研究提供新的思路和方法，促进该领域的学术和技术发展。

研究的目的是为了进一步推动无粘结预应力筋锚固要求的研究和实践，促进工程施工的进步和发展。

2. 正文2.1 预应力筋锚固要求的概念预应力筋锚固要求的概念是指在无粘结预应力施工中，筋材锚固应具备一定的技术要求，以确保预应力筋在使用过程中能够有效地传递预应力力量，达到设计要求的预应力效果。

预应力钢筋、锚具、夹具及连接器性能与检验 PPT课件

图25 YC-60型千斤顶和JM型锚具的安装
1—工作锚；2—YC-60型千斤顶； 3—工具锚；4—预应力筋束
三、锚具、夹具及连接器的检验
预应力筋用锚具、夹具和连接器的性能均应符合现行国家标准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T 14370-2007的规定。《铁路工程预应力筋用锚具、夹具和连接器技术条件》TB/T 3193-2008。
用于锚固14~28根直径5 mm的钢丝束。它由锥形螺杆、套筒、螺母等组成（图6）。锥形螺杆锚具与 YL-60，YL-90拉杆式千斤顶配套使用，YC-60，YC90穿心式千斤顶亦可应用。
图6 锥形螺杆锚具 1— 套简；2—锥形螺杆；3一垫板；4—螺母；5—钢丝束
夹片式
XM15张拉端锚具
VLM15(13)B扁型工作锚板
连接器
用于不同预应力筋的连接器有不同的形式。钢丝束的接长，可采用DMC型连接器。它是一个带内螺纹的套筒或带外螺纹的连杆。图17为带内螺纹套筒的DMC型连接器。
图17 DMC型连接器
VLM型连接器组件
VLM15BL型扁锚连接器组件
KJT快速接头
张拉机械
电动：多用于先张法
电动螺杆张拉卷扬机张拉
3.4 外观、尺寸及硬度要求 1）外观、尺寸应符合设计图样规定。全部产品均不得有裂纹出现。 2）产品零件的表面及芯部硬度、硬度允许偏差应符合设计图样规定。
《铁路工程预应力筋用锚具、夹具和连接器技术条件》 TB/T 3193-2008：
1）锚具生产厂家应给出钢绞线直径为15.2mm时限位板的限位高度，提供钢绞线直径每增加0.1mm时限位高度的具体参数。
图23 液压千斤顶成组张拉 1—台模；2、3—前后横梁；3—钢
筋；5、6—拉力架横梁； 7—大螺丝杆；8—油压千斤顶；9—

锚索施工技术要求

预应力锚索施工技术要求1、说明1．1 本技术要求适用于滑坡支护系统施工图纸所示各种类型的需要预应力支护的边坡，招标文件中有关内容与本技术要求不一致时，以本技术要求为准。

1．2 在预应力锚固工程开工前，承包商必须按招标文件或试验任务书要求的规定及时进行相应项目的生产性实验、基本试验、验收试验并将试验成果报监理人和设计单位,经监理人批准后，方可用于大规模施工。

1．3 在预应力锚索施工前,承包商应全面掌握本工程边坡地质资料，并根据设计图纸、招标文件和技术要求，制定切实可行的施工组织设计,施工组织设计一般应包括一下内容：●施工现场布置图●锚索结构图●主要施工方法及施工工艺流程图●工程进度计划表●施工技术人员配置情况●主要施工机械设备及材料表●质量、工期及安全保证措施以上各项必须报监理人批准后，才可实施。

1．4 在预应力锚索施工前,承包商应按设计图纸的要求进行施工测量、放点，并经监理人批准后方可实施.1．5 应力锚索施工中，如果发现边坡的地质条件与地质资料不符时,设计可据实际地质资料及时修改支护参数.1．6 本技术要求应结合相应的预应力锚索结构图、布置图、设计通知单和招标文件等设计文件使用.1．7 本技术要求由设计单位负责解释，在实施过程中将根据情况作进一步补充修改。

2、规程规范本施工技术要求未作具体规定的，施工时可按下列规程、规范（不限于）和招标文件的有关规定执行，包括：●《招标文件—技术条款—开挖技术要求》●《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086—2001●《水工预应力锚固设计规范》SL212—98●《水工预应力锚固施工规范》SL46-94●《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224—1995●《预应力筋锚具、夹具和连接器》GB/T14370—2001●《混凝土质量控制标准》GB50164-92●《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》GB175—1999●《混凝土强度检验评定标准》GBJ107—87●《建筑边坡工程技术规范》GB50330—20023、材料3．1 钢绞线3．1．1本工程采用的预应力锚索应选用高强度、低松弛钢无粘结绞线，其性能应符合GB5224，并符合美国标准（ASTMA416—87a）、其公称直径d=15。

锚具检测作业指导书

文件编号：作业指导书( 锚具检测)编写：日期：审核：日期：批准：日期：受控状态：持有者姓名：分发号：持有者部门：江苏省交通科学研究院有限公司（江苏省交通工程质量检测中心）目录一、锚具、夹具硬度试验（ZY02-1001-2008）1、检测设备及开展项目2、主要技术要求3、仪器设备操作规程及注意事项4、试验操作规程及注意事项5、检测数据处理6、测量不确定度报告7、原始记录8、检测报告二、锚具锚固系数试验（ZY02-1002-2008）同上三、锚具疲劳性能试验（ZY02-1003-2008）同上四、锚具周期荷载试验（ZY02-1004-2008）同上五、锚具辅助性试验（ZY02-1005-2008）同上一、锚具、夹具硬度试验（ZY02-1001-2008）1.检测设备及开展项目2 主要技术要求2.1环境要求试验一般在10～35℃室温进行。

对于精度要求较高的试验，室温应控制在23±5℃。

2.2硬度试验要求1.被测试件的表面应平整光洁，试件的支承面与试台保证良好密合。

2.试件应稳定地放在试台上，试验过程中试件不得移动，确保试验力垂直加于试件上。

3.在每个试样上的试验点数应不少于四点（第一点不记）。

4.被测试件最小厚度的确定取决于预期硬度值，试样或试验层厚度：洛氏硬度试验应不小于e的十倍，维氏硬度试验至少应为对角线长度的1.5倍。

试验后试件背面不得有显著变形痕迹。

5.在试验过程中，试验装置不应受到冲击和震动。

6.维氏硬度压痕对角线长度范围为0.020～1.400mm。

2.3其它要求1.应从每批中抽取5％的锚具零件且不应少于5套，按产品设计规定的表面位置和硬度范围做硬度检验。

2.有一个零件不合格时，则应另取双倍数量的零件重做检验；仍有一个不合格时，则应对本批产品逐个检验，合格者方可进入后续检验组批。

3.仪器操作规程及注意事项3.1 HBRVU—187.5型布洛维光学硬度计操作规程1.接通电源，调整开关至所需位置。

锚杆锚索检测规范依据

应提供基坑支护锚杆、锚索检测报告的依据如下：1、根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012中4.7锚杆设计和4.8 锚杆施工与检测的规定。

2、根据《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》(JGJ85-2010) 5进场验收的5.0.3和5.0.14条的预应力筋锚具、夹具与连接器取样规定一、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012。

2.1 术语2.1.14 锚杆anchor由杆体（钢绞线、普通钢筋、热处理钢筋或钢管）、注浆形成的固结体、锚具、套管、连接器所组成的一端与支护结构构件连接，另一端锚固在稳定岩土体内的受拉杆件。

杆体采用钢绞线时，亦可称为锚索。

4.7 锚杆设计4.7.1锚杆的应用应符合下列规定：1锚拉结构宜采用钢绞线锚杆；当设计的锚杆抗拔承载力较低时，也可采用普通钢筋锚杆；当环境保护不允许在支护结构使用功能完成后锚杆杆体滞留于基坑周边地层内时，应采用可拆芯钢绞线锚杆；2在易塌孔的松散或稍密的砂土、碎石土、粉土层，高液性指数的饱和粘性土层，高水压力的各类土层中，钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆宜采用套管护壁成孔工艺；3锚杆注浆宜采用二次压力注浆工艺；4锚杆锚固段不宜设置在淤泥、淤泥质土、泥炭、泥炭质土及松散填土层内；5在复杂地质条件下，应通过现场试验确定锚杆的适用性。

4.7.9钢绞线锚杆、普通钢筋锚杆的构造应符合下列规定：5锚杆杆体用钢绞线应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的有关规定；6 普通钢筋锚杆的杆体宜选用HRB335、HRB400级螺纹钢筋；7应沿锚杆杆体全长设置定位支架；定位支架应能使相邻定位支架中点处锚杆杆体的注浆固结体保护层厚度不小于10mm，定位支架的间距宜根据锚杆杆体的组装刚度确定，对自由段宜取1.5m～2.0m；对锚固段宜取1.0m～1.5m；定位支架应能使各根钢绞线相互分离；8钢绞线用锚具应符合现行国家标准gb t14370 2007《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370的规定；4.8 锚杆施工与检测4.8.7预应力锚杆张拉锁定时应符合下列要求：1当锚杆固结体的强度达到设计强度的75%且不小于15MPa后，方可进行锚杆的张拉锁定；2拉力型钢绞线锚杆宜采用钢绞线束整体张拉锁定的方法；3锚杆锁定前，应按表4.8.8的张拉值进行锚杆预张拉；锚杆张拉应平缓加载，加载速率不宜大于0.1N k/min,此处，N k为锚杆轴向拉力标准值；在张拉值下的锚杆位移和压力表压力应保持稳定当锚头位移不稳定时，应判定此根锚杆不合格；4锁定时的锚杆拉力应考虑锁定过程的预应力损失量；预应力损失量宜通过对锁定前、后锚杆拉力的测试确定；缺少测试数据时，锁定时的锚杆拉力可取锁定值的1.1倍～1.15倍；5锚杆锁定尚应考虑相邻锚杆张拉锁定引起的预应力损失，当锚杆预应力损失严重时，应进行再次锁定；锚杆出现锚头松弛、脱落、锚具失效等情况时，应及时进行修复并对其进行再次锁定；6当锚杆需要再次张拉锁定时，锚具外杆体的长度和完好程度应满足张拉要求。

公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则

公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则Test method and inspect rules of pestering strand.Anchorageand coupler for HighwayBridge1范围本标准规定了公路桥粱后张预应力钢锭线用锚具、连接器的试验方法及检验规则等内容。

本标准用于后张预应力混凝土结构和构件钢绞线用锚具、连接器产品的检验。

2引用椽准下列标准包含的条文．通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。

在标准出版时，所示版本均为有效，所有标准都会杖修订，使用本标准的各方应探讨、使用下列标准最新版本的可能性。

GB/T 5224--1995 预应力混凝土用钢绞线GB/T 14370--93 预应力筋用锚具、夹具和连接器ASTM A416--90a 预应力混凝土用无涂层七丝钢绞线技术条件BS5896--1980 预应力混凝土用高强钢丝和钢绞线3定义本标准采用下列定义。

3.1预应力priestess在结构和构件承受其他作用前，预先施加的作用力所产生的应力。

3.2后张预应力 post tensioning priestess先浇注混凝土的构件，特达到规定强度后，荐施加的预应力。

3.3钢绞线strand由七根圆形断面钢丝捻成的做预应力混凝土配筋用的预应力筋。

3.4钢绞线锚具组装件strand--anchorage assemble钢绞线和锚具组合装配而成的受力单元。

3.5钢绞线连接器组装件strand--couple assemble钢绞线和连接器组合装配而成的受力单元。

3.6钢绞线计算极限拉力 calculating ultimate tensile force of strand钢绞线实际的平均极限拉力。

F c apu——钢绞线锚具组装件中各根钢绞线计算极限拉力之和；F apu——钢绞线锚具组装件的实测极限拉力；F pk——单根钢绞线极限拉力的标准值；f pcm——由钢绞线中抽取的试件的极限抗拉强度平均值；f kp——钢绞线钢材的抗拉强度标准值；εpcm——由钢绞线中抽取的试件应力达到极限抗拉强度时，钢绞线试件的极限应变平均值；εaup——钢绞线锚具组装件达到实测极限拉力时的总应变；A pra——由钢绞线中抽取的试件的实际截面面积的平均值；A pk——钢绞线截面面积的标准值；ηa——钢绞线锚具组装件静载试验测得的锚具效率系数；n——钢绞线锚具组装件中钢绞线根数；E——钢绞线的宏观弹性模量。

预应力锚索试验及组织

预应力锚索试验及组织一、概述（一）试验目的鉴于工程地质条件较为复杂，工程高边坡稳定性问题较突出，为满足边坡开挖施工和电站运行期的安全稳定要求，设计采用预应力锚索进行深层支护。

为确保锚固效果，在左边坡结合永久边坡锚索进行了900kN级的拉力型预应力锚索、自由式拉力型预应力锚索试验，主要目的如下：1、选择预应力锚索结构，锚索防腐方法；选择预应力锚索钢绞线材料及锚具；2、获得合理的预应力锚索基本技术参数，如锚索孔径、锚固段长度等；3、选定科学合理的施工工艺。

（二）试验布置及内容试验立足于现有预应力锚索工程的已有成果、有选择、针对性地进行，对已成熟的工艺不再进行过多重复的验证性试验，而着重进行锚索新结构、新材料适应性方面的试验。

同时进行了水泥浆与钢绞线、水泥浆与岩壁（石）粘结强度试验。

试验参数见表1。

二、预应力锚索施工工艺（一）施工工艺流程试验施工工艺流程为：下锚——张拉——补偿张拉——封锚（二）钻机就位为使锚孔在施工过程中及成孔后其轴线的倾角、方位角符合及设计规范要求，严格控制钻机就位的准确性、稳固性。

（三）锚孔造孔1、钻进方法：风动潜孔锤冲击与回转钻进想结合的方法。

2、造孔设备、机具：设备为MK —4液压锚固钻机。

钻具型号见表2。

造孔机具表23、钻进工艺参数：钻进工艺参数见表3。

钻进工艺参数表34、破碎地层的钻进措施：在钻孔过程中，有如锚索钻孔遇破碎带，难以成孔，采用了固结灌浆进行处理。

对个别锚索孔锚固段地层破碎，应加深了锚索孔深。

（四）清孔钻孔完毕，用压缩风冲洗钻孔，直至孔口返风，手感无尘屑，延续5～10min；孔内沉渣不大于20㎝。

（五）钻孔检测钻孔清孔完毕，进行钻孔检测，合格后进行下锚工作。

（六）预应力锚索体制作1、锚索参数见表4钢绞线使用经检验符合《预应力混凝土用钢绞线》（CB/T 5524—1995）和ASTM A416 – 98标准要求的1860MP a高强度低松弛无粘结钢绞线。

静载锚固性能试验

锚具(夹具）锚板应进行调质热处理，表面硬度不应小于 HB225(相应HRC20) {HB251(相应HRC25) }；工作(工具）夹片应进行化学热处理，表面硬度不应小于HRA78（ HRA81 ）。
10）CRCC/T 0005-2007规定：
f）锚垫板要求锚垫板长度应保证钢绞线在锚具底口处的最大折角不应大于4°；锚垫板的构造尺寸（包括承压面厚度、壁厚、肋板等）应能满足使用功能要求，垫板下须设螺旋筋；如使用单位有要求或对锚垫板性能质量有疑义时，可参照国际标准《后张预应力体系的验收建议》（ FIP-1993)中的有关规定对锚垫板的承压性能进行检验；锚垫板底口直径与橡胶抽拔管直径配合间隙不宜大于 5mm，锚垫板端面的平面度不应大于0.5mm。
取值，用两端传感器测出锚具和锚垫板前后拉力差值即为锚具的锚口摩阻和锚垫板摩阻损失之和，以张拉力的百分率计。试验用的试件不应少于3个，每个锚具进行二次张拉测试，取平均值为测试结果。
3）张拉锚固工艺试验可在混凝土模拟试件或张拉台座上进行，混凝土模拟试件中应包含锚垫板、弯曲或直线管道。用张拉设备进行分级张拉锚固、多次张拉锚固和放松操作。最大张拉力为预应力筋的0.8fptkAP。通过张拉锚固工艺试验应能证明： a）预应力体系具有分级张拉或因张拉设备倒换行程需要临时锚固的可能性； b）经过多次张拉锚固后，同一束内各根预应力筋受力仍是均匀的； c）在张拉发生故障时，有将预应力筋全部放松的措施。
10）CRCC/T 0005-2007规定：
g) 锚具的辅助性能及其它要求锚具夹片的回缩量不应大于6mm；锚具的锚口摩阻损失和喇叭口摩阻损失合计不宜大于6%；夹片式锚具的限位板和工具锚应采用同一锚具生产厂的配套产品，不得分别使用不同生产厂的产品；工作锚不应代替工具锚。

CFRP筋粘结式锚固系统静载试验

CFRP筋粘结式锚固系统静载试验发表时间：2019-06-24T15:23:13.827Z 来源：《新材料.新装饰》2018年10月上作者：谢桂华李青莎孙悦唐永生冯倩红卞玉龙[导读] 为改善CFRP筋粘结式锚具的锚固性能，通过静载试验研究了锚具形式、内壁倾角、内锥长度、筋材表面处理方式等对锚固性能的影响。

结果表明：在一定程度上，内锥角的增大有利于提升粘结式锚固系统的锚固效果（江苏大学土木工程与力学学院，镇江 212013）摘要：为改善CFRP筋粘结式锚具的锚固性能，通过静载试验研究了锚具形式、内壁倾角、内锥长度、筋材表面处理方式等对锚固性能的影响。

结果表明：在一定程度上，内锥角的增大有利于提升粘结式锚固系统的锚固效果；界面处理方式对系统的锚固性能有较大影响，其中第Ⅰ种处理方式锚固性能最差，第Ⅲ种次之，第Ⅱ种锚固性能最好。

根据试验结果选择内锥+直筒式，锚固长度为200mm，内锥倾角为4°，粘结厚度为6mm，粘结介质为环氧砂浆的粘结式锚具，并用酒精擦拭筋材表面，此时锚固性能较好，为粘结式锚具的设计提供了参考。

关键词：CFRP筋；粘结式锚具；锚固性能；静力试验Study on Static Test of adhesive anchorage system for CFRP tendon Xie Gui-hua,Sun Yue,Tang Yong-sheng,Feng Qian-hong,Bian Yu-long （Faculty of Civil Engineering and Mechanics,Jiangsu University，Zhenjiang 212013，China）Abstract：In order to improve the performance of CFRP tendons bonding type anchorage,the influence of different shapes of anchor,inner angle of barrel,inner cone length and surface treatment of tendons was studied by static load tests.The experimental results show that,to a certain extent,the increase of the inner angle is beneficial to the improvement of the anchoring force of the anchorage system.The interface treatment method significantly affects the anchorage performance of the system,in which the first kind of treatment method has the poorest anchorage performance,the third type is the second,the second type of anchorage performance is best.According to the test results,the inner cone + straight barrel type is selected,with which the anchoring length is 200mm,the inner cone inclination angle is 4°,the adhesive thickness is 6mm and the adhesive medium is a epoxy mortar.Meanwhile,the surface of the reinforcing material is wiped with alcohol.The anchoring performance is better at this time,it provides a reference for the design of bond-type anchorage. Keywords：CFRP tendon; bond-type anchorage; anchorage performance; static test引言碳纤维增强复合材料（CFRP）具有轻质、高强、耐腐蚀、耐疲劳、热膨胀系数低及减震性能好等优异性能，因此在土木工程中得到了广泛的应用［1-4］。

预应力锚系统质量检验报告单

预应力锚系统质量检验报告单报告编号：2024-001报告日期：2024年1月1日1.项目基本信息项目名称：XXX预应力锚系统安装工程项目地址：XXX市XXX区XXX路XXX号施工单位：XXX施工有限公司监理单位：XXX监理有限公司2.检验对象3.检验依据4.检验内容4.1锚具外观检查：检查锚具表面是否平整、无裂缝、无缺损等。

所有锚具应有清晰的标识和防锈措施。

4.2锚具尺寸检查：测量锚具的尺寸，包括直径、长度、螺距等。

与设计要求进行比对。

4.3锚具材质检查：检查锚具材质是否符合设计要求，包括锚具本体及其相关附件的材质。

4.4锚具强度检查：进行抗拉强度试验和扭转强度试验，检查锚具的强度是否符合设计要求。

4.5锚具粗晾检查：检查锚具的粗晾是否符合设计要求，并进行现场检查。

4.6锚具埋设情况检查：检查锚具的埋设情况，包括埋布深度、埋布偏差等，与设计要求进行比对。

4.7锚固长度检查：测量锚具的锚固长度，与设计要求进行比对。

4.8锚力建设检查：检查施工单位是否按照设计要求进行锚具的预应力施加和调整。

4.9锚具端部偏移检查：检查锚具的端部偏移情况，与设计要求进行比对。

5.检验结果5.1锚具外观检查：锚具表面平整，无裂缝、缺损，所有锚具均有清晰的标识和防锈措施。

5.2锚具尺寸检查：锚具的尺寸符合设计要求。

5.3锚具材质检查：锚具材质符合设计要求。

5.4锚具强度检查：锚具的抗拉强度和扭转强度均符合设计要求。

5.5锚具粗晾检查：锚具的粗晾符合设计要求。

5.6锚具埋设情况检查：锚具的埋设情况符合设计要求。

5.7锚固长度检查：锚具的锚固长度符合设计要求。

5.8锚力建设检查：施工单位按照设计要求进行了锚具的预应力施加和调整。

5.9锚具端部偏移检查：锚具的端部偏移情况符合设计要求。

6.检验结论经过检验，该预应力锚系统在外观、尺寸、材质、强度、粗晾、埋设情况、锚固长度、锚力建设和端部偏移等方面均符合设计要求和相关标准要求。

锚具的质量可满足工程施工要求。

锚具夹具连接器钢绞线预应力钢筋检测标准及方法

锚具夹具连接器钢绞线预应力钢筋检测标准及方法1适用范围锚具夹具连接器、钢绞线、预应力钢筋2 试验目的锚具夹具连接器钢绞线预应力钢筋、最大力下总伸长率、重量偏差、抗剪力、屈服强度、抗拉强度、对中单向拉伸残余变形、外观尺寸、静载锚固性能、总应变、周期荷载、锚固效率系数、锚板厚度、锚板强度、内缩量、锚扣和锚垫板摩阻损失试验、钢绞线的捻距、直径允许偏差、每米公称质量偏差、抗拉强度、钢绞线的伸直性、0.2%屈服力、弹性模量、应力松弛。

3 试验依据3.1《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》JT/T329-20103.2《钢筋混凝土用钢第3部分：钢筋焊接网》GB/T1499.3-20103.3《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器技术条TB/T3193-20083.4《铁路工程预应力筋用夹片式锚具、夹具和连接器》TB/T 3193-20163.5《钢筋机械连接技术规程》JGJ 107-20163.6《预应力混凝土用钢绞线》GB/T 5224-20143.7《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T 14370-20073.8 《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T 20065-20163.9《预应力筋锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ 85-20103.10《预应力混凝土用钢材试验方法》GB/T 21839-20084 检验人员检验人员均为持证上岗人员。

5试验设备万能试验机、冲击试验机、残余变形测试仪、引伸计、电液伺服静载锚固试验机、摩阻损失试验仪、微机控制钢绞线应力松弛试验机、6 试验条件6.1试验室试验及干养护条件：温度（10-35）℃7.松弛试验7.1等温应力松弛试验是在给定温度下(除另有其他规定,通常为20℃),将试样保持一定长度(L0+△L0),从初始力F0开始,测定试样上力的变化、力的损失用给定时间内与初始力的百分数表示。

7.2松弛试验用试样应保持伸直状态。

试样在夹具间的自由段不应有任何形式的机械损伤和处理。

预应力筋用锚具、夹具和连接器检测实施细则

一依据标准GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》二设备仪器游标卡尺或螺旋测微器、洛氏硬度计三试验方法及步骤1 外观检查1.1检查方法表面有无裂缝，用肉眼进行观察。

进行尺寸检验，可用游标卡尺或螺旋测微器。

1.2结果判定如果表面无裂缝，影响锚固能力的尺寸符合设计要求，应判为合格；如此项尺寸有1套超过允许偏差，则应另取双倍数量重做试验；如仍有1套不符合要求，则应逐套检查，合格者方可使用。

如发现1套裂纹，应对全部产品进行逐套检查，合格者方可使用。

2 硬度试验下面以HR-150A型洛氏硬度计为例说明硬度试验的步骤。

2.1试验前的准备工作被测试件的表面应平整光洁，不得带有污物、氧化皮、凹坑及显著的加工痕迹，试件的支承面和试台应清洁，保证良好结合，试件的厚度应大于10倍的压痕深度。

根据试件的形状，尺寸大小来选择合适的试台，试件如异形，则可以根据具体的几何形状自行设计制造专用夹具，使硬度测试具有标准的示值。

2.2实验过程根据实验的技术要求选择标尺。

将压头安装在测杆孔中，贴紧支撑面，把压头紧固螺钉略为拧紧，将试件放在试台上。

顺时针转动旋轮，升降丝杆上升，压头与试件接触时，升速度要缓慢平稳。

表盘上小指针从黑点移到红点，此时大指针转过三圈至零件±5HR分度处，这时，停止试验力施加。

微调表盘对准零件。

将加卸试验力手柄缓慢向后推，保证主实验力在4~6s内平稳的向前拉，卸除主试验力，保持初试验力，从相应的标尺刻度上立即读取硬度示值下降试台，一次试验循环结束。

如需要继续试验则可按上述顺序操作。

2.3结果判定每个零件测试3点，当硬度值符合设计要求的范围时应判为合格；如有1个零件不合格，则应另取双倍零件重作实验；如仍有 1个零件不符合要求，则应逐个检查，合格者方可使用。

3 静肋锚固性能试验3.1试验过程试验用的预应力筋锚具、夹具或连接器组装件应由全部零件和预应力筋组装而成。

组装时不得在锚固零件上添加影响锚固性能的物质，如金刚石、石墨等（设计规定的除外）。

预应力锚索张拉试验总结

海西高速公路网漳州至永安联络线三明段EK0+180~EK0+425右侧预应力锚索总结报告承包单位：顺吉集团有限公司二〇一三年四月二十五日海西高速公路网漳州至永安联络线三明段A12标EK0+180～EK0+425右侧预应力锚索基本试验方案一、工程概况EK0+180~EK0+425右侧，该坡高34米,为类土质边坡,上部坡积粉质粘土,厚度约8～14米；其下为残积砂性粘性土，厚度约7～16米，全风化花岗岩，厚度约为30米。

该边坡坡体风化层及坡残积土层较厚，坡顶较平缓，地下水位较高，为控制边坡高度，因此综合考虑采用放缓结合适当加固方案。

该坡分四级防护,中间设2m平台,由下而上坡率和防护措施为:第一级1：1.0, 拱形骨架植草防护; 第二级1：1.25, 拱形骨架植草防护; 第三级1：1.25, 预应力锚索框架和拱形骨架植草交错布置; 第四级1：1.25,拱形骨架植草防护.两侧坡率按实际地形情况做适当调整.该坡试验孔三个，SY1锚索长8米，锚固段3米；SY2锚索长13米，锚固段5米；SY3锚索长21米，锚固段8米；二、基本试验目的与依据1、基本试验目的基本试验的目的在于验证设计采用的工作锚索的性能各组成部分的综合性能、锚固地层设计参数及合理性、同时考虑有关锚索体在搬运、储存、安装和施工过程中抗物理破坏的能力。

(1)确定该边坡地层中锚索的极限承载力和安全系数;(2)揭示在该地层条件下影响锚索锚固力的各种影响因素及其影响程度;(3)检验锚索工程的施工工艺;(4)校核设计参数,为高边坡锚固工程的动态设计提供有关参数,确保锚固工程的安全、经济、合理。

2、试验依据(1)、《锚杆喷射砼支护技术规程》(GB50086-2001)(2)、《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22:2005)(3)、《公路路基设计规范》(JTG D30—2004)(4)、《公路路基施工技术规范》 (JTJ 033—95)(5)、高边坡锚索设计文件及相关通知。

预应力钢筋、锚具、夹具及连接器性能与检验

（4）辅助性能要求新研制的锚具应进行辅助性能试验。进行型式试验
的产品，可选择部分或全部项目试验。并根据试验所测定的平均内缩量和锚固端预应力摩阻损失与设计规范的对比结果，对施工张拉力进行适当修正。 1）锚具内缩量测定
预应力筋张拉应力达到0.8fptk后放张，测定锚固过程中预应力筋的内缩量（以mm计），取平均值。
3.4 外观、尺寸及硬度要求 1）外观、尺寸应符合设计图样规定。全部产品均不得有裂纹出现。 2）产品零件的表面及芯部硬度、硬度允许偏差应符合设计图样规定。
《铁路工程预应力筋用锚具、夹具和连接器技术条件》 TB/T 3193-2008：
1）锚具生产厂家应给出钢绞线直径为15.2mm时限位板的限位高度，提供钢绞线直径每增加0.1mm时限位高度的具体参数。 2）用于锚固直径15.2mm钢绞线的锚具，1~5孔、6~12 孔、13~17孔、18~21孔锚板最外侧锥孔大口外边缘到锚板边缘的距离分别大于等于11、13、15、17mm。 3）锚具零件表面裂缝应采用磁粉探伤的方法进行检测。
钢筋镦头，直径22 mm以下的钢筋用对焊机熟热或冷镦，大直径钢筋可用压模加热锻打或成型。镦过的钢筋需经过冷拉，以检验镦头处的强度。
销片式夹具由圆套筒和圆锥形销片组成（图16），套筒内壁呈圆锥形，与销片锥度吻合，销片有两片式和三片式，钢筋就夹紧在销片的凹槽内。
图16 两片式销片夹具 1—销片；2—套筒；3—预应力筋
a）圆锥齿板式；b）圆锥槽式；c）锲形图14 钢丝用锚固夹具
1—套筒；2—齿板；3—钢丝；4—锥塞；5—锚板；6—锲块
a）钳式； b）偏心式； c）锲形图15 钢丝的张拉夹具
1—钢丝；2—钳齿；3—拉钩；4—偏心齿条； 5—拉环；6—锚板；7—锲块

锚固区传力性能试验(《土木工程学报》)090812

配置铸造垫板的预应力混凝土锚固区传力性能试验赵勇1，李东彬2，程志军2，朱万旭3（1．同济大学建筑工程系，上海200092；2．中国建筑科学研究院，北京100013；3．柳州欧维姆机械股份有限公司，柳州545005）摘要：进行了38个试件的单调加载或循环加载试验，研究配置整体铸造垫板的预应力混凝土锚固区传力性能，包括破坏模式、开裂荷载、极限荷载和裂缝宽度等，并进行了相关影响参数分析。

试验和分析结果表明，大多数试件的极限荷载能达到预应力筋极限抗拉力标准值（F ptk），但仅有少数能达到 1.2F ptk；配置方形和圆形垫板试件的极限荷载试验值与规范GB50010-2002的计算值之比平均分别为0.84和1.28；试件开裂和极限荷载并不与垫板的重量或端面面积成正比，喇叭管上设置二次翼缘可有效提高极限承载力；增大螺旋筋圈径对开裂荷载影响很小，但可提高试件极限承载力并减小劈裂裂缝宽度；表层箍筋的配置可提高试件开裂荷载并有效控制劈裂裂缝宽度；单调加载试件的极限荷载约为循环加载试件的1.1倍。

关键词：预应力混凝土锚固区；锚垫板；铸造锚垫板；传力性能试验；单调加载试验；循环加载试验Experimental Study on Load Transfer Behaviors of Post-tensioned concrete Anchorage Zone with Casting Bearing PlateZHAO Yong1，LI Dongbin2，CHENG Zhijun，ZHU Wanxu3 (1．Department of Building Engineering, Tongji University，Shanghai 200092；2．China Academic of Building Research，Beijing 100013；3．Liuzhou OVM Machinery Limited Liability Company，Liuzhou 545005) Abstract Thirty-eight specimens were tested under monotonic or cyclic loading to investigate the load transfer behaviors of post-tensioned concrete anchorage zones with casting bearing plate, including their failure patterns, cracking loads and ultimate loads, while some relative parameters were studied. The results of test and analysis show that the ultimate loads of most specimens were greater than the nominal ultimate tensile force of pre-stressed tendons (F ptk), but a few ones could reach 1.2F ptk. For ultimate load of the specimens with square and circle surface plates, the average ratios of test values and predicted values by the design code GB50010-2002 were 0.84 and 1.28 respectively. The cracking and ultimate loads did not increase proportionally when the weight or surface area of bearing plates enlarge. Casting bearing plate with multiple bearing surfaces substantially improved ultimate load when compared with single bearing surface plate. It could improve the performance of specimen in term of both ultimate load and crack width criteria to enlarge the diameter of spiral reinforcement, although the cracking load was less affected. The supplementary skin reinforcement did somewhat improve the cracking load and substantially reduce the crack width. The ultimate load of monotonic loading test was nearly 1.2 times of the comparative results of cyclic loading test. Key Words post-tensioned concrete anchorage zone; bearing plate; casting bearing plate; load transfer test; monotonic loading test; cyclic loading test1 引言后张预应力混凝土结构中，用以承受锚具传来的预加力并传递给锚固区混凝土的部件称为锚垫板[1]，其中将锚具传来的预加力直接传递给混凝土的钢板称为普通垫板，而将端板和喇叭管铸造为一体的锚垫板称为铸造垫板（图1），而按照美国规范ACI 318-08[2]，铸造垫板可划归为专用垫板。