20m简支T梁计算(24.5m)
20米跨径装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算示例
装配式钢筋混凝土简支T 型 梁桥(包括桥墩)计算示例第Ⅰ部分 钢筋混凝土简支T 型梁桥的计算一、设计资料 1．桥面净空二级公路，设计时速60h km ，车道宽度为2×3.5+2×0.75m2．主梁路径和全长标准路径：=b l 20.00m (墩中心距离)；计算跨径：=l19.50 m (支座中心距离)；主梁全长：=全l 19.96 m (主梁预制长度)。
3．设计荷载公路－Ⅱ级，人群荷载为32m kN4．材料钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用I 级钢； 混凝土：25C 。
5．计算方法极限状态设计法 6．结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图l 所示，其中横梁用五根。
7．设计依据(1)《公路桥涵设计通甩规范》（JTG 060－2004），简称“桥规”；(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 064－2004）,简称“公预规”；二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G —M 法）(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩XI 和TXI求主梁截面的重心位置（图2)xa ：平均板厚()cm h 11148211=+=cm a x 2.411301811)18160(1301811)18160(2130211=⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=232112.411114211142121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯=x I232.4121301301813018121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+424106275.66627500m cm -⨯==T 形截面抗矩惯柑近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：TXI =3ii i tb c ∑式中：i c ——为矩形截面抗任刚度系数(查表)； ib 、it ——为相应各矩形的宽度与厚度。
查表可知：069.060.111.011==b t ，11=c151.0)11.03.1(18.022=-=b t ，301.02=c故：43331080.218.019.1301.011.06.131m I TX -⨯=⨯⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯矩：m b I J X X 44210142.416010628.6--⨯=⨯==cm m b I J TX TX 4421075.11601080.2--⨯=⨯==(2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3）：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：m b L 4.66.144=⨯=⋅=L()m c 35.215.085.421=-=cm h 100='，cm m b 1515.0=='图1（尺寸单位：cm ）367.040.635.2==l c根据l c比值可查附表○1 求得c λ＝0.548所以λ＝0.548×C=0.548×2.35=1.29m求横梁截面重心位置b h h h b h h h a y''+'⋅'⋅'+⋅⋅=1112222λλm 21.00.115.011.029.120.115.021211.029.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=横梁的抗弯和抗扭惯矩y I 和Ty I ：y I =121⨯2λ×h 31＋22'''3''211)2(121)2(y y a h h b h b h a h -++-λ2323)21.02.1(0.115.00.115.0121)211.021.0(11.029.1211.029.12121-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯⨯=421022.3m -⨯=32223111h b c h b c I Ty += 1.0031.085.411.011<==b h ，查表得 ,311=c 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c 611=298.0,1705.0)11.000.1(15.0222==-=c b h 查表得故3315.089.0298.085.411.061⨯⨯+⨯⨯=Ty J 图3=433310971.110895.010076.1m ---⨯=⨯+⨯单位抗弯及抗扭惯矩yJ 和:Ty Jcmmb I J y y 442110664.010085.1022.3--⨯=⨯⨯==cmm b I J Ty Ty 453110406.010085.410971.1--⨯=⨯⨯==(3)计算抗弯参数θ和扭弯参数α:324.010664.010142.45.190.44444=⨯⨯==--y x PJ J l B θ式中：B ——桥宽的一半；P l ——计算跨径。
装配式混凝土简支T形梁桥设计 标准跨径 米
横隔板：
中梁： 0.5 (1.06 1.12) 0.8 2 0.15 25 5 24.5 1.33kN / m
边梁： 0.5 (1.06 1.12) 0.8 0.15 25 5 24.5 0.67kN / m
1 2
(0.494
0.316
0.191
0.015)
0.508
2
号主梁的横向分布系数：2q
1 2
(0.347
0.258
0.194
0.105)
0.452
3
号主梁的横向分布系数：3q
1 2
0.2
4
0.4
对于人群
1 号主梁的横向分布系数：1r 0.592
2 号主梁的横向分布系数：2r 0.397
(1)主梁的抗弯惯矩 I 及抗扭惯矩 IT
平均板厚： h0
1 2
(8 14)
11cm
主梁截面的重心距顶缘距离 ax ： ax
(180
20)
11
11 2
140
20
140 2
(180 20) 11 140 20
45.1cm
I
1 12
160 113
160 11
(45.1
11 ) 2 2
垂直行车方向轮压分布宽度： b1 b2 2H 0.6 2 0.1 0.8m
荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：a a1 1.4 2l0 0.4 1.4 2 0.8 3.4m
单轮时： a' a1 2l0 0.4 2 0.8 2.0m
根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2 条，局部加载冲击系数：1 1.3
#20m整体简支T型梁桥计算书
整体简支T型梁桥计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62-2004，以下简称《公预规》2．几何信息：桥总长L = 19960 mm 支承宽度Bz = 460 mm悬挑宽b&2& = 0 mm 板厚度t = 80 mmT型梁片数n = 5 梁中心距D = 1600 mmT梁腹板宽b5 = 180 mm T梁直段高h = 1160 mmT梁斜段宽b3 = 180 mm T梁斜段高h4 = 60 mm安全带高h1 = 250 mm 安全带宽b1 = 250 mm悬挑端高h2 = 0 mm 悬挑斜高h3 = 0 mm磨耗层厚c = 120 mm 保护层厚as = 30 mm横隔梁高h4 = 60 mm 横隔梁厚b4 = 150横隔梁中心距s：4850.0*2,4843.2,4856.83．荷载信息：汽车荷载等级：公路-Ⅱ级，2车道设计安全等级：二级；结构重要系数：γo = 1.0人群荷载q r = 3.00 kN/m2；两侧栏杆自重g l = 1.87 kN/m4．材料信息：混凝土强度等级：C30f ck = 20.1 MPa f tk = 2.01 MPa f cd = 13.8 MPaf td = 1.39 MPa Ec = 3.00×104 MPa混凝土容重γh = 24.0 kN/m3钢筋砼容重γs = 25.0 kN/m3钢筋强度等级：HRB335f sk = 335 MPa f sd = 280 MPa Es = 2.0×105 MPa三、计算跨径及截面特性1．计算跨径：计算跨径l o = min（l，1.05×l n）l = L - b = 19960 - 460 = 19500 mml n = L - 2b = 19960 - 2×460 = 19040 mml o = min（19500，1.05×19040）= min（19500，19992）= 19500 mm四、主梁的荷载横向分布系数计算1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）（1）、计算主梁截面的抗弯惯性矩I x及抗扭惯性矩I Tx主梁截面的重心位置：a x = [（1600-180）×1132/2+180×13002/2]/[（1600-180）×113+180×1300]= 408.2 mmI x = （1600-180）×1133/12+（1600-180）×113×（408.2-113/2）2= +180×13003/12+180×1300×（1300/2-408.2）2 = 66701.1826×106 mm4 T型截面抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面抗扭惯性矩之和，即：I Tx = ∑c i×b i×t i3式中：c i -- 矩形截面抗扭惯性矩刚度系数（查表得到）b i、t i -- 相应各矩形截面的宽度及厚度查表可知：t1/b1 = 113/1600 = 0.071，c1 = 0.333t2/b2 = 180/1187 = 0.152，c2 = 0.301故：I Tx = 0.333×1600×1133+0.301×1187×1803= 2863.5910×106 mm4单位宽度抗弯惯性矩J&x&及抗扭惯性矩J&Tx&J x = I x/b'f = 66701.1826×106/1600 = 41688.2391×103 mm3J Tx = I Tx/b'f = 2863.5910×106/1600 = 1789.7443×103 mm3（2）、计算横隔梁截面的抗弯惯性矩I y及抗扭惯性矩I Ty横隔梁翼板有效宽度λ计算：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l = 4×1600 = 6400 mmc = （4850 - 150）/ 2 = 2350 mmc / l = 2350 / 6400 = 0.367，查表得：λ/ c = 0.548故：λ= 0.548 ×2350 = 1287 mm横梁截面的重心位置：a y = （2×1287×1132/2+150×10002/2）/（2×1287×113+150×1000）= 207.2 mmI y = 2×1287×1133/12+2×1287×113×（207.2-113/2）2= +150×10003/12+150×1000×（1000/2-207.2）2 = 32284.1751×106 mm4查表可知：t1/b1 = 113/4850 = 0.023，c1 = 0.167t2/b2 = 150/887 = 0.169，c2 = 0.893故：I Ty = 0.167×4850×1133+0.893×887×1503= 2069.1399×106 mm4单位宽度抗弯惯性矩J&y&及抗扭惯性矩J&Ty&J x = I x/b = 32284.1751×106/4850 = 6656.5310×103 mm3J Ty = I Ty/b = 2069.1399×106/4850 = 426.6268×103 mm3（3）、计算抗弯参数θ及抗扭参数αθ= B' / lo ×（J x / J y）1/4式中：B' -- 桥宽的一半；θ= 4000 / 19500 ×（41688239 / 6656531）1/4 = 0.325α= G×（J Tx + J Ty）/ [2Ec×（J x × J y）1/2]按《公预规》3.1.6条，取G = 0.4Ec，则：α= 0.4×（1789744 + 426627）/ [2×（41688239 ×6656531）1/2] = 0.027 （4）、跨中弯矩横向分布影响线坐标据θ= 0.325，α= 0.027，查G-M表并插值得到：表中：K=K o+（K1-K o）×α1/2；η= K/5梁号项 b 3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 -b/2 -3b/4 -b1号K1 1.392 1.290 1.181 1.074 0.975 0.887 0.811 0.746 0.686 1号K o 3.471 2.831 2.190 1.563 0.956 0.369 -0.205 -0.770 -1.332 1号K 3.132 2.580 2.026 1.484 0.959 0.453 -0.039 -0.523 -1.003 1号η0.626 0.516 0.405 0.297 0.192 0.091 -0.008 -0.105 -0.201 2号K1 1.154 1.133 1.107 1.065 1.011 0.954 0.899 0.850 0.804 2号K o 2.073 1.868 1.612 1.324 1.020 0.710 0.398 0.086 -0.226 2号K 1.923 1.749 1.529 1.282 1.019 0.750 0.480 0.210 -0.058 2号η0.385 0.350 0.306 0.256 0.204 0.150 0.096 0.042 -0.012 3号K10.957 0.979 1.002 1.022 1.031 1.022 1.002 0.979 0.957 3号K o0.922 0.965 1.006 1.038 1.052 1.038 1.006 0.965 0.922 3号K 0.928 0.967 1.005 1.036 1.049 1.036 1.005 0.967 0.928 3号η0.186 0.193 0.201 0.207 0.210 0.207 0.201 0.193 0.186 按《通规》4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道板边缘不小于0.5m，人行道板以集中力作用在一块板上。
20m简支t型梁桥设计
目录摘要: (I)Abstract (II)第1章设计内容及构造布置 (1)1.1 设计内容 (1)1.1.1 设计标准 (1)1.1.2 主要材料 (1)1.1.3 设计依据 (1)1.2 方案比选 (1)1.3 横断面布置及主梁尺寸 (3)第2章主梁内力计算 (5)2.1 恒载内力计算 (5)2.1.1 结构自重集度计算 (5)2.1.2 结构自重内力计算 (5)2.2 活载内力计算 (6)2.2.1 荷载横向分布计算 (6)2.2.2 汽车人群作用效应计算 (10)2.3 主梁内力组合 (18)2.3.1 作用效应计算公式 (19)2.3.2 主梁内力组合 (19)第3章主梁配筋计算 (21)3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21)3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组合设计值和剪力设计值 (21)3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽度 (21)3.1.4 钢筋数量计算 (21)3.1.5 截面复核 (22)3.2 腹筋设计 (23)3.2.1 截面尺寸检查 (23)3.2.2 检查是否需要根据计算配置箍筋 (23)3.2.3 计算剪力图分配 (23)3.2.4 箍筋设计 (24)3.2.5 弯起钢筋设计 (25)3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29)3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承载能力状态验算 (33)3.3 持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算 (33)3.4 持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (35)第4章横隔梁内力与配筋计算 (38)4.1 横隔梁内力计算 (38)4.1.1 确定计算荷载 (38)4.1.2 绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 (38)4.1.3 截面内力计算 (40)4.1.4 内力组合 (40)4.2 横隔梁配筋计算 (40)4.2.1正弯矩配筋 (40)4.2.2剪力配筋 (41)第5章行车道板的计算 (43)5.1 计算图式 (43)5.2永久荷载及其效应 (43)5.3截面设计、配筋与强度验算 (44)参考文献 (46)致谢 (47)20m简支T型梁桥设计计算专业：道路桥梁学号：7011506020 学生姓名：刘宏指导老师：贾巧燕摘要:本次设计为20m简支T型梁桥的设计计算。
20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥
三明学院建筑工程学院课程设计20米装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计及计算专业：道路与桥梁课程：《桥梁工程》学号: 学生姓名:指导教师:完成期限：2013-10-25 ——2013-11-01目录一、............................................................ 设计资料(1)二、............................................................ 设计内容及要求 (2)三、............................................................ 设计正文(2)(一)恒载内力计算 (4)(二)活载内力计算 (4)(三)荷载组合计算 (5)1.2.1 用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系 (5)1.2.2 用“修正刚性横梁法”计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数 (6)1.2.3 计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点和L/4截面的弯矩和剪10)1.3主梁内力组合.............................................................. ( 21)2、配筋计算及强度验算.............................................................. ( 26)四、主要参考文献.............................................................. ( 28)五、 图纸 (29)20米装配式钢筋混凝土简支T 形桥上部结构设计及计算、设计资料1、 桥面净宽：净-7 （车行道）+2>0.75 （人行道）。
2、 主梁跨径和全长标准跨径：Lb=20m （墩中心距离）。
计算跨径：L=19.5m （支座中心距离）。
20m简支T梁
大连大学毕业设计说明书作者：学号：系部：建筑工程学院专业：土木工程题目：20m预应力混凝土简支T形梁桥设计指导者：苗峰评阅者：2013年 4月大连目录目录前言 (1)第一章桥梁设计总说明 (2)1.1设计标准及设计规范 (2)1.2技术指标 (2)1.3主要材料 (2)1.4设计要点 (3)1.5施工步骤 (3)1.6施工要点及注意事项 (3)第二章桥梁方案设计比选说明 (5)第三章截面设计 (6)3.1基本计算数据 (6)3.2横截面布置 (7)3.2.1主梁间距与主梁片数（见图1） (7)3.2.2主梁截面主要尺寸拟定（见图2） (7)3.2.3主梁高度 (8)3.2.4主梁截面细部尺寸 (8)3.3横隔梁的设置 (8)3.4截面几何特性计算（见表1） (9)3.5检验截面效率指标ρ（希望ρ在0.5以上） (10)第四章主梁作用效应计算 (10)4.1永久作用效应计算 (11)4.2可变作用效应计算 (13)4.2.1冲击系数计算 (13)4.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (13)4.2.3跨中内力计算 (14)4.2.4支点截面汽车荷载最大剪力 (15)4.3主梁作用效应组合 (16)第五章预应力钢筋数量的估算及其布置 (16)5.1．估算钢束面积 (16)5.2预应力钢束的布置 (17)5.2.1跨中截面及锚固端截面的钢束布置 (17)5.3非预应力钢筋截面面积估算及布置 (18)第六章截面验算 (19)6.1持久状况承载能力极限状态承载力验算 (19)6.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算 (21)6.3持久状况构件的应力计算 (25)6.4短暂状况构件的应力验算 (30)6.5主梁端部的局部承压验算 (31)6.5.1局部承压区的截面尺寸验算 (31)6.5.2局部抗压承载力验算 (32)6.6主梁变形验算 (33)6.6.1计算由预加力引起的上拱度计算 (33)6.6.2计算由荷载引起的跨中挠度 (34)6.6.3结构刚度验算 (35)6.6.4预拱度的设置 (35)第七章下部结构设计 (35)7.1支座设计计算验算 (35)7.1.1 选定支座的平面尺寸 (35)7.1.2 确定支座的厚度 (36)7.1.3.验算支座的偏转 (37)7.1.4 验算支座的抗滑稳定性 (38)7.2.盖梁设计计算验算.............................................................................................. 错误！未定义书签。
20m简支t型梁桥设计资料
目录摘要: (I)Abstract (II)第1章设计内容及构造布置 (1)1.1 设计内容 (1)1.1.1 设计标准 (1)1.1.2 主要材料 (1)1.1.3 设计依据 (1)1.2 方案比选 (1)1.3 横断面布置及主梁尺寸 (3)第2章主梁内力计算 (5)2.1 恒载内力计算 (5)2.1.1 结构自重集度计算 (5)2.1.2 结构自重内力计算 (5)2.2 活载内力计算 (6)2.2.1 荷载横向分布计算 (6)2.2.2 汽车人群作用效应计算 (10)2.3 主梁内力组合 (18)2.3.1 作用效应计算公式 (19)2.3.2 主梁内力组合 (19)第3章主梁配筋计算 (21)3.1 跨中截面的纵向受拉钢筋计算 (21)3.1.2 确定简支梁控制截面弯矩组合设计值和剪力设计值 (21)3.1.3 T型截面梁受压翼板的有效宽度 (21)3.1.4 钢筋数量计算 (21)3.1.5 截面复核 (22)3.2 腹筋设计 (23)3.2.1 截面尺寸检查 (23)3.2.2 检查是否需要根据计算配置箍筋 (23)3.2.3 计算剪力图分配 (23)3.2.4 箍筋设计 (24)3.2.5 弯起钢筋设计 (25)3.2.6 斜截面抗剪承载力验算 (29)3.2.7 持久状况斜截面抗弯极限承载能力状态验算 (33)3.3 持久状况正常使用极限状态裂缝宽度验算 (33)3.4 持久状况正常使用极限状态下挠度验算 (35)第4章横隔梁内力与配筋计算 (38)4.1 横隔梁内力计算 (38)4.1.1 确定计算荷载 (38)4.1.2 绘制中横隔梁弯矩、剪力影响线 (38)4.1.3 截面内力计算 (40)4.1.4 内力组合 (40)4.2 横隔梁配筋计算 (40)4.2.1正弯矩配筋 (40)4.2.2剪力配筋 (41)第5章行车道板的计算 (43)5.1 计算图式 (43)5.2永久荷载及其效应 (43)5.3截面设计、配筋与强度验算 (44)参考文献 (46)致谢 (47)20m简支T型梁桥设计计算专业：道路桥梁学号：7011506020 学生姓名：刘宏指导老师：贾巧燕摘要:本次设计为20m简支T型梁桥的设计计算。
规范标准跨径20m简支T型梁桥设计
2．梁端剪力横向分布系数（按杠杆法）
公路Ⅱ m1汽´=1/2 0.875=0.438
m2汽´=1/2 1.000=0.500
m3汽´=1/2 （0.938+0.250）=0.504
人群荷载 m1人´=1.422
m2人´=-0.422
m3人´=0
图 6
（二）内力计算
1．恒载内力
0.018
0.009
0.001
-0.008
-0.013
-0.008
0.002
0.010
0.018
0.848
0.919
0.991
1.072
1.117
1.072
0.992
0.920
0.848
0.170
0.184
0.198
0.214
0.223
0.214
0.198
0.184
0.170
各梁的横向分布系数
公路Ⅱ级 m1汽=1/2 （0.522+0.313+0.177-0.005）=0.504
10.5 0.75
10.5 0.75
47.53
35.65
613.85
460.40
人群产生的弯矩（单位：kN•m） 表 9
梁 号
内 力
m（1）
P(2)
ω0(3)
内 力 值
（1） （2） （3）
1
M1/2
M1/4
0.620
0.620
2.25
2.25
47.53
35.65
66.30
49.73
2
M1/2
M1/4
极限状态法
20米简支T梁公路桥要点
1 设计资料1.1计算跨径：m8.23⨯20=+381.01.2设计荷载公路--II级，人群荷载3.5kN/ m21.3 材料及工艺混凝土：主梁用C50，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）的øs15.2钢绞线，每束6根，全梁配4束，fpk=1860MPa.普通钢筋直径大于和等于12mm的采用HRB335钢筋；直径小于12mm的均用R235钢筋。
按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。
1.4、结构尺寸该设计桥梁按二级公路桥梁净空进行设计，行车道宽度为8.5m，人行道宽度为0.75m；全桥每跨采用5 片预制的钢筋混凝土T 形梁，每片梁行车道板宽 2.00m，沿主梁纵向每4~5m 布置1 道横隔梁。
如图所示：桥梁横断面布置及主梁一般构造。
行车道板间的连接视为刚性连接。
1 主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/15～1/25，随跨度增大而取较小值。
当建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为增大梁高可以节省预应力钢束的用量，同时梁高增加一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。
综上所述，本设计取用150cm的主梁高度是。
高跨比约为1.5/23.8=1/15.82 主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。
本设计中预制T梁的翼板厚度取用15cm，翼板根部加厚到20cm 以抵抗翼缘根部较大的弯矩。
在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度一般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于梁高的1/15。
本设计中取腹板厚度为18cm。
马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%～20%为合适。
本设计中考虑到主梁需要配置的预应力钢束，将钢束按一层布置，一层最多排三束，同时根据《公预规》9.4.9条对钢束净距及预留管道的构造要求(净距不应小于40mm，且不应小于管道直径的0.6倍)，初拟马蹄宽度为40cm，高度30cm，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度11cm，以减小局部应力。
20米简支梁计算书共48页文档
20m简支梁桥计算书1、毛截面几何特性计算1.1基本资料1.1.1主要技术指标桥跨布置:10⨯20.0 m，桥梁全长206.04 m。
跨径:标准跨径：20.00 m计算跨径：19.3m。
桥面总宽:15.0 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+14.0 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏。
）设计荷载：公路-Ⅱ级1.1.2材料规格预应力钢筋17⨯钢绞线，直径15.2mm;非预应力钢筋采用335,235HRB R;空心板块混凝土采用C40;桥面铺装采用C40防水混凝土。
1.2截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板跨中截面(b) 中板支点截面(c) 边板跨中截面 (d) 边板支点截面 图1.2 截面几何尺寸图1.3 毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核。
2、内力计算及组合2.1永久作用效应计算2.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）1g1 g =A 07659025191475γ=⋅⨯=⋅(kN/m)2.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）2g桥面铺装采用等厚度的18cm 的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.18152567.5⨯⨯=(kN/m)为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:267.5g =6.13611=(kN/m) 2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为: 由此得空心板每延米总重力g 为：119.1475g g I ==(kN/m)（第一阶段结构自重）23 6.1360.8867.022g g g ∏=+=+=(kN/m)（第二阶段结构自重）19.14757.02226.1695g g g g I ∏=∑=+=+=(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表2-1。
20米跨径装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算示例
装配式钢筋混凝土简支T 型 梁桥(包括桥墩)计算示例第Ⅰ部分 钢筋混凝土简支T 型梁桥的计算一、设计资料 1．桥面净空二级公路，设计时速60h km ，车道宽度为2×3.5+2×0.75m2．主梁路径和全长标准路径：=b l 20.00m (墩中心距离)；计算跨径：=l19.50 m (支座中心距离)；主梁全长：=全l 19.96 m (主梁预制长度)。
3．设计荷载公路－Ⅱ级，人群荷载为32m kN4．材料钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用I 级钢； 混凝土：25C 。
5．计算方法极限状态设计法 6．结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图l 所示，其中横梁用五根。
7．设计依据(1)《公路桥涵设计通甩规范》（JTG 060－2004），简称“桥规”；(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 064－2004）,简称“公预规”；二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G —M 法）(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩XI 和TXI求主梁截面的重心位置（图2)xa ：平均板厚()cm h 11148211=+=cm a x 2.411301811)18160(1301811)18160(2130211=⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=232112.411114211142121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯=x I232.4121301301813018121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+424106275.66627500m cm -⨯==T 形截面抗矩惯柑近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：TXI =3ii i tb c ∑式中：i c ——为矩形截面抗任刚度系数(查表)； ib 、it ——为相应各矩形的宽度与厚度。
查表可知：069.060.111.011==b t ，11=c151.0)11.03.1(18.022=-=b t ，301.02=c故：43331080.218.019.1301.011.06.131m I TX -⨯=⨯⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯矩：m b I J X X 44210142.416010628.6--⨯=⨯==cm m b I J TX TX 4421075.11601080.2--⨯=⨯==(2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3）：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：m b L 4.66.144=⨯=⋅=L()m c 35.215.085.421=-=cm h 100='，cm m b 1515.0=='图1（尺寸单位：cm ）367.040.635.2==l c根据l c比值可查附表○1 求得c λ＝0.548所以λ＝0.548×C=0.548×2.35=1.29m求横梁截面重心位置b h h h b h h h a y''+'⋅'⋅'+⋅⋅=1112222λλm 21.00.115.011.029.120.115.021211.029.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=横梁的抗弯和抗扭惯矩y I 和Ty I ：y I =121⨯2λ×h 31＋22'''3''211)2(121)2(y y a h h b h b h a h -++-λ2323)21.02.1(0.115.00.115.0121)211.021.0(11.029.1211.029.12121-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯⨯=421022.3m -⨯=32223111h b c h b c I Ty += 1.0031.085.411.011<==b h ，查表得 ,311=c 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c 611=298.0,1705.0)11.000.1(15.0222==-=c b h 查表得故3315.089.0298.085.411.061⨯⨯+⨯⨯=Ty J 图3=433310971.110895.010076.1m ---⨯=⨯+⨯单位抗弯及抗扭惯矩yJ 和:Ty Jcmmb I J y y 442110664.010085.1022.3--⨯=⨯⨯==cmm b I J Ty Ty 453110406.010085.410971.1--⨯=⨯⨯==(3)计算抗弯参数θ和扭弯参数α:324.010664.010142.45.190.44444=⨯⨯==--y x PJ J l B θ式中：B ——桥宽的一半；P l ——计算跨径。
25m简支T梁计算(24.5m)
25m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“25JZ3.OUT”和“25JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的25mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为175cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高185cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置a,x至梁底的距离为：然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置axa=(0.29x0.42x0.29/2+1.36x0.2x(1.36/2+0.29)+1.98x0.2xx(0.2/2+1.36+0.29))/(0.29x0.42+1.36x0.2+1.98x0.2)=1.234mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.234-0.29/2)2)+(0.2x1.363/12+0.2x1.36 x(1.234-1.36/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.75-1.234) 2 )=0.3129(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.85mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/1.85=0.108，取α=0.310桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=0.310x1.85x0.203+0.309x1.78x0.203=0.00899 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.36m。
装配式混凝土简支T形梁桥设计(标准跨径25米)
需要的间距为： s 100 /(8.42 /1.131) 13.4cm ，取 s 13cm 此时 As 1.131
100 8.7cm 2 13
即桥面板布置间距为 13cm 的 12 钢筋 根据《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.9 条，抗剪截面 应符合：
0Vd 0.51103 f cu ,k bh0
单轮时： a ' a1 2l 0 0.4 2 0.8 2.0m 根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.2 条，局部加载冲击系数： 1 1.3 作用于每米宽板条上的弯矩为：
M sp (1 ) b P 280 0.8 (l 0 1 ) 1.3 (0.8 ) 16.06kN / m 4a 4 4 3.4 4
承载能力满足要求 三、主梁的计算 (一)主梁的荷载横向分布系数 1．跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正) (1)主梁的抗弯惯矩 I 及抗扭惯矩 I T
1 平均板厚： h0 (8 14) 11cm 2
主梁截面的重心距顶缘距离 a x ： a x
(180 20) 11
20
T 型梁尺寸图（单位：cm） 6、计算方法 极限状态法 7、设计依据 (1) 《公路桥涵设计通用规范》 （JTG –D60-2004） 。 (2) 《公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG –D60-2004） 。 二、行车道板的计算 (一)计算模式 行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算 (二)荷载及其效应 1．每延米板上的恒载个 g 桥面铺装： g1 0.1 1.0 24 2.4kN / m T 梁翼缘板自重： g 2 0.11 1.0 25 2.75kN / m 每延米跨宽板恒载合计： g g1 g 2 2.4 2.75 5.15kN / m 2．永久荷载产生的效应 1 1 1.8 0.2 2 弯矩： M sg gl 02 5.15 ( ) 1.65kNm 2 2 2 1.8 0.2 剪力： Qsg gl 0 5.15 ( ) 4.12kN 2 3．可变荷载产生的效应 以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利布置， 此时两边的悬臂板各承受一半的车 轮荷载 根据《公路桥涵设计通用规范》4.3.1 条后轮着地宽度 b2 及长度 a 2 为：
装配式预应力混凝土20米简支T梁说明（24.50m）14-1-9
装配式预应⼒混凝⼟20⽶简⽀T梁说明（24.50m）14-1-9装配式预应⼒混凝⼟简⽀密排T梁说明⼀、技术标准与设计规范1、《公路⼯程技术标准》（JTG B01-2003）2、《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵施⼯技术规范》（JTG/T F50-2011）5、《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006)6、《混凝⼟结构耐久性设计规范》（GB/T 50476-2008）⼆、技术指标主要技术指标表三、主要材料1、混凝⼟采⽤⾼性能混凝⼟，以提⾼混凝⼟的耐久性。
⾼性能混凝⼟的原材料和配合⽐应符合《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTG D62-2004）和《混凝⼟结构耐久性设计规范》（GB/T 50476-2008）的规定。
⾼性能混凝⼟除了应满⾜常规的⼒学指标要求外，针对于不同的使⽤环境，还应满⾜相应的指标。
混凝⼟所采⽤砂⽯均应进⾏⽔洗。
1) ⽔泥：应采⽤品质稳定、标准稠度低、强度等级不低于52.5的硅酸盐⽔泥，同⼀座桥的预制梁应采⽤同⼀品种⽔泥。
2）细集料：应采⽤级配良好、质地均匀坚固、吸⽔率低、空隙⼩、细度模数2.6～3.2的洁净天然中粗砂，或符合要求的⼈⼯砂，不得使⽤⼭砂和海砂。
3) 粗⾻料：应采⽤连续⼆级级配或多级级配。
应选⽤质地均匀坚固、粒形良好、级配合理、线胀系数⼩的洁净碎⽯，不得采⽤碎卵⽯、卵⽯和砂岩碎⽯。
碎⽯宜采⽤锤击式破碎⽣产。
碎⽯最⼤粒径不宜超过20mm，以防混凝⼟浇筑困难或振捣不密实。
使⽤前应对粗集料进⾏碱活性检验，避免采⽤有碱活性反应的粗集料。
4）外加剂应选⽤优质的⾼效减⽔剂或复合减⽔剂，并应选择减⽔率⾼、塌落度损失⼩、适量引⽓、与⽔泥之间具有良好的相容性、能明显改善或提⾼混凝⼟耐久性能且质量稳定的产品。
引⽓剂或引⽓型外加剂应具有良好的⽓泡稳定性。
5）矿物掺合料应选⽤品质稳定、来料均匀的粉煤灰、磨细矿渣粉和硅灰等。
20m简支T梁桥设计
目录一、设计原始资料 (2)二、设计内容及要求 (6)三、设计正文 (7)1、桥面板内力计算 (7)1.1 恒载及其内力 (7)1.2 活载内力 (7)1.3 荷载组合 (8)2、主梁内力计算 (8)2.1 恒载内力计算 (9)2.2 活载内力计算 (12)2.2.1用“杠杆法”计算荷载位于支点处各主梁的荷载横向分布系数 (14)2.2.2用修正刚性横梁法计算荷载位于跨中时各主梁的荷载横向分布系数 (15)2.2.3 计算主梁在荷载作用下跨中截面、支点和L/4截面的弯矩和剪力 (17)2.3主梁内力组合 (19)3、横隔梁内力计算 (20)3.1用“刚性横梁法”或按“梁系法”计算横梁内力 (25)四、主要参考文献 (27)20m简支T梁设计计算一．设计原始资料（1）设计跨径：标准跨径20.00m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)19.50m，主梁全长19.96m。
桥宽9m（2）荷载：2004桥梁规范：公路—II级荷载，人群3.5KN/m2（3）材料及工艺：混凝土：主梁用40号，人行道，栏杆及桥面铺装用20号。
预应力钢束采用符合冶金部YB255-64标准的φs5mm碳素钢丝，每束由24丝组成。
普通钢筋直径大于和等于12mm的用16Mn钢或其它Ⅱ级热轧螺纹钢筋；直径小于12mm的均由Ⅰ级热轧光钢筋。
钢板和角钢：制作锚头下支承垫板、支座垫板等均用普通A3碳素钢，主梁间的联接用16Mn低合金结构钢钢板。
按后张法工艺制作主梁，采用45号优质碳素钢结构钢的锥形锚具和直径50mm抽拨橡胶管。
1横截面布置1.1．主梁间距和主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效，故在许可的条件下应适当加宽T梁翼板。
但标准设计主要为配合各种桥面宽度，使桥梁标准化而采用统一的主梁间距。
交通部《公路桥涵标准图》（78年）中，钢筋混凝土和预应力混凝土装配式简支T形梁跨径从16m到40m，主梁间距均为1.6m(留2㎝工作缝，T梁上翼沿宽度为158CM)。
最新T梁上部通用图 路基宽度（24.5m）第三册（跨径：30m—简支）0度
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20m简支T梁计算目录（24.5m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“20jz3.OUT”和“20jb3.OUT”文件，计算结果证明拟订的20mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
注：预制T梁时，梁高为150cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高160cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,然后主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax至梁底的距离为：求抗弯惯矩I。
截面的形心位置ax=(0.29x0.42x0.29/2+1.11x0.2x(1.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.11+0.29))/(0.29x0.42+1.11x0.2+1.98x0.2)=1.080m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.080-0.29/2)2 )+(0.2x1.113/12+0.2x1.11 x(1.080-1.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.5-1.080) 2 )=0.10733+0.03505+0.07117=0.2136(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.6mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然后将两I相加T梁肋部分α=0.2/1.6=0.125，取α=0.307桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=0.307x1.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0083 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.11m。
至梁底的距离为：截面的形心位置ax=(5x0.21x(0.21/2+1.11)+1.11x0.16x1.11/2)/(5x0.21+1.11x0.16)ay=1.120m内横梁截面抗弯惯矩：I y=(5x0.213/12+5x0.21x(1.11+0.21/2-1.120)2)+(0.16x1.113/12+0.16x1.11x(1.120-1.11/2)2)4汽-超20（两行车）m=(362+301+249+173)/2/1000=0.5425c=(362+301+249+173+118+43)x(2.34/3)/2/1000=0.4859 汽-超20（三行车）mc挂-120 m=(345+314+282+245)/4/1000=0.2965cc.3号中梁挂-120边梁：mc=0.3788中梁：mc=0.29652.2 其他荷载计算①自重荷载混凝土比重=26.5kN/m3.沥青砼比重=24kN/m3.（均按10cm厚水泥砼+10cm厚沥青砼控制计算）第1阶段中横隔板自重6.0 kN/块(中梁)；3.0 kN/块(边梁)第4施工阶段均布荷载：沥青砼铺装重（+防撞栏杆）中梁：2.0x0.1x24=4.80 kN/m边梁：1.5x0.1x24+10=13.60 kN/m②温度荷载简支结构不计温度应力③应力荷载中梁：正弯矩预应力束采用1束4υj15.24钢绞线和2束5υj15.24钢绞线；边梁：正弯矩预应力束采用3束6υj15.24钢绞线；2.3荷载组合使用阶段分两种荷载组合：a.恒载+汽-超20b.恒载+挂-120c.恒载+满布人群3.运用桥梁综合程序进行主梁计算将主梁划分为12个受力杆件元，两个支撑杆件元，具体步骤见前面“施工程序”3.1 中梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.5425；mc挂=0.2965）20JZ3.INP4中梁计算13 2 12 12 3 5 1 4 34 1 3 3 18 12 0 13 8 1 0 2 0 0 1 1 14 2 15 7 7 9 7 9 7 9.42 0 .00 .42 0 1.34 .94 0 1.401.40 0.60 1.40 1.40 0.60 1.50 02.00 1.500 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 1.34 .94 0 1.40 1.40 0.60 1.401.40 0.60 1.50 02.00 1.50 0 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .52 .31 0 .57.31 0 1.34 .94 0 1.40 1.40 0.60 1.401.40 0.60 1.50 02.00 1.50 0 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 1.34 .94 0 1.40 1.40 0.60 1.401.40 0.60 1.50 02.00 1.50 0 2.00 1.603300000 3300000 2.6511 101 10 10005 0 0 100100 0381 2 3 4 5 6 7 81002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 2000 120001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 141 2 3 4 5 6 7 812*101600316000 160001011 1021 2031 3041 4041 40414041 4041 4031 3021 2011 10112 40 1 61 1 2731 500 1 750 1 10001 1250 1 1500 1 17271 1939 1 1960 1 1998160000000 1 22*10.23 1.20 0 6.00 0.30 40.0014.00 0.30 40.00 19.77 1.20 00.23 0.80 0 5.00 0.20 30.0015.00 0.20 30.00 19.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0018.20 0.10 8.00 19.77 0.30 010010100. 0. 0 20020100. 0. 020030100. 0. 0260 260 2600 6 6 6.00212 .00056 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060.00283 .00070 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 2.0 0.13 0 -0.60 05.0 0 0 -0.60 07.0 0 0 -0.60 09.0 0 0 -0.60 011.0 0.08 0 -0.60 0-0.4801 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13125 120 0 0.35 00.5425 0.2965 0 2.20 03.2 边梁数据文件（横向分布系数取mc 汽=0.6700；mc挂=0.3788）20JB3.INP4边梁计算13 2 12 12 3 5 1 4 38 13 3 18 12 0 13 8 1 0 20 0 1 1 14 3 16 8 8 10 8 10 8 10.42 0 .00 .42 0 1.34 1.24 0 1.40 1.56 0.30 1.40 1.70 0.30 1.42 1.70 0.3 1.50 0 2.00 1.50 0 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .75 .41 0 .75.41 0 1.34 1.24 0 1.40 1.56 0.30 1.401.70 0.30 1.42 1.70 0.3 1.50 02.00 1.500 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .52 .31 0 .57.31 0 1.34 1.24 0 1.40 1.56 0.30 1.401.70 0.30 1.42 1.70 0.3 1.50 02.00 1.500 2.00 1.60.42 0 .00 .42 0 .29 .20 0 .40.20 0 1.34 1.24 0 1.40 1.56 0 1.401.70 0.30 1.42 1.70 0.3 1.50 02.00 1.500 2.00 1.603300000 3300000 2.6511 101 10 10005 0 0 100100 0381 2 3 4 5 6 7 81002 2003 3004 4005 5006 6007 7008 80099010 10011 11012 12013 2000 120001 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13 141 2 3 4 5 6 7 812*101600316000 160001011 1021 2031 3041 4041 40414041 4041 4031 3021 2011 10112 40 1 53 1 2731 500 1 750 1 10001 1250 1 1500 1 17271 1947 1 1960 1 1998160000000 1 22*10.23 1.20 0 6.00 0.30 40.0014.00 0.30 40.00 19.77 1.20 00.23 0.80 0 5.00 0.20 30.0015.00 0.20 30.00 19.77 0.80 00.23 0.30 0 1.80 0.10 8.0018.20 0.10 8.00 19.77 0.30 020010100. 0. 0 20020100. 0. 020030100. 0. 0260 260 2600 6 6 6.00283 .00070 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00385 .00084 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .0060 .00385 .00098 19000000 139500 .0450 .3500 .0030 .00602.0 0.13 0 -0.30 05.0 0 0 -0.30 07.0 0 0 -0.30 09.0 0 0 -0.30 011.0 0.08 0 -0.30 0-1.3601 2 3 4 5 6 7 8 9 1011 12 13125 120 0 0.35 00.6700 0.3788 0 2.20 04.各阶段应力值①施工阶段《公桥规》中规定施工阶段应力要求如下（第5.3.4）：b‘=0.70x28=19.6MPa，边梁在第3阶段应C40砼截面边缘法向压应力应≤0.70Ra力最大值为13.6MPa，满足规范要求。