2021年塔吊抗倾覆验算

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塔吊的稳定性验算

塔吊的稳定性验算塔吊的稳定性验算塔吊抗倾覆稳定性校核应遵照GB3811—83“起重机设计规范”中的有关规定进行。

1.无风、静载稳定性校核验算工况是：起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅起重臂小车位于最大幅度），起重臂指向下坡方向，无风，起重机静置并负有额定载荷，塔式起重机无风静载工况下抗倾覆稳定性按下式验算：0.95M K——K L M L——M D≥0式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩；M L——塔吊负载对倾覆边的力矩；K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.4；M D——由坡度因素而产生的倾覆力矩。

2.有风、动载稳定性校核验算工况是，起重臂处于最大幅度位置（对于小车变幅臂架，小车位于最大幅度），风从平衡臂吹向起重臂，塔式起重机负有额定荷载并正在工作中。

塔吊有风动载工况下的抗倾覆稳定性按下式验算：0.95M K——K L M L——M W——M D≥0式中M K——由塔吊重及压重产生的稳定力矩；K L——载荷系数，查GB3811—83，取为1.15；M L——由起重机额定载荷产生的倾覆力矩；M W——由作用于塔吊各部的风荷及作用于荷载迎风面的风荷所产生的倾覆力矩；M D——由工作机构工作、起、制动以及风荷动力作用、坡度因素而产生的倾覆力矩。

3.突然卸载（或吊具脱落）稳定性校核验算工况是，起重臂仰起处于最小幅度（对于小车变幅起重臂，小车位于臂根处），风从起重臂吹向平衡臂，塔式起重机突然卸载或吊具突然脱落。

在此工况下，塔吊抗倾覆稳定性按下式验算0.95M K——M O——M W——M D≥0式中M K——由塔吊自重及压重产生的稳定力矩；M O——由于突然卸载而造成的倾覆力矩，查GB3811-83，可大致取为0.2Q H L(Q H为额定载荷，L为幅度)；M W——由作用于塔吊各部的风荷所产生的倾覆力矩；M D——由于坡度等因素而造成的倾覆力矩。

4.安装状态时稳定性校核上回转塔吊在塔身立起后的稳定性按下式验算P w1h≤0.95CP G式中P w1——工作状态最大风力（N）；h——风载荷合力作用点距地高度（m）；P G——塔吊已架立部分的重量（t）；C——塔吊已架立部分重心至倾翻边的水平距离（m）。

矩形板式塔吊基础抗倾覆验算

矩形板式塔吊基础抗倾覆验算咱们今天聊聊这个矩形板式塔吊基础抗倾覆验算，说得简单点，就是在建塔吊之前，我们得算一算它是不是稳当，能不能经得起那些大风大浪，咱们可不想看到一台塔吊晃晃悠悠的，还没开始干活就已经不稳了，对吧？别说，塔吊那可不是小玩意儿，它一旦倾覆，那可是大事，轻则影响工程进度，重则酿成大祸，甚至伤及工人安全。

想想就让人打个寒战。

咱们说的矩形板式塔吊，其实就是塔吊的底座部分，底座可不是随便弄个东西就行了，得有足够的强度和稳定性才能保证整个塔吊的安全。

所以啊，我们得先验算一下这个基础抗倾覆的能力，简单点说，就是要确定它能不能“站得稳”。

说到这里，大家可能会好奇，为什么这么复杂的计算还要搞得这么详细？因为塔吊一旦倾覆，那可不是“摔倒了再爬起来”的事儿，而是会涉及到更多的危险和麻烦，谁也不想这种事发生。

搞清楚了，咱们再来仔细分析一下，塔吊基础抗倾覆验算到底是怎么回事。

首先得考虑塔吊自身的重量。

对，别看它一个“杆子”似的东西，它的钢铁构件加起来可不轻。

这个重量需要通过基础进行支撑，否则塔吊一开始就会变成“纸老虎”。

塔吊的工作载荷也得算上。

什么叫工作载荷呢？就是说塔吊上吊的东西有多重。

这东西可不能小看，塔吊吊的可不止几吨重的东西，很多时候那可是几十吨，甚至上百吨的货物。

如果基础没做好，想想一台大塔吊吊着几吨的货，突然脚下一滑，那场面真是“惊心动魄”。

再来呢，还得考虑外部环境的因素。

比如风力。

这玩意儿，一开始你看不出来，但一旦起风，塔吊就开始“摇摆”了。

风速一上来，塔吊开始有了“飘”的感觉，这时候如果基础不稳，那就容易出问题。

别说是风了，地震、土壤松软这些因素都得考虑进去。

咱们可不能让塔吊站在一个沙滩上，风一吹就倾倒。

对吧？你总不能把一个大大的生日蛋糕放在桌子边上，风一吹就倒了吧？不管你怎么努力装饰，底下支撑不住，还是得“倒下”。

咱们可以想象一下，塔吊的基础就像是一个“根基”一样。

就像我们人一样，站得稳不稳全靠脚下那双鞋。

塔吊基础及附着验算

TC5610-6塔机基础及其附着验算1.塔机基础验算1.1支腿固定式基础载荷如下 1.2塔机抗倾覆验算6级以上风停止作业,6级风以下的工作状态的水平荷载18.3KN,非工作状态的水平荷载73.9KN,用于塔机独立高度的基本风压荷载。

塔机基础尺寸长×宽×高为5米×5米×1米。

混凝土重度为3/24m KN 。

验算公式：/3M Ph be a Pv Pg+•=≤+ 工况：67.13522.1241552.51113.181335=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e非工况：67.13553.1241551.46419.731552=≤=⨯⨯⨯+⨯+=e则工况满足要求,非工况满足要求。

1.3塔机基础地耐力验算验算公式：[]2()3B B Pv Pg P P al+=≤工况：28.122.1252/=-=-=e a l非工况：97.053.1252/=-=-=e a l现场实际地耐力为200KPa,则工况满足要求,同样非工况满足要求。

2.塔机附着验算2.1附着立面、平面控制桥墩承台123456789101112131415161718附着立面控制节点1节点2附着平面控制2.2附着受力计算〔此部分为本公司用专业计算软件PKPM进行的受力计算2.2.1支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时,最上面一道附着装置的负荷最大,因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁,其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.27kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1552.00kN；= 95.4182kN ；计算结果: Nw2.2.2 附着杆内力计算计算简图计算单元的平衡方程:其中:第一种工况的计算:塔机满载工作,风向垂直于起重臂,考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

将上面的方程组求解,其中θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况,求得各附着最大的。

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。

1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。

2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。

F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。

按TC5013说明书：F v=1.2×113.2=135.8t=1358KNc：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN），根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KNd：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m）根据TC5013说明书：M1=216.5t·m，所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m3、基础地基承载力验算：整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤fP——基础底面处的平均压力设计值f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpaP=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P<f，满足要求。

4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。

ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。

吊装抗倾覆验算

吊装抗倾覆验算一、吊装抗倾覆验算概述吊装抗倾覆验算是确保大型设备或构件在吊装过程中稳定性的重要手段。

通过验算，可以确定吊装方案是否满足抗倾覆安全要求，避免在吊装过程中发生倾覆事故。

以下是吊装抗倾覆验算的基本原理、所需资料、步骤、结果分析和安全措施，以及总结。

二、吊装抗倾覆验算所需资料进行吊装抗倾覆验算需要以下资料：1.设备或构件的重量、重心位置等基本信息；2.吊车的性能参数，包括最大起重量、最大工作半径、最大扬程等；3.吊装现场的地质勘察报告，包括土壤类别、地基承载力等；4.吊装方案及相关图纸，包括吊装位置、支撑点位置、吊装顺序等。

三、吊装抗倾覆验算基本原理吊装抗倾覆验算的基本原理是：通过计算设备或构件的重心位置，以及吊车的吊点位置和支撑点位置，确定在吊装过程中是否会出现倾覆现象。

如果设备或构件的重心落在支承平面上，则不会发生倾覆；如果设备或构件的重心落在支承平面外，则会发生倾覆。

四、吊装抗倾覆验算步骤进行吊装抗倾覆验算的一般步骤如下：1.确定设备或构件的重心位置；2.确定吊车的吊点位置和支撑点位置；3.计算设备或构件的重心到支撑平面的距离；4.计算吊车的吊点到支撑平面的距离；5.比较设备或构件的重心到支撑平面的距离与吊车的吊点到支撑平面的距离，判断是否会发生倾覆。

五、吊装抗倾覆验算结果分析根据比较结果，可得出以下结论：1.如果设备或构件的重心到支撑平面的距离小于等于吊车的吊点到支撑平面的距离，且差距不大于允许误差范围，则认为该方案是安全的，不会发生倾覆；2.如果设备或构件的重心到支撑平面的距离大于吊车的吊点到支撑平面的距离，且差距超过允许误差范围，则认为该方案是不安全的，可能会发生倾覆。

此时需要对方案进行调整或采取其他安全措施。

六、吊装抗倾覆安全措施为确保吊装过程中的抗倾覆安全，可采取以下措施：1.合理选择吊车类型和性能参数，确保其能够满足吊装要求；2.合理布置支撑点位置，确保设备或构件在吊装过程中的稳定性；3.适当增加支撑点数量，提高设备或构件的抗倾覆能力；4.在设备或构件下方设置防倾覆装置，如钢丝绳、支撑杆等；5.对吊装现场进行详细的地质勘察和地基处理，确保地基承载力满足要求；6.对吊装人员进行专业培训和考核，提高其操作技能和安全意识。

塔吊双向倾覆力矩计算

塔吊双向倾覆力矩计算塔式起重机是一种应用广泛的建筑工程设备，具有重量大、起吊高度高的特点，常用于大型工地的吊装工作。

然而，在使用过程中，由于天气条件、操作不当等因素，塔吊双向倾覆的风险是不可忽视的。

为了确保塔式起重机的安全运行，我们需要了解并计算塔吊双向倾覆的力矩。

塔吊双向倾覆力矩计算的关键在于确定应力分析点和转轴。

首先，我们需要选择适当的应力分析点，这通常是在塔式起重机的底部、塔杆与地面接触处。

然后，我们需要确定转轴的位置，即塔杆与地面接触处的旋转中心。

接下来，我们可以通过以下步骤计算塔吊双向倾覆的力矩：1. 确定载荷：首先，我们需要知道塔吊的起重量和起吊物体的重量，这将成为计算载荷的基础。

2. 计算重心位置：通过测量塔吊的几何属性和吊装物体的几何属性，可以计算出塔吊和吊装物体的重心位置。

重心位置的偏移将导致力矩的产生。

3. 计算水平倾覆力矩：水平倾覆力矩是指作用在塔吊上的水平力乘以倾覆距离。

水平力可以由风速和塔吊的风力面积计算得出。

倾覆距离是指应力分析点到塔吊重心的水平距离。

4. 计算垂直倾覆力矩：垂直倾覆力矩是指作用在塔吊上的垂直力乘以倾覆距离。

垂直力可以由塔吊的重量和吊装物体的重量计算得出。

同样，倾覆距离是指应力分析点到塔吊重心的垂直距离。

5. 比较力矩：将水平倾覆力矩和垂直倾覆力矩进行比较，确定哪一个力矩更大。

力矩较大的方向将决定塔吊的倾覆方向。

通过以上步骤计算出塔吊双向倾覆的力矩后，我们可以根据计算结果来评估塔吊的倾覆风险，并采取相应的措施来确保塔吊的安全使用。

此外，除了准确计算塔吊双向倾覆力矩，我们还应该注意以下问题：1. 天气条件：风速是导致塔吊倾覆的主要因素之一。

在风速较大的情况下，必须采取额外的安全措施，例如增加塔吊的支撑、减小工作半径等。

2. 操作技巧：操作人员的技术水平和经验对于塔吊安全运行至关重要。

必须确保经过专业培训的操作人员正确地操作塔吊，遵循相关的安全操作规程。

3. 定期维护：定期对塔吊进行维护检查，及时发现和修复潜在的故障和问题。

塔吊抗倾覆稳定性和地基承载力验算报告

一、塔式起重机安装1、塔式起重机安装条件，安装前，必须经维修保养，并应进行全面的检查，确认合格后方可安装。

2、塔式起重机的基础及其地基承载力应符合使用说明书和设计图纸的要求。

安装前应对基础进行验收，合格后方可安装。

基础周围应有排水设施。

3、塔式起重机基础应按使用说明书的要求进行设计，且应符合现行国家标准《塔式起重机安全规程》GB5144及《塔式起重机》GB/T5031的规定。

4、内爬式塔式起重机的基础、锚固、爬升支承结构等应根据使用说明书提供的荷载进行设计计算，并应对内爬式塔式起重机的建筑承载结构进行验算。

二、塔式起重机基础的设计1、塔式起重机的基础应按国家现行标准和使用说明书所规定的要求进行设计和施工。

施工单位应根据地质勘察报告确认施工现场的地基承载力。

2、当施工现场满足塔式起重机使用说明书对基础的要求时，可自行设计基础，可采用下列常用的基础形式；板式基础。

根据QTZ315（ZJ7035）塔式起重机基础的设计要求，其基础底板地耐力不小于0.2mpa（200T/m2）。

而根据黄石市佳境建筑设计XXX提供的勘察报告；粘土含碎石，承载力特征值为480~500kPa。

经过计算地耐力数据满足设计要求。

3、板式基础设计计算应符合下列规定；a、应进行抗倾覆稳定性和地基承载力验算。

b、整体抗倾覆稳定性应满足下式规定：4、板式基础是指矩形、截面高度不变的混凝土基础，组合式基础是指由若干格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基础、以及上端连接的混凝土承台或型钢平台组成的基础。

对计算说明如下：a、计算公式中，在计算地基承载力时采用的是荷载标准组合；而在板式基础设计与桩基承台的抗弯、抗剪、抗冲切计算时，采用的是荷载基本组合。

荷载组合系数取值应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的相关规定。

如某型号的塔式起重机作用在基础顶面的最不利荷载标准值为：弯矩M k等于725kN·m，竖向力F k等于1281kN，水平力F Vk等于158kN。

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算

附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。

1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。

2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。

F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。

< p="">4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。

ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计资料

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计塔式起重机抗倾覆计算及基础设计一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图，基础尺寸采用5.5m×5.5m×1.2m，基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组），要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求≤1/1000，塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr钢，承重板高出基础砼面5~8㎜左右，要有排水设施。

二、塔式起重机抗倾覆计算①、塔式起重机的地基为天然地基，必须稳妥可靠，在表面上平整夯实，夯实后的基础的承压能力不小于200kPa，基础的总重量不得小于80T，砼标号不得小于 C35，砼的捣制应密实，塔式起重机采用预埋螺栓固定式。

②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510，塔吊起升高度H：37.50m，塔身宽度B：1.7m，自重FK：453kN，基础承台厚度h：1.2m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度b：5.50m，混凝土强度等级：C35。

③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。

塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：MK=1654kn·m， FK = 530KN，FvK=74.9KN，砼基础重量GK= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离；MK------ 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；FvK------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载；FK-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ---------基础的高度（h=1.2m）；GK----------基础自重；b---------矩形基础底面的短边长度。

(b=5.5m)将上述塔式起重机各项数值MK 、FvK、FK、h、GK、b代入式①得：e =1.28＜ b/3=1.83m偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。

吊车抗倾覆验算

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吊车抗倾覆说明与验算
起吊前先进行抗倾覆验算，及汽车的稳定力矩大于倾覆力矩。

根据现场的情况，选取吊物最重、作业半径最大的情况，即70吨汽车吊龙门吊横梁，横梁重量约21吨，作业半径12米。

查《起重吊设计规范》的：KgMg+KqMq+KwMw≥0；
中Kg-自重加权系数，取1；Kg-提升荷载加权系数，取1.15；Kw-风动荷载加权系数，取1；Mg、Mq、Mw分别为汽车吊自重、升起荷载、风动荷载对倾覆边的力矩，N*M；
汽车吊工作时的受力简图
考虑最不利状况，风动荷载作用于吊物端，倾覆边为吊车自重力矩的力臂最短边。

图中：G为汽车吊自重，取70吨；Q为吊物重量，取21吨；W风动荷载（按吊物的20%考虑），汽车吊重心至支脚倾覆支点的距离，支腿全伸6.6米，故a取3.3米；L为吊物作用于倾覆边的力臂，汽车吊工作半径，最大取R取10米。

KgMg+KqMq+KwMw
=1×G×a-1.15×Q×(R-a)-1×0.2×Q×h
=70000××21000×（10-3.3）-0.2×21000×（2+0.2+0.95/2）
=57960N*M＞0
故稳定性满足要求。

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计之老阳三干创作一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图, 基础尺寸采纳××1.2m, 基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组）, 要有砼检测陈说, 基础概况砼平整度要求≤1/1000, 塔式起重机预埋螺栓资料选用40Cr钢, 承重板高出基础砼面5~8㎜左右, 要有排水设施.二、塔式起重机抗倾覆计算①、塔式起重机的地基为天然地基, 必需稳妥可靠, 在概况上平整夯实, 夯实后的基础的承压能力不小于200kPa, 基础的总重量不得小于80T, 砼标号不得小于C35, 砼的捣制应密实, 塔式起重机采纳预埋螺栓固定式.②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510, 塔吊起升高度H：37.50m, 塔身宽度B：1.7m, 自重F K：453kN, 基础承台厚度h：1.2m, 最年夜起重荷载Q：60kN, 基础承台宽度b：5.50m, 混凝土强度品级：C35.③、塔式起重机在装置附着前, 处于非工作状况时为最晦气工况, 按此工况进行设计计算.塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》, 作用在塔吊底座荷载标准值为：M K =1654kn·m, F K = 530KN, Fv K =KN, 砼基础重量G K= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距, 即地基反力的合力至基础中心的距离；M K------ 相应于荷载效应标准组合时, 作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；Fv K------相应于荷载效应标准组合时, 作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载；F K-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ---------基础的高度（）；G K----------基础自重；b---------矩形基础底面的短边长度.(b=5.5m)将上述塔式起重机各项数值M K、Fv K、F K、h、G K、b代入式①得：e =1.28＜b/3=1.83m偏心距满足要求, 抗倾覆满足要求.三、塔式起重机地基承载力验算：根据岩土工程详细勘察陈说资料, 1#塔吊基础底板处承载力特征值为372Kpa.取塔式起重机基础底土层的承载力标准值为372Kpa, 根据《TCT5613塔式起重机使用说明书》, 采纳塔式起重机基础：长×宽×高=5500×5500×1200的形式, 塔吊采纳预埋螺栓固定式, 塔式起重机对空中压应力为170Kpa＜372Kpa满足要求, 直接按说明的年夜样图施工, 不再做另外特殊设计.基础对地最年夜压力按下式样计算：②式中s------b/2-e；b---------矩形基础底面的短边长度；F K-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G K----------基础自重；将上述塔式起重机各项数值F K、G K、b、s代入式②得：P=112.6Kpa ＜ [p]=372Kpa地基承载力满足要求.结论：地基承载力及塔式起重机抗倾覆均满足要求, 可直接按说明书的要求配筋并施工.（注：①、②式见1992年出书《高层建。

塔吊基础抗倾覆计算

塔吊基础抗倾覆计算
塔吊基础的抗倾覆计算主要包括以下几个方面：
1.塔吊结构参数的确定：塔吊基础抗倾覆计算需要首先确定塔吊的结
构参数，包括塔身高度、塔吊臂长、塔吊重量、车厢的位置和重量等。

2.地基的力学性质：塔吊的抗倾覆性能与地基的力学性质密切相关。

地基的力学性质包括地基的抗倾覆能力、地基的承载能力和地基的刚度等。

3.风荷载的计算：塔吊作为高层设备，其工作过程中会受到风荷载的
影响。

风荷载的计算需要考虑风的作用面积、风的速度和风的方向等。

4.载荷计算：塔吊在工作过程中可能会承受一定的荷载，例如起吊物
体的重量、塔吊本身的重量和外部施加的荷载等。

5.基础设计方案：根据前面的计算结果，可以得到塔吊基础设计方案，包括基础的尺寸、材料和施工方法等。

6.抗倾覆稳定性的计算：根据土工力学的基本原理，可以得到塔吊基
础的抗倾覆稳定性计算公式。

根据抗倾覆稳定性的计算结果，可以评估基
础的抗倾覆性能是否满足要求。

需要注意的是，塔吊基础的抗倾覆计算是一个复杂的工作，需要综合
考虑多个因素的影响。

为了确保塔吊基础的抗倾覆性能，计算过程中应考
虑所有可能的情况，并进行合理的安全系数设计。

如果您对具体的塔吊基础抗倾覆计算方法有兴趣，可以参考相关土木
工程和土工力学的专业书籍和资料，其中会有详细的计算方法和案例应用。

在进行实际应用时，建议与专业的土木工程师进行合作，以确保计算结果
的准确性和可靠性。

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图，基础尺寸采用XX,基础砼标号为C35（ 7天和28天期龄各一组），要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求w 1/1000,塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr钢，承重板高出基础砼面5~8伽左右，要有排水设施。

二、塔式起重机抗倾覆计算①、塔式起重机的地基为天然地基，必须稳妥可靠，在表面上平整夯实，夯实后的基础的承压能力不小于200kPa,基础的总重量不得小于80T,砼标号不得小于C35,砼的捣制应密实，塔式起重机采用预埋螺栓固定式。

②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510塔吊起升高度H:,塔身宽度B:,自重F K：453kN,基础承台厚度h：,最大起重荷载Q 60kN,基础承台宽度b：,混凝土强度等级：C35③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。

塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：M K=1654knm,F K = 530KNF V K =，砼基础重量G= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离；M K- -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F VK-——相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载;F K------- 塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ----- 基础的高度（h=）;G- ---- 基础自重；b ----- 矩形基础底面的短边长度。

（b=将上述塔式起重机各项数值M、F V K、F K、h、G、b代入式①得：e = v b/3=偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。

三、塔式起重机地基承载力验算：根据岩土工程详细勘察报告资料，1#塔吊基础底板处承载力特征值为372Kpa取塔式起重机基础底土层的承载力标准值为372Kpa根据《TCT561塔式起重机使用说明书》，采用塔式起重机基础：长X宽X高=5500X 5500X 1200的形式，塔吊采用预埋螺栓固定式，塔式起重机对地面压应力为170Kpa v 372Kpa满足要求，直接按说明的大样图施工，不再做另外特殊设计。

抗倾覆验算及模板拆除

抗倾覆验算本工程由于外挑900mm，配重板仅500mm宽（见下图），为了预防倾覆，采用内支撑架加宽至1800mm，并在1800mm-800mm跨处扫地杆上铺50厚木板，木板上加载不小于5.5KN/m的砂袋的措施预防倾覆，验算及详图附后。

1. 斜支撑5.2m高，0.9m宽，换算后斜向立杆的轴心压力最大值N =（2.229kN+9.86 kN）×1.015 =12.27kN，水平倾覆力为N =12.27kN×0.173=2.12 kN,单扣件抗滑承载力满足要求!2.取100mm×300mm梁支座反力为2.29kN/m，每米考虑2根立杆；100mm板支座反力为9.86kN，每米考虑1根立杆，则∑M=2.29kN×0.8×2+9.86kN×0.45=8.101 KN·m抗倾覆荷载为(安全系数取2)：8.101 KN·m/1.3m×2=12.46KN故在支撑架内侧1800mm -800mm跨处每米有12.46KN向下的荷载即可满足抗倾覆要求。

采用砂袋进行堆载。

模板拆除、成品保护1、模板拆除⑴模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后非承重部位以及自上而下得原则。

拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

拆模顺序：水平拉杆——柱侧模——梁侧模——梁底支撑——梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方可拆除。

底模在砼强度复合下列规定时方可拆除，拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。

2）柱模板拆除时，先拆掉水平拉杆，然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。

3)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。

4)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

5)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。

2、成品保护（1）坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。

1#楼塔吊基抗倾覆验算技术参数

塔基抗倾覆验算
一、技术参数
本工程1#楼塔吊选用TC5015型，根据塔吊使用说明书，塔基独立使用时，起升高度为40米，附着起升最大高度为145米，塔身宽度为2m，起重臂长50米，该塔机自重37t（独立高度），平衡重为11.8t。

其它参数：最大幅度额定起重量1.5t；最大额定起重量6t；承台基础混凝土为C35，厚度1.35m，承台截面为5.6m*5.6m，保护层厚度为10cm；
塔吊基础采用桩基础，本基础为5根PHC（500）预应力管桩，单桩竖向承载力设计值为1450KN。

参照塔吊说明书可知：
基础荷载表
二、基础抗倾覆验算
由上表可知塔吊处于工作状态时最大弯矩Mmax=1541.5KN.m，最大压力=Pmax=515.45+128.35=643.8KN；
塔吊处于非工作状态时最大弯矩Mmax=2060.53KN.m，最大压力
=Pmax=494.03+156.66=650.69KN；
1.塔吊基础抗倾覆验算弯矩验算
1#楼塔吊基础图
Mmax=2.61*Mx=2060.15，Mx=789K N＜2.5*1450=3625KN,符合要求。

2.承载力计算：
经查塔吊说明书，塔机独立高度时自重37t（含5个附墙），本楼座升至顶端后自重为（按独立高度以上增加32个标准节算，高度约为121.7m）：
32*0.79=25.6t，增加5个附着架重量为5×1.23=6.15t（总计10个附着架）；
塔机本身自重为37+25.6+6.15+11.8=80.55t；塔吊基础自重为5.6*5.6*1.35*2.51+5*5*1.2*2.51=181.6t；
总自重为80.55+181.6=262.15t＜1450*5/10=725t，满足承载力要求。

塔吊基础抗倾覆计算

21地下水位中风化强风化γ=19θ=28°=70=15θ=10°γ=19杂填土基坑底塔吊基础受荷图(单位:土侧压力图(单位:19.633172.13=2=1=2.22根据现场地质和实际情况（如上图示）,计算如下:(1) 求主动土压力及作用位置Ka1=tg 2(45-10÷2)=0.7 Ka2=tg 2(45-28÷2)=0.36按无粘结土计算土压力:σα1上=（γ1h 1+γ1＇h 2)Ka1=(19×2.2+9×0.6) ×0.7=33kN/m 2 σα1下= （γ1h 1+γ1＇h 2)Ka2=(19×2.2+9×0.6)×0.36=17kN/m 2 σα2=(γ1h 1 +γ1＇h 2+γ2＇h 3) Ka2=(19×2.2+9×0.6 +9×0.8)×0.36=19.6kN/m 2σw =γw h 3 =10×1.4=14kN/m 2总侧土压力:E=1/2(33×2.8) +(17+19.6) ×0.8/2+1/2×14×1.4=46.2+14.64+9.8=70.64kN/mA2形心=(2×17+19.6) ×0.8/［3×(17+19.6) ］=0.39m总侧土压力至基坑底距离:X=1/70.64×［46.2×(0.8+2.8/3) ］+14.64×0.39+9.8×1.4/3=1/70.64×(80+5.7+4.57)=1.27m挖孔桩跟承台自重:G=(1×1×3.14×8.5+4×5.5×1.5) ×25=1494 kN(2) 抗倾覆验算按塔吊在非工作状态下为最不利情况计算(因为是临时性结构,因此抗倾覆系数为1.3):M抗/M倾=［(1494+438) ×1］÷［(70.64×8.97×1)+67×10］=1.48＞1.3 符合要求（3）抗滑动稳定验算（抗滑动安全系数为1.1):抗滑动水平力(μ取0.3)：∑G=（1494+438) μ=579.6 kN引起水平滑动压力：∑Q=70.64×3.14+67=288 kNKs=∑G/∑Q=579.6/288=2＞1.1 符合要求本方案采用朗金土压力理论计算,所得主动土压力值偏大,而且如图示桩在基坑底上部时,主动土压力向右作用,桩左侧必然受到被动土压力的反作用,彼此抵消一部分后会对桩产生有利的影响, 本方案并未考虑此部分被动土压力,而靠桩体自重抗倾覆,因此计算结果偏于安全。

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计

塔式起重机抗倾覆计算及基础设计一、基础的设置：根据塔式起重机说明书基础设置要求的技术参数及对地基的要求选用基础设计图，基础尺寸采用5.5m×5.5m×1.2m，基础砼标号为C35（7天和28天期龄各一组），要有砼检测报告，基础表面砼平整度要求≤1/1000，塔式起重机预埋螺栓材料选用40Cr钢，承重板高出基础砼面5~8㎜左右，要有排水设施。

②、参数信息：塔吊型号：QTZ5510，塔吊起升高度H：37.50m，塔身宽度B：1.7m，自重F K：453kN，基础承台厚度h：1.2m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度b：5.50m，混凝土强度等级：C35。

③、塔式起重机在安装附着前，处于非工作状况时为最不利工况，按此工况进行设计计算。

塔式起重机受力分析图如下：根据《塔式起重机说明书》，作用在塔吊底座荷载标准值为：M K =1654kn·m，F K = 530KN，Fv K =74.9KN，砼基础重量G K= 835KN④、塔式起重机抗倾覆稳定性验算：为防止塔机倾覆需满足下列条件：式中e----- 偏心距，即地基反力的合力至基础中心的距离；M K------ 相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；Fv K------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载；F K-------塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；h ---------基础的高度（h=1.2m）；G K----------基础自重；b---------矩形基础底面的短边长度。

(b=5.5m)将上述塔式起重机各项数值M K、Fv K、F K、h、G K、b代入式①得：e =1.28＜b/3=1.83m偏心距满足要求，抗倾覆满足要求。

塔吊抗倾覆验算

一,工程概况之巴公井开创作夏威夷·碧水春城工程位于长沙天心区桂花坪.为地下二层,主楼12层,框剪力墙结构,长约180米,宽约65米,建筑面积约1040平方米.二、塔吊选型：该工程面积年夜,作业面宽,给塔吊选型定位带来了一定难度.根椐生产厂家产物规格、型号以及工程的特点和现场的实际情况,本工程采纳QTZ63系列D5610型塔吊3台,负责施工现场资料、设备的垂直和水平运输,此型号的塔吊性能可靠、平安且把持方便,系建设部长沙建机研究设计院设计,湖南南方建筑机械总厂制造.本标段安插三台.基天性覆盖整个施工面,满足高度、幅度.三、塔吊平面位置简直定塔吊位置确定原则：塔吊能旋转3600；覆盖最年夜使用面积；施工现场尽量无盲区；不影响周边建筑；与塔吊间无碰触、平安. 1、安插要求：确保平安生产、质量可靠、运行方便,垂直运输用料,制品和半制品在起吊幅度和旋转半径范围内覆盖最年夜工作面,并略有余地,到达最佳的使用效率和最好的经济效益,经方案比力、研究决定. 2、基座位置：2#塔吊D5610塔吊基座中心点设置在（2－A）轴南3.6m交(2－21)轴东3.3m,南3.6m.基座平行于（2－A）轴线.（详见平面位置附图）.中心点坐标位置：X＝88055.728,Y＝49579.670.塔吊基座置于已剥露的地质为强风化岩,承载力特征值fak为400Kpa.3#塔吊T5610塔吊设置在（I－21）轴东4.0m交（I－X）轴北4.0m.塔吊中心坐标X＝88126.581,Y＝49660.627.（详见平面位置附图）.基座地质为粘土,承载力特征值fak为240Kpa（原始土）.1#塔吊T5610塔吊设置基坑北边边坡台阶上,位于（I－Y3）轴线北5.5m交（I—13）轴线东4.0m.原始地质为粉质粘土,fak为240Kpa.塔吊工作时本设计不考虑其地耐力.3、按以上位置装置,可利用1#栋与2#栋之间地下室外顶场地做地上主楼施工用场,配合1#栋资料加工场吊运资料.但必需对如下内容进行施工处置：12#、3#塔吊须装置在地下室,其塔吊需穿过地下室顶板及地下室底板,势必增加地下室底板和顶板预留洞口防水和第二次处置预留楼板洞口施工增加费用.具体施工办法：防水采纳镀锌4㎜厚铁板作止水带,砼按后浇带方法要求施工,底板筋加密一倍并焊接.22#、3#塔吊基础与地下室底板防水有影响,塔基顶面标高比钢筋砼底板下置0.45m,不与地下室底板相碰.底板施工时四边伸进塔吊基座1.0米,做止水带,塔吊基座台面四周铺4㎜厚油膏1米宽,其他均按地下室底板防水要求施工.3增加塔吊装置临时路途,从基坑南向基坑中挖斜向坡道至2台塔吊位置.基坑场内采纳干铺狗头石300mm厚,上铺150mm厚碎砖碴,机械辗压实压平,坑底临时路途宽度5m,总长度190m.四、塔吊基础施工方案：（一）1#塔吊采纳人工挖孔桩支承塔吊基座方案：1、因施工现场地质条件复杂,处于粘土层边坡上,天然地基满足不了承载力的要求,因此1#塔吊基础采纳人工挖孔桩来接受塔吊的所有荷载.塔吊基座加设2道φ25长21m的锚杆向北土体中拉结,孔径150㎜.先于基座中埋2个拉环,拉环为2根φ25长1.5m,U型预埋件.2、1#塔吊基础下设4根人工挖孔桩,桩径φ900,桩长为13m.进入强风化泥质粉砂岩很多于4米,低于基坑底板2.5米以上.桩纵筋12φ22长14.0m,环筋φ8@150,加劲筋环用φ14各6个,砼C40.３、塔吊承台配筋图：塔吊基座承台2#、3#参塔吊厂家机械制造图示配筋.其中I级钢筋等强度代换为Ⅱ级钢筋.1#塔吊因置于边坡桩顶加设四周环形暗梁,暗梁配上下各4根φ22受力筋,箍筋四肢φ10间距150,腰筋6φ14,锚固弯钩长400㎜,中间仍按设计图施工设十字暗梁及钢筋网不变.（二）2#、3#塔吊基座施工方案：1、2#塔吊位置于第二栋楼南面,地质为已挖去约4米深的强风化岩地质；3#塔吊位置于第一栋楼东头南面,地质为粉质粘土；以上2个基座基底地耐力均＞200Kpa的塔吊制造厂方基础图示要求.2、地坑采纳人工开挖,其中2#基座平基土方未到位,深度经现场测设为2.5米；3#深度为1.6米.基坑开挖遇强风化采纳人工凿除.3、塔吊基座砼C30,尺寸为5200×5200×1400.4、钢筋采纳Ⅱ级螺纹钢取代I级钢（无振动荷载）,具体设计参塔吊厂方设计基础图,并经本方案验算后施工.如遇预埋塔基螺栓不能完全埋置于设计基座暗梁中,必需保证塔吊中心与基座设计几何中心重合,并在装置的螺栓下增设加强暗梁,暗梁尺寸为5000×300×1350,上下设2φ22受力主筋,φ10箍筋@200,原十字梁仍不变.（三）钢筋施工办法：1、基座上下钢筋网片用φ14钢筋做几字形支架固定上层网片,支架用料长为（0.2＋1.2）×2＋0.3＝3.1m.布于十字梁四则,每则5个,每个基座共20个.2、螺栓环连接锚筋采纳每孔3φ25长1.2m,螺栓用φ16长1.5m 钢筋焊支架固定,每根螺栓用料2根焊固.其他均按钢筋砼结构要求施工.五、塔吊基础设计和抗倾履验算：（一）、塔吊基础设计及配筋计算：1、塔吊技术参数：P1=473KN（塔吊整机垂直压力）P2=24KN（水平力） M倾=1920KN. m M扭=18.5KN.m塔吊支座之间中心距为L=1.7m2、塔吊基础计算及配筋2.1.基础形式选择：基础参该塔吊出厂时厂方机械设计基座图施工.其中一台设于边坡边缘的塔吊,基座因天然地基不考虑承载力的要求,故采纳人工挖孔钢筋砼灌注桩做塔吊基础支承.桩径φ900共四根,塔吊基础设四周环梁和中间十字梁.另外二台设于建筑物中间基础底板下,参设计方案施工并验算.2.2塔吊抗倾覆力验算：（2#、3#塔吊,岩土地基）.设塔吊基座施工几何尺寸5.2×5.2×1.4（m）满足M抗>M倾,即塔吊基础到达抗倾覆力矩.（1）设计基础质量P2为5.0×5.0×1.35×25＝844KN（2）已知条件：M倾＝1920×1.4＝2690（KN·m）,P1＝473×1.3＝615KNM扭185×1.4＝259KN. m（３）验算任一方抗倾：（桩身边缘为铰支点a计算）设∑Ma≥0,有M抗＝（P1+ P2）×2.25＝（473+844）×2.25＝2963KN. m＞M倾2690 KN. m 满足M抗＞M倾.3、塔吊基座构造强度验算：本基础底板按建设部长沙建机研究所设计的QTZ63塔式起重机基座,塔吊为湖南南方建机总厂制造并出示基座设计图.构造要求如下：3. 1基座平面为5.0m×5.0m,厚为1.35m厚,砼品级为C30,rG＝25KN/m3.3. 2 根据构造要求配Ф14＠150双层双向钢筋网片和拉筋.3.3、抗剪验算3.3.1.根据受力分析,梁接受最年夜剪力为V＝615/2＋2690/4.5=906KN＜HW/b＜0.25×15×800×1570=4710KN(满足)符合要求3.3.2验算是否需配箍筋0.07Fcbho=0.07×15×800×1540=1293.6KN>1016KN只需最小配筋率配筋Psv.min=0.02fc/fy=0.02×15/310=0.96×10-3采纳Ф10一级钢筋 Asv1=78.5mm2n/s=0.96×10-3×800/78.5=0.009取n=4 S＝266 选S＝200根据构造选用Ф10＠100四肢箍.。

塔吊抗倾覆验算

一，工程表面之阳早格格创做夏威夷·碧火秋乡工程位于少沙天心区桂花坪.为天下两层，主楼12层,框剪力墙结构，少约180米,宽约65米,修筑里积约1040仄圆米.两、塔吊选型：该工程里积大，做业里宽，给塔吊选型定位戴去了一定易度.根椐死产厂产业品规格、型号以及工程的特性战现场的本量情况，本工程采与QTZ63系列D5610型塔吊3台，控制动工现场资料、设备的笔曲战火仄输送，此型号的塔吊本能稳当、仄安且收配便当,系修制部少沙修机钻研安排院安排，湖北北圆修筑板滞总厂制制.本标段安插三台.基天性覆盖所有动工里，谦脚下度、幅度.三、塔吊仄里位子的决定塔吊位子决定准则：塔吊能转动3600；覆盖最大使用里积；动工现场尽管无盲区；没有做用周边修筑；与塔吊间无碰触、仄安.1、安插央供：保证仄安死产、品量稳当、运止便当，笔曲输送用料，废品战半废品正在起吊幅度战转动半径范畴内覆盖最大处事里，并略有余天，达到最佳的使用效用战最佳的经济效用，经规划比较、钻研决断.2、基座位子：2#塔吊D5610塔吊基座核心面树立正在（2－A）轴北3.6m 接(2－21)轴东3.3m，北3.6m.基座仄止于（2－A）轴线.（详睹仄里位子附图）.核心面坐标位子：X＝88055.728，Y＝49579.670.塔吊基座置于已剥露的天量为强风化岩，拆载力特性值fak为400Kpa.3#塔吊T5610塔吊树立正在（I－21）轴东4.0m接（I－X）轴北4.0m.塔吊核心坐标X＝88126.581，Y＝49660.627.（详睹仄里位子附图）.基座天量为粘土，拆载力特性值fak为240Kpa（本初土）.1#塔吊T5610塔吊树立基坑北边边坡台阶上，位于（I－Y3）轴线北5.5m接（I—13）轴线东4.0m.本初天量为粉量粘土，fak为240Kpa.塔吊处事时本安排没有思量其天耐力.3、按以上位子拆置，可利用1#栋与2#栋之间天下室中顶场合搞天上主楼动工用场，协同1#栋资料加工场吊运资料.但是必须对于如下真量举止动工处理：12#、3#塔吊须拆置正在天下室，其塔吊需脱过天下室顶板及天下室底板，必然减少天下室底板战顶板预留洞心防火战第两次处理预留楼板洞心动工减少费用.简曲动工步伐：防火采与镀锌4㎜薄铁板做止火戴，砼按后浇戴要领央供动工，底板筋加稀一倍并焊接.22#、3#塔吊前提与天下室底板防火有做用，塔基顶里标下比钢筋砼底板下置0.45m，没有与天下室底板相碰.底板动工时四边伸进塔吊基座1.0米，搞止火戴，塔吊基座台里四里铺4㎜薄油膏1米宽，其余均按天下室底板防火央供动工.3减少塔吊拆置临时讲路，从基坑北背基坑中掘斜背坡讲至2台塔吊位子.基坑场内采与搞铺狗头石300mm薄，上铺150mm 薄碎砖碴，板滞辗压真压仄，坑底临时讲路宽度5m，总少度190m.四、塔吊前提动工规划：（一）1#塔吊采与人为掘孔桩收启塔吊基座规划：1、果动工现场合量条件搀纯，处于粘土层边坡上，天然天基谦脚没有了拆载力的央供，果此1#塔吊前提采与人为掘孔桩去启受塔吊的所有荷载.塔吊基座加设2讲φ25少21m的锚杆背北土体中推结，孔径150㎜.先于基座中埋2个推环，推环为2根φ25少1.5m，U型预埋件.2、1#塔吊前提下设4根人为掘孔桩，桩径φ900，桩少为13m.加进强风化泥量粉砂岩很多于4米，矮于基坑底板2.5米以上.桩纵筋12φ22少14.0m，环筋φ8@150，加劲筋环用φ14各6个，砼C40.３、塔吊启台配筋图：塔吊基座启台2#、3#参塔吊厂家板滞制制图示配筋.其中I级钢筋等强度代换为Ⅱ级钢筋.1#塔吊果置于边坡桩顶加设四里环形暗梁，暗梁配上下各4根φ22受力筋，箍筋四肢φ10间距150，腰筋6φ14，锚固直钩少400㎜，中间仍按安排图动工设十字暗梁及钢筋网没有变.（两）2#、3#塔吊基座动工规划：1、2#塔吊位子于第两栋楼北里，天量为已掘去约4米深的强风化岩天量；3#塔吊位子于第一栋楼东头北里，天量为粉量粘土；以上2个基座基底天耐力均＞200Kpa的塔吊制制厂圆前提图示央供.2、天坑采与人为启掘，其中2#基座仄基土圆已到位，深度经现场测设为2.5米；3#深度为1.6米.基坑启掘逢强风化采与人为凿除.3、塔吊基座砼C30，尺寸为5200×5200×1400.4、钢筋采与Ⅱ级螺纹钢代替I级钢（无振荡荷载），简曲安排参塔吊厂圆安排前提图，并经本规划验算后动工.如逢预埋塔基螺栓没有克没有及真足埋置于安排基座暗梁中，必须包管塔吊核心与基座安排几许核心沉合，并正在拆置的螺栓下删设加强暗梁，暗梁尺寸为5000×300×1350，上下设2φ22受力主筋，φ10箍筋@200,本十字梁仍没有变.（三）钢筋动工步伐：1、基座上下钢筋网片用φ14钢筋搞几字形收架牢固表层网片，收架用料少为（0.2＋1.2）×2＋0.3＝3.1m.布于十字梁四则，每则5个，每个基座同20个.2、螺栓环对接锚筋采与每孔3φ25少1.2m，螺栓用φ16少1.5m 钢筋焊收架牢固，每根螺栓用料2根焊固.其余均按钢筋砼结构央供动工.五、塔吊前提安排战抗倾履验算：（一）、塔吊前提安排及配筋估计：1、塔吊技能参数：2、塔吊前提估计及配筋2.1.前提形式采用：前提参该塔吊出厂时厂圆板滞安排基座图动工.其中一台设于边坡边沿的塔吊，基座果天然天基没有思量拆载力的央供，故采与人为掘孔钢筋砼灌注桩搞塔吊前提收启.桩径φ900同四根，塔吊前提设四里环梁战中间十字梁.其余两台设于修筑物中间前提底板下，参安排规划动工并验算.2.2塔吊抗颠覆力验算：（2#、3#塔吊，岩土天基）.设塔吊基座动工几许尺寸5.2×5.2×1.4（m）谦脚M抗>M倾，即塔吊前提达到抗颠覆力矩.（1）安排前提品量P2为5.0×5.0×1.35×25＝844KN（2）已知条件：M倾＝1920×1.4＝2690（KN·m），P1＝473×1.3＝615KNM扭185×1.4＝259KN. m（３）验算任一圆抗倾：（桩身边沿为铰收面a估计）＝（473+844）×2.25＝2963KN. m＞M倾2690 KN. m谦脚M抗＞M倾.3、塔吊基座构制强度验算：本前提底板按修制部少沙修机钻研所安排的QTZ63塔式起沉机基座，塔吊为湖北北圆修机总厂制制并出示基座安排图.构制央供如下：3. 1基座仄里为5.0m×5.0m，薄为1.35m薄，砼等第为C30，rG＝25KN/m3.3. 2 根据构制央供配Ф14＠150单层单背钢筋网片战推筋. 3.3、抗剪验算3.3.1.根据受力分解，梁启受最大剪力为V＝615/2＋2690/4.5=906KN＜HW/b＜0.25×15×800×1570=4710KN(谦脚)切合央供0.07Fcbho=0.07×15×800×1540=1293.6KN>1016KN只需最小配筋率配筋Psv.min=0.02fc/fy=0.02×15/310=0.96×10-3与n=4 S＝266 选S＝200根据构制采用Ф10＠100四肢箍.。