中央空调表冷器设计计算书
中央空调设计计算说明书资料
计算说明书一、 工程概况1.本工程位于南宁市五一路，本工程性质为综合楼，总建筑面积 ，空调建筑面积5722㎡，二、室外设计参数夏季空调室外计算干球温度34.2℃，夏季空调室外计算湿球温度27.5℃，夏季通风室外计算干球温度32℃，冬季空调室外计算干球温度5℃，冬季通风室外计算干球温度13℃，冬季室外计算相对湿度75﹪三、 负荷计算①、计算公式1.墙体和屋面传热得热引起的冷负荷()[]()W t K K t t KF OLQ N a d l -+=ρττ,式中：K ——墙体或屋面的传热系数 F ——墙体或屋面的传热面积 t N ——室内空气温度t l ，τ——墙体或屋面冷负荷计算温度 t d ——冷负荷计算温度地点修正系数 K a ——外表面放热系数的修正值 K ρ——外表面吸收系数的修正值2.玻璃窗传热得热引起的冷负荷()[]()W t K K t t KF CLQ N d l a -+='',ρττ式中：K ——窗的传热系数 F ——窗的传热面积 t l ，τ——窗冷负荷计算温度t d ——窗的冷负荷计算温度地点修正系数K ‘a ——不同类型窗框的玻璃传热系数的修正值 K ‘ρ——有内遮阳设施玻璃窗的传热系数修正值3.玻璃窗日射引起的冷负荷无外遮阳: CL j n s f C K C FC OLQ max ,,=τ (W )式中:K j,max ——不同纬度带各朝向7月份日射得热因数得最大值,W/m 2 F ——玻璃窗得有效面积,m 2,是窗得面积乘以有效面积系数C a C s ,C n ——玻璃窗遮挡系数和窗内遮阳设施得这样系数;C CL ——玻璃窗冷负荷系数,以北纬27度30分为界划分为南,北两区; 有外遮阳阴影部分得日射冷负荷:N CL N j n s s C D C C F )()(CL max ,,s ,qf =τ (W)照光部分得日射冷负荷:N CL N J n s r y qf C D C C F CL )()(max ,,,=τ (W)式中:F s ——窗户得阴影面积,m 2 F r ——窗户的照光面积,m 2(DJ,max)N ——北向的日射得热因数最大值,W/m 2 (C CL )N ——北向玻璃窗的冷负荷系数 4.人体冷负荷 人体得热量：Q=qn 1n 2式中：q ——不同室温和劳动性质时成年男子的全热散热量 n 1——室内人数 n 2——群集系数人体得热量引起的冷负荷CLQ τ=Q S C CL + Q τ式中：Qs ——人体显热得热量 Q τ——人体潜热得热量 C CL ——人体的冷负荷系数5.灯光冷负荷 照明得热量：Q τ=N (白帜灯) Q τ=n 1n 2N （荧光灯）式中：N ——照明灯具所需功率 n 1——镇流器消耗功率系数 n 2——灯光隔热系数照明冷负荷CLQ τ=Q τC CL式中：Q τ——照明得热量 C CL ——照明冷负荷系数6.设备冷负荷 工艺设备散热得热量ηNn n n Q 3211000=式中：N ——电机设备的安装功率 η——电动机效率n 1——利用系数，一般取0.7-0.9 n 2——同时使用系数，一般取0.5-0.8 n 3——负荷系数，一般取0.5左右无保温密闭罩的电热设备散热量的得热量N n n n n Q 43211000=式中：n 4——考虑排风带走热量的系数工艺设备得热引起的冷负荷CLQτ=QS CCL+ Qτ式中：Qs——设备显热得热量Qτ——设备潜热得热量CCL——设备的冷负荷系数②计算结果及设备选型建筑总冷负荷：1136.2KW建筑物总冷负荷指标：198.6W/㎡2.通风设计1、卫生间排风卫生间通风主要采用自然进风，机械排风为主，每一层卫生间面积为，男卫：12㎡，女卫12㎡，按排风量L=n*v（n：换气次数，v：房间体积）得男卫与女卫计算方法一样，以下取一个卫生间计算L=15*12*3.9=702m³/h（层高按标准层3.9m计算）卫生间的排风量为702 m³/h 选择的排风机为：LINEO型混流通风器1台，风量为200-2000 m³/h3．设备选型1）.车库送风机HL系列Y225L-4型型1台L=61806 m³/h H=1448Pa n=1450rpm N=37kw（2）. 车库排风（烟）机PYHL系列Y280S-6型1台L=72271m3/h H=1457Pa n=960rpm N=45kw3）.设备用房送风机HLF-INo7型1台L=11780m3/h H=470Pa n=1450rpm N=3kw（4）. 设备用房排风（烟）机XGF-I No5.5型1台L=12000m3/h H=592Pa n=2900rpm N=4kw4.电梯与前室合用的送风电梯与前室合用采用加压送风，加压风机装在电梯机房，通过加压送风井来进行送风，风井没层设一个送风口JS3每层开一个送风口平时所以的送风口均关闭，在火灾发生时打开。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书之老阳三干创作(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃,流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa,风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部份空气冷却器的接触系数ε2》表：那时：GLⅡ六排的ε2从这我们可以看出：六排管即可满足要求.（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下,我们从增年夜换热面积来提高换热总量总是不年夜理想,即使强行增加排数仍旧帮手不年夜.我近30遍的手工计算也证明了这一点.提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献.通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太年夜,稍微增加一点,水阻就年夜的吓人.于是我设计采纳了两组双排供、双排回的表冷器,在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多,水程就一个来回.这样就呈现了年夜流量小温差的情况,水流速ω可以提高.在冷冻水里添加乙二醇,使冷冻水的冰点下降.很容易我们发现对数平均温差提高了很多.从而到达了提高换热总量的目的.）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pω≤70Kpa得：管内水流速ω≤[水阻的年夜小和水程的长短也有密切的关系,经验公式没有对此给个说法.推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一按时的水阻必为六排管的1/3.理论上可以使△Pω≤70Kpa,有ω≤1.8874m/s,但知识告诉我们：不能如此取值,可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理.] 平安起见,设令：ω=1.2m/s⊙要求V,可初估迎面尺寸（计算标明风速和流速的增加,将带来K值的增加,但K值的增加,却招致迎面的减小,间接使整个换热面积A的减小,我对Vy=2.8m/s进行的计算标明,K值的增加,A值减小,K×A之积增加其实不明显.从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果,特另外要保6~8排的K值,换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补,是很得失相当的,况且那时K值还得再按0.8倍计算.但按Vy=2.0m/s计算标明：A值增加,K×A之积也反而减小,K=65.336,考虑其它因数K=54.23,β≈,γ≈；ε1≈0.5665534,提出t w1℃的分歧理要求.由屡次的计算看出存在一个K×A最佳年夜值,即以下的分析计算）.控制V左右,有：迎风面积Ay=q vg2令：表冷器长L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表冷器高≈迎面换热管数n=h/39≈（根）取n=29根同时总供水根数N=29×4=116根有：表冷器高h=1131 h’=1131+84=1215迎风面积2迎面风速Vy= q vg≈⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复屡次验算,按△tw =℃左右较为合理.冷冻水量q mw=Q/C×△tw×==18.71L/s(67.356CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到前表冷器可在75CMH左右（由于水泵的选年夜,实际流量已在120CMH以上,分配到前表冷器可达80CMH）.通水截面Aw= n× Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈提高到ω=m/s 有 q mw = L/s（77.17248CMH）则：△tw≈3.0544℃≈3.1℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜,统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积A：A=n×8×L×Fd =29=28㎡⑤析湿系数：ξ⑥传热系数：K8yξ8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η×≈82.234W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概况积灰、计算误差等平安因素)⑦计算热交换效率系数ε1:计算传热单位数：β=KA/ξq mg Cp×28/3.231×4.667×1.01×103≈计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C≈ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε15×0.656432≈℃（根据〈简明空调设计手册〉page150介绍：考虑平安系数α=0.94.这是针对冷冻水从头走究竟的情况,我们选取的是八排四进四出,冷排管始终坚持一个平均高温状态,可以使平安系数α=0.95~1,取α=0.95）t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙我们的结构更多的可能是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]≈℃⊙Q=KA△≈303736(w)≈3(Kw)⊙平安系数≈10.8%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最晦气的情况,而计算又充沛考虑了余量,且使用的计算公式自己就是根据实验得出的经验公式,在此基础上还有余量是平安合理的.⑩风阻校核计算：六排：△P≈八排：△P×8/6≈1≈175Pa⑾水阻校核计算：六排：△PωKPa这里八排管（即实际上的二排管）估取△Pw=40Kpa,满足要求.（二）后表冷器a. 已知：⑪风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s⑫空气进、出口温度：干球：/14.5℃湿球：℃⑬空气进、出口焓值：/29.79KJ/㎏⑭进水温度：6℃,流量：110CMH(前、后冷却器)⑮阻力：水阻＜70KPa,风阻700Pa(前、后冷却器)b. 计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-()/()≈0.7843②查《部份空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4通过我以前屡次的计算比力,选取12排才华较好的满足K×A的要求,为不使水阻过限,分三组每组走四排（两个来回）.③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(55.62-29.79)≈Kw(112735Kcal/h)⊙控制Vy=3m/s,可初估迎面尺寸：Ay=q vg3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一外型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3≈mn=h/39≈22.23根取n=22根、 N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=×0.858=1.287m2Vy= q vg287≈m/s⊙管内水流速ω根据在前表冷器的分析,设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复屡次验算,按△tw =℃估：q mw=Q/C×△tw×≈kg/s=L/s(CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到后表冷器可在35CMH左右（由于水泵的选年夜,实际流量已在120CMH以上,分配到前表冷器可达40CMH）.Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw /Aw≈m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw = L/s（40CMH）可提高到ω=m/s则：△tw≈℃≈℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜,统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积：A=n×12×L×Fd =22×12=241.56㎡⑤析湿系数：ξ=1（因为没有除湿）⑥传热系数：K12yξ8)]-1≈43.64W/㎡℃K12计= K12×η×≈≈31W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概况积灰、计算误差等平安因素)⑦计算热交换效率系数ε1:⊙计算传热单位数：β=KA/ξq mg Cp=31×2/1×4.667×1.01×103≈⊙计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1≈01336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=-(-1)/×≈℃t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙t w2= t w1+△tw ℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(-)-(1-6)]/ln[(3-)/(1-6)]创作时间：二零二一年六月三十日=/ln/≈1℃⊙Q=KA△tm=31×2×1≈130722(w)≈(Kw)⊙平安系数≈8.44%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最晦气的情况,而计算又充沛考虑了余量,且使用的计算公式自己就是根据实验得出的经验公式,在此基础上还有余量是平安合理的.⑩风阻校核计算：6排：△P≈12排：△P×12/6≈≈315Pa⑾水阻校核计算：6排：△PωKPa这里12排管（即实际上的4排管）估取△Pw=60Kpa,满足要求.创作时间：二零二一年六月三十日。
表冷器计算书【范本模板】
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=（14000×1.2）/3600≈4。
667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度:干球：35/17℃湿球：30。
9/16。
5℃③空气进、出口焓值:105。
26/46。
52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器）⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1—t s1）=1-(17-16。
5)/（35—30.9）≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3～2.5m/s时:GLⅡ六排的ε2=0.887~0。
875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点,水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回.这样就出现了大流量小温差的情况,水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的.)③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×（h1—h2)4.667×(105。
26－46.52）≈274。
14Kw（235760Kcal/h）⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1。
04356m/s［水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法.推论:八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3.理论上可以使△Pw=21。
表冷器计算介绍模板之欧阳数创编
表冷器计算书(一)(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×/3600≈s空气体积流量 q vg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④(⑤进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑥阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：、⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
] 安全起见，设令：ω=s⊙要求Vy=~s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。
表冷器计算书
表冷器计较书之五兆芳芳创作(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计较：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当时：GLⅡ六排的ε2从这我们可以看出：六排管便可满足要求.（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即便强行增加排数仍旧帮忙不大.我近30遍的手工计较也证明了这一点.提高水流速和下降水温对提高换热总量有更加积极的奉献.通过计较我们可以发明钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人.于是我设计采取了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回.这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高.在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降.很容易我们发明对数平均温差提高了良多.从而达到了提高换热总量的目的.）③选型阐发：⊙冷负荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pω≤70Kpa得：管内水流速ω≤[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法.推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3.理论上可以使△Pω≤70Kpa，有ω≤1.8874m/s，但知识告知我们：不克不及如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤1.5m/s为公道.] 平安起见，设令：ω=1.2m/s⊙要求V，可初估迎面尺寸（计较标明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，直接使整个换热面积A的减小，我对Vy=2.8m/s进行的计较标明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加其实不明显.从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特此外要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按0.8倍计较.但按Vy=2.0m/s计较标明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=65.336，考虑其它因数K=54.23，β≈，γ≈；ε1≈0.5665534，提出t w1℃的不公道要求.由多次的计较看出存在一个K×A最佳大值，即以下的阐发计较）.控制V左右，有：迎风面积Ay=q vg2令：表冷器长L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表冷器高≈迎面换热管数n=h/39≈（根）取n=29根同时总供水根数N=29×4=116根有：表冷器高h=1131 h’=1131+84=1215迎风面积2迎面风速Vy= q vg≈⊙可提供的冷水流量 q mw：经频频多次验算，按△tw =℃左右较为公道.冷冻水量q mw =Q/C×△tw×==18.71L/s(67.356CMH)按照所提供的110CMH的水量分派到前表冷器可在75CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分派到前表冷器可达80CMH）.通水截面Aw= n×Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈提高到ω=m/s 有q mw= L/s （77.17248CMH）则：△tw≈3.0544℃≈3.1℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积A：A=n×8×L×Fd =29=28㎡⑤析湿系数：ξ⑥传热系数：K8yξ8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η×≈82.234W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概略积灰、计较误差等平安因素)⑦计较热互换效率系数ε1:计较传热单元数：β=KA/ξq mg Cp×28/3.231×4.667×1.01×103≈计较水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C≈ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计较冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε15×0.656432≈℃（按照〈简明空调设计手册〉page150介绍：考虑平安系数α=0.94.这是针对冷冻水从头走到底的情况，我们选取的是八排四进四出，冷排管始终保持一个平均低温状态，可以使平安系数α=0.95~1，取α=0.95）t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙我们的结构更多的可能是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.℃⑨校核计较传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]≈℃⊙Q=KA△≈303736(w)≈3(Kw)⊙平安系数≈10.8%阐发：由于我们在参数的取值设定上已是最倒霉的情况，而计较又充分考虑了余量，且使用的计较公式自己就是按照实验得出的经验公式，在此根本上还有余量是平安公道的.⑩风阻校核计较：六排：△P≈八排：△P×8/6≈1≈175Pa⑾水阻校核计较：六排：△PωKPa这里八排管（即实际上的二排管）估取△Pw=40Kpa，满足要求.（二）后表冷器a. 已知：⑪风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s⑫空气进、出口温度：干球：/14.5℃湿球：℃⑬空气进、出口焓值：/29.79KJ/㎏⑭进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑮阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前、后冷却器)b. 计较：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-()/()≈0.7843②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4通过我以前多次的计较比较，选取12排才干较好的满足K×A的要求，为不使水阻过限，分三组每组走四排（两个来回）.③选型阐发：⊙冷负荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈Kw(112735Kcal/h)⊙控制Vy=3m/s，可初估迎面尺寸：Ay=q vg3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一外型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3≈mn=h/39≈22.23根取n=22根、N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=×0.858=1.287m2Vy= q vg287≈m/s⊙管内水流速ω按照在前表冷器的阐发，设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经频频多次验算，按△tw =℃估：q mw =Q/C×△tw×≈kg/s=L/s(CMH)按照所提供的110CMH的水量分派到后表冷器可在35CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分派到前表冷器可达40CMH）.Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw/Aw≈m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw = L/s（40CMH）可提高到ω=m/s则：△tw≈℃≈℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φmm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热面积：A=n×12×L×Fd =22×12=241.56㎡⑤析湿系数：ξ=1（因为没有除湿）⑥传热系数：K12yξ8)]-1≈43.64W/㎡℃K12计= K12×η×≈≈31W/㎡℃η—修正系数(考虑排数、污垢、概略积灰、计较误差等平安因素)⑦计较热互换效率系数ε1:⊙计较传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=31×2/1×4.667×1.01×103≈⊙计较水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1≈01336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核计较冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=-(-1)/×≈℃t w1=℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求.取t w1=℃⊙t w2= t w1+△tw ℃⑨校核计较传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(-)-(1-6)]/ln[(3-)/(1-6)]=/ln/≈1℃⊙Q=KA△tm=31×2×1≈130722(w)≈(Kw)⊙平安系数≈8.44%阐发：由于我们在参数的取值设定上已是最倒霉的情况，而计较又充分考虑了余量，且使用的计较公式自己就是按照实验得出的经验公式，在此根本上还有余量是平安公道的.⑩风阻校核计较：6排：△P≈12排：△P×12/6≈≈315Pa⑾水阻校核计较：6排：△PωKPa这里12排管（即实际上的4排管）估取△Pw=60Kpa，满足要求.。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 qmg=(14000×/3600≈s空气体积流量 qvg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（tg2-ts2）/（tg1-ts1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= qmg ×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量:１400０CＭH空气质量流量ｑmg＝（14０0０×1、2)/360０≈４、６６7kｇ／ｓ空气体积流量ｑvg=１400０/３600≈3、8８9m3/ｓ②空气进、出口温度:干球：35/17℃湿球:３0、9／１6、5℃③空气进、出口焓值：105、２6／46、5２KＪ/㎏④进水温度:6℃，流量:110CMH（前、后冷却器)⑤阻力:水阻<70KPａ,风阻700Pa(前后冷却器)b.计算:①接触系数ε2：ε2= 1－(t g２-t s2)／（tｇ1-t s1)=１－(1７-16、5)/(35-3０、９)≈0、8７8②查《部分空气冷却器得接触系数ε２》表:当Vy=２、3~2、５m/ｓ时:GLⅡ六排得ε2=０、8８7～0、８７5从这我们可以瞧出：六排管即可满足要求。
(可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制得情况下,我们从增大换热面积来提高换热总量总就是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近3０遍得手工计算也证明了这一点。
提高水流速与降低水温对提高换热总量有更为积极得贡献。
通过计算我们可以发现钢管得水阻实在太大，稍微增加一点,水阻就大得吓人。
于就是我设计采用了两组双排供、双排回得表冷器,在两组总排数仅8排得表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差得情况,水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇,使冷冻水得冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量得目得。
)③选型分析:⊙冷负荷Q= q mg×（ｈ1－ｈ2)4、6６7×(10５、２6－46、5２)≈274、14Kｗ(235760Kｃaｌ/h)⊙由六排管得水阻△Pw=６4、68ω1、８５４≤70Kpａ得:管内水流速ω≤1、043５6ｍ/ｓ[水阻得大小与水程得长短也有密切得关系,经验公式没有对此给个说法。
推论:八排管(即实际上得二排管）在流速一定时得水阻必为六排管得１/3。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书之欧侯瑞魂创作(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈空气体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当时：GLⅡ六排的ε2从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮忙不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采取了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pω≤70Kpa得：管内水流速ω≤[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pω≤70Kpa，有ω≤1.8874m/s，但知识告诉我们：不克不及如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理。
中央空调表冷器设计计算书
101325 27 19
46.32 14 12 90%
34.08 27.36 85.55
Pa ℃ ℃ kJ/kg ℃ ℃
kJ/kg ℃
kJ/kg
-0.312006118 26.52
0.941538462 42.34292254 10.49675841 12.39210189 0.93641329
kW
W/m2℃ ℃ kW
58 下面对计算结果进行校核验证：
59 换热偏差：(Q-Q0) / Q0 *100%
-53.27261731
投标单 位投：标项 目：
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
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Ф9.52表冷器设计计算书（完整版）
设计风量 设计冷量 本机采用铜管套铝片表冷器，其结构参数如下： 翅片形状 每排管管数N= 管排数P= 分路数n= 每路水程数m= 盘管组合数Z= 每组盘管集水管规格S= 每组盘管集水管内径Di= 翅片密度FPI= 片间距e= 管间距s1= 排间距s2= 叠片长度L= 铜管内径di= 铜管外径do= 翅片厚度δ= 则: 每米肋管长的肋片表面积Af=(s1*s2-π*do2/4)*2/e 每米肋管长的肋片间基管外表面积Ap=π*do*(e-δ)/e 每米换热管外表面的换热面积为A=Af+Ap 每米换热管内表面的换热面积为Ai=π*di 肋化系数τ=A/Ai 肋通系数（每米肋管外表面积与迎风面之比）a=A/s1 净面比（最窄流通断面积与迎风面之比） ε=(s1-do)(e-δ)/s1/e 总的换热面积 F=A*总换热管长 迎风面积 Fy=N*s1*L*Z 迎面风速 Vy=Qf/Fy/3600 最小流动截面的风速v=Vy/ε 空气流通段面的当量直径 de=2*(s1-di)*(e-δ)/((s1-di)+(e-δ))
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量:14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4。
667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3。
889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30。
9/16。
5℃③空气进、出口焓值：105.26/46。
52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器）⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器）b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1—（t g2—t s2)/（t g1-t s1）=1—（17—16。
5)/（35—30。
9）≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2。
3～2。
5m/s时:GLⅡ六排的ε2=0.887～0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论:在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多,水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况,水流速ω可以提高.在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1—h2)4。
667×（105。
26－46.52）≈274。
14Kw（235760Kcal/h) ⊙由六排管的水阻△Pw=64。
68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系,经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管)在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知:①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4。
667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3。
889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球:30。
9/16。
5℃③空气进、出口焓值:105。
26/46。
52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力:水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算:①接触系数ε2：ε2= 1—（t g2—t s2）/（t g1—t s1）=1-(17-16。
5)/（35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0。
887～0。
875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下,我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想,即使强行增加排数仍旧帮助不大.我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大,稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×（h1—h2)4。
667×(105.26－46.52）≈274.14Kw（235760Kcal/h）⊙由六排管的水阻△Pw=64。
68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管)在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
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℃ ℃ m3/h m/s m/s
根据给定的设计参数、室外参数和进风温度，可以计算表冷器进出风状态点的参数如下: 大气压力 进风干球温度t1 进风湿球温度ts1 进风焓 i1 出风干球温度t2 出风湿球温度ts2 出风相对湿度rh% 出风焓 i2 机器露点 t3 101325 27 19 46.32 14 12 90% 34.08 27.36 85.55 kJ/kg ℃ kJ/kg Pa ℃ ℃ kJ/kg ℃ ℃
33 34 35 36 37 38 39 40 41 4 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63
进水温度tw1 出水温度tw2 水量 换热管内水流速ω 集水管内水流速ω ' Kvs=Gv/[(ΔP)^0.5]
7 12 1.719690456 0.295545731 0.834315627 2.719069493
投标单位： 投标项目：
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-0.312006118 26.52 0.941538462 42.34292254 10.49675841 12.39210189 0.93641329 W/m2℃ ℃ kW kW
-53.27261731
%
66.38190028 57.82254664 1.371850857
Pa Pa kPa
机器露点温度对应的焓i3 则: 达到空气处理过程所需要的冷却效率η =(i1-i2)/(i1-i3) 达到空气处理过程所需要的制冷量 Q0=G*ρ *(i1-i3) 空气处理过程中的析湿系数ξ =(i1-i2)/(t1-t2)/cp 2排传热系数K=1/(1/(51.676Vy0.442ξ0.508)+1/(177.283ω0.8)) 对数传热温差Δ T=((t1-tw2)-(t2-tw1))/ln((t1-tw2)/(t2tw1)) 传热量Q=K*F*Δ T 2排接触系数η'=0.985916-0.020056Vy 下面对计算结果进行校核验证： 换热偏差：(Q-Q0) / Q0 *100% 负偏差，请重新设计 2排干工况空气阻力Hg=13.486Vy1.764 2排湿工况空气阻力Hs=13.083Vy1.744ξ1.488 水阻力Hw＝1.099mLω 2+0.489(m-1)π s1ω 2+9.953ω 2+0.386ω '2